NO772747L

NO772747L - SLUDGE DRAINAGE FACILITY.

Info

Publication number: NO772747L
Application number: NO772747A
Authority: NO
Inventors: Albert Baehr
Original assignee: Albert Baehr
Priority date: 1976-08-05
Filing date: 1977-08-04
Publication date: 1978-02-07
Also published as: JPS5318869A; AU2760277A; DK331477A; SE7708803L; CA1101726A; ZA774700B; IT1114914B

Description

Innretning for avvanning av slam eller lignende substander,Device for dewatering sludge or similar substances,

særlig slam som fremkommer ved filtrering i avvannsklaringsanlegg eller lignende. especially sludge that arises from filtration in wastewater treatment plants or the like.

Oppfinnelsen vedrører en innretning for avvanning av slam eller lignende substander, særlig av slam som fremkommer ved filtrering i avvannsklaringsanlegg e.l. The invention relates to a device for the dewatering of sludge or similar substances, in particular of sludge produced by filtration in waste water clarification systems etc.

Det er kjent å avvanne det eksempelvis det i avvannsklaringsanlegg fremkomne slam etter tilsetning av organiske eller anorganiske filterhjelpemidler på såkalte siktebåndpresser med et horisontalt anordnet siktbånd og derover anordnet trykkbånd.Ved slike -kjente avvanningsprosesser er imidlertid filterydelsen ikke tilfredsstillende. It is known to dewater, for example, the sludge produced in sewage treatment plants after the addition of organic or inorganic filter aids on so-called sieve belt presses with a horizontally arranged sieve belt and a pressure belt arranged above it. However, with such -known dewatering processes, the filter performance is not satisfactory.

Det er også kjent å avvanne slike slam ved hjelp av såkalte tårnpresser, hvor to siktbånd under anvendelse av trykk føres loddrett mot hverandre, hvorved riktignok begge bånd utnyttes for filtreringen, men det allikevel ikke oppnås en tilfresstillende filterydelse. It is also known to dewater such sludge with the help of so-called tower presses, where two sieve belts are guided vertically towards each other under pressure, whereby although both belts are used for the filtration, a satisfactory filter performance is still not achieved.

En forbedring av disse kjente fremgangsmåter er i de senere år oppnådd ved utviklingen av såkalte trommelfilterpresser av forskjellige typer, men det har vist seg at en ulempe ved de kjente fremgangsmåter og ved trommelfilterpressene er at når et filterbånd benyttes for samtlige avvanningsfaser, må maskebredden til filterbåndet dimensjoneres i samsvar med det høyeste trykk som er nødvendig, slik at filtratet ikke tilsmusses altfor mye. Som kjent endrer nemlig slammet sin aggregattilstand ved gjennom-løpet i en slik presse, i samsvar med den mengde vann som trekkes ut. Hver aggregattilstand har imidlertid en tilhørende optimal s j ikttykkelse,, en optimal f ilterstørrelse, en særlig gunstig trykkvirkning og en optimal innvirkningstid for dette trykk, for An improvement of these known methods has been achieved in recent years by the development of so-called drum filter presses of various types, but it has been shown that a disadvantage of the known methods and of the drum filter presses is that when a filter belt is used for all dewatering phases, the mesh width of the filter belt must dimensioned in accordance with the highest pressure required, so that the filtrate is not contaminated too much. As is well known, the sludge changes its aggregate state when passing through such a press, in accordance with the amount of water that is extracted. Each aggregate state, however, has an associated optimal layer thickness, an optimal filter size, a particularly favorable pressure effect and an optimal impact time for this pressure, for

bare å nevne noen av de med slammets aggregattilstand sammen-hengende parametre. Ved anvendelsen av trommelfilterpresser har det eksempelvis vist seg at vannet riktignok allerede var presset ut, men så ble suget inn igjen i slammet når trykket ble redusert, just to mention some of the parameters related to the aggregate state of the sludge. When using drum filter presses, for example, it has been shown that the water had indeed already been pressed out, but was then sucked back into the sludge when the pressure was reduced,

slik at man aldri når det teoretisk oppnåbare innhold av tørrsub-stans. Felles for hele teknikkens stand på dette området er den ulempe at man aldri kan ta hensyn til alle de med endringen av slammets aggregattilstand forbundne parametre, slik at man heller aldri kan oppnå en optimal avvanning. so that one never reaches the theoretically achievable content of dry matter. Common to the entire state of the art in this area is the disadvantage that you can never take into account all the parameters associated with the change in the aggregate state of the sludge, so that you can never achieve optimal dewatering either.

Hensikten med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en innretning som på en optimal måte muliggjør å ta hensyn til de ovenfor parametre, for derved ved en kontinuerlig arbeidsprosess å oppnå en best mulig avvanning av slike slam, samtidig som man oppnår en høy a-vvanningsgrad i et anlegg som krever liten plass. For å oppnå dette går man ifølge foreliggende oppfinnelse ut fra den grunnide å utsette slammet eller lignende i den forholdsvis flytende fase - og særlig etter en første foravvanning - i de en foravvanningsmulighet muliggjørende omløpende filetrlommer The purpose of the present invention is to provide a device which in an optimal way makes it possible to take into account the above parameters, thereby achieving the best possible dewatering of such sludge through a continuous work process, while at the same time achieving a high degree of dewatering in a facilities that require little space. In order to achieve this, according to the present invention, the basic idea is to expose the sludge or the like in the relatively liquid phase - and especially after a first pre-dewatering - in the circulating filter pockets enabling a pre-dewatering option

for en mest mulig stasjonær tyngdekraftavvanning. Ifølge oppfinnelsen får man da en mulighet for å utføre trommelpressen ,, som danner et middelhøytrykkstrinn, og eventuelt platebåndpressen som danner et høytrykksavvanningstrinn, på en vesentlig enklere og derfor mer økonomisk måte. for the most stationary gravity drainage possible. According to the invention, one then gets an opportunity to carry out the drum press, which forms a medium-high pressure stage, and possibly the plate belt press which forms a high-pressure dewatering stage, in a significantly simpler and therefore more economical way.

Med utgangspunkt i en innretning for avvanning av slam eller lignende substander, særlig slam som fremkommer ved filtrering i avvannsanlegg eller lignende, oppnås oppfinnelsens hensikter i det vesentlige ved at et av en trommelfilterpresse dannet middelstrykktrinn forkobles en eller flere foravvanningsinnretninger og/ eller etterkobles en eller flere høytrykksavvanningsinnretninger, ved at det videre er utformet en foravvanningsinnretning med om-løpende filterlommer, og ved at det mellom foravvanningen og middelsstrykktrinnet er anordnet en eller flere horisontale avvanningsstrekninger som dannes av de her horisontalt forløpende filterbånd og er anordnet under hverandre og under filterlommene. Based on a device for dewatering sludge or similar substances, in particular sludge produced by filtration in wastewater treatment plants or the like, the purposes of the invention are essentially achieved by connecting one or more pre-dewatering devices to a medium pressure stage formed by a drum filter press and/or connecting one or more high-pressure dewatering devices, in that a pre-dewatering device is further designed with surrounding filter pockets, and in that between the pre-dewatering and the medium pressure stage, one or more horizontal dewatering sections are arranged which are formed by the here horizontally running filter bands and are arranged below each other and below the filter pockets.

Ved den nye innretning oppnås på denne og lignende måte særlig den fordel at for det første den til rådighet stående avvanningsstrekning forlenges, slik at man oppnår et forholdsvis høyt tørrsubstansinnhold allerede ved foravvanningen, og for det andre i tillegg de stoffer som skal avvannes bare transporteres ovenfra og nedover helt til det er oppnådd en tilstrekkelig fasthet. With the new facility, in this and similar ways, the particular advantage is achieved that, firstly, the available dewatering section is extended, so that a relatively high dry matter content is already achieved during pre-dewatering, and secondly, in addition, the substances to be dewatered are only transported from above and downwards until sufficient firmness is achieved.

En ytterligere fordel består i at hver av de uavhengige avvanningsfaser som samarbeider, representerer et i og for seg uavhengig og uavhengig arbeidende og styrbart avvanningsaggregat hvori man til enhver tid kan ta hensyn til den foreliggende slam-aggregattitstand. Eksempelvis i foravvanningsfasen benytte et spesielt for dette trinn beregnet filtermiddel, dvs. at ved den trykkløse foravvanning kan perforeringene i sikten være så store som mulig. Vé'd den av trommelfilterpressen dannede middelstrykkav-vanning har filteret en tilsvarende mindre hullstørrelse, og filterbåndet i høytrykkstrinnet forsynes med de minste hull. A further advantage consists in the fact that each of the independent dewatering phases that work together represents an in and of itself independent and independently working and controllable dewatering aggregate in which the current sludge aggregate condition can be taken into account at all times. For example, in the pre-dewatering phase, use a filter agent specially designed for this stage, i.e. with the pressureless pre-dewatering, the perforations in the sieve can be as large as possible. Due to the medium-pressure dewatering produced by the drum filter press, the filter has a correspondingly smaller hole size, and the filter belt in the high-pressure stage is supplied with the smallest holes.

Den nye arbeidsmåte og innretning muliggjør dessuten som følge av anvendelsen av et spesielt avvanningsaggregat henholdsvis The new working method and arrangement also enables, as a result of the use of a special dewatering unit, respectively

-trinn med spesielt filterbånd for første gang en mulighet for å arbeide med optimale båndhastigheter i hvert av trinnene. Bånd-hastigheten avhenger av den mengde som skal avvannes, dvs at bånd-hastigheten kan differensieres under hensyntagen til de i samsvar med det uttrukne vann avtagende, foreliggende totalmengder. Dessuten kan man i hvert trinn også anvende trykkmidler som egner seg spesielt for aggregattilstanden, for derved å oppnå den gunstigste trykkform i hvert trinn. Slike trykkmidler kan f.eks. være huller eller plater. En ytterligere fordel ifølge oppfinnelsen er at ved oppdel-ingen av avvanningstrinnene kan man i hvert trinn innstille en ønsket optimal ,.sj ikttykkelse for slammet ved endring av den respektive båndhastighet. Dessuten kan man, dersom man går ut ifra en tretrinnsprosess, kombinere tre slike trinn etter behov, idet man alt etter slamtype og krav forøvrig tilordner de enkelte trinn til hverandre. Eksempelvis kan man ved et lett avvannbart slam med et høyt tørrsubstansinnhold bare trenge middelstrykktrommelavvanningen eller kombinere denne med en forenklet form av den trykkløse foravvanning. Et lett avvannbart. slam med et litet tørr-substansinnhold vil man i et hvert tilfelle avvanne under utnyttelse av den trykkløse foravvanning kobinert med trommelavvanningen. Et slam som er vanskelig å avvanne og som har et høyt tørrsubstansinn-hold, og hvor det kreves et maksimalt slutttørrsubstansinnhold, behandles; under utnyttelse av trommelavvanningen og høyttrykks-avvanningen. Et slam med et litet tørrsubstansinnhold.og med ønsket høy avvanningsgrad i sluttproduktet kan man eksempelvis avvanne i tre trinn. Med den i de enkelte underkrav fremhevede konstruksjon av høytrykksavvanningstrinnet kan dette avvanningstrinn som slutt-trinn utvides etter behov; i avhengighet av de til rådighet stående investeringsmidler og i avhengighet av om man ønsker et maksimalt eller et absolutt maksimalt høyt tørrsubstansinnhold - steps with special filter tape for the first time an opportunity to work with optimal tape speeds in each of the steps. The belt speed depends on the quantity to be dewatered, i.e. that the belt speed can be differentiated taking into account the total quantities present, decreasing in accordance with the extracted water. In addition, in each stage, you can also use pressure agents that are particularly suitable for the state of the aggregate, in order to thereby achieve the most favorable form of pressure in each stage. Such pressure means can e.g. be holes or plates. A further advantage according to the invention is that when the dewatering steps are divided, a desired optimal layer thickness for the sludge can be set in each step by changing the respective belt speed. In addition, if you start from a three-stage process, you can combine three such stages as needed, with the individual stages being assigned to each other depending on the sludge type and requirements. For example, in the case of an easily dewaterable sludge with a high dry matter content, you may only need medium pressure drum dewatering or combine this with a simplified form of the pressureless pre-dewatering. An easily dewaterable. sludge with a low dry substance content will in each case be dewatered using the pressureless pre-dewatering combined with the drum dewatering. A sludge which is difficult to dewater and which has a high dry matter content, and where a maximum final dry matter content is required, is treated; using drum dewatering and high-pressure dewatering. A sludge with a low dry matter content and with the desired high degree of dewatering in the final product can, for example, be dewatered in three stages. With the construction of the high-pressure dewatering stage highlighted in the individual sub-claims, this dewatering stage as a final stage can be expanded as needed; depending on the available investment funds and depending on whether you want a maximum or an absolute maximum high dry matter content

i sluttproduktet, idet man kan koble flere slike høytrykkstrinn etter hverandre. Derved økes den likeformede trykkinnvirkningstid i sluttrinnet, hvilken trykkinnvirkningstid påvirker avvannings-graden. Ved hjelp av høyttrykksplateavvanningen, som skal beskrives nærmere i det etterfølgende, kan man praktisk talt oppnå den samme virkning som man for tiden oppnår i de diskontinuerlige arbeidende, kjente kammerfilterpresser som forøvrig går for å være de mest kompliserte og dyreste avvanningsaggregater. På grunn av de oppnådde tørrsubstansinnhold kan man betegne det ifølge oppfinnelsen fore-slåtte høytrykkstrinn som en kontinuerlig arbeidende kammerfilterpresse, hvilket er vesentlig under hensyntagen til at en ulempe ved de kjente kammerfilterpresser jo nettopp er at disse må arbeide diskontinuerlig. Som kjent arbeider kammerfilterpressen på sin kompliserte måte fordi de foretar slammet med et lavt faststoff-innhold allerede i begynnelsesfasen og så må avvanne i slammet i et aggregat hvor man har de ulike avvanningsfaser med de dermed forbundne endringer av aggregattilstanden. Overtas imidlertid slammet først i en aggregattilstand hvor slammet ikke lenger er strømningsdyktig, noe som eksempelvis er tilfelle ved et tørrsub-stansinnhold på ca. 30 til 35 prosent, blir enhver komplisert avtetning av en høyttrykkpressesone overflødig. Ved foreliggende oppfinnelse blir slammet i de første to trinnene, eksempelvis den trykkløse lommeavvanning og middelstrykktrommelavvanningen, over-ført til en aggregattilstand som ved slammets innløp i høyttrykks-avvanningstrinnet muliggjør en pressing med høytrykk uten at det oppstår avtetningsproblemer. in the final product, since several such high-pressure stages can be connected one after the other. Thereby, the uniform pressure action time in the final stage is increased, which pressure action time affects the degree of dewatering. With the help of the high-pressure plate dewatering, which will be described in more detail in the following, one can practically achieve the same effect as is currently achieved in the discontinuously working, known chamber filter presses, which otherwise tend to be the most complicated and expensive dewatering units. Due to the achieved dry matter content, the high-pressure stage proposed according to the invention can be described as a continuously working chamber filter press, which is significant taking into account that a disadvantage of the known chamber filter presses is precisely that they must work discontinuously. As is well known, the chamber filter press works in its complicated way because they process the sludge with a low solids content already in the initial phase and then have to dewater the sludge in an aggregate where you have the various dewatering phases with the associated changes in the state of the aggregate. However, the sludge is first taken over in an aggregate state where the sludge is no longer flowable, which is, for example, the case with a dry substance content of approx. 30 to 35 percent, any complicated sealing of a high-pressure press zone becomes redundant. In the present invention, the sludge in the first two steps, for example the pressureless pocket dewatering and the medium pressure drum dewatering, is transferred to an aggregate state which, when the sludge enters the high-pressure dewatering stage, enables pressing with high pressure without causing sealing problems.

En videre fordel ifølge oppfinnelsen er at det av slammet utpressede filtrat fremkommer separat i de enkelte trinn. Det er helt klart at filtratets belastning med tørrsubstans er ulik fra trinn til trinn. Således vil den trykkløse lommeavvvanning gi et nesten faststofffritt filtrat, mens middelsstrykktrommelavvanningen vil gi et litt dårligere, mer fasstoffrikt filtrat og høyttrykks-plateavvanningen vil gi det dårligste filtrat. Filtratmendene kan i et praktisk utførelseseksempel utgjøre ca. lOm 3 pr. time, med A further advantage according to the invention is that the filtrate squeezed out of the sludge appears separately in the individual steps. It is quite clear that the filtrate's load with dry matter is different from stage to stage. Thus, the pressureless pocket dewatering will give an almost solids-free filtrate, while the medium-pressure drum dewatering will give a slightly poorer, more solids-rich filtrate and the high-pressure plate dewatering will give the worst filtrate. In a practical embodiment, the filtrate amounts can amount to approx. About 3 per hour, with

3 3 3 3

ca. 7,35m per time i lommeavvanningen, ca.l,3 5m pr. time i trommelavvanningen og ca.'0, 3m 3 pr. time i høyttrykksplateavvan-.'. ningen. Da disse filtratmengder fremkommer adskilt fra hverandre, about. 7.35m per hour in the pocket drainage, approx. 1.35m per hour in the drum drainage and approx.'0.3m 3 per hour in high-pressure plate avvan-.'. nothing. As these filtrate quantities appear separately from each other,

er det på en særlig fordelaktig måte mulig å føre de mindre mengder av det dårligere filtrat fra høytrykksavvanningssonen eller sogar fra middelstrykkavvanningssonen tilbake i kretsløpet. Derved is it possible in a particularly advantageous way to return the smaller quantities of the poorer filtrate from the high-pressure dewatering zone or even from the medium-pressure dewatering zone back into the circuit. Thereby

oppnås en ekstra nytteeffekt, som følge av at filtratet kan inne-holde flokkingsmidler, hvorved flokkingsmiddelmengden som tilsettes slammet ved innløpet til innretningen kan reduseres. an additional beneficial effect is achieved, as a result of the filtrate can contain flocculants, whereby the amount of flocculants added to the sludge at the inlet to the device can be reduced.

Fordelene ved den nye arbeidsmåte skal belyses nærmereThe advantages of the new way of working must be explained in more detail

ved hjelp av et praktisk eksempel. Det tas utgangspunkt i et slam med ca. 4 prosent tørrsubstans og i en gjennomløpsmengde på 10m<3>using a practical example. The starting point is a sludge with approx. 4 percent dry matter and in a flow rate of 10m<3>

pr. time. Ved den særlig foretrukkede utførelsesform ifølge opp-. finnelsen har man i det første trinn en trykkløs lommeavvanning hvor det ifølge praktiske forsøk oppnås en økning fra 4 prosent tørrsubstans til ca. 15 prosent. Ca 7,35m<3>vann føres bort. Ved utgangen fra lommeavvanningstrinnet og således ved inngangen til middelstrykktrommelavvanningen utgjør den inngående slammengde bare 2,6 5m 3 pr\ time, med 15 prosent tørrsubstans. Middelstrykktrommel-avvannigen kan derfor ifølge oppfinnelsen gjennomføres langsommere, og praktiske forsøk viser at man kan forvente en avvanning til ca. 30 til 40 prosent tørrsubstans. Tar man utgangspunkt i den ugunstigste verdien på 30 prosenet så betyr dette at det ved utgangen fra denne pressone ..bare forefinnes ca. 1, 3m 3 slam pr. time med 30 prosent tørrsubstans. Filtratmengden i dette trinn utgjør således ca. per hour. In the particularly preferred embodiment according to up-. invention, in the first stage there is a pressureless pocket drainage where, according to practical tests, an increase from 4 per cent dry matter to approx. 15 percent. About 7.35 m<3> of water is carried away. At the exit from the pocket dewatering stage and thus at the entrance to the medium pressure drum dewatering, the incoming sludge amount is only 2.65m 3 per hour, with 15 percent dry matter. According to the invention, the medium-pressure drum dewatering can therefore be carried out more slowly, and practical tests show that one can expect a dewatering of approx. 30 to 40 percent dry matter. If you start from the most unfavorable value of 30 per cent, this means that at the exit from this press there will only be approx. 1.3 m 3 sludge per hour with 30 percent dry matter. The amount of filtrate in this step thus amounts to approx.

l,35m 3 pr. time. Ved en forsiktig bergning kan man . derfor ved utgangen til den derpå følgende høytrykksavvanningssone minst regne med et tørrsubstansinnhold på 50 prosent, med bare ca. 0,80m 3 slam pr. time og ca. 0,5m 3 filtrat pr. time. Den i dette eksempel tyde-lige reduksjon av totalmendene viser tydelig at man nettopp i de avvanningstrinn hvor det er viktig, kan tilpasse trykkmidlenes inn-virknings tid på slammet innenfor vide grenser, til tross for en betydelig gjennomsløpsmengde. l.35m 3 per hour. With careful salvage, you can . therefore, at the exit to the subsequent high-pressure dewatering zone, expect at least a dry matter content of 50 per cent, with only approx. 0.80 m 3 sludge per hour and approx. 0.5m 3 filtrate per hour. The clear reduction in the totals in this example clearly shows that precisely in the dewatering stages where it is important, the time of impact of the pressure agents on the sludge can be adjusted within wide limits, despite a significant flow rate.

Oppfinnelsen kan fordelaktig videreføres på den måtenThe invention can advantageously be continued in that way

at det til enhver tid nederst løpende filterbånd er glidbart anordnet på en plan, væskegjennomtrengelig flate i avvanningsstrekningen, uten mellomliggende ruller eller lignende. that at all times the filter belt running at the bottom is slidably arranged on a flat, liquid-permeable surface in the dewatering section, without intermediate rollers or the like.

Ved en foretrukken utførelsesform av oppfinnelsen er den plane flate utformet, som et siktlegeme som har på tvers av transportretningen forløpende avstrykningskanter for den på baksiden av filterbåndet utgående væske. In a preferred embodiment of the invention, the flat surface is designed as a screening body which has wiping edges running across the direction of transport for the liquid exiting on the back of the filter belt.

Ved en særlig foretrukken utførelsesform av den nye innretningen danner det respektive øvre filterbånd et i transportretningen avsmalnende kileformet rom sammen med det respektive nedre filterbånd i de mellomkoblede avvanningsstrekninger. In a particularly preferred embodiment of the new device, the respective upper filter belt forms a wedge-shaped space tapering in the transport direction together with the respective lower filter belt in the interconnected dewatering sections.

Det er her særlig fordelaktig å anordne et mot baksiden av det respektive øvre filterbånd plant anliggende siktlegeme som ' har skrått i forhold .til transportretningen forløpende avstrykningskanter for den på baksiden av filterbåndet utgående væske, Here, it is particularly advantageous to arrange a sieve body lying flat against the rear of the respective upper filter belt, which has wiping edges running obliquely in relation to the direction of transport for the liquid exiting on the rear of the filter belt,

Siktlegemene frestilles hensiktsmessig av kunststoff, The sieves are appropriately made of plastic,

idet man derved oppnår en mindre friksjon mot filterbåndene.as this results in less friction against the filter belts.

For å opnå høyere avstrykningstrykk kan det på baksiden av det respektivt øvre filterbånd være anordnet skrått i forhold til transportretningen forløpende trykkruller som tjener til avledning sideveis av den på baksiden utgående væske. In order to achieve a higher wiping pressure, progressive pressure rollers can be arranged on the back of the respective upper filter belt at an angle in relation to the direction of transport, which serve to divert the liquid exiting on the back side laterally.

I avvanningsstrekningene kan det ved sidekantene fordelaktig anordnes en tetning mellom øvre og nedre filterbånd, hvilken tetning kan underkastes en elastisk deformering i samsvar med kileformen. In the dewatering sections, a seal can advantageously be arranged at the side edges between the upper and lower filter bands, which seal can be subjected to an elastic deformation in accordance with the wedge shape.

Særlig fordelaktig er en fjærende opphenging av de øvre siktlegemer, henholdsvis en fjærforspenning av disse som trykkgitter, med innstillingsmulighet etter kileformen. Particularly advantageous is a spring-loaded suspension of the upper screening bodies, respectively a spring biasing of these as a pressure grid, with the possibility of adjustment according to the wedge shape.

Den foran beskrevne utførelsesform ifølge oppfinnelsen følger utviklingstendensen, nemlig en utforming av en innretning av den innledningsvis nevnte type på en slik måte at man kan snakke om en kontinuerlig arbeidende kammerpresse. De helt plane, mellom lommeforavvanningen og middelsstrykktrinnet anbragte avvanningsstrekninger byr.sammen med'avstrykningskantene på de fordeler at for det første det på filterbåndet forhåndenværende slam ikke utsettes for noen unødige bevegelser ved føring over ruller eller lignende, noe som er av særlig betydning for opp-nåelsen av en høy avvanningsgrad, og for det andre at det på baksiden av filterbåndet utgående vann avføres på en hurtig og virk-som måte. Ved at avvanningsstrekningene har et rettlinjet ..forløp er det mulig å anordne forholdsvis ukompliserte sidetetninger som nevnt foran, slik at man kommer betydelig nærmere målet, nemlig en kontinuerlig arbeidende kammerfilterpresse. Dessuten kan man med forholdsmessig små konstruktive tiltak duplisere slike avvanningsstrekninger alt etter den tørrsubstansgrad man tilstreber. The previously described embodiment according to the invention follows the development trend, namely a design of a device of the initially mentioned type in such a way that one can speak of a continuously working chamber press. The completely flat dewatering sections placed between the pocket pre-dewatering and the medium pressure stage offer, together with the wiping edges, the advantages that, firstly, the sludge present on the filter belt is not exposed to any unnecessary movements when guided over rollers or the like, which is of particular importance for up- the achievement of a high degree of dewatering, and secondly, that the water leaving the back of the filter belt is removed in a quick and effective manner. As the dewatering sections have a straight course, it is possible to arrange relatively uncomplicated side seals as mentioned above, so that you get significantly closer to the goal, namely a continuously working chamber filter press. Moreover, with relatively small constructive measures, such drainage sections can be duplicated depending on the dry matter level that is being sought.

Den som følge av mellomkoblingen av de ovenfor beskrevne avvanningsstrekninger muliggjør forenkling av middelsstrykktrinnet henhildsvis det dertil tilknyttede høyttrykkstrinn, vil gå frem av underkravene. As a result of the intermediate connection of the dewatering sections described above, the simplification of the medium-pressure stage and the high-pressure stage associated therewith will be advanced by the sub-claims.

Oppfinnelsen skal i det etterfølgende beskrives nærmere under henvisning til tegningene hvor The invention will subsequently be described in more detail with reference to the drawings where

fig. 1 viser et delvis gjennomskåret sideriss av en første utførelsesforem av oppfinnelsen, fig. 1 shows a partially cut side view of a first embodiment of the invention,

fig. 2 viser et snittriss av innretningen i fig. 1,fig. 2 shows a sectional view of the device in fig. 1,

fig. 3 viser et snittriss etter linjen III - IIIfig. 3 shows a sectional view along the line III - III

i fig. 2,in fig. 2,

fig. 4 viser et snittriss etter linjen IV - IV i fig. 1, fig. 4 shows a sectional view along the line IV - IV in fig. 1,

fig. 5 viser et snittriss av et av de nedre siktlegemerfig. 5 shows a sectional view of one of the lower sieve bodies

i innretningen ifølge fig. 1 til 4 i en første utførelsesform,in the device according to fig. 1 to 4 in a first embodiment,

fig. 6 viser et grunnriss siktlegemet i fig. 5,fig. 6 shows a plan view of the sight body in fig. 5,

fig. 7 viser et snittriss av en første utførelsesformfig. 7 shows a sectional view of a first embodiment

av det øverste siktlegemet i innretningen ifølge fig. 1 til 4,of the uppermost screening body in the device according to fig. 1 to 4,

fig. 8 viser et grunnriss av siktlegemet i fig. 7,fig. 8 shows a plan view of the screening body in fig. 7,

fig. 9 viser et grunnriss av en modifisert utførelsesform av et siktlegeme, fig. 9 shows a plan view of a modified embodiment of a sight body,

fig. 10 viser, en ytterligere utf ørelsesf orm av et siktlegemefig. 10 shows a further embodiment of a screening body

i grunnriss,in ground plan,

fig. 11 viser et grunnriss av overflaten til platebåndetfig. 11 shows a plan view of the surface of the disc tape

i høytrykksstriinet,in the high-pressure line,

fig. 12 viser et snittriss av fig. 11,fig. 12 shows a sectional view of fig. 11,

fig. 13 viser et grunnriss av overflaten til platebåndetfig. 13 shows a plan view of the surface of the plate belt

i høytrykksstrinnet, med det ved sammensetningen av flere plater oppstående mønster, in the high-pressure stage, with the raised pattern due to the composition of several plates,

fig. 14 viser et sideriss av en modifisert utførelsesform av innretningen ifølge oppfinnelsen, fig. 14 shows a side view of a modified embodiment of the device according to the invention,

fig. 15 viser en ytterligere modifisert utførelsesformfig. 15 shows a further modified embodiment

av innretningen ifølge oppfinnelsen,of the device according to the invention,

fig. 15a viser et sideriss av høytrykkstrinnet i. fig..l5 og fig. 15a shows a side view of the high-pressure stage in fig. 15 and

fig. 16 viser en ytterligere utførelsesform av innretningen ifølge oppfinnelsen, med en særlig enkel og liten byggeform. fig. 16 shows a further embodiment of the device according to the invention, with a particularly simple and small design.

Den på tegningene viste utførelsesform ifølge oppfinnelsen viser en utførelse som kan opfattes som beregnet for en firetrinns-prosess. De ulike avvanningsfaser er ved den her beskrevne utførel-sesform av oppfinnelsen et trykkløst arbeidende lommeavvannings-trinn A, et mellomtrinn B, hvor trykket økes fra trykkløs tilstand og til et litet trykk, et middelstrykktrinn C og et høyttrykk»s<->trinn D. The embodiment according to the invention shown in the drawings shows an embodiment which can be perceived as intended for a four-stage process. In the embodiment of the invention described here, the various dewatering phases are a pressureless pocket dewatering stage A, an intermediate stage B, where the pressure is increased from a depressurized state to a low pressure, a medium pressure stage C and a high pressure stage D .

Ved samtlige utførelsesformer består det trykkløse foravvanningstrinn A av et omløpende båndlomméfilter som for større filterydelser eller høyere tørkningsgrader i sluttslammet er dimensjonert tilsvarende i den virksomme filterflate. Det med henvisningstallet 1 betegnede båndlommefilter svarer i sin oppbygning i hovedsakent til kjente båndlommefiltre, har en lengde som er tilpasset middeltrykkstrinnet C, og er som en kompakt byggedel satt på resten av innretningen. In all embodiments, the pressureless pre-dewatering stage A consists of a circulating belt pocket filter which, for greater filter performance or higher drying degrees in the final sludge, is sized accordingly in the effective filter surface. The belt pocket filter designated with the reference number 1 corresponds in its structure in the main to known belt pocket filters, has a length which is adapted to the medium pressure stage C, and is mounted as a compact component on the rest of the device.

Båndlommefilteret 1 består av en i et ikke vist hus anordnet endeløs transportør 2 med siktlommer 3 hvor veggene er av et egnet siktmateriale 4 eller av et perforert platemateriale. I begge ender er transportøren ført om cellehjul 5,6, hvorav det ene er drevet. The belt pocket filter 1 consists of an endless conveyor 2 arranged in a housing not shown, with sieve pockets 3, the walls of which are made of a suitable sieve material 4 or of a perforated plate material. At both ends, the conveyor is guided around cellular wheels 5,6, one of which is driven.

Det flokkulerte slam føres inn i båndlommefilterets lommer 3 gjennom et innløp 7 som antydet med pilen 8 i fig. 1 og avvannes underveis fra cellehjulet 6 til cellehjulet 5 i retning av pilen 9. Det vann som går ut av filterlommene fanges opp av en plate og føres ut til siden. The flocculated sludge is fed into the belt pocket filter's pockets 3 through an inlet 7 as indicated by the arrow 8 in fig. 1 and is dewatered along the way from the cell wheel 6 to the cell wheel 5 in the direction of the arrow 9. The water that comes out of the filter pockets is caught by a plate and led out to the side.

Fra filterlommene 3 går det trykkløst foravvannede slam ved 10 over på den første foravvanningsstrekning i det mellomkoblede foravvanningstrinn B. From the filter pockets 3, the depressurized pre-dewatered sludge at 10 passes onto the first pre-dewatering section in the interconnected pre-dewatering stage B.

Dette mellomkoblede foravvanningstrinn B, som også kan oppfattes som en forlenget innløpsstrekning for middelstrykktrinnet C, er i utførelsesformene i fig. 1,2,14 og 15 sammensatt av tre avvanningsstrekninger 11,12 og 13. This interconnected pre-dewatering stage B, which can also be perceived as an extended inlet section for the medium pressure stage C, is in the embodiments in fig. 1,2,14 and 15 composed of three drainage sections 11,12 and 13.

Det i båndlommefilteret 1 foravvannede slam går således ved 10 over på det første filterbånd 14 som fra høyttrykkstrinnet D oventil løper over ruller 16 og 16a og over i den vannrette foravvanningsstrekning 11. Det andre filterbåndet er betegnet med 15. The pre-dewatered sludge in the belt pocket filter 1 thus passes at 10 onto the first filter belt 14 which, from the high-pressure stage D downstream, runs over rollers 16 and 16a and into the horizontal pre-dewatering section 11. The second filter belt is denoted by 15.

I foravvanningsstrekningen er filterbåndet 14 helt plant og glidende ført på et siktlegeme 16a uten mellomliggende førings-ruller eller lignende, slik at slammet rolig og uten rystelser kan underkastes en trykkløs foravvanning hvor det på baksiden av det første filterbånd 14 under påvirkning av tyngdekraften utgående vann strykes av filterbåndets bakside ved hjelp av på tvers av transportretningen forløpende vegger eller ribber 18 på siktlegemet 17, slik at vannet ikke kan pumpes tilbake på en eller anne°n måte til slammet. Det avstrøkne vann fanges opp i et kar 19 under siktlegemet 17 og føres ut til siden. In the pre-dewatering section, the filter belt 14 is completely flat and slidingly guided on a screening body 16a without intermediate guide rollers or the like, so that the sludge can calmly and without vibrations be subjected to a pressureless pre-dewatering, where on the back of the first filter belt 14, under the influence of gravity, outgoing water is swept of the back of the filter belt by means of walls or ribs 18 running across the direction of transport on the screening body 17, so that the water cannot be pumped back in one way or another to the sludge. The swept water is collected in a vessel 19 under the sieve body 17 and led out to the side.

Ved slutten av avvanningsstrekningen 11 er det første filterbånd 14 ført om en rulle 20 og en spennrulle 21, slik at slammet under vendingen over i den andre foravvanningsstrekning 12 ved 22 føres over på det nedenfra over ruller 23,24 og 25 tilbake- At the end of the dewatering section 11, the first filter belt 14 is passed around a roller 20 and a tension roller 21, so that during the turn over into the second pre-dewatering section 12 at 22, the sludge is transferred onto it from below over rollers 23,24 and 25 back

førte andre filterbånd 15.led other filter bands 15.

Den andre avvanningsstrekning 12 er utformet som et av filterbåndene 14 og 15 begrenset, kileformet første inntrekningsrom 26. I dette kileformede inntrekningsrom er det andre filterbånd likeledes ført glidende og helt plant på et siktlegeme 27, idet det utgående vann her. likeledes avstrykes og samles i et kammer 28 og føres ut til siden. Det første filterbånd 14 som begrenser det kileformede inntrekningsrom 26 oventil, er på sin overside likeledes avstøttet med et siktlegeme 29. Dette er ved hjelp av fjærer 30 presset mot filterbåndet 14 og kan reguleres i høyden, The second dewatering section 12 is designed as one of the filter bands 14 and 15 limited, wedge-shaped first draw-in space 26. In this wedge-shaped draw-in space, the second filter band is likewise guided slidingly and completely flat on a sieve body 27, the outgoing water here. is likewise wiped off and collected in a chamber 28 and led out to the side. The first filter band 14, which limits the wedge-shaped retracting space 26 above, is likewise supported on its upper side with a screening body 29. This is pressed against the filter band 14 by means of springs 30 and can be adjusted in height,

og dets pilformede eller skrått i forhold , til transportretningen rettede vegger eller ribber 31 sørger for en sideveis bortføring . av det vann som går ut på oversiden av det første filterbånd 14. Siktlegemet 29 utøver et avvanningen understøttende trykk på slammet som befinner seg i det kileformede inntrekkningsrom 26. and its arrow-shaped or oblique walls or ribs 31 directed in relation to the direction of transport ensure a lateral removal. of the water that exits on the upper side of the first filter belt 14. The screening body 29 exerts pressure supporting the dewatering on the sludge located in the wedge-shaped draw-in space 26.

Ved slutten av den andre avvanningsstrekning 12 er det andre filterbånd ført om en rulle 32 og en spennrulle 33 i retning nedover, mens det første filterbånd 14 er ført nedover over rullene 34 og 35, slik at slammet ved 36 overføres til det første transportbånd 14 som på dette sted løper inn i den tredje avvan-. ningsstrekning. At the end of the second dewatering section 12, the second filter belt is passed around a roller 32 and a tension roller 33 in a downward direction, while the first filter belt 14 is passed downwards over the rollers 34 and 35, so that the sludge at 36 is transferred to the first conveyor belt 14 which at this place runs into the third avvan-. ning stretch.

Den tredje avvanningsstekning 13 er likeledes utformet som et kileformet inntrekningsrom 37 for middelstrykktrinnet C The third dewatering roasting 13 is likewise designed as a wedge-shaped draw-in space 37 for the medium pressure stage C

og er utført analogt med den foran omtalte avvanningsstrekning 12. Det første transportbånd 14 er her ført glidende på et siktlegeme 28 som er utformet på samme måte som siktlegemene 17 henholdsvis 27, og det avstrøkne vann fanges her likeledes opp i et kar 39 og føres ut til siden. Det kileformede inntrekningsrom 37 er oventil begrenset av et fjærforspent og innstilbart siktlegeme 40 som avstøtter den øvre siden av det andre filterbånd 15 og har samme virkning og oppbygging som siktlegemet 29. and is carried out analogously to the dewatering section 12 mentioned above. The first conveyor belt 14 is here guided slidingly on a screening body 28 which is designed in the same way as the screening bodies 17 and 27, respectively, and the swept water is also captured here in a vessel 39 and carried out to the side. The wedge-shaped retracting space 37 is limited at the top by a spring-loaded and adjustable screening body 40 which supports the upper side of the second filter band 15 and has the same effect and structure as the screening body 29.

For å oppnå høyere avstrykningstrykk kan de øvre siktlegemer også erstattes med trykkruller (ikke vist), som fordelaktig da skal ligge skrått i forhold til transportretningen. In order to achieve a higher wiping pressure, the upper screening bodies can also be replaced with pressure rollers (not shown), which should then advantageously lie at an angle in relation to the direction of transport.

Det først filterbånd 14 og det andre filterbånd 15 består av finmasket trådduk, hvor maskevidden er valgt i samsvar med det trykk som skal anvendes. Trykket som som benyttes f>~ j - benytter filterbånd som består av kunstvevnad, da disse har den gusntigste friksjoh i forhold til de i fortrinnsvis av kunststoff fremstilte The first filter band 14 and the second filter band 15 consist of fine-mesh wire cloth, where the mesh width is selected in accordance with the pressure to be used. The pressure that is used f>~ j - uses filter bands consisting of synthetic fabric, as these have the most favorable friction compared to those preferably made of synthetic material

siktlegemer.sieve bodies.

Fra det kileformede inntrekningsrom.27 går. de to filter bånd 14 og 15, med slamkaken mellom seg, om en første trommel 41 From the wedge-shaped draw-in space.27 goes. the two filter belts 14 and 15, with the sludge cake between them, about a first drum 41

som utgjør begynnelsen av middelstrykktrinnet C. Fra trommelen 41 går de to filterbånd 14 og 15 avvekslende over og under en rad av ved siden av hverandre med parallelle akser anordnede tromler 42, 43,44,45 og 46 som sammen danner middelsstrykktrinnet i den her viste utførelsesform. Man oppnår en fordelaktig kompakt byggemåte og en betydelig redusering av fremstillingsomkostningen ved en slik konstruksjon. Da middelstrykktrinnet dannes av flere tromler, som slammes føres forbi mellom filterbåndene i den viste bølgelinje i fig.l, vil avvekslende slammets overside og underside vende mot en trommel. Dette fører tii en vesentlig bedre filtratavføring. which forms the beginning of the medium pressure stage C. From the drum 41, the two filter belts 14 and 15 pass alternately over and under a row of drums 42, 43, 44, 45 and 46 arranged next to each other with parallel axes, which together form the medium pressure stage in the shown here embodiment. An advantageous compact construction method and a significant reduction in manufacturing costs are achieved with such a construction. As the medium pressure stage is formed by several drums, which the sludge is passed between the filter bands in the wave line shown in fig.1, the upper and lower sides of the sludge will alternately face a drum. This leads to significantly better filtrate excretion.

Som det særlig går frem av fig. 2, er de tromler hvor filtratet faller ut ovenfra, nemlig tromlene 41,42,44 og 46 utformet som hulltromler, mens de tromler hvor filtratet faller ned på undersiden, nemlig tromlene 4 3 og 45, er utformet som glatte tromler. Herved oppnår man en ytterligere forbedring av filtrat-avf øringen. På den respektive ytterside er det dessuten ved hver trommel anordnet en vannavstryker 47,48,49,50,51,52 som stryker av det på baksiden til de respektive filterbånd 14,15 uttredende filttrat, og derved inntensiverer vannavføringen ytterligere. As is especially clear from fig. 2, the drums where the filtrate falls out from above, namely the drums 41,42,44 and 46 are designed as hollow drums, while the drums where the filtrate falls down on the underside, namely the drums 4 3 and 45, are designed as smooth drums. This achieves a further improvement of the filtrate discharge. On the respective outer side, a water wiper 47,48,49,50,51,52 is also arranged at each drum which wipes off the felt funnel exiting on the back of the respective filter belts 14,15, and thereby further intensifies the water discharge.

Istedenfor de viste avstrykere kan det for høye trykk anordnes ikke viste trykkruller for bortføring av uttredende filtrat. Instead of the wipers shown, pressure rollers (not shown) can be arranged for high pressure to remove the exiting filtrate.

I den første trommel 41, som er utformet med større diameter enn de øvrige tromler i middelstrykktrinnet, er det dessuten anordnet en fangplate 53 hvormed det i det indre av trommelen 41 gjennom dens mantelhull fallende filtrat fanges opp og føres ut til siden. Ved de øvrige tromler i middelstrykktrinnet er det ikke nødvendig med fangplater, da filtratet under påvirkning av tyngdekraften kan falle fritt nedad. In the first drum 41, which is designed with a larger diameter than the other drums in the medium pressure stage, there is also arranged a catch plate 53 with which the filtrate falling in the interior of the drum 41 through its casing hole is caught and led out to the side. With the other drums in the medium pressure stage, catch plates are not necessary, as the filtrate can fall freely downwards under the influence of gravity.

Etter den siste trommel 4 6 i middelsstrykktrinnet løperAfter the last drum 4 6 in the medium pressure stage runs

de to filterbånd 14 og 15, med slamkaken mellom seg, nedenfra og inn i et høyttrykkstrinn. Høyttrykkstrinnet D har omtrent samme avvanningsstrekingslengde, men denne strekning er ikke delt, hvilket medfører en betydelig konstruktiv forenkling og en reduksjon av fremstillingsomkostningen. the two filter belts 14 and 15, with the sludge cake between them, from below into a high-pressure stage. The high-pressure stage D has approximately the same dewatering section length, but this section is not divided, which entails a significant structural simplification and a reduction in manufacturing costs.

Høyttrykkstrinnet D er utformet som en platebåndpresseThe high-pressure stage D is designed as a record belt press

og for oppnåelse av et høyest mulig tørrsubstansinnhold skal det utøves et mest mulig høyt og stasjonært trykk på det allerede på forholdsvis høyt tørrsubstansinnhold fra middelstrykkavvanningen i en temmelig fast aggregattilstand kommende slam.. Som særlig fig.l og 2 viser, løper filterbåndene 14 og 15 over et forholdsvis stort nedre brytehjul 54 som samtidig utgjør den nedre brytehjul for et av to platebånd. Filterbåndene løper altså inn i en presse-spalte mellom disse platebåndene. Det nedre brytehjul 54 er utformet med en relativt stor diameter, omtrent svarende til diameteren til tromlene 42 til 46. Derved hindrer man at den på dette tidspunkt allerede relativt sprøe slamkake brytes i stykker og faller ned mellom filterbåndene 14 og 15 før disse er løpt inn i pressespalten. and in order to achieve the highest possible dry matter content, the most possible high and stationary pressure must be exerted on the already relatively high dry matter content from the medium pressure dewatering in a rather solid aggregate state coming sludge. As especially fig.l and 2 show, the filter belts 14 and 15 run above a relatively large lower breaking wheel 54 which at the same time constitutes the lower breaking wheel for one of two plate belts. The filter belts thus run into a press gap between these plate belts. The lower breaking wheel 54 is designed with a relatively large diameter, roughly corresponding to the diameter of the drums 42 to 46. This prevents the already relatively brittle mud cake from breaking into pieces and falling between the filter belts 14 and 15 before they have run in in the press column.

Platebåndpressen er i hovedsaken bygget opp med to platebånd 55 og 56 som ved hjelp av en ikke vist drift bringes til å løpe om hjulene 57,58,59 og det allerede nevnte hjul 54. Ved det nedre brytehjul 54 er det anordnet en vannavstryker 60. The plate press is mainly built up with two plate belts 55 and 56 which, by means of an operation not shown, are brought to run around the wheels 57,58,59 and the already mentioned wheel 54. A water wiper 60 is arranged at the lower breaking wheel 54.

Selv om det ved den forenklede utførelsesform ifølge oppfinnelsen bare er nødvendig å forspenne et platebånd i retning av det andre platebånd, kan det være anordnet motvirkende for-spenningsinnretninger, slik det er antydet i fig. 1 og 2. Although, in the simplified embodiment according to the invention, it is only necessary to pre-tension one disc band in the direction of the other disc band, counteracting pre-tensioning devices can be arranged, as indicated in fig. 1 and 2.

Forspenningen kan tilveiebringes ved hjelp av fjærpakker med ønsket trykkraft eller eventuelt ved hjelp av ikke viste hydrauliske sylindre. The bias can be provided by means of spring packs with the desired compressive force or optionally by means of hydraulic cylinders not shown.

Som følge av den viste føringen:av filterbåndene 14 og 15 kastes det avvannede slam ut på et høyt sted ved 61, slik at slammet eventuelt kan gå direkte over i vogner el.l. As a result of the guide shown: of the filter belts 14 and 15, the dewatered sludge is thrown out at a high place at 61, so that the sludge can possibly go directly into wagons or the like.

Etter utkastingene 61 løper det andre filterbånd 15 nedover til høyre i fig. 1 og 2, utenpå det tilordnede platebånd, føres rundt en rulle 62 og under middelstrykktirnnet over rullene 63 og 64 og tilbake til den tidligere nevnte rulle 23 og derfra inn i foravvanningsstrekingeng 12. Det første filterbånd 14 løper som tidligere nevnt fra pressespalten tilbake via. rullene 16 og 17 og inn i den første foravvanningsstrekningen 11. After the ejections 61, the second filter belt 15 runs downwards to the right in fig. 1 and 2, outside the assigned plate belt, is passed around a roller 62 and under the medium pressure tower over the rollers 63 and 64 and back to the previously mentioned roller 23 and from there into the pre-dewatering line entrance 12. As previously mentioned, the first filter belt 14 runs from the press slot back via. the rollers 16 and 17 and into the first pre-watering section 11.

I fig. 3 er det vist mekaniske detaljer i høytrykkstrin-net D, idet man har nøyd seg med en mer skjematisk antydning av detalj ene. In fig. 3 shows mechanical details in the high-pressure stage D, with a more schematic indication of the detail being content.

I fig. 5 og 6 er en første utførelsesform av de nedre siktlegemer 17,27 henholdsvis 38 vist, på hvilke filterbåndene 14 henholdsvis 15 glir i de méllomkoblede avvanningsstrekninger 11, 12, henholdsvis 13. Som det går frem av snittrisset i fig. 5, danner de på tvers av transportretningen liggende vegger 6 5 i det fortrinnsvis av kunststoff fremstilte siktlegeme avstrykningskanter 18 som bevirker en avstrykning av den væske som går ut på den respektive bakside av et filterbånd, hvilken væske går gjennom de firkantede åpninger 6 7 som finnes mellom tverrveggene 65 og lengdeveggene 66 i siktlegemet. In fig. 5 and 6, a first embodiment of the lower sieve bodies 17, 27 and 38 respectively is shown, on which the filter bands 14 and 15 respectively slide in the interconnected dewatering sections 11, 12 and 13 respectively. As can be seen from the sectional drawing in fig. 5, the walls 6 5 lying across the direction of transport form wiping edges 18 in the screening body, which is preferably made of plastic, which causes a wiping of the liquid that exits on the respective back side of a filter belt, which liquid passes through the square openings 6 7 that are present between the transverse walls 65 and the longitudinal walls 66 in the sieve body.

I fig. 7 og 8 er det vist en utførelsesform av de øvre,In fig. 7 and 8 shows an embodiment of the upper,

i retning mot de to kileformede inntrekningsrom forspendte siktlegemer 29 henholdsvis 40. Da det på oversiden av filterbåndene 14 henholdsvis 15 er viktig å fjerne den utgående væske så hurtig som mulig mot siden, slik at væsken helst ikke kan gå inn i slammet igjen, er ved denne utførelsesform de langsgående vegger 68, som sammen med tverrveggene 70 danner gjennomgangsåpningen-:69, utformet slik at avstrykningskanten 31 uhindret kan føre det utgående filtrat til siden. For dette formål er i det viste utførelseseksempel tverrveggene 70 gitt en pilform, mens de langsgående vegger 68 har en litt mindre høyde enn tverrveggene 70, slik at avstrykningskanten 31 får en gjennomgående profil som ikke er brutt av langsgående vegger. in the direction of the two wedge-shaped draw-in spaces biased sieve bodies 29 and 40 respectively. Since on the upper side of the filter belts 14 and 15 it is important to remove the outgoing liquid as quickly as possible to the side, so that the liquid preferably cannot enter the sludge again, by in this embodiment the longitudinal walls 68, which together with the transverse walls 70 form the passage opening 69, are designed so that the wiping edge 31 can lead the outgoing filtrate to the side unimpeded. For this purpose, in the embodiment shown, the transverse walls 70 are given an arrow shape, while the longitudinal walls 68 have a slightly smaller height than the transverse walls 70, so that the wiping edge 31 has a continuous profile that is not broken by longitudinal walls.

I fig. 9 er det vist en modifisert form av et nedre siktlegeme, og denne utførelsen er fordelaktig når man ønsker et roligere løp. In fig. 9, a modified form of a lower sight body is shown, and this design is advantageous when a quieter run is desired.

Fig. 10 viser en ytterligere anordningsmulighet for gjennomgangsåpningene i et slikt siktlegeme. Fig. 10 shows a further arrangement possibility for the passage openings in such a screening body.

I fig. 11 til 13 er det vist detaljer i en særlig foretrukket utførelsesform av platebåndene 55 henholdsvis 56 i høyttrykkstrinnet D. Denne utførelsesform tjener likeledes til å tilveiebringe gunstige strømningsbaner for det på baksiden av filterbåndene 14 og 15 utgående filtrat. In fig. 11 to 13 show details of a particularly preferred embodiment of the plate belts 55 and 56 respectively in the high-pressure stage D. This embodiment also serves to provide favorable flow paths for the filtrate exiting on the back of the filter belts 14 and 15.

For dette formål er de enkelte plater i hvert platebånd forsynt med en stålkjerne 71 slik at man oppnår en tilstrekkelig fasthet. Stålkjernen er omgitt av et kunsstoffsjikt 72. På den mot filterbåndet vendte side har en slik plate i platebåndets diagonalt henholdsvis som vist pilformet forløpende riller 73 med en dybde på 8mm, og disse riller er utført i ett med kunsstoffomhyllingen 72. Som det frem av fig. 13, vil rillene 73 ved flere ved siden av hverandre liggende plater i et platebånd danne gjennomgående strømningsbaner 74 som tjener til en hurtig bortføring av utgående filtrat, slik at filtratet ved en avlastning av filter båndene ved utkastet 61 ikke lenger kan pumpes tilbake til det tørkede slam. For this purpose, the individual plates in each sheet band are provided with a steel core 71 so that sufficient firmness is achieved. The steel core is surrounded by a plastic layer 72. On the side facing the filter belt, such a plate in the plate belt diagonally or as shown has arrow-shaped continuous grooves 73 with a depth of 8mm, and these grooves are made in one with the plastic covering 72. As shown in fig. . 13, the grooves 73 of several plates lying next to each other in a plate belt will form continuous flow paths 74 which serve for a rapid removal of outgoing filtrate, so that the filtrate, when the filter belts are unloaded at the outlet 61, can no longer be pumped back to the dried sludge.

Før utførelsesformene i fig. 14 til 16 beskrives nærmere, skal en viktig, i fig. 4 vist detalj forklares nærmere. Before the embodiments in fig. 14 to 16 are described in more detail, an important, in fig. 4 shown detail is explained in more detail.

Som. det går frem av fig. 4, er de mellomkoblede avvanningsstrekninger 12 og 13 utformet slik at sidespalten mellom filterbåndene 14 og 15 er lukket ved hjelp av tetninger 75, slik at det her ennå forholdsmessig flytende slam kan utsettes for trykket fra siktlegemene 29 henholdsvis 40 uten å trenge ut sideveis mellom filterbåndene 14 og 15. Ved disse tetninger dreier det seg fordelaktig om elastiske langstrakte hullegemer som kan tilpasse seg kileformen i inntrekningsstrekningen. Ved -et tilsvarende valg av friksjonssamvirke mellom filterbåndene og tetningen kan det på denne måten tilveiebringes en særlig enkel konstruksjon hvor tetningene 75 kan henges opp på siden, kan forbli stasjonære og ikke på noen måte må løpe sammen med filterbåndene. As. it appears from fig. 4, the interconnected dewatering sections 12 and 13 are designed so that the side gap between the filter bands 14 and 15 is closed by means of seals 75, so that here the still relatively fluid sludge can be exposed to the pressure from the screening bodies 29 and 40 respectively without penetrating laterally between the filter bands 14 and 15. These seals are advantageously elastic elongated hollow bodies which can adapt to the wedge shape in the retracting section. By -a corresponding choice of frictional interaction between the filter bands and the seal, a particularly simple construction can be provided in this way where the seals 75 can be hung on the side, can remain stationary and do not have to run together with the filter bands in any way.

Den i fig. 14 viste utførelsesform ifølge oppfinnelsenThe one in fig. 14 showed an embodiment according to the invention

er lik den som er vist i fig. 1 og 2, med unntagelse av føringen for filterbåndene 14 og 15 og det faktum at høytrykkstrinnet D is similar to that shown in fig. 1 and 2, with the exception of the guide for the filter belts 14 and 15 and the fact that the high pressure stage D

har egne, fra filterbåndene 14 og 15 adskilte filterbånd 76,77,has its own separate filter bands 76,77 from the filter bands 14 and 15,

og nedenfor skal derfor forskjellene beskrives nærmere.and the differences will therefore be described in more detail below.

Til forskjell fra utførelsesforemen i fig.1 og 2 blir her filterbåndet 15 etter at det har forlatt den siste hulltrommel 46 i middelstrykktrinnet C ført nedover over en bryterulle 78 og en ytterligere bryterulle 79 og frem til føringsrullene 63 og 64 In contrast to the embodiment in Fig. 1 and 2, here the filter belt 15, after it has left the last hole drum 46 in the medium pressure stage C, is led downwards over a breaker roller 78 and a further breaker roller 79 and up to the guide rollers 63 and 64

og deretter tilbake til den andre avvanningsstrekningen 12. Det andre filterbånd 14 blir ifra den siste hulltrommel 46 ført direkte oppover via tilsvarende bryteruller og tilbake til den første mellomkoblede avvanninsstrekning 11. and then back to the second dewatering section 12. From the last hole drum 46, the second filter belt 14 is led directly upwards via corresponding breaker rollers and back to the first interconnected dewatering section 11.

Ved bryterullen 78 blir den tørkede slamkake ved 80At the switch wool 78, the dried sludge cake becomes at 80

ført over på filterbåndet 77 i høytrykkstrinnet D og blir såtransferred onto the filter belt 77 in the high-pressure stage D and becomes

ført oppover i pressespalten i platepressen mellom filterbåndene 77 og 76. Denne utførelsesform medfører den fordel at man kan velge maskevidden i filterbåndene 76,77 i samsvar med den meget faste aggregattilstand, og dessuten at høytrykkstrinnet D med hensyn på sin hastighet kan styres uavhengig av de foregående trinn, led upwards into the press gap in the plate press between the filter belts 77 and 76. This embodiment has the advantage that the mesh size in the filter belts 76,77 can be selected in accordance with the very fixed aggregate state, and furthermore that the high pressure stage D with regard to its speed can be controlled independently of the previous step,

i samsvar med slammets reduserte volum.in accordance with the reduced volume of the sludge.

Fig. 15 viser en modifisert utførelsesform hvor detFig. 15 shows a modified embodiment where it

i stedet for den foran beskrevne høytrykksutførelse er anordnet en''adskilt høytrykksplatepresse hvis konstruktive oppbygning også er instead of the high-pressure version described above, a separate high-pressure plate press is provided, the constructive structure of which is also

nærmere vist i fig. 15a. For å kunne føre slammet ovenfra inn i høytrykksplatepressen 81 er filterbåndene 14,15 ført oppover rundt en bryterulle 84 med større diameter. I bryterullen er det en fangplate 83. Mellom filterbåndene 14 og 15 blir således slamkaken ført opp til det øvre området av platepressen 81 og der kastet inn i pressespalten. Filterbåndet 15 går ved hjelp av egnede bryteruller tilbake til den andre avvanningsstrekning 12. shown in more detail in fig. 15a. In order to be able to feed the sludge from above into the high-pressure plate press 81, the filter bands 14, 15 are guided upwards around a breaker roller 84 with a larger diameter. In the breaker roll there is a catch plate 83. Between the filter belts 14 and 15, the sludge cake is thus brought up to the upper area of the plate press 81 and there thrown into the press slot. The filter belt 15 goes back to the second dewatering section 12 with the help of suitable breaking rollers.

Den i fig. 16 viste utførelsesform svarer med hensynThe one in fig. The embodiment shown in 16 corresponds with consideration

til arbeidsmåten til den som er vist i fig. 1 og 2, men er vesentlig enklere oppbygget og er også kortere, noe som i mange tilfeller kan være tilstrekkelig for slam som forholdsvis lett lar seg avvanne.... - - to the mode of operation of that shown in fig. 1 and 2, but has a significantly simpler structure and is also shorter, which in many cases can be sufficient for sludge that can be dewatered relatively easily... - -

De vesentlige forskjeller er at istedenfor tre mellomkoblede avvanningsstrekninger er det bare anordnet to avvanningsstrekninger 11 og 12, hvoretter filterbåndene 14 og 15 med slamkaken mellom seg er ført rundt hulltrommelen 41. De fem avvekslende hullede og glatte tromler i den første utførelsesform er i denne forkortede utgave av innretningen erstattet med en eneste hulltrommel 85 som har en større diameter enn de vekslende tromler i det første utførelseseksempel. Deretter går filterbåndene som tidligere beskrevet gjennom høytrykkstrinnet D. The essential differences are that instead of three interconnected dewatering sections, only two dewatering sections 11 and 12 are arranged, after which the filter belts 14 and 15 with the sludge cake between them are guided around the perforated drum 41. The five alternating perforated and smooth drums in the first embodiment are in this abbreviated version of the device replaced with a single hole drum 85 which has a larger diameter than the alternating drums in the first embodiment. The filter belts then go through the high-pressure stage D as previously described.

Claims

1. Device for dewatering sludge or similar substances, in particular sludge that has been produced by filtration in a dewatering clarification plant or similar, characterized in that one or more pre-dewatering devices (1) are arranged in front of a drum filter press (C) and/or behind the drum filter press one or more high-pressure dewatering devices (D) are arranged, that a pre-dewatering device is designed with surrounding filter pockets, and that between the pre-dewatering device (1) and the drum filter press (C), which forms the medium pressure stage, one or more horizontal dewatering sections are arranged (11,12 ,13) which are formed by the here horizontally extending filter bands (14,15) and are arranged below each other and below the filter pockets (3).

2. Device according to claim 1, characterized in that the respective bottom-running filter belt (14 and 15 respectively) is slidably arranged on a flat liquid-permeable surface (17,27,38) without intermediate rollers or the like in the dewatering section (11,12,13) .

3. Device according to claim 2, characterized in that the flat surface is designed as a screening body (17, 27, 38), which screening body has wiping edges running across the direction of transport for the one on the back of the filter belt (14 and 15 respectively) exiting liquid.

4. The device according to one of claims 1-3, characterized in that the respective upper filter belt (14 and 15 respectively) together with the respective lower filter belt (15 and 14 respectively) form a wedge-shaped space (36,37) tapering in the transport direction in the dewatering sections (12) ,13).

5. Device according to claim 4, characterized in that on the back side of the respective upper filter band (14 and 15, respectively) there is arranged a screening body (29,40) which lies flat against it and has wiping edges (31) running at an angle from the direction of transport for the on the back .of the filter belt outgoing liquid.

6. Device according to one of the preceding claims 3-5, characterized in that the screening bodies (17, 27, 38, and 29, 40) are made of plastic.

7. Device according to claim 4, characterized in that on the back side of the respective upper filter belt (14 and 15 respectively) continuous pressure rollers are arranged obliquely in relation to the direction of transport which guide the liquid exiting on the back side towards the side.

8. Device according to one of claims 4-7, characterized in that a seal (75) is arranged in the dewatering section (12,13) at the side edges, between upper and lower filter bands (14 and 15), which seal can be elastically deformed in accordance with the wedge shape.

9. Device according to one of claims 1-8, characterized in that the screening body or the pressure rollers (29, 40) are spring-suspended.

10. Device according to one of claims 1-6, characterized in that the screening bodies (29, 40) are biased as pressure grids and are adjustable..

11. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the drum filter press which forms the medium pressure stage (C) consists of at least two drums arranged next to each other and with parallel axes (41,42,43,44,45,56,82,85 ), about which the filter belts (14,15) extending with the mud cake between them are led alternately.

12. Device according to claim 11, characterized in that the first drum (41) in the running direction of the filter belts (14, 15) is larger than the following drum(s) (42, 43, 44, 45, 46, 82, 85).

13. Device according to claim 11 or 12, characterized in that in the case of more than two drums, the other drums following the first drum (41) are designed with the same diameter.

14. Device according to one of claims 11-13, characterized in that the first and second drums (41, 42, 85) are designed as screening drums, while the possibly following drums are alternately designed as smooth and perforated drums.

15. Device according to one of claims 11-14, characterized in that a wiper (47 to 60) is arranged at each drum (41,42,43,44,45,46,82,85).

16. Device according to claim 15, characterized in that the wipers are designed as pressure rollers.

17. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the high-pressure dewatering stage (D) includes two endless revolving plate belts (55, 56) which are pressurized in opposite directions, and between which the filter belts (14, 15, 76, 77) goes.

18. Device according to claim 17, characterized in that the filter belts (14,15,76,77) are introduced between the plate belts (55,56) from below and in that the first plate belt (55) on the inlet side is passed over a breaking wheel (54) with a large diameter.

19. Device according to claim 18, characterized in that the diameter of the breaking wheel (54) roughly corresponds to the diameter of the drums (42,43,44,45,46,82) in the row in front.

20. Device according to one of the preceding claims, characterized in that the plates in the plate belts (55,56) on their sides facing the filter belts (14,15,76,77) are provided with diagonal or arrow-shaped grooves (73) for carrying away the extruded water.

21. Device according to claim 20, characterized in that the plates in the plate bands (55, 56) consist of a steel core (71) which is sheathed in a synthetic material (72).

22. Device according to one of the preceding claims, characterized in that two filter belts (14,15) are arranged which are passed through the dewatering sections (11,12,13), the medium pressure stage (C) and the press gap in the plate press.

23. Device according to one of claims 1-21, characterized in that two filter bands (14,15) are arranged for the dewatering sections (11,12,13) and the medium pressure stage (C) and two separate filter bands (76,77) for the high pressure stage.

24. Device according to one of claims 1-17 and 19-21, characterized in that a plate press with two press slits is arranged as the high-pressure stage.