NO772424L

NO772424L - PRECISION MOLDING PROCEDURE AND DEVICE

Info

Publication number: NO772424L
Application number: NO772424A
Authority: NO
Inventors: Ken Ugata; Kunihiko Konishi; Yasuji Morita
Original assignee: Kubota Ltd
Priority date: 1976-10-05
Filing date: 1977-07-08
Publication date: 1978-04-06
Also published as: BR7704507A; BE856629A; FI772107A; IT1083095B; CH635010A5; AU509149B2; SU664539A3; ES472801A1; FR2366896B1; AU2691277A; DK308677A; DE2730945A1; SE7708005L; FR2366896A1; ES460606A1; NL7707591A; GB1590480A; CA1090087A; ZA774134B; MX147702A

Description

Fremgangsmåte og anordning vedProcedure and arrangement by

presisjonsstoping.precision stopping.

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte ved presisjonsstbpning av en forut bestemt gjenstand, og særlig en fremgangsmåte for fremstilling av en tredimensjonal profilkonstruksjon, slik som f.eks. propeller, ved anvendelse av presisjonsfremstilte stopeformer etter innleggsprinsippet. The present invention relates to a method for precision stamping of a predetermined object, and in particular a method for producing a three-dimensional profile construction, such as e.g. propellers, using precision-made stop shapes according to the insert principle.

Som det vil være kjent, er inftleggs- eller presisjonsstopingAs it will be known, is inset or precision stop

en prosess som har vært anvendt mange hundre år for stoping av gjenstander av komplisert form, og i den senere tid har denne fremgangsmåte også blitt benyttet ved stbping av deler, som selv om de har forholdsvis enkel form, må stopes til nbyaktige dimensjoner, således at påfolgende rengjorings- eller bearbeidings-prosesser, som vil medfbre tap av dyrbart material samt også a process that has been used for many hundreds of years for stuffing objects of complicated shape, and in recent times this method has also been used when stuffing parts, which, even if they have a relatively simple shape, must be stuffed to nnew-like dimensions, so that subsequent cleaning or processing processes, which will entail the loss of precious material as well as

fore til forandring av i det minste overflareområdene av en stopt del, gjores unodvendige. Ved denne prosess fremstilles i henhold til vanlig teknikk et monsterstykke av voks eller av polystyren eller et material med sammenlignbare egenskaper, enten direkte eller ved anvendelse av en fast forbildeprofil, hvoretter monsterstykket dyppes i en oppslemning av tungtsmeltende material, og mbnsterstykket oversprøytes med sand etter neddyppingen, således at et varmebestandig belegg frembringes på mbnsterstykket. Stottematerial, slik som f.eks. tbrr sand, anordnes så rundt mbnsterstykket, således at en nbyaktig stbpeform avgrenses av stbttematerialet, hvoretter denne presisjonsform tillates å tbrke, den voks eller annen substans som danner mbnsterstykket bringes til å smelte og forlate stbpeformen, som deretter forvarmes til en temperatur som er egnet for stbping av et forut bestemt metall eller en legering, hvoretter vedkommende metallmaterial tilfores og tillates å storkne, og stbpeformen deretter fjernes; lead to a change of at least the overflare areas of a stopped part, are made unnecessary. In this process, according to common techniques, a sample piece is produced from wax or from polystyrene or a material with comparable properties, either directly or by using a fixed model profile, after which the sample piece is dipped in a slurry of hard-melting material, and the sample piece is sprinkled with sand after immersion , so that a heat-resistant coating is produced on the panel piece. Support material, such as e.g. dry sand, is then arranged around the pillow piece, so that a close-like block mold is defined by the block material, after which this precision mold is allowed to dry, the wax or other substance that forms the block piece is caused to melt and leave the block mold, which is then preheated to a temperature suitable for stamping of a predetermined metal or alloy, after which the metal material in question is fed and allowed to solidify, and the stamping mold is then removed;

Da formen av den stbpte gjenstand i sin helhet bestemmes av et eneste monster i et stykke, vil det være mulig å oppnå meget storre stbpenbyaktighet enn det som er mulig ved stopeprosesser hvorved forskjellige deler av en stb'pt gjenstand dannes av As the shape of the stbpted object is determined in its entirety by a single monster in a piece, it will be possible to achieve much greater stbpenbytness than is possible with stope processes whereby different parts of a stb'pted object are formed from

forskjellige mbnstre eller deler, og av denne grunn anvendes presisjonsstbping av foreliggende art meget hyppig f.eks. i flyindustrien. Det er imidlertid funnet ytterst vanskelig eller umulig å fremstille stbpeformer av tilstrekkelig styrke for stbping av storre gjenstander, og selv i flyindustrien og andre lignende industrier er presisjonsstbping av foreliggende art nesten utelukkende begrenset til fremstilling av små deler. different materials or parts, and for this reason precision stamping of the present kind is used very frequently, e.g. in the airline industry. However, it has been found extremely difficult or impossible to produce stamping molds of sufficient strength for stamping larger objects, and even in the aircraft industry and other similar industries, precision stamping of the present kind is almost exclusively limited to the manufacture of small parts.

For presisjonsstbping av stbrre deler, f.eks. generator-turbinblader med en lengde på ho til 130 cm og vekt fra 1 til . For precision casting of larger parts, e.g. generator turbine blades with a length of ho to 130 cm and weight from 1 to .

70 kg, eller skipspropeller med diameter av stbrrelsesorden 70 kg, or ship propellers with a diameter of the steering order

200 cm samt vekt av stbrrelsesorden 250 kg, er det imidlertid kjent å anvende en prosess hvorved et par stbpeformer i form av f.eks. et kgramikkskall, formes over et mbnsterstykke og deretter atter fjernes fra stykket, sammenfbyes på nytt og tillates å stivne, hvilket tilsvarer den såkalte Shaw-prosess eller modifikasjoner av denne. Ved denne prosess omfatter imidlertid stbpeformen minst to deler som må tilpasses hverandre med stor nbyaktighet og deretter sammenlåses. Bortsett fra det forhold at en sammenfbyning av sådanne formhalvdeler utgjbr et ekstra arbeidstrinn, er det vist seg å være vanskelig å sikre at de to halvdeler av stbpeformen er nbyaktig tilpasset hverandre. Stbpte gjenstander fremstilt på denne måte vil derfor ofte ha 200 cm and a weight of the order of 250 kg, it is, however, known to use a process whereby a pair of bar forms in the form of e.g. a ceramic shell is formed over a piece of fabric and then again removed from the piece, rejoined and allowed to solidify, which corresponds to the so-called Shaw process or modifications thereof. In this process, however, the block form comprises at least two parts which must be adapted to each other with great precision and then locked together. Apart from the fact that a joining of such mold halves results in an additional work step, it has proven to be difficult to ensure that the two halves of the block mold are closely adapted to each other. Stbpte objects produced in this way will therefore often have

utstikkende partier i sammenfbyningsområdet mellom formhalvdelene, og vil derfor vanligvis kreve etterfølgende bearbeiding som protruding parts in the joining area between the mold halves, and will therefore usually require subsequent processing as

forer til materialtap, bortsett fra at det ved visse materialer, slik som rustfritt stål, er vanskelig å oppnå den bnskede presisjons-grad ved bearbeidingen. leads to material loss, except that with certain materials, such as stainless steel, it is difficult to achieve the desired degree of precision during processing.

Som det vil være kjent fra hydro-dynamiske betraktninger, vil bladenes tykkelse på skipspropeller variere i retning av lengde-aksen for vedkommende blad. Da den mbnsterform som anvendes har forholdsvis lav varmebestandighet, hvilket setter bestemte grenser for den temperatur som stbpeformen kan oppvarmes til under stbpeprosessen, vil det være en tendens til utilstrekkelig fylling av formen av det tilforte metall, hvis en sådan propell stopes ved en konvensjonell stbpeprosess. Dette er særlig tilfelle hvis, for å oppnå oket styrke og bestandighet mot slitasje og korrosjon, det anvendes rustfritt stål istedet for en kobberlegering, hvorved det i tillegg vil kunne opptre blåse-hull eller brent rustfritt stål på overflaten av den stbpte gjenstand. På grunn av disse feil, kombinert med det forhold at god dimensjonspresisjon for en stopt del ikke kan garanteres, slik som angitt ovenfor, vil en stbpt del alltid være beheftet med en del unodvendig metall eller annet material, som må As will be known from hydrodynamic considerations, the blade thickness of ship propellers will vary in the direction of the longitudinal axis of the blade in question. As the mold used has relatively low heat resistance, which sets certain limits for the temperature to which the casting mold can be heated during the casting process, there will be a tendency for insufficient filling of the mold with the added metal, if such a propeller is stopped by a conventional casting process. This is particularly the case if, in order to achieve increased strength and resistance to wear and corrosion, stainless steel is used instead of a copper alloy, whereby blow holes or burnt stainless steel may also appear on the surface of the stamped object. Due to these errors, combined with the fact that good dimensional precision for a stopped part cannot be guaranteed, as stated above, a stopped part will always be encumbered with some unnecessary metal or other material, which must

fjernes ved mekanisk bearbeiding og bevirker bkning av tilvirkningsomkostningene for en propell. is removed by mechanical processing and reduces the manufacturing costs for a propeller.

Disse ulemper opptrer ikke bare ved tilvirkning av skipspropeller, men foreligger også ved fremstilling av lignende omfangsrike deler av komplisert form, f.eks. blader for store turbiner, kompressorer eller kondensatorer. These disadvantages do not only occur in the manufacture of ship propellers, but are also present in the manufacture of similar voluminous parts of a complicated shape, e.g. blades for large turbines, compressors or condensers.

På grunn av egenskapene for det material som anvendes i mbnsterstykket, vil det ved konvensjonell jSresisjonsstbpning være nbdvendig å anvende forholdsvis stort og komplisert utstyrtfor innsprbytning av det termisk smeltbare material. Bortsett fra at det bnskede monster i termisk smeltbart material kan utformes manuelt ved graveringsarbeidet, må faktisk produksjon i industriell skala finne sted ved hjelp av en delt stbpeform utfort i en metall-legering som anvendes for stopning av et forbildembnster. I dette tilfelle må stbpehalvdelene gis en korrekt overflateform ved mekanisk bearbeiding eller lignende prosesser, og derpå sammenlåses for dannelse av en sammenstilt stbpeform hvori termisk smeltbart material innsprbytes av en sprbyte-stbpemaskin. Anvendelse av en sådan sprbyte-stbpemaskin vil imidlertid fore til bkede tilvirkningsomkostninger, idet den oppdelte stbpeform som skal angi det påkrevede stbpembnster, må gjbres meget sterk og med stor evne til å tåle innsprbytning under hbyt trykk av termisk smeltet material. Hvis vedkommende stbpeform også skal inneholde en kjerne, må det også treffes spesielle tiltak for å sikre at kjernen ikke forflyttes under den kraftige innsprbytning av smeltet material, og de kompliserte prosesser som er nbdvendig for å sikre at kjernen bibeholdes i korrekt stilling, vil ofte medfbre forsinkelser i tilvirknings-prosessen. Due to the properties of the material used in the curtain piece, with conventional resistance bracing, it will be necessary to use relatively large and complicated equipment for replacing the thermally fusible material. Apart from the fact that the desired monster in thermally fusible material can be formed manually during the engraving work, actual production on an industrial scale must take place by means of a split mold made of a metal alloy used for stuffing a model body. In this case, the block halves must be given a correct surface shape by mechanical processing or similar processes, and then interlocked to form an assembled block mold into which thermally fusible material is injected by a sprbyte block machine. However, the use of such a sprue exchange stamping machine will lead to increased production costs, as the divided bar shape that will indicate the required bar support must be made very strong and with a great ability to withstand sprue exchange under high pressure of thermally melted material. If the ingot in question is also to contain a core, special measures must also be taken to ensure that the core does not move during the vigorous injection of molten material, and the complicated processes that are necessary to ensure that the core is maintained in the correct position will often result in delays in the manufacturing process.

Det er derfor et hovedformål for foreliggende oppfinnelse åIt is therefore a main purpose of the present invention to

angi en forbedret fremgangsmåte for presisjonsstbpning av tredimensjonale profilkonstruksjoner, slik som propeller, impellere, difusere, kondensatorer, turbinblader og lignende, hvorved de foreliggende problemer ved konvensjonelle stbpeprosesser elimineres. state an improved method for precision casting of three-dimensional profile constructions, such as propellers, impellers, diffusers, condensers, turbine blades and the like, whereby the problems present in conventional casting processes are eliminated.

Det er et annet formål for foreliggende oppfinnelse å angi en fremgangsmåte for stbping av store profilgjenstander uten at dette krever utfbrelse av kompliserte stbpeprosesser. It is another purpose of the present invention to specify a method for stapling large profile objects without this requiring the execution of complicated stapling processes.

Det er et ytterligere formål for oppfinnelsen å angi en fremgangsmåte for presisjonsstbpning a? profilstykker som ikke er begrenset til stopning av propeller av en spesiell stbrrelse eller et spesielt material, og som tillater tilvirkning av tredimensjonale profilkonstruksjoner med meget nbyaktige stbpe-dimensjoner og jevn overflate. It is a further object of the invention to provide a method for precision stbpn a? profile pieces which are not limited to stopping propellers of a special steel bearing or a special material, and which allow the production of three-dimensional profile constructions with very close steel dimensions and a smooth surface.

Det er videre ennå et ytterligere formål for oppfinnelsen å angi en fremgangsmåte for presisjonsstbpning fevorved fremstilling av mbnsterstykker for sådan stbpning av tredimensjonale profil-konstruks joner lett oppnås og omkostningene ved stbpeform-fremstillingen er forholdsvis lave. Furthermore, it is still a further object of the invention to specify a method for precision stamping in the manufacture of support pieces for such stamping of three-dimensional profile constructions is easily achieved and the costs of the mold making are relatively low.

Et grunnleggende trekk ved foreliggende oppfinnelse ligger iA fundamental feature of the present invention lies in

en fremgangsmåte for fremstilling av en propell ved anvendelse av en presisjonsstbpeform, idet fremgangsmåten omfatter forming av et termisk smeltbart mbnsterstykke for en tredimensjonal konstruksjon, slik som en propell, ved smelting av en termisk smeltbar substans som utgjbres av minst ett material fra den materialgruppe som omfatter naftalen og para-diklorobenzen anvendt alene eller blandet med en eller flere kopolymere på vinylbasis,, samt innfbring av nevnte smeltede substans i en stbpeform ved en innfbringstakt i området 0.1 - 5 kg/sek.; a method for producing a propeller using a precision mold, the method comprising forming a thermally fusible support piece for a three-dimensional construction, such as a propeller, by melting a thermally fusible substance produced by at least one material from the material group comprising naphthalene and para-dichlorobenzene used alone or mixed with one or more vinyl-based copolymers, as well as introduction of said molten substance in a block form at an introduction rate in the range 0.1 - 5 kg/sec.;

dannelse av et keramikkskall rundt nevnte mbnsterstykke ved gjentatte ganger å påfbre nevnte monster et varmebeståndig material og derpå bestrb overflaten med et varmebestandlg partikkelmaterial; utforelse av en forelbpig utsmeltningsprosess for frembringelse av et lite gap mellom nevnte mbnsterstykke og nevnte ytre skall ved opplosning av en andel av nevnte monsterstykke ved hjelp av damp av et organisk løsningsmiddel; forming a ceramic shell around said panel piece by repeatedly applying a heat-resistant material to said panel and then coating the surface with a heat-resistant particulate material; carrying out a preliminary melting process for producing a small gap between said monster piece and said outer shell by dissolving a portion of said monster piece by means of vapor of an organic solvent;

utforelse av en fullstendig utsmeltningsprosess, hvorved nevnte monsterstykke utsettes for sådan varme at fullstendig smelting finner sted og det smeltede material fjernes fra nevnte ytre skall, hvorved det fremkommer en skall-form; for-oppvarming av nevnte skallform til en temperatur nær temperaturen av det smeltede metall som anvendes for forming av vedkommende propell samt innfbring av nevnte smeltede metall i skallformen;, hvoretter det tilforte metall tillates å storkne og det størknede metall fjernes fra stbpeformen. carrying out a complete melting process, whereby said monster piece is exposed to such heat that complete melting takes place and the molten material is removed from said outer shell, whereby a shell form is produced; pre-heating said shell mold to a temperature close to the temperature of the molten metal used for forming the relevant propeller as well as introducing said molten metal into the shell mold;, after which the added metal is allowed to solidify and the solidified metal is removed from the block mold.

På grunn av det gap som frembringes under fbrste trinn av ttbnsterstykkets nedbrytning, unngås mekanisk påkjenning og sprekk-dannelser på deler av skallformen på grunn av utvidelse av mbnsterstykket under det annet nedbrytningstrinn, således at det oppnås en skallform som tillater fremstilling av en propell med god overflate og nbyaktige dimensjoner. Due to the gap produced during the first stage of the ttbster piece's decomposition, mechanical stress and crack formations on parts of the shell form due to expansion of the mbster piece during the second decomposition step are avoided, so that a shell shape is obtained that allows the production of a propeller with good surface and ntown-like dimensions.

Hvorledes de angitte formål oppnås samt andre trekk ved oppfinnelsen vil fremgå av den etterfølgende fullstendige beskrivelse av foreliggende oppfinnelse under henvisning til de vedfbyde tegninger, hvorpåi How the stated objectives are achieved as well as other features of the invention will be apparent from the following complete description of the present invention with reference to the attached drawings, whereupon

Fig.l viser et tverrsnitt av et termisk smeltbart monsterstykke av samme form som en skipspropell og belagt med et keramisk skall for presisjonsstbpning i henhold til foreliggende oppfinnelse. Fig. 2 viser et tverrsnitt gjennom oppvarmingsutstyr for fjerning av det mbnsterdannende smeltbare material, for anskueliggjørelse av Innledende fjerning av det smeltbare material som anvendes i fig. 1. Fig. 3 er et tverrsnitt av samme art som fig. 2 og anskuelig-gjør fjerningen av hovedandelen av det smeltbare material. Fig. h er et tverrsnitt gjennom en stbpeform anordnet i beredskap for tilfbrsel av stbpematerial etter fjerning av det termisk smeltbare material fra formens indre, og Fig» viser et tverrsnitt av samme art som i fig. h, føs fremvisning av en stbpeform for forming av en skipspropell og anordnet i stbttematerial umiddelbart for stbpeprosessen. Fig.1 shows a cross-section of a thermally fusible monster piece of the same shape as a ship's propeller and coated with a ceramic shell for precision casting according to the present invention. Fig. 2 shows a cross-section through heating equipment for removing the pillow-forming fusible material, to illustrate Initial removal of the fusible material used in fig. 1. Fig. 3 is a cross-section of the same type as fig. 2 and visibly-makes the removal of the main part of the fusible material. Fig. h is a cross-section through a block mold arranged in readiness for the supply of block material after removal of the thermally fusible material from the inside of the mold, and Fig. 3 shows a cross-section of the same kind as in fig. h, add presentation of a stem mold for shaping a ship's propeller and arranged in stem material immediately for the stem process.

Samme henvlsningstall angir tilsvarende komponenter i de forskjellige figurer. The same reference numerals indicate corresponding components in the different figures.

Fblgende beskrivelse vil referere seg til stbping av en skipspropell, idet det forutsettes åpenbart at oppfinnelsens fremgangsmåte like godt kan anvendes ved stbping av andre typer av tredimensjonale profilgjenstander, slik som impellere, difusere, kondensatorer, turbinblader og lignende. The following description will refer to the stamping of a ship's propeller, as it is obviously assumed that the method of the invention can equally well be used for stamping of other types of three-dimensional profile objects, such as impellers, diffusers, condensers, turbine blades and the like.

I fig. 1 er det vist et termisk smeltbart mbnsterstykke 1, somIn fig. 1, a thermally fusible blanket piece 1 is shown, which

i sin form tilsvarer en skipspropell eller lignende gjenstands som skal stbpes i henhold til oppfinnelsens fremgangsmåte, og er påfbrt et keramisk ytterskall 2 av passende tykkelse. in its shape it corresponds to that of a ship's propeller or similar object to be stacked according to the method of the invention, and is coated with a ceramic outer shell 2 of suitable thickness.

Det toermisk smeltbare mbnsterstykke 1 kan fremstilles på hvilken som helst kjent måte i forhåndelse med pre sisjonsstbpning eller lignende prosesser. I forbindelse med oppfinnelsens fremgangsmåte anvendes imidlertid fortrinnsvis en form oppdelt i to halvdeler og utfort i gips. De deler av denne form som tilsvarer tynne avsnitt av en ikke vist forbildeform for en propell, danner hulrom. Ved dimensjoneringen av denne gipsform er det tatt hensyn til krympning av metallsmeiten under stbrkningen samt til material som må fjernes ved fremstilling av den ferdige gjenstand. The thermally fusible blanket piece 1 can be produced in any known manner in advance with precision stamping or similar processes. In connection with the method of the invention, however, a form divided into two halves and finished in plaster is preferably used. The parts of this shape which correspond to thin sections of an exemplary shape for a propeller, not shown, form cavities. When dimensioning this plaster mould, consideration has been given to shrinkage of the metal forging during the steel breaking as well as to material that must be removed when producing the finished object.

Da en propell må ha et akselhull for å tillate montering på en drivaksel, er et sådant hull anordnet i det propell-dannende mbnsterstykke^og av grunner som vil fremgå senere i beskrivelsen kan det i forbilde-formen være anordnet en uttagning som tilsvarer et akselhull. As a propeller must have an axle hole to allow mounting on a drive shaft, such a hole is provided in the propeller-forming frame piece^and for reasons that will appear later in the description, a recess corresponding to an axle hole may be provided in the prototype form .

For termisk smeltbart material for mbnsterstykket 1 helles innFor thermally fusible material for the towel piece 1 is poured in

i det indre området som avgrenses av de to halvdeler av den oppdelte form som er sammenlåst, anordnes det innvendig i formen en kjerne 3 for dannelse av et hull for propellens drivaksel, in the inner area delimited by the two halves of the divided mold which are interlocked, a core 3 is arranged inside the mold to form a hole for the propeller's drive shaft,

og utfort med en flens ved formens bunn.and finished with a flange at the bottom of the mould.

Det termisk smeltbare material helles så inn i den oppdelte stbpeform. Dette material har en sammensetning som vil bli beskrevet senere, og er blitt gjort flytende ved oppvarming til 85°C. Egenskapene for dette smeltbare material som helles inn i den oppdelte stbpeform, er sådanne at anvendelse av en sprbyte-stbpemaskin er unbdvendig. Dette betyr imidlertid på ingen måte at en sådan sprbyte-stbpemaskin aldri anvendes i forbindelse med oppfinnelsens fremgangsmåte. Selv for stopning av forholdsvis store gjenstander er det imidlertid tilstrekkelig med en sprbyte-stbpemaskin av meget enkel konstruksjon, hvis sådan maskin i det hele tatt anvendes. The thermally fusible material is then poured into the divided block mold. This material has a composition that will be described later, and has been liquefied by heating to 85°C. The properties of this fusible material which is poured into the divided casting mold are such that the use of a sprbyte casting machine is necessary. However, this in no way means that such a sprbyte stbpe machine is never used in connection with the method of the invention. Even for stuffing relatively large objects, however, a sprbyte stuffing machine of very simple construction is sufficient, if such a machine is used at all.

Et særlig bemerkelsesverdig trekk ved oppfinnelsens fremgangsmåte er tilfbrselstakten for det smeltbare material til stbpeformen. A particularly noteworthy feature of the method of the invention is the rate of supply of the fusible material to the mold.

Et foretrukket smeltbart material for anvendelse i forbindelse med oppfinnelsens fremgangsmåte er et material fra naftalen-systemet. Skjbnt sådant material har mange fordeler, er det funnet at dets anvendelse ved konvensjonelle fremgangsmåter fbrer til overflatehull og lokal porbsitet på et fremstilt mbnsterstykkeé Undersbkelser som er foretatt viser at den viktigste årsak til sådanne feil ligger i vedheftning av vanndamp frembragt under materialtilfbrslen, til stbpeformens innside. Ytterligere undersbkelser og prover gjorde det imidlertid klart at denne ulempe kan unngås ved at vedkommende smeltbare material tilfores i en takt på 0.1 - 5.0 kg/eek. Når flytende material helles ned i stbpeformen i en tilfbrselstakt stbrre enn 5 kg/sek., vil det opptre hvirvler og luft innesluttes mot stbpeformens innside, hvilket forer tLl overflateruhet på det ferdige mbnsterstykke. A preferred fusible material for use in connection with the method of the invention is a material from the naphthalene system. Although such material has many advantages, it has been found that its use by conventional methods leads to surface holes and local porosity on a manufactured piece of fabric. Investigations that have been carried out show that the most important cause of such defects lies in the adhesion of water vapor produced during the material supply to the inside of the mold . However, further investigations and tests made it clear that this disadvantage can be avoided by supplying the fusible material in question at a rate of 0.1 - 5.0 kg/eek. When liquid material is poured into the casting mold at a feed rate of greater than 5 kg/sec., eddies will occur and air will be trapped against the inside of the casting mold, which leads to surface roughness on the finished pillow piece.

I tillegg til dette foreligger det en tendens til borttagningIn addition to this, there is a tendency towards removal

av tilfort frie.ibringsmiddel, med det resultat at adskillelse av of added free.lubricant, with the result that separation of

monsterstykket fra sin stbpeform blir vanskelig. Hvis på den annen side tilfbrselstakten er lavere enn 0.1 kg/sek. vil det fremkomme lokal porbsitet, og idet tilfort material har en tendens til forholdsvis sterk nedkobling for nytt material kommer til, vil det fremkomme trinn-lifcijer eller soner langs monsterstykkefes overflate, og den bnskede dimensjonsnøyaktighet vil vanskelig kunne oppnås. Når tilfbrselstakten imidlertid holdes i området 0.1 - 5.0 kg/sek., vil det oppnås et mbnsterstykke med nbyaktige dimensjoner og jevn overflate. the monster piece from its stbpe form becomes difficult. If, on the other hand, the supply rate is lower than 0.1 kg/sec. local porosity will appear, and as added material has a tendency to be relatively strong when new material is added, step-lifts or zones will appear along the surface of the monster piece, and the desired dimensional accuracy will be difficult to achieve. However, when the supply rate is kept in the range of 0.1 - 5.0 kg/sec., a pattern piece with close dimensions and a smooth surface will be obtained.

Etter nedhelling i den delte form, tillates det smeltbare material som danner mbnsterstykket 1 å storkne, hvoretter det fjernes fra formen. Det mbnsterstykket 1 som derved fjernes vil fremdeles inneslutte kjernen 3. After pouring into the split mold, the fusible material forming the pillow piece 1 is allowed to solidify, after which it is removed from the mold. The support piece 1 that is thereby removed will still enclose the core 3.

Det termisk smeltbare material som anvendes i mbnsterstykketThe thermally fusible material used in the pillow piece

kan være para-diglykol-benzen i form av naftalen, polystyren-resin eller vinylacetat anvendt hver for seg eller blandet, idet materialet utgjores av minst en av de nevnte substanser eller en blanding av to eller flere av disse innbefattet naftalen, para-diglykol-benzen eller en blanding av naftalen-benzen og naftalen..Fortrinnsvis holdes imidlertid den totale vektandel av naftalen innenfor området 0.5 - 10$, hvis en blanding av naftalen og polystyren-resin anvendes, i området 1-5$ hvis en blanding av naftalen og en kopolymer av etylén-acetat anvendes, samt i området 3 - 10$ hvis en blanding av naftalen og poly-e tylen-re sin anvende s. can be para-diglycol-benzene in the form of naphthalene, polystyrene resin or vinyl acetate used individually or mixed, the material being made up of at least one of the aforementioned substances or a mixture of two or more of these including naphthalene, para-diglycol- benzene or a mixture of naphthalene-benzene and naphthalene. Preferably, however, the total weight proportion of naphthalene is kept within the range 0.5 - 10$, if a mixture of naphthalene and polystyrene resin is used, in the range 1-5$ if a mixture of naphthalene and a copolymer of ethylene acetate is used, as well as in the range 3 - 10$ if a mixture of naphthalene and polyethylene is used s.

Materialegenskapene for naftalen og styronaftalen, nemlig en blanding av naftalen og polystyren-resin, er angitt i tabell 1. For sammenligning tilsvarende egenskaper for representative konvensjonelle voksarter angitt i tabell 2. Ved sammenligning av verdiene i disse to tabeller, vil det innsee at tilsetning av polystyren bker materialets bbyefasthet. Når det smeltbare monsterstykket 1 er ferdigstopt, dannes et varmebeståndig keramikkskall 2 rundt formstykket ved gjentatte materialpåforinger og overstrbing av sand et gitt antall ganger bestemt i avhengighet av den påkrevede styrke av skallet 2. Materialpåforing og sand-overstroing kan f.eks. utfores The material properties of naphthalene and styronaphthalene, namely a mixture of naphthalene and polystyrene resin, are given in Table 1. For comparison, corresponding properties of representative conventional waxes are given in Table 2. By comparing the values in these two tables, it will be realized that the addition of polystyrene increases the material's bending strength. When the fusible monster piece 1 has been stopped, a heat-resistant ceramic shell 2 is formed around the mold piece by repeated application of material and over-stroking of sand a given number of times determined depending on the required strength of the shell 2. Material application and sand-over-stroking can e.g. is carried out

avvekslende 6-7 ganger, hvis det onskes å stope en propell med diameter på ^00 mm, samt 10 - 12 ganger hvis det skal stopes en propell med diameter på 1200 mm. Mbnsterstykket 1 er fullstendig innesluttet i skallet 2 bortsett fra en åpning 10 alternating 6-7 times, if it is desired to stop a propeller with a diameter of ^00 mm, as well as 10 - 12 times if a propeller with a diameter of 1200 mm is to be stopped. The window piece 1 is completely enclosed in the shell 2 except for an opening 10

som for et propell-monsterstykke er anbragt på motsatt side av monsterstykket i forhold til kjernen 3. which for a propeller monster piece is placed on the opposite side of the monster piece in relation to the core 3.

Hver overstrbing av aand er beregnet på å styrke keramikkskalletEach overstriding of spirit is intended to strengthen the ceramic shell

2, og den sand som anvendes er hensiktsmessig en torr sandsort,. slik som aluminiumsand eller smeltbart silisiumoksyd som kan påfbres fra en strbmningsrenne, eller blåses eller overoses på skallet 2. 2, and the sand used is suitably a dry type of sand. such as aluminum sand or fusible silicon oxide which can be applied from a flow chute, or blown or poured onto the shell 2.

Etter avslutning av det påkrevede antall materialpåforinger og påstroing av sand, fastholdes kjernen 3 som omgis av mbnsterstykket lj av flensen h i skallet 2, med det formål å sikre at kjernen 3 forblir på plass etter at monsteret 1 derpå smeltes ut av skallet 2. After completion of the required number of material applications and sprinkling of sand, the core 3 which is surrounded by the mbster piece lj is held by the flange h in the shell 2, with the aim of ensuring that the core 3 remains in place after the monster 1 is then melted out of the shell 2.

Etter fullfbrelse av den siste omgang av materialpåforing og sand-påstrbing, utfores et innledende og et avsluttende smelte-trinn for å fjerne mbnsterstykket 1 og etterlate i ytterskallet 2 et indre hulrom som angir formen av den propell som skal stopes. Det fbrste av disse prosesstrinn utfores i en fbrste utsmeltningsovn 5, som er vist i fig. 2, som det nå skal henvises til. After completion of the last round of material application and sanding, an initial and a final melting step are carried out to remove the masking piece 1 and leave in the outer shell 2 an inner cavity which indicates the shape of the propeller to be stopped. The first of these process steps is carried out in a first melting furnace 5, which is shown in fig. 2, to which reference must now be made.

Tvers over en nedre del av utsmeltningsovnen 5 er det anordnetIt is arranged across a lower part of the melting furnace 5

en horisontal skillevegg 6, således at det i den nederste del av ovnen 5 dannes et oppvarmingsrom 7. Dette oppvarmingsrdm 7 er fylt med et flytende medium, slik som olje. Et elektrisk varmeror 8 som tilfores effekt fra kraftledningen 9, er montert på et nedre sideveggavsnitt av ovnen 5 og rager innover i rommet 7. Hår effekt tilfbres varmeroret 8, oppvarmes derfor det a horizontal partition 6, so that a heating chamber 7 is formed in the lower part of the oven 5. This heating chamber 7 is filled with a liquid medium, such as oil. An electric heating pipe 8, which is supplied with power from the power line 9, is mounted on a lower side wall section of the oven 5 and projects into the room 7. High power is supplied to the heating pipe 8, it is therefore heated

flytende medium i rommet 7, samtidig som skilleveggen 6 også oppvarmes. liquid medium in the room 7, at the same time that the partition wall 6 is also heated.

Det monsterstykket 1 som er belagt med ytterskallet 2, fastholdes av bærere 11 innvendig i ovnen 5 på sådan måte at den utildekte åpning 10 av monsterstykket vender nedover, således at smeltet material fra mbnsterstykket 1 kan falle ned på skilleveggen 6, hvorpå det danner et skikt 12* For å opplose material i monsterstykket 1 tilfores det til ovnen 5 en passende mengde organisk lbsningsmiddel i form av alken eller kloro-hydrokarbon slik som &-1-1 trikloro-etan (CH^rCCl^)*1-1-2 trikloro-etan., (CHC1:CC12), eller 1-1-2-2 tetrakloro-etan (Cl2CsCCl2). The monster piece 1 which is coated with the outer shell 2 is held by carriers 11 inside the furnace 5 in such a way that the uncovered opening 10 of the monster piece faces downwards, so that molten material from the mbnster piece 1 can fall onto the partition 6, whereupon it forms a layer 12* To dissolve material in the monster piece 1, a suitable amount of organic solvent in the form of an alkene or chlorohydrocarbon such as &-1-1 trichloro-ethane (CH^rCCl^)*1-1-2 trichloro is added to the furnace 5 -ethane., (CHC1:CC12), or 1-1-2-2 tetrachloro-ethane (Cl2CsCCl2).

Egenskapene for de forskjellige losningsmidler som kan anvendes i henhold til oppfinnelsen, er vist i tabell 3» The properties of the different solvents that can be used according to the invention are shown in table 3"

For å unngå bruk av uforholdsmessig store mengder 16'sningsmidde 1 samt også for å hindre forurensning av den omgivende atmosfære, er det anordnet kjoleror 13 rundt den ovre del av innerveggen av ovnen 5. Kjoleluft eller annen fluid sirkulerer stadig gjennom rorene 13 ved hjelp av konvensjonelle midler som ikke er vist. Ettersom damp fra losningsmidlet stiger opp til den ovre del av ovnen 5»avkjbles den ved hjelp av dette arrangement av kj61eror 13 og danner derved dråper lU-, som, da det anvendte løsningsmiddel er tyngre enn luft, slik som angitt i tabell 2, vil renne nedover langs innsiden av ovnen 5>således at losningsmidlet gjenvinnes. In order to avoid the use of disproportionately large amounts of 16'sningsmidde 1 as well as to prevent contamination of the surrounding atmosphere, there is arranged a dress pipe 13 around the upper part of the inner wall of the furnace 5. Dress air or other fluid constantly circulates through the pipes 13 with the help of conventional means not shown. As steam from the solvent rises to the upper part of the furnace 5, it is decoupled by means of this arrangement of radiators 13 and thereby forms droplets lU-, which, as the solvent used is heavier than air, as indicated in table 2, will run down along the inside of the oven 5> so that the solvent is recovered.

Det smeltbare material som danner monsterstykket 1, smeltesThe fusible material that forms the monster piece 1 is melted

på grunn av virkningen av den latente fordampningsvarme for losningsmidlet og bringes 6gså til oppløsning av dampen fra losningsmidlet. Samtidig passerer dampen fra losningsmidlet gjennom mikroporer i keramikkskallet 2, og skallet 2 oppvarmes herunder som f61ge av den latente kondenseringsvarme for danne damp. Det er ikke onskelig å etterlate sammenstillingen av formstykket 1 og skallet 2 under lengre tid i ovnen 5 etter at fordampningen av 16sningsmidlet har begynt. Etter nedsmeltning av en viss mengde av det smeltbare material som danner mbnsterstykket 1, således at et gap 3a på noen millimeter dannes mellom ytterflaten av monsterstykket 1 og innsiden av skallet 2, fjernes derfor hensiktsmessig sammenstillingen av stykket 1 og skallet 2 fra den forste utsmeltningsovn 5 og overfores til en annen utsmeltningsovn 15 for fullstendig nedsmeltning av monsterstykket.. due to the effect of the latent heat of vaporization of the solvent and is thus brought into solution by the vapor from the solvent. At the same time, the steam from the solvent passes through micropores in the ceramic shell 2, and the shell 2 is heated below as part of the latent heat of condensation to form steam. It is not desirable to leave the assembly of the mold piece 1 and the shell 2 for a long time in the oven 5 after the evaporation of the curing agent has begun. After melting down a certain amount of the fusible material that forms the sample piece 1, so that a gap 3a of a few millimeters is formed between the outer surface of the sample piece 1 and the inside of the shell 2, the assembly of the piece 1 and the shell 2 is therefore suitably removed from the first melting furnace 5 and transferred to another melting furnace 15 for complete melting of the monster piece..

Det skal nå henvises til fig. 3, hvor sammenstillingen av monsterstykket og skall er understøttet i den annen utsmeltningsovn 15 med åpningen 10 vendt nedover, ved hjelp av bærere 20 av samme utforelse som bærerne 11 i den forste utsmeltningsovn 5. Sammenstillingen oppvarmes ved hjelp av luft ved en temperatur Reference must now be made to fig. 3, where the assembly of the monster piece and shell is supported in the second melting furnace 15 with the opening 10 facing downwards, by means of carriers 20 of the same design as the carriers 11 in the first melting furnace 5. The assembly is heated by means of air at a temperature

i området 350 - lf50°C, som tilfores til det indre av ovaen 15 gjennom en eller flere r6r 17 fra en brennerenhet 16 under hoyt trykk. Denne varme luft rettes fortrinnsvis inn i ovnen 15 i sådan retning at den ikke blåses direkte fra vedkommende ror 17 mot. sammenstillingen av monsterstykket og skall. Oversiden av in the range 350 - lf50°C, which is supplied to the interior of the ova 15 through one or more pipes 17 from a burner unit 16 under high pressure. This hot air is preferably directed into the furnace 15 in such a direction that it is not blown directly from the relevant rudder 17 towards. the assembly of the monster piece and shell. The upper side of

ovnen 15 er tildekket, og luft kan forlate ovnen 15 gjennom passende utlopskanaler som ikke er vist. the furnace 15 is covered and air can leave the furnace 15 through suitable outlet channels not shown.

Den beskrevne to/trinns utsmeltningsprosess i henhold til oppfinnelsens fremgangsmåte er meget fordelaktig når det gjelder å bibeholde dimensjonene av de stopte gjenstander. Sprekk-dannelser i keramikkskallet kan unngås ved konvensjonelle prosesser for utsmeltning av monsterdannende material ved at monsterstykket og skall nedsenkes i kokende vann eller ved at nevnte sammenstilling fra begynnelsen av prosessen oppvarmes ved en strom av varm luft i temperaturområdet 350 -<1>+50°C. The described two/step melting process according to the method of the invention is very advantageous when it comes to maintaining the dimensions of the stuffed objects. Crack formations in the ceramic shell can be avoided by conventional processes for the melting of monster-forming material by immersing the monster piece and shell in boiling water or by heating said assembly from the beginning of the process with a stream of hot air in the temperature range 350 -<1>+50° C.

Ved den førstnevnte prosess vil imidlertid for lang nedsenkning av sammenstillingen i vann fore til svekking av bindematerialet og folgelig deformering av stbpeformen, mens det ved den sist/ nevnte kjente prosess er vanskelig å styre varmeoverforingen fra propellens nav-avsnitt til spissene eller kantene av propellbladene, og hvis det mbnster-dannende material inneholder en stbrre tilsats av polystyren, nemlig 3$ eller mer, kan det forekomme nedbrytning av de deler av stbpeformen som danner bladkanter, idet monstermaterialet utvider seg for det smelter. In the first-mentioned process, however, submerging the assembly in water for too long will lead to a weakening of the binding material and consequent deformation of the stem shape, while in the last/mentioned known process it is difficult to control the heat transfer from the hub section of the propeller to the tips or edges of the propeller blades, and if the pattern-forming material contains a larger addition of polystyrene, namely 3$ or more, degradation of the parts of the pattern forming the leaf edges may occur, as the pattern material expands because it melts.

Ved oppfinnelsens fremgangsmåte unngås imidlertid disse problemer, da det forste nedsmeltningstrinn ikke ledsages av noen utvidelse av betydning av det monsterdannende material, ettersom denne nedsmeltning finner sted ved lav temperatur og er av kort varighet, da det bare tilsiktes å oppnå et gap 3a av stbrrelsesorden 0.5 - 1.0 mm mellom det monsterdannende material og innsiden av keramikkskallet, med det formål å sikre at en termisk utvidelse under den påfolgende fullstendige nedsmeltning ikke With the method of the invention, however, these problems are avoided, as the first meltdown step is not accompanied by any significant expansion of the monster-forming material, as this meltdown takes place at a low temperature and is of short duration, as it is only intended to achieve a gap 3a of the order of magnitude 0.5 - 1.0 mm between the monster-forming material and the inside of the ceramic shell, in order to ensure that a thermal expansion during the subsequent complete melting does not

vil ha noen uheldige virkninger.will have some adverse effects.

Nedsmeltning av det smeltbare material i ovnen 15 forer således til dannelse av et hult keramikkskall som utgjor en form 2a. Melting down of the fusible material in the furnace 15 thus leads to the formation of a hollow ceramic shell which constitutes a mold 2a.

For gjerning av eventuelt vann eller rester av monstermaterial som fremdeles kan hefte seg til innsiden av stopeformen 2a, samt også for å gjore formen 2a sterk og stabil, bibeholdes formen 2a under et fastlagt tidsavsnitt ved en temperatur i området 500 - 1100°C i en varmeovn 22, av den art som er vist i fig. h-og som det nå skal henvises til. Varmeovnen 22 omfatter stålvegger som er foret med varmebeståndig foringsmaterial 23, mens det midt på ovnens bunn er anordnet et stativ 2h for understottelée av stopeformen 2a med sitt navavsnitt vendt nedover og åpningen vendt oppover. Oversiden av stativet 2<*>+ danner herunder en plan plate for å sikre stabil understøttelse av stopeformen 2a. I stativet 2h er det anordnet munnstykker 27 som danner forbindelse mellom det indre av varmeovnen 22 og en brennerenhet 25 under hoyt trykk. Denne enhet er anordnet under stativet 2h og utenfor hovedlegemet av ovnen 22 og tilfores gass gjennom en linje 26. To remove any water or remnants of monster material that may still adhere to the inside of the stop mold 2a, as well as to make the mold 2a strong and stable, the mold 2a is maintained for a fixed period of time at a temperature in the range of 500 - 1100°C in a heater 22, of the type shown in fig. h-and to which reference must now be made. The heating oven 22 comprises steel walls which are lined with heat-resistant lining material 23, while a stand 2h is arranged in the middle of the bottom of the oven for supporting the stop mold 2a with its hub section facing downwards and the opening facing upwards. The upper side of the stand 2<*>+ forms a flat plate below to ensure stable support of the stop form 2a. In the stand 2h nozzles 27 are arranged which form a connection between the interior of the heater 22 and a burner unit 25 under high pressure. This unit is arranged under the stand 2h and outside the main body of the oven 22 and is supplied with gas through a line 26.

Ved igangsetning av brenneren 25 utsettes derfor stopeformen 2aWhen the burner 25 is started, the stop shape 2a is therefore postponed

for en varm luftstrom som bevirker fullstendig fjerning av vann og annet restmaterial fra stopeformen.. I tillegg til torkning av formen 2a, tjener varmeovnen 22 også til oppvarming av formen til en temperatur så nær som mulig temperaturen av det smeltede metall som derpå skal tilfores formen. Stbpeformen 2a holdes således for eksempel i varmeovnen 22 i omkring 3 timer, hvis det er onskelig å oppvarme formen til en temperatur av stbrrelsesorden ifOO - 700°C. for a hot air stream which causes the complete removal of water and other residual material from the stop mould.. In addition to drying the mold 2a, the heater 22 also serves to heat the mold to a temperature as close as possible to the temperature of the molten metal which is then to be fed to the mold . The casting mold 2a is thus kept, for example, in the heating furnace 22 for about 3 hours, if it is desired to heat the mold to a temperature of the order of 100°C - 700°C.

Etter dette plasseres formen 2a i en beholder 28 av den art somAfter this, the mold 2a is placed in a container 28 of the type that

er vist i fig. 5»med åpningen av stbpeformen 2a vendt oppover for dannelse av en tilforselstrakt 10a. Stålhagel, kromitt- is shown in fig. 5" with the opening of the base mold 2a turned upwards to form a supply funnel 10a. Steel shot, chromite-

sand, zirkonium-sand eller lignende tort sandmateriale 29 pakkes rundt stbpeformen 2-i, således at bare tilfbrselstrakten 10a etterlates utragende over overflatenivået av sandmaterialet 29. Denne utragende del omhylles på hensiktsmessig måte av isolerende material 30 f.eks. av keramikkfibre. sand, zirconium sand or similar dry sand material 29 is packed around the block mold 2-i, so that only the supply funnel 10a is left protruding above the surface level of the sand material 29. This protruding part is enveloped in an appropriate manner by insulating material 30, e.g. of ceramic fibres.

I den tilstand som er vist 1 fig. 5»er stbpeformen 2a klar for mottagelse av smeltet metall. En av hovedfordelene ved oppfinnelsens fremgangsmåte er det forhold at det tilfbrte metall kan være rustfritt stål. Skjbnt i den senere tid materialer som aluminiumbronse i blant anvendes istedet for messing (HBgC-1) In the state shown in 1 fig. 5», the mold 2a is ready for receiving molten metal. One of the main advantages of the method of the invention is the fact that the added metal can be stainless steel. Recently, materials such as aluminum bronze are sometimes used instead of brass (HBgC-1)

med stor holdfasthet, som tidligere var det viktigste material for anvendelse ved tilvirkning av skipspropeller,, har det hittil ikke vært tilgjengelig utstyr eller metoder som tillater anvendelse av rustfritt stål på bkonomisk måte. Dette er slik fordi det konvensjonelt gjbres bruk av fremgangsmåter med såkalt sveipende stbpeform ved anvendelse av C0£eller upreparerte former, with great holding strength, which was previously the most important material for use in the manufacture of ship propellers, until now there has been no equipment or methods available that allow the use of stainless steel in an economical way. This is so because it is conventional to use methods with so-called sweeping block forms using C0£ or unprepared forms,

og problemer i forbindelse med bevegelsesprosessen og andre faktorer gjbr det nbdvendig å etterlate 2 - 3 mm for fjerning ved mekanisk bearbeiding etter stopningen. Dette er ikke noen stor materialmengde når det gjelder konvensjonelle kobberlegeringer, som er forholdsvis billige og lett bearbeidbare, and problems in connection with the movement process and other factors make it necessary to leave 2 - 3 mm for removal by mechanical processing after the stuffing. This is not a large amount of material when it comes to conventional copper alloys, which are relatively cheap and easily processed,

men det er en betydelig materialmengde når det gjelder rustfritt stål, som er meget vanskelig å bearbeide og dessuten dyrt. Resultatet av disse forhold er at tilvirkningsomkostningene but there is a significant amount of material when it comes to stainless steel, which is very difficult to process and also expensive. The result of these conditions is that the production costs

ved konvensjonelle fremgangsmåter for stopning av propeller i rustfritt stål er 3 - 5 ganger hoyere enn når kobberlegeringer anvendes. Ved oppfinnelsens fremgangsmåte vil det imidlertid som nærmere forklart nedenfor, kunne oppnås ytterst god overflate og små dimensjonstoleranser selv når det anvendes rustfritt stål for stoping av propeller, og den materialmengde som må fjernes etter stopeprosessen er bare av stbrrelsesorden 0.3 mm. Foreliggende oppfinnelse gir med andre ord den fordel at det med hensyn til totale fremstillingsomkostninger foreligger meget liten forskjell mellom anvendelse av rustfritt stål og kobberlegeringer for tilvirkning av propeller, hvilket vil si at nevnte propeller kan lett og bkonomisk tilvirkes i rustfritt stål, som for dette formål er klart overlegent alle kobberlegeringer* with conventional methods for stopping propellers in stainless steel is 3 - 5 times higher than when copper alloys are used. With the method of the invention, however, as explained in more detail below, it will be possible to achieve an extremely good surface and small dimensional tolerances even when stainless steel is used for stopping propellers, and the amount of material that must be removed after the stopping process is only of the order of 0.3 mm. In other words, the present invention provides the advantage that, with regard to total manufacturing costs, there is very little difference between the use of stainless steel and copper alloys for the manufacture of propellers, which means that said propellers can be easily and economically manufactured in stainless steel, which for this purpose is clearly superior to all copper alloys*

Eksempler på-hensiktsmessige typer og" sammensetninger av rustfritt stål for tilvirkning av propeller er angitt i tabell ^f. Examples of appropriate types and compositions of stainless steel for the manufacture of propellers are given in Table ^f.

Ved anvendelse av oppfinnelsens fremgangsmåte ble det ikke When using the method of the invention, it was not

funnet noen forskjell i stbpegodsets overflate enten stbpingen ble utfort jved materialtilforsel nedenfra eller innfbring av material ovenfra*men den sistnevnte tilfbrselst<y>pe' er å foretrekke found some difference in the surface of the foundation material, whether the foundation was carried out by supplying material from below or introducing material from above*, but the latter supply method is preferable

da den oppviser fordeler med hensyn til tilvirkning av stSpeformer» Når en stopebronn anvendes vil det bare foreligge små mengder as it exhibits advantages with regard to the production of stSpeforms" When a stope well is used there will only be small amounts

av slagg eller stopestov i det ferdige stopeprodukt. Hår det gjelder hensiktsmessig utforelse av stopeprosessen, er det best å anvende en stopedigel med såkalt "tekanne-tut" for utforelse av den innledende materialtilforsel, hvoretter det benyttes en topp-tilforsel. of slag or slag in the finished slag product. When it comes to carrying out the stopping process appropriately, it is best to use a stopping crucible with a so-called "teapot spout" for carrying out the initial material supply, after which a top supply is used.

Etter stopeprosessen, tillates den stbpte gjenstand å avk|oles, hvoretter stigeror avskjæres og mekanisk bearbeiding eller annen avsluttende arbeidsprosess utfbres på kjent måte, for fremstilling av ferdige propeller. After the stoping process, the stopped object is allowed to cool, after which risers are cut off and mechanical processing or other final work process is carried out in a known manner, for the production of finished propellers.

I motsetning til den midlere verdi av overflateruhet på 50 - li+O ^u for propeller stopt i konvensjonelle sandformer., vil overflateruheten for propeller av rustfritt stål av type 18-8 stopt ved oppfinnelsens fremgangsmåte være meget liten og i området 5 - 15/U. Takket være dette vil det bare være nbdvendig med en liten grad av avsluttende mekanisk bearbeiding, og arbeidstid og omkostninger for fremstilling av ferdige propeller vil således være meget mindse. In contrast to the average value of surface roughness of 50 - li+O ^u for propellers stopped in conventional sand forms., the surface roughness for propellers of stainless steel of type 18-8 stopped by the method of the invention will be very small and in the range 5 - 15/ U. Thanks to this, only a small degree of final mechanical processing will be necessary, and the working time and costs for the production of finished propellers will thus be greatly reduced.

Spesielle eksempler på de gode resultater som oppnås ved oppfinnelsens fremgangsmåte, er angitt i tabell 5»som angir dimensjonene i ferdigstbpt tilstand for propeller stopt ved den metode som er beskrevet ovenfor-. Special examples of the good results achieved by the method of the invention are indicated in table 5, which indicates the dimensions in the finished state for propellers stopped by the method described above.

Som en ytterligere anskueliggjørelse av de fordeler som oppnås i henhold til foreliggende oppfinnelse, angis i tabell 6 en sammenligning, mellom propellbladstigninger oppnådd ved konvensjonelle stbpemetoder ag ved oppfinnelsens fremgangsmåte. As a further demonstration of the advantages achieved according to the present invention, a comparison is given in table 6 between propeller blade pitches obtained by conventional stepping methods and by the method of the invention.

Ideelt burde dimensjonene av forste til tredje blad være det samme, men i praksis foreligger det uunngåelig visse forskjeller Ideally, the dimensions of the first to third leaf should be the same, but in practice there are inevitably certain differences

i dimensjoner eller stigning mellom propellbladene. Som detin dimensions or pitch between the propeller blades. Like that

vil fremgå av tabellen ovenfor, er denne forskjell forholdsvis stor for konvensjonelt stbpte propeller, mens den er vesentlig mindre for propeller stopt ved oppfinnelsens fremgangsmåte. Foreliggende oppfinnelse gjor det med andre ord mulig å tilvirke propeller som kan rotere med hby hastighet og samtidig frembringer liten vibrasjon. will appear from the table above, this difference is relatively large for conventionally stopped propellers, while it is significantly smaller for propellers stopped by the method of the invention. In other words, the present invention makes it possible to manufacture propellers which can rotate at high speed and at the same time produce little vibration.

Et spesielt utfbrelseséksempel for tilvirkning av rustfrie stål-propeller i henhold til oppfinnelsens fremgangsmåte er som folger. A special manufacturing example for the production of stainless steel propellers according to the method of the invention is as follows.

EksempelExample

1. Propelldimensjoner; 1. Propeller dimensions;

2. Tilvirkningstrinn5 2. Manufacturing step5

a) En gipsmodell ble tilvirket under hensyntagen til krympning og nbdvendig materj&fjerning for å gi et ferdig produkt med de a) A plaster model was manufactured taking into account shrinkage and necessary material removal to give a finished product with the

bnskede dimensjoner.required dimensions.

b) Naftalen ble smeltet ved en temperatur på 85°C og tilsatt 1% polystyren for innsmeltning, hvoretter blandingen ble heilt b) Naphthalene was melted at a temperature of 85°C and 1% polystyrene was added for fusion, after which the mixture was cured

i gipsformen for dannelse av et mbnsterstykke.in the plaster mold to form a piece of furniture.

c) Etter stivning av mbnsterstykket ble det frigjort fra formen og tillatt avkjbling til romtemperatur* d) Mbnsterstykket for propellen ble påfbrt et ytre materialskikt ved neddypping i en oppslemning bestående av silisiumoksyd-pulver godt blandet i kollodialt silisiumoksyd f hvoretter korn av silisiumoksyd ble strodd utenpå det våte materialskikt, som derpå ble torket. Denne materiålpåfbring og overstrbing av sand ble gjentatt 8 ganger, hvilket forte til dannelse av et keramikkskall på mbnsterstykket med en midlere tykkelse på 6 mm. c) After hardening of the mask piece, it was released from the mold and allowed to cool down to room temperature* d) The mask piece for the propeller was coated with an outer layer of material by immersion in a slurry consisting of silicon oxide powder well mixed in colloidal silicon oxide, after which grains of silicon oxide were sprinkled on the outside the wet layer of material, which was then dried. This application of material and sanding was repeated 8 times, which led to the formation of a ceramic shell on the panel piece with an average thickness of 6 mm.

e) Det påfbrte ytre belegg på mbnsterstykket ble torket i omtrent 12 timer, hvorpå stykket ble 'nedsenket i et dampbad av e) The applied outer coating on the fabric piece was dried for approximately 12 hours, after which the piece was 'immersed in a steam bath of

trikloroetylen i ca. 15 minutter for å frembringe innledende avsmeltning av omtrent 1 mm av mbnsterstykkets ytterflate, hvoretter sammenstillingen av mbnsterstykket og ytterskall ble overfort til en varmluft sovn,, hvor den i ca, 30 minutter ble utsatt for en varm luftstrbm ved en temperatur på 350°C, for å fullfore utsmeltningen av mbnstermaterialet og tilvirkningen av en skall-form. trichloroethylene for approx. 15 minutes to produce initial melting of approximately 1 mm of the outer surface of the pillow piece, after which the assembly of the pillow piece and outer shell was transferred to a hot air furnace, where it was exposed for approximately 30 minutes to a stream of hot air at a temperature of 350°C, to complete the melting of the backing material and the production of a shell mold.

f) Den således fremstilte skallform ble torket og herdet i ca.f) The thus produced shell mold was dried and hardened for approx.

15 minutter i en varmeovn-under anvendelse av hbytrykkbrennere, 15 minutes in a heating oven - using high pressure burners,

hvorpå den ble oppvarmet til rbdvarme (omtrent 650°C).whereupon it was heated to rbd heat (about 650°C).

g) Den oppvarmede stbpeform ble innpakket i tbrr sand, hvoretter lustfritt stål av type 18-8 etter smelting i en ultrasonisk g) The heated block mold was packed in tbrr sand, after which stainless steel of type 18-8 after melting in an ultrasonic

elektrisk varmeovn ble heilt i foriaen.electric heater was completely in the foria.

h) Etter stopeprosessen ble den stbpte metallgjenstand tillatt å avkjbles til romtemperatur, hvorpå den ble fjernet fra stbpeformen. h) After the stopping process, the cast metal object was allowed to cool to room temperature, after which it was removed from the casting mold.

3. Stbpt dimensjonsnbyaktighet?3. Stbt dimensional accuracy?

Tykkelsen ble målt på to steder på hver av de 20 propeller somThe thickness was measured at two places on each of the 20 propellers which

ble fremstilt i henhold til den ovenfor beskrevne prosess, og det ble funnet at tykkelsesvariasjonen innenfor hele gruppen på 20 propeller ikke var mer enn + 0.^-1 mm, mens standard-avviket var 0.12. Dette må sees i sammenligning med konvensjonelle gjenstander stopt i sandform, hvorved tilsvarende tykkelsesvariasjon vil variere med + 1.5 mm eller mer. was produced according to the process described above, and it was found that the thickness variation within the whole group of 20 propellers was not more than + 0.^-1 mm, while the standard deviation was 0.12. This must be seen in comparison with conventional objects stopped in sand form, whereby the corresponding thickness variation will vary by + 1.5 mm or more.

h. Stbpegodsets overflateruhetsh. The surface roughness of the base material

Overflateruheten ble målt på tre steder på hver.av de fremstilte 20 propeller, og den stople overflate ble funnet å ha en ruhet The surface roughness was measured at three locations on each of the 20 propellers produced, and the stub surface was found to have a roughness

i området 8-12yU, hvilket er meget mindre enn 50 - l<*>+0^u som vanligvis kan oppnås ved konvensjonelle fremgangsmåter. in the range 8-12yU, which is much less than 50-1<*>+0^u which can usually be obtained by conventional methods.

Skjbnt foreliggende oppfinnelse er blitt fullstendig beskrevet i forbindelse med de angitte foretrukne utforelser og under However, the present invention has been fully described in connection with the indicated preferred embodiments and below

henvisning til de vedfbyde tegninger, bor det bemerkes at forskjellige forandringer og modifikasjoner vil være innlysende for fagfolk på området. Sådanne forandringer og modifikasjoner vil således befinne seg innenfor oppfinnelsens ramme, slik den er definert i de etterfølgende patentkrav. reference to the attached drawings, it should be noted that various changes and modifications will be obvious to those skilled in the art. Such changes and modifications will thus be within the scope of the invention, as defined in the subsequent patent claims.

Claims

1. Procedure for precision stamping for the production of a desired stamped object, and which includes the following process steps

production of a thermally fusible stop monster in a material from a material group consisting of naphthalene and paradichlorobenzene, with or without the addition of one of the polymers that have a vinyl radical, in such a way that the fusible stop monster is essentially a replica of the desired stopped object, formation of a heat-resistant shell outside the fusible stope- piece by applying a heat-resistant slurry on the outside of the piece's outer monster, initial melting of the fusible block piece to thereby create a small gap between said piece and the heat-resistant outer shell, a surface portion of said monster being dissolved with the help of steam from an organic solvent1, complete melting and removal of all remains of said fusible piece of blanket from the heat-resistant outer shell by heating it, so that the shell is left with an inner cavity corresponding to the space previously occupied by the monster piece, whereby said cavity will have all shape details corresponding to said thermally fusible monster piece, and consequently a rigid ceramic form has been produced in one piece, preheating said heat-resistant shell making up said ingot form inside a furnace to a temperature close to the temperature of the molten metal to be ingot, introduction of said molten metal into the casting mold while the latter is heated to reduce the temperature difference between said mold and the molten metal to a minimum, bar breaking of said molten metal inside the bar mould, and removal of the broken metal from the casting mold in the form of the desired casting. object. 2.. Procedure as specified in claim 1, characterized in that said shaping of the pillow piece is carried out by repeating a predetermined number of times of a work cycle which consists in immersing the thermally fusible pillow piece in a bath containing the heat-resistant slurry, as well as applying sand to the thus coated pillow piece. 3. Procedure as stated in claim 1, characterized in that said initial meltdown is carried out using an organic solvent produced by a selected chlorinated hydrocarbon, said initial meltdown of the fabric piece being achieved in contact with steam from said organic solvent and under the influence of the latent heat developed by the evaporated solvent . lK Procedure as stated in claim 1, characterized in that said complete melting down is carried out in a heating furnace at a temperature in the range 350 - <l> +50°C 5* Procedure as stated in claim 1, characterized in that said preheating is carried out in a melting furnace at a temperature in the range 500 - 1100°C. 6. Procedure as stated in claim 1, characterized in that said polymers are polystyrene resin, a copolymer of ethylene vinyl acetate and polyethylene resin. 7. Procedure as stated in claim 3, characterized in that said chlorinated hydrocarbons are 1,1,1-trichloroethane, 1,1,2-trichloroethane and 1,1,2,2-tetrachloroethane. 8. Procedure for precision stamping for the production of a desired stopped object, characterized by the following process steps; design of a thermally fusible monster piece of a profile construction by melting a substance made up of at least one material from the material group comprising naphthalene and para-dichloro-benzene used alone or mixed with one or more copolymers with vinyl radical, as well as introduction of said molten substance in a mold with a feed rate in the range Oll - 5 kg/sec., design of a Heat-resistant shell around said thermally fusible protective piece by repeated application of heat-resistant material on the fabric piece and covering the applied material with heat-resistant particle material, carrying out an initial melting process to produce a small gap between the fusible blanket piece and said outer shell, by dissolving a portion of the surface of the aforementioned towel piece with the help of steam from an organic solvent1, carrying out a complete meltdown, whereby said malleable pillow piece is exposed to such heat that complete melting and removal of the pillow material takes place from the inside of said outer shell, whereby a rigid ceramic mold is produced in one piece, preheating said shell mold to a temperature close to the temperature of the molten metal used for the design of said profile construction, as well as supplying this molten metal to said stop mold, and allowing solidification of said cast metal as well as removal of the solidified metal from the mold. 9. Heat-resistant stop shape for use in the manufacture of a thermally fusible monster piece of material from a material group consisting of naphthalene and para-dichloro-benzene, with or without the addition of one of the polymers having a vinyl radical. in that said pattern piece is mainly a replica of a desired stopped object which is to be manufactured using said mould*characterized in that the mold consists of a heat-resistant shell which encloses the fusible pattern piece, and which is produced by initial melting of the monster piece to produce a small gap between said piece and its heat-resistant outer shell by dissolving a part of the monster piece with the help of steam from an organic solvent, as well as subsequent complete melting and removal of all remains of the thermally fusible monster piece from the inside, of said outer shell by heating this, so that a heat-resistant outer shell is left with a cavity that has previously been occupied by the fusible pattern piece, and all form- details a V the fusible pattern piece has been transferred to the cavity, whereby the desired rigid ceramic stop shape has emerged in one piece.