NO772300L - PROCEDURES FOR COOKING CELLULOSE FIBERS - Google Patents
PROCEDURES FOR COOKING CELLULOSE FIBERSInfo
- Publication number
- NO772300L NO772300L NO772300A NO772300A NO772300L NO 772300 L NO772300 L NO 772300L NO 772300 A NO772300 A NO 772300A NO 772300 A NO772300 A NO 772300A NO 772300 L NO772300 L NO 772300L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- sodium
- sodium chloride
- white liquor
- mixture
- sodium carbonate
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 title description 2
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 title description 2
- 238000010411 cooking Methods 0.000 title description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 title 1
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 162
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 81
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 claims description 81
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 45
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 40
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 40
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 claims description 35
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 claims description 35
- 230000029087 digestion Effects 0.000 claims description 21
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 19
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims description 14
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims description 13
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 12
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 9
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 8
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 8
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 5
- 238000002386 leaching Methods 0.000 claims description 5
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 4
- 238000009993 causticizing Methods 0.000 claims description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 2
- 229920003043 Cellulose fiber Polymers 0.000 claims 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 claims 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 claims 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims 1
- 235000002639 sodium chloride Nutrition 0.000 description 61
- 235000017550 sodium carbonate Nutrition 0.000 description 27
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 24
- 238000004061 bleaching Methods 0.000 description 18
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 17
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 15
- OSVXSBDYLRYLIG-UHFFFAOYSA-N dioxidochlorine(.) Chemical compound O=Cl=O OSVXSBDYLRYLIG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- GRVFOGOEDUUMBP-UHFFFAOYSA-N sodium sulfide (anhydrous) Chemical compound [Na+].[Na+].[S-2] GRVFOGOEDUUMBP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000004155 Chlorine dioxide Substances 0.000 description 5
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 5
- 235000019398 chlorine dioxide Nutrition 0.000 description 5
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 5
- 239000007844 bleaching agent Substances 0.000 description 4
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 4
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 4
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 4
- 239000008247 solid mixture Substances 0.000 description 4
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 3
- 239000002655 kraft paper Substances 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 3
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 2
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000000975 co-precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 239000010808 liquid waste Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052979 sodium sulfide Inorganic materials 0.000 description 2
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 241000006351 Leucophyllum frutescens Species 0.000 description 1
- -1 Na^CO^ • 2Na2SC>4 Chemical compound 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011149 active material Substances 0.000 description 1
- 238000003915 air pollution Methods 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001902 chlorine oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000001309 chloro group Chemical group Cl* 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229940088417 precipitated calcium carbonate Drugs 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 125000004436 sodium atom Chemical group 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Artificial Filaments (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører innvinning av natriumklorid fra massebehandlingsoperasjoner. The present invention relates to the recovery of sodium chloride from pulp processing operations.
I anlegg for bleket masse har man gjort forsøk på å eliminere skadelige væskeformige avløp ved innføring av bleke-væske-avløp inneholdende alt bruk vaskevann, blekekjemikalier, og rensingskjemikalier i anleggets innvinnings- og regenerings-system. Innvinnings- og regeneringssystemet omfatter vanligvis et ovnstrinn hvor man brenner alt organisk materiale i den brukte kokevæske og i anleggets blekevæske-avløp, samt kjemisk omdannelse .av produktene fra ovnstrinnet til aktive oppslutningskjemikalier. In facilities for bleached pulp, attempts have been made to eliminate harmful liquid waste by introducing bleach-liquid waste containing all used washing water, bleaching chemicals and cleaning chemicals into the facility's recovery and regeneration system. The recovery and regeneration system usually includes a furnace step where all organic material is burned in the used cooking liquid and in the facility's bleaching liquid effluent, as well as chemical conversion of the products from the furnace step into active digestion chemicals.
Klorholdige kjemikalier, slik som klor og klordioksyd, anvendes i det minste i noen av bleketrinnene i blekeanlegget Chlorine-containing chemicals, such as chlorine and chlorine dioxide, are used in at least some of the bleaching steps in the bleaching plant
og natriumhydroksyd benyttes vanligvis i rensingen av massen. Ved kombinasjonen av natriumatomer og kloratomer fra disse kjemikalier, inneholder blekeavløpet natriumklorid som derved innføres i innvinnings- og regeneringsoperasjonen. Siden de kjemiske omdannelser som utføres i innvinnings- og regenerings-operas jonen ikke påvirker natriumkloridet når væskeformige avløp fra blekeanlegget innføres i innvinnings- og regeneringsoperasjonen, må natriumklorid fjernes fra kretsen for å hindre en opphopning i dette. and sodium hydroxide are usually used in the cleaning of the pulp. By the combination of sodium atoms and chlorine atoms from these chemicals, the bleach effluent contains sodium chloride, which is thereby introduced into the recovery and regeneration operation. Since the chemical transformations carried out in the recovery and regeneration operation do not affect the sodium chloride when liquid effluent from the bleaching plant is introduced into the recovery and regeneration operation, sodium chloride must be removed from the circuit to prevent a build-up in it.
Ved foreliggende oppfinnelse fjernes natriumklorid i.'fast form fra den regenerte oppslutningsvæske før den resirkulerer til oppslutningstrinnet. Den regenerte oppslutningsvæsken fra innvinnings- og regeneringsoperasjonen inneholder vanligvis mindre mengder komponenter andre enn de aktive oppslutningskjemikalier og natriumklorid. In the present invention, sodium chloride is removed in solid form from the regenerated digestion liquid before it is recycled to the digestion step. The regenerated digestion fluid from the recovery and regeneration operation usually contains minor amounts of components other than the active digestion chemicals and sodium chloride.
En slik komponent er natriumsulfat. Dette forekommerOne such component is sodium sulfate. This occurs
i alle kraftmasseprosesser, hvori natriumsulfid og natriumhydroksyd er de aktive oppslutningskjemikalier, fra ufull-stendig ..-regener ing av natriumsulf id ved regener ingen og oksyda-sjonen av natriumsulfid i etterfølgende behandlingstrinn. in all kraft pulp processes, in which sodium sulphide and sodium hydroxide are the active digestion chemicals, from incomplete ..-regeneration of sodium sulphide by regeneration and the oxidation of sodium sulphide in subsequent treatment steps.
Natriumsulfat er også tilstede i sodaanleggs-oppslutningsvæske, hvori natriumhydroksyd er det aktive oppslutningskjemi-kalium, og skriver seg fra tilstedeværelsen av svovel i tre, brennstoff, vaskevannet og som forurensende stoff i kjemikalier tilsatt for å kompensere for bruk i innvinnings- og regenerings-syklusen. Sodium sulfate is also present in soda ash plant digestion fluid, in which sodium hydroxide is the active digestion chemical potassium, and arises from the presence of sulfur in wood, fuel, the wash water and as a pollutant in chemicals added to compensate for use in the recovery and regeneration cycle .
En annen komponent som vanligvis er tilstede i oppslutt-ningsvæskene er natriumkarbonat. I innvinnings- og regenerings-prosessene i karftmasse- og sodaanlegg, inneholder smeiten dannet i ovnen,natriumkarbonat som kaustiseres for dannelse av natriumhydroksydet i oppslutningsvæsken. Kaustiseringsopera-sjonen er mindre enn 100% effektiv og derfor får man tilstedeværelse av uregenrert ..natriumkarbonat i oppslutningsvæskene. Another component that is usually present in the suspension fluids is sodium carbonate. In the recovery and regeneration processes in kraft pulp and soda plants, the melt formed in the furnace contains sodium carbonate which is causticized to form the sodium hydroxide in the digestion liquid. The causticization operation is less than 100% effective and therefore the presence of unregenerate sodium carbonate in the digestion liquids is obtained.
Ifølge foreliggende oppfinnelse blir oppslutnings-According to the present invention, the absorption
væske.. inneholdende natriumhydroksyd og fortrinnsvis også natriumsulfid, som de aktive oppslutningskjemikalier, natriumklorid, natriumkarbonat og natriumsulfat, konsentrert ved inndampning for avsetning av natriumsulfat og natriumkarbonat samt med natriumklorid og, etter separering av det avsatte materiale fra den første inndampning, innvinnes natriumklorid i fast form ved behandling av den delvis konsentrerte oppløsning. liquid.. containing sodium hydroxide and preferably also sodium sulfide, as the active dissolving chemicals, sodium chloride, sodium carbonate and sodium sulfate, concentrated by evaporation to deposit sodium sulfate and sodium carbonate as well as with sodium chloride and, after separation of the deposited material from the first evaporation, sodium chloride is recovered in solid form when treating the partially concentrated solution.
Det avsatte materiale fra den første inndampning blirThe deposited material from the first evaporation becomes
i det minste delvis resirkulert til ovnstrinnet mens resten av det avsatte materiale, hvis slikt er tilstede, resirkuleres til et trinn etter ovnstrinnet og før kaustiseringstrinnet. Mengden av natriumklorid som resirkuleres til ovnstrinnet i at least partially recycled to the furnace stage while the rest of the deposited material, if present, is recycled to a stage after the furnace stage and before the causticization stage. The amount of sodium chloride recycled to the furnace stage i
det resirkulerte avsatte materiale reguleres til et nivå som ikke i for stor utstrekning øker effekten av allerede tilstedeværende natriumklorid på parametrene i ovnstrinnet. the recycled deposited material is regulated to a level that does not excessively increase the effect of already present sodium chloride on the parameters in the furnace stage.
Den medfølgende tegning er et skjematisk flytskjemaThe accompanying drawing is a schematic flow chart
av et anlegg for bleket kraftmasse ifølge en foretrukken ut-førelse av oppfinnelsen. of a plant for bleached kraft pulp according to a preferred embodiment of the invention.
Under henvisning til tegningen blir treflis eller annet celluloseholdig fibrøst råmateriale ført gjennom ledningen 10 til en koker hvor flisen kokes i oppslutningsvæske tilført gjennom ledningen 14 og inneholdende natriumsulfid og natriumhydroksyd som aktive oppslutningskjemikalier. With reference to the drawing, wood chips or other cellulose-containing fibrous raw material is led through line 10 to a boiler where the chips are boiled in digestion liquid supplied through line 14 and containing sodium sulphide and sodium hydroxide as active digestion chemicals.
Den resulterende masse føres gjennom ledningen 16, vanligvis etter mellomliggende vasking, til et blekeanlegg 18 hvor massen utsettes for bleking med klordioksydoppløsninger og klor tilført gjennom ledningen 20, kaustisk ekstraksjon med natriumhydroksydoppløsning tilført gjennom ledningen 22 og vasking med vann tilført gjennom ledningen 24. Den blekede masse innvinnes fra blekeanlegget 18 gjennom ledningen 26. The resulting pulp is passed through line 16, usually after intermediate washing, to a bleaching plant 18 where the pulp is subjected to bleaching with chlorine dioxide solutions and chlorine fed through line 20, caustic extraction with sodium hydroxide solution fed through line 22 and washing with water fed through line 24. The bleached pulp is recovered from the bleaching plant 18 through the line 26.
I blekeanlegget 18 er det foretrukket å benytte sekvensen D/CEDED hvor D/C representerer bleking med en vandig oppløsning av klordikosyd og klor, idet klordioksydet tilveiebringer størstedelen av det aktive klor i oppløsningen, D representerer bleking med en vandig oppløsning av klordioksyd og E representerer kaustisk ekstraksjon med vandig natriumhydroksydoppløsning. Vasking utføres mellom hvert trinn og etter D2ctrinnet. In the bleaching plant 18, it is preferred to use the sequence D/CEDED where D/C represents bleaching with an aqueous solution of chlorine dioxide and chlorine, the chlorine dioxide providing the majority of the active chlorine in the solution, D represents bleaching with an aqueous solution of chlorine dioxide and E represents caustic extraction with aqueous sodium hydroxide solution. Washing is carried out between each step and after the D2c step.
De væskeformige avløp fra blekeanlegget inneholder brukte kjemikalier, materialer ekstrahert fra massen i blekeanlegget, brukt vaskevann og natriumklorid som skriver seg fra de kjemiske stoffer benyttet i blekeanlegget. De væskeformige avløp fra blekeanlegget 18 føres til innvinnings- og regenerings-trinnet i massebehandlingsanlegget, og dette er vist skjematisk ved hjelp av enkeltledningen 28 som fører til svartluten oppnådd fra kokeren 12 i ledningen 30. The liquid effluents from the bleaching plant contain used chemicals, materials extracted from the pulp in the bleaching plant, used washing water and sodium chloride which is formed from the chemical substances used in the bleaching plant. The liquid effluents from the bleaching plant 18 are led to the recovery and regeneration step in the pulp treatment plant, and this is shown schematically by means of the single line 28 which leads to the black liquor obtained from the digester 12 in the line 30.
De væskeformige avløp fra blekeanlegget 18 blir fortrinnsvis behandlet og ført til masseanleggets innvinningssystem på den måte som er beskrevet i U.S. patent nr (U.S. søknad nr. 665240). Man vil få tilstedeværelse av natriumklorid i sirkulasjonssystemet uavhengig av den måten blekeanleggs-avløpene innføres i innvinningssystemet på. The liquid effluents from the bleach plant 18 are preferably treated and fed to the pulp plant's recovery system in the manner described in U.S. Pat. Patent No. (U.S. Application No. 665240). Sodium chloride will be present in the circulation system regardless of the way in which the bleach plant effluent is introduced into the recovery system.
Svartlut inneholdende blekeanleggsavløp føres gjennom ledningen 32 til en ovn 34, vanligvis etter konsentrasjon av væsken. I ovnen blir alt organisk materiale fra kokeren og blekeanlegget som er tilstede i de væskeformige avløp derfra og som kommer inn i<ovnen 34, avbrent og det oppnås derved en smelte inneholdende natriumkarbonat, natriumsulfid, natriumsulfatrog natriumklorid, idet natriumsulfatet resulterer fra ufull-stendig omdannelse til natriumsulfid. Black liquor containing bleach plant effluent is passed through line 32 to a furnace 34, usually after concentration of the liquid. In the furnace, all organic material from the digester and the bleaching plant which is present in the liquid effluents from there and which enters the furnace 34 is burnt off and a melt containing sodium carbonate, sodium sulphide, sodium sulphate and sodium chloride is thereby obtained, the sodium sulphate resulting from incomplete conversion to sodium sulfide.
Smeiten som kommer ut av ovnen 34 føres gjennom ledningen 36 til en smelte-oppløser 38 hvortil vann føres gjennom ledningen 4 0 for å oppløse smeiten og for dannelse av grønnlut. Grønn-luten føres gjennom ledningene 42 og 44 til en kaustiserings-anordning 4 6 for omdannelse av hovedmassen av natriumkarbonatet i grønnluten til natriumhydroksyd ved hjelp av ombrent kalk tilført gjennom ledningen 48, idet utfelt kalsiumkarbonat fjernes gjennom ledningen 50. The smelt that comes out of the furnace 34 is led through line 36 to a melt dissolver 38 to which water is led through line 40 to dissolve the smelt and to form green liquor. The green liquor is fed through lines 42 and 44 to a causticizing device 4 6 for converting the bulk of the sodium carbonate in the green liquor into sodium hydroxide by means of slaked lime supplied through line 48, as precipitated calcium carbonate is removed through line 50.
Den resulterende hvitlut inneholder natriumhydroksyd, natriumsulfid, natriumklorid, natriumsulfat og natriumkarbonat, The resulting white liquor contains sodium hydroxide, sodium sulphide, sodium chloride, sodium sulphate and sodium carbonate,
i følgende typiske mengder:in the following typical quantities:
Natriumkarbonat som er tilstede i hvitluten skyldes en ineffektivitet i kaustiseringstrinne.t, mens natriumsulfatet skriver seg fra natriumsulfat som ikke er omdannet til natriumsulf id i ovnen og etterfølgende oksydasjon av natriumsulfid. Sodium carbonate which is present in the white liquor is due to an inefficiency in the causticisation stage, while the sodium sulphate is formed from sodium sulphate which is not converted to sodium sulphide in the furnace and subsequent oxidation of sodium sulphide.
Mens resirkulering_av hvitluten fra kaustiseringsanordningen direkte til kokeren 12 ikke gir opphav til noen praktiske problemer med hensyn til natriumsulfat og natriumkarbonat fordi ovnsbehandlingen, henholdsvis kaustiseringen regulerer natriumsulfat- og natriumkarbonatinnholdet i hvit-, luten, ville natriumkloridkonsentrasjonen forøkes med suksessive resirkuleringer fordi natriumkloridet forblir upåvirket ved de forskjellige operasjoner. Man sørger derfor for en fjerning av natriumklorid fra systemet i en mengde som i det vesentlige tilsvarer den som innføres fra utsiden av masseanleggets innvinningssystem, hovedsakelig fra blekeanlegget, mens tapet av nyttige kjemikalier i det vesentlige unngås. While recirculation_of the white liquor from the caustic device directly to the boiler 12 does not give rise to any practical problems with regard to sodium sulfate and sodium carbonate because the furnace treatment, respectively the causticization regulates the sodium sulfate and sodium carbonate content of the white liquor, the sodium chloride concentration would increase with successive recycles because the sodium chloride remains unaffected by the different operations. One therefore ensures the removal of sodium chloride from the system in an amount that essentially corresponds to that introduced from outside the pulp plant's recovery system, mainly from the bleaching plant, while the loss of useful chemicals is essentially avoided.
Hvitluten som resulterer fra kaustiseringsanordningenThe lye resulting from the caustic device
46 føres gjennom ledningene 52 og 54 til en første trinns evaporator 56 hvori hvitluten kokes for å konsentrere denne. 46 is led through lines 52 and 54 to a first stage evaporator 56 in which the white liquor is boiled to concentrate it.
De første faste faser som utfelles er burkeit, dobbeltsalt ..av. natriumsulf at . og natriumkarbonat, Na^CO^ • 2Na2SC>4 , og natriumkarbonat. Ettersom konsentrasjonen fortsetter, vil disse faser fortsette å utfelles og når hvitluten blir mettet med natriumklorid, vil natriumklorid også ko-utfelles. Den grad til hvilken ko-utfelling av natriumklorid med burkeit og natriumkarbonat, og således forurensning av burkeit og natriumkarbonat av natriumklorid, gis anledning til å forekomme, avhenger av flere faktorer som omtalt i det følgende. The first solid phases that precipitate are burkeite, double salt ..of. sodium sulfate at . and sodium carbonate, Na^CO^ • 2Na2SC>4 , and sodium carbonate. As concentration continues, these phases will continue to precipitate and when the white liquor becomes saturated with sodium chloride, sodium chloride will also co-precipitate. The extent to which co-precipitation of sodium chloride with burkeite and sodium carbonate, and thus contamination of burkeite and sodium carbonate by sodium chloride, is given the opportunity to occur depends on several factors as discussed below.
Den delvis konsentrerte hvitlut, mettet med hensyn til natriumklorid, natriumkarbonat og natriumsulfat, føres til den andre evaporator 58 gjennom ledningen 60 for ytterligere konsentrering ved koking for utfelling av en fast fase som hovedsakelig er natriumklorid forurenset av natriumkarbonat og natriumsulfat. The partially concentrated white liquor, saturated with respect to sodium chloride, sodium carbonate and sodium sulfate, is fed to the second evaporator 58 through line 60 for further concentration by boiling to precipitate a solid phase which is mainly sodium chloride contaminated by sodium carbonate and sodium sulfate.
Den konsentrerte hvitlut fra andretrinnsevaporatoren 58. "føres gjennom ledningen 62 til oppslutningsvæsken i ledningen 14 etter hensiktsmessig fortynning til den nødvendige konsentrasjon for oppslutning ved fortynning av væske i ledningen 64. The concentrated white liquor from the second-stage evaporator 58 is passed through line 62 to the digestion liquid in line 14 after appropriate dilution to the required concentration for digestion by dilution of liquid in line 64.
Mens den konsentrerte hvitlut i ledningen 6 2 inneholder resterende natriumklorid, har dette sistnevnte materiale vesentlig konstant verdi på grunn av fjerning av natriumklorid fra systemet ved hjelp av andretrinnsevaporatoren. While the concentrated white liquor in line 6 2 contains residual sodium chloride, this latter material is substantially constant in value due to the removal of sodium chloride from the system by the second stage evaporator.
Den faste fasen som separeres fra den konsentrerte hvitlut i andretrinnsevaporatoren 58 føres gjennom ledningen 66 til en utlutningsanordning 68 for rensing. I utlutningsanordningen 68 utlutes blandingen med vann tilført gjennom ledningen 7 0 for å oppløse alt natriumkarbonat og natriumsulfat sammen med noe natriumklorid fra den faste fasen, hvilket gir vesentlig rent natriumklorid som fjernes fra utlutningsanordningen 68 gjennom ledningen 72. The solid phase that is separated from the concentrated white liquor in the second-stage evaporator 58 is passed through line 66 to a leaching device 68 for purification. In the leaching device 68, the mixture is leached with water supplied through the line 70 to dissolve all sodium carbonate and sodium sulfate together with some sodium chloride from the solid phase, which gives substantially pure sodium chloride which is removed from the leaching device 68 through the line 72.
Under stabile driftsbetingelser er den mengde natriumklorid som fjernes fra anlegget gjennom ledningen 72 lik den mengde natriumklorid som innføres i innvinnings- og regenerings-operas jonen fra utvendige kilder. Under stable operating conditions, the amount of sodium chloride that is removed from the plant through line 72 is equal to the amount of sodium chloride that is introduced into the recovery and regeneration operation from external sources.
Den vandige oppløsning av natriumkarbonat, natriumsulfat og natriumklorid som resulterer fra utlutingsoperasjonen, resirkuleres gjennom ledningen 74 til hvitluten i ledningen 52. Oppløsningen i ledningen 74 kan alternativt tilføres til grønn-luten i ledningen 42 eller 44, om ønsket. The aqueous solution of sodium carbonate, sodium sulfate and sodium chloride resulting from the leaching operation is recycled through line 74 to the white liquor in line 52. The solution in line 74 can alternatively be supplied to the green liquor in line 42 or 44, if desired.
Den faste blanding av burkeit, natriumkarbonat og natriumklorid separert fra evaporatoren 56, føres i det minste delvis gjennom ledningene 7 6 og 78 til ovnen 3 4 og resten av blandingen føres gjennom ledningene 7 6 og 8 0 til grønnluten i ledningen 42. Man har av hensiktsmessige grunner vist at den faste blanding føres direkte inn i ovnen 3 4 gjennom ledningen 78. Blandingen blir imidlertid vanligvis ført til svartluten-slik som gjennom ledningen 30 eller 32, før eller etter konsentrasjonen derav. The solid mixture of burkeite, sodium carbonate and sodium chloride separated from the evaporator 56 is at least partially fed through lines 7 6 and 78 to furnace 3 4 and the rest of the mixture is fed through lines 7 6 and 8 0 to the green liquor in line 42. One has expedient reasons shown that the solid mixture is fed directly into the furnace 34 through line 78. However, the mixture is usually led to the black liquor such as through line 30 or 32, before or after its concentration.
Resirkulering av i det minste en del av den faste blanding i ledningen 76 til ovnen 34 gjennom ledningen 78, Recirculation of at least a portion of the solid mixture in line 76 to furnace 34 through line 78,
har den virkning at man får et forbruk av minst en del av natriumsulfatet slik at man under stabile driftsforhold får regulert mengden av natriumsulfat i blandingen ved et vesentlig konstant nivå. has the effect that at least part of the sodium sulphate is consumed so that under stable operating conditions the amount of sodium sulphate in the mixture is regulated at a substantially constant level.
Andelen av natriumkarbonat som føres til ovnen sammenThe proportion of sodium carbonate fed to the furnace together
med natriumsulfatet som forbrukes deri, reguleres ved resirkuleringen av en del av den faste blanding..gjennom ledningen 76 with the sodium sulfate consumed in it, is regulated by the recycling of part of the solid mixture..through the line 76
til grønnluten i ledningen 42. Denne sistnevnte resirkulering har den virkning at man får økning av natriumsulfatkonsentrasjonen i grønnluten i ledningen 44 over det nivå ved hvilket det ville befinnevseg uten slik resirkulering, slik at det relative mengdeforhold mellom natriumsulfat og natriumkarbonat i hvitluten i: ledningen 52 økes. Den statiske belastning av natriumkarbonat som ovnen 34 utsettes for ved resirkuleringen i ledningen 78 blir således regulert. to the green liquor in line 42. This latter recycling has the effect of increasing the sodium sulfate concentration in the green liquor in line 44 above the level at which it would be without such recycling, so that the relative quantity ratio between sodium sulfate and sodium carbonate in the white liquor in: line 52 is increased. The static load of sodium carbonate to which the furnace 34 is exposed during the recirculation in the line 78 is thus regulated.
Virkningen av tilstedeværelsen av natriumklorid i ovnen er en faktor som bestemmer den mengde natriumklorid som er tilstede i.;..ledningen 7 6 og de mengder som føres til ovnen 3 4 og til grønnluten i ledningen 42. The effect of the presence of sodium chloride in the furnace is a factor that determines the amount of sodium chloride present in line 7 6 and the amounts fed to furnace 3 4 and to the green liquor in line 42.
Innføringen av avløp fra blekeanlegget i innvinnings-The introduction of effluent from the bleaching plant into recovery
og regeneringssystemet representerer en tilføring av natriumklorid til ovnen slik som nevnt ovenfor. Natriumklorid kan også komme fra andre utvendige kilder eslik som i de tilfeller hvor treflisen er oppnådd fra stokker fraktet sjøveien og hvor brakkvann benyttes. Natriumklorid i den resirkulerte konsentrerte hvitlut sirkulerer også gjennom ovnen. and the regeneration system represents a supply of sodium chloride to the furnace as mentioned above. Sodium chloride can also come from other external sources, such as in cases where the wood chips are obtained from logs transported by sea and where brackish water is used. Sodium chloride in the recycled concentrated white liquor also circulates through the furnace.
Siden natriumkloridet er et dødvektmateriale somSince the sodium chloride is a dead weight material which
passerer gjennom ovnen, ettersom mengden av natriumklorid som føres gjennom ovnen øker, blir ovnens kapasitet med hensyn til mottak av aktive materialer slik som organisk materiale som skal passes through the furnace, as the amount of sodium chloride passed through the furnace increases, the capacity of the furnace in terms of receiving active materials such as organic matter to be
brennes og brukte oppslutningskjemikalier, nedsatt slik at den potensielle masseproduksjon nedsettes. are burned and used digestion chemicals, reduced so that the potential mass production is reduced.
Dessuten fordamper og sublimerer natriumklorid under ovnsdriften slik at en økning i natriumkloridtilgang til ovnen øker belastningen på gass-partikkel-fjerningsanordningene, vanligvis elektrostatiske utfellingsinnretninger. I tilfeller hvor utfellingsinnretningene allerede drives ved deres be-lastningskapasitet leder en økning av partikkelformig materiale i avgassen som resulterer fra øket natriumklorid, til ytterligere luftforurensing. Also, sodium chloride vaporizes and sublimes during furnace operation so that an increase in sodium chloride supply to the furnace increases the load on the gas-particle removal devices, usually electrostatic precipitators. In cases where the precipitation devices are already operated at their load capacity, an increase in particulate matter in the exhaust resulting from increased sodium chloride leads to further air pollution.
I et anlegg som utnytter den illustrerte metode, må en viss belastning av natriumklorid på ovnen tolereres, typisk ca. 90 kg NaCl/ADT-masse og ved dette nivå får man ingen skadelig innvirkning på anleggsparametrene. In a plant that utilizes the illustrated method, a certain load of sodium chloride on the furnace must be tolerated, typically approx. 90 kg NaCl/ADT mass and at this level there is no harmful effect on the plant parameters.
Natriumkloridkonsentrasjonen har liten virkning på grønn-lutfremstillingen og hvitlutdannelsen, skjønt meget høye kon-sentrasjoner av natriumklorid resulterer i en forøket spesifikk vekt som kan inhibere effektiv bunnfallsseparering fra grønn-luten . The sodium chloride concentration has little effect on green liquor production and white liquor formation, although very high concentrations of sodium chloride result in an increased specific gravity which can inhibit effective precipitate separation from the green liquor.
Ved ko-utfelling av.natriumklorid med burkeit og natriumkarbonat og resirkulering av natriumklorid-forurenset burkeit 1 ledning 7 6 til ovenen og grønnluten, må det derfor oppnåes en likevekt hvorved det gis anledning for. en tilstrekkelig tilførsel av natriumsulfat til ovnen 34 for å kompensere for det natriumsulfat som skriver seg fra ovnsdriften og etter-følgende operasjoner, mens den ytterligere natriumkloridbe-lastning på ovnen holdes under et nivå hvorved de skadelige innvirkninger av tilstedeværende natriumklorid blir ikke-aksepter-bare og resirkuleringen av natriumsulfat til grønnluten i ledningen 44 blir ikke for høy. Det er foretrukket å holde natriumkloridtilførselen til ovnen gjennom ledningen 78 ved en lav verdi, fortrinnsvis mindre enn 4 5 kg/ADT, helst under 2 2,5 kg/ADT og det er derfor foretrukket å anvende den oppdelte resirkulering som er vist på figuren ikke bare for det formål å minske belastningen av natriumkarbonat på ovnen, men også for å minske belastningen av natriumklorid på ovnen.. når den totale mengde natriumklorid i blandingen i ledningen 7 6 er høy.. In co-precipitation of sodium chloride with burkeite and sodium carbonate and recycling of sodium chloride-contaminated burkeite 1 lead 7 6 to the furnace and the green liquor, an equilibrium must therefore be achieved whereby an opportunity is given for. a sufficient supply of sodium sulfate to the furnace 34 to compensate for the sodium sulfate resulting from the furnace operation and subsequent operations, while the additional sodium chloride load on the furnace is kept below a level whereby the harmful effects of the sodium chloride present become unacceptable and the recirculation of sodium sulphate to the green liquor in line 44 does not become too high. It is preferred to keep the sodium chloride supply to the furnace through line 78 at a low value, preferably less than 45 kg/ADT, preferably below 2 2.5 kg/ADT and it is therefore preferred to use the split recycle shown in the figure not only for the purpose of reducing the load of sodium carbonate on the furnace, but also to reduce the load of sodium chloride on the furnace.. when the total amount of sodium chloride in the mixture in line 7 6 is high..
Evnen til å akseptere natriumklorid i blandingen ut-The ability to accept sodium chloride in the mixture out-
felt i førstetrinnsevaporatoren 56, tillater en stor fleksibili-tetsgrad i driften av førstetrinnsevaporatoren. Forandring av hvitlut-sammensetninger og anleggsbetingelser kan bevirke at metningspunktet for hvitluten med hensyn til natriumklorid varierer. Ved operasjon av førstestrinnsevaporatoren på en slik måte at det utfelte materiale alltid inneholder natrium- field in the first-stage evaporator 56, allows a great degree of flexibility in the operation of the first-stage evaporator. Changes in white liquor compositions and plant conditions can cause the saturation point of the white liquor with respect to sodium chloride to vary. When operating the first-stage evaporator in such a way that the precipitated material always contains sodium
klorid uten hensyn til de forventede endringer i hvitlut-konsentrasjon.og anleggsforhold med mulighet til å minimalisere virkningen av slikt ko-utfelt natriumklorid, unngås nødvendig- chloride without regard to the expected changes in white liquor concentration and plant conditions with the possibility of minimizing the effect of such co-precipitated sodium chloride, is avoided necessarily
heten av en nøyaktig regulering av førstetrinnsinndampning.the heat of a precise regulation of first-stage evaporation.
Det er mulig å separere natriumklorid fra den delvis konsentrerte hvitlut i ledning 52 på en annen måte enn andre-trinnsinndampning som omtalt ovenfor. Den delvis konsentrerte hvitlut kan således avkjøles for å utfelle vesentlig rent natriumklorid fra den avkjølte hvitlut. Etter separering av det ut- It is possible to separate sodium chloride from the partially concentrated white liquor in line 52 in a manner other than second-stage evaporation as discussed above. The partially concentrated white liquor can thus be cooled to precipitate substantially pure sodium chloride from the cooled white liquor. After separation of the out-
felte natriumklorid, kan den avkjølte hvitlut resirkuleres til koketrinnet etter hensiktsmessig fortynning, eller den kan inndampes videre for å utfelle ytterligere natriumklorid i blanding med natriumkarbonat og natriumsulfat, idet den utfelte blanding resirkuleres til grønnluten i ledning 42 eller 44 eller til hvitluten i ledning 52 mens den konsentrerte hvitlut resirku- precipitated sodium chloride, the cooled white liquor can be recycled to the boiling step after appropriate dilution, or it can be evaporated further to precipitate additional sodium chloride in a mixture with sodium carbonate and sodium sulfate, the precipitated mixture being recycled to the green liquor in line 42 or 44 or to the white liquor in line 52 while the concentrated white lye recycled
leres til kokeren etter passende fortynning.added to the digester after suitable dilution.
Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer således en fremgangsmåte hvorved natriumklorid fjernes og hvorved tap av nyttige kjemikalier unngås. The present invention thus provides a method by which sodium chloride is removed and by which the loss of useful chemicals is avoided.
Claims (7)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO772300A NO772300L (en) | 1977-06-29 | 1977-06-29 | PROCEDURES FOR COOKING CELLULOSE FIBERS |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO772300A NO772300L (en) | 1977-06-29 | 1977-06-29 | PROCEDURES FOR COOKING CELLULOSE FIBERS |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO772300L true NO772300L (en) | 1979-01-02 |
Family
ID=19883604
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO772300A NO772300L (en) | 1977-06-29 | 1977-06-29 | PROCEDURES FOR COOKING CELLULOSE FIBERS |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
NO (1) | NO772300L (en) |
-
1977
- 1977-06-29 NO NO772300A patent/NO772300L/en unknown
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO132361B (en) | ||
NO792783L (en) | PROCEDURE AND APPARATUS FOR REDUCING THE QUANTITY OF INEFFECTIVE CHEMICALS IN COOKING FLUID | |
CA2880041C (en) | Method for recovering pulping chemicals and reducing the concentration of potassium and chloride therein | |
US4138312A (en) | Process of recovering sodium carbonate from spent pulping liquors | |
US3650888A (en) | Pollution controlled polysulfide recovery process | |
US5702570A (en) | Process of producing sodium hydroxide from sodium sulphate in a pulp mill | |
US4329199A (en) | Process for digesting and bleaching cellulosic material with reduced emissions | |
CA1061962A (en) | Sodium chloride removal in pulp mill systems | |
US3950217A (en) | Removal of sodium chloride from pulping operations | |
US5759345A (en) | Process for treating sulphur-containing spent liquor using multi-stage carbonization | |
US3986923A (en) | Removal of dissolved salts from sulphide liquors | |
US3650889A (en) | Pollution controlled polysulfide recovery process | |
NO772300L (en) | PROCEDURES FOR COOKING CELLULOSE FIBERS | |
NO762084L (en) | ||
US4249990A (en) | Process for removal of potassium values from pulp mill liquors | |
CA1064206A (en) | Method of recovering substances in the extraction of spent liquors from the delignification of lignocellulosic material by means of chloride-producing bleaching agents | |
US4253911A (en) | Process for maintaining a low sodium chloride content in recycled sodium chemicals of sodium-based pulp manufacturing processes | |
US20190112759A1 (en) | Selective removal of k+ and cl- from recovery boiler electrostatic precipitator ashes in a kraft process | |
US4131508A (en) | Recovery system for oxygen bleaching of pulp | |
US3216788A (en) | Flash evaporation of pulp liquor to eliminate calcium salts | |
JPH08502102A (en) | Method for splitting sulfide content of green liquor to produce white liquor with high and low sulfidity respectively | |
CA1072262A (en) | Pulp mill process with sodium chloride removal | |
US5647955A (en) | Method of reducing scaling of heat transfer surfaces in an evaporation plant of a sulphate cellulose mill | |
SU1109057A3 (en) | Method of obtaining cellulose | |
CA1102055A (en) | Modified system for recovery of sodium chloride from white liquor |