NO761128L

NO761128L -

Info

Publication number: NO761128L
Application number: NO761128A
Authority: NO
Inventors: F A Summa
Original assignee: Electrides Corp
Priority date: 1975-04-02
Filing date: 1976-04-01
Publication date: 1976-10-05
Also published as: NL7603427A; GB1542098A; AU1260976A; JPS51127585A; DK159976A; FR2306593A1; SE7603885L

Description

Matekrets.Food circuit.

Oppfinnelsen angår en matekrets omfattende en transformatorkoplet oscillator for frembringelse av et høyfrekvens- The invention relates to a supply circuit comprising a transformer-coupled oscillator for producing a high-frequency

signal over transformatorens ^sekundærvikling for drift av lysstoffrør, hvilken oscillator omfatter minst en transistor og en likestrømskilde med en første og andre klemme. signal across the transformer's ^secondary winding for operating fluorescent tubes, which oscillator comprises at least one transistor and a direct current source with a first and second terminal.

Det vanlige mål for virkningsgraden av gassutladningslamper er lysutbytte dvs. lumen pr. watt. F.eks. er lysutbytte for vanlig lysstoffrør ca. 55-65 lumen pr. watt sammenlignet med en gløde-lampe med et lysutbytte på ca. 40 lumen pr. watt. Bare på The usual measure of the efficiency of gas discharge lamps is light output, i.e. lumens per watts. E.g. is light output for a normal fluorescent tube approx. 55-65 lumens per watts compared to an incandescent lamp with a light output of approx. 40 lumens per watts. Just on

basis av- lysutbyttet vil det derfor være ønskelig i størst mulig grad å anvende gassutladningslamper til belysning. based on the light yield, it will therefore be desirable to use gas discharge lamps for lighting to the greatest extent possible.

Imidlertid ligger lysutbytte for gassutladningslamper vesentlig det teoretisk mulige. Dette skyldes at lysstoffrør likesom alle gassutladningslamper trenger en høy tennspenning. Dette skyldes at det til og begynne med hersker en stor impedans However, light output for gas discharge lamps is substantially below what is theoretically possible. This is because fluorescent tubes, like all gas discharge lamps, need a high ignition voltage. This is because initially there is a large impedance

i røret før det tenner. Tenningen skjer når gassen inne i røret er ioniserttslik at strømmen kan flyte mellom elektrodene i rørets ender. Når eh gassutladningslampe først er tent har den en negativ motstandskarakteristikk og en strømbegrenser må anvendes for å begrense strømmen i røret. Dénne strømbegrensing kalles vanligvis ballast. in the tube before it ignites. The ignition occurs when the gas inside the tube is ionized so that the current can flow between the electrodes at the ends of the tube. When a gas discharge lamp is first lit it has a negative resistance characteristic and a current limiter must be used to limit the current in the tube. This current limitation is usually called ballast.

Vanligvis omfatter en slik ballast kretser som påtrykker gassutladningslampen en høy spenning som kan være så høy som 1000 volt. Denne høye spenning er nødvendig for å tilveiebringe elektronemisjon fra elektrodene og derved starter ioniseringen fra gasslampen. Den ene elier begge elektrodene har vanligvis et fillament som lettere tilveiebringer elektronemisjon når de oppvarmes og utsettes for høy spenning. Usually, such a ballast circuit that applies a high voltage to the gas discharge lamp, which can be as high as 1000 volts. This high voltage is necessary to provide electron emission from the electrodes and thereby start the ionization from the gas lamp. One or both electrodes usually have a filament which more readily provides electron emission when heated and subjected to high voltage.

En ulempe ved matekretser som i dag anvendes for kvikksølv-damputladningslamper er energitapet i ballasten under drift og i oppvarming av elektrodenes fillamenter. En annen ulempe er at lampens levetid hovedsakelig er avhengig av fillamentenes mekansi iske stabilitet. Ved brudd ifillamentene eller hvis de mister sin emisjon kan ikke lampen lenger virke selv om lampens lys-prodiiserende komponenter, dvs. gassen i røret og floresent-stoffet på rørveggen har veholdt sin vifckning. A disadvantage of supply circuits that are currently used for mercury vapor discharge lamps is the energy loss in the ballast during operation and in heating the filaments of the electrodes. Another disadvantage is that the lifetime of the lamp mainly depends on the mechanical stability of the filaments. If the filaments break or if they lose their emission, the lamp can no longer work, even if the lamp's light-producing components, i.e. the gas in the tube and the fluorescent material on the tube wall, have maintained their brightness.

Det er vanlig kjent at driften av lysstoffrør med høyfrekvens-signaler er mere effektivt enn ved vanlige ballastkretser. Av en eller annen grunn er drift med høyfrekvenssignaler ikke blitt vanlig. Sannsynligvis skyldes dette at ved slike kretser av kjent art har for meget energi gått tapt sved kopling og for-sterkning med transistorer og anvendelse av krafttransformatorer. En annen grunn kan være at lampekolbens levetid forkortes i vesentlig grad ved at rørendeneeblir svertet som følge av strømfor-styrrelser iorøret fordi driftssignalene inneholder for mange harmoniske. It is common knowledge that the operation of fluorescent tubes with high-frequency signals is more efficient than with normal ballast circuits. For some reason, operation with high frequency signals has not become common. This is probably due to the fact that with such circuits of a known nature, too much energy has been lost due to coupling and amplification with transistors and the use of power transformers. Another reason could be that the life of the lamp bulb is significantly shortened by the tube ends becoming black as a result of current disturbances in the tube because the operating signals contain too many harmonics.

Hensikten med oppfinnelsen er å unngå de ovenfor nevnte ulemper ved drift av gassutladningslamper med høyfrekvens. The purpose of the invention is to avoid the above-mentioned disadvantages when operating gas discharge lamps with high frequency.

Dette oppnås ifølge oppfinnelsen ved at transformatoren har en ferromagnetisk pottekjerne med en sekundærvikling og en første og en andre primærvikling av hvilken den første er forbundet mellom likestrømskildens første klemme og kollektoren i hver transistor, at den andre primærvikling er forbundet i serie med en første parallell RC-krets og en basismotstand mellom likestrømskildens klemmer, at en andre parallell RC-krets er forbundet mellom likestrømskildens ene klemme og basisen i hver transistor, at en tredje parallell RC-krets med den ene ende er forbundet med basisen i hver transistor og med den andre ende med likestrømskildens andre klemme, og at en emittermotstand er forbundet mellom emitteren i hver transistor og likestrømskildens andre klemme. This is achieved according to the invention in that the transformer has a ferromagnetic pot core with a secondary winding and a first and a second primary winding of which the first is connected between the first terminal of the direct current source and the collector in each transistor, that the second primary winding is connected in series with a first parallel RC circuit and a base resistance between the terminals of the DC source, that a second parallel RC circuit is connected between one terminal of the DC source and the base of each transistor, that a third parallel RC circuit is connected with one end to the base of each transistor and with the other end with the second terminal of the direct current source, and that an emitter resistor is connected between the emitter of each transistor and the second terminal of the direct current source.

Ytterligere trekk ved oppfinnelsen vil fremgå av kravene Further features of the invention will appear from the claims

2-5- 2-5-

En vesentlig fordeQilved oppfinnelsen er at gassutladnings-lampers levetid kan forlenges vesentlig som følge av at det ikke er nødvendig med oppvarmede fillamentelektroder, selv om oppfinnelsen også kan anvendes i forbindelse med gassutladningslamper som er forsynt med fillamentelektroder. A significant advantage of the invention is that the lifetime of gas discharge lamps can be significantly extended as a result of the fact that heated filament electrodes are not required, although the invention can also be used in connection with gas discharge lamps that are equipped with filament electrodes.

To utførelseseksempler på oppfinnelsen skal nedenfor forklares nærmere under henvisning til tegningene. Two embodiments of the invention will be explained in more detail below with reference to the drawings.

Fig. 1 viser et koplingsskjerna for en matekrets ifølge oppfinnelsen. Fig. IA og IB viser kurver for signalet i punktene 650 resp. 651 på fig. 1 og svarer til kurver for signalet som opptrer på tilsvarende punkter ved utførelsen på fig. 2. Fig. 2 viser en annen utførelsesform av en matekrets Fig. 1 shows a connection core for a feed circuit according to the invention. Fig. IA and IB show curves for the signal at the points 650 and 650 respectively. 651 in fig. 1 and correspond to curves for the signal that appear at corresponding points in the embodiment in fig. 2. Fig. 2 shows another embodiment of a feed circuit

ifølge oppfinnelsen.according to the invention.

Utførelseseksemplet på fig. 1 omfatter en likestrømskilde 600, motstander 601-604, kondensatorer 605-6095transformatorer 6l0 med ferromagnetiske pottekjerner, en transistor 620 og en diode 615. Den ene ende av motstanden 601 er forbundet med den positive klemme på likespenningskilden 600, med den ene ende av en kondensator 605, og med en ende av en primærvikling 6l0a i transformatoren 610. Den andre ende av motstanden 601 er forbundet med den andre ende av kondensatoren 605 og med en ende av en andre primærvikling 6l0b i transformatoren 610. Den andre primærvikling 6l0b i transformatoren 610 er startvikling og dens andre ende er forbundet med den ene ende av motstander 602 og 604 og den ene ende av en kondensator 606. Den andre ende av motstanden 602 og den andre ende av kondensatoren 606 er forbundet med basisen i transistoren 620 og med den ene ende av motstanden 603 og den ene ende av kondensatoren 607. Emitteren i transistoren 620 er forbundet med anoden i dioden 615 og katoden i denne er forbundet med den andre ende av motstandene 603 og 604 og med den andre ende av kondensatoren 607 som med den negative klemme av likespenningskilden 600. Den ene ende av kondensatorene 608 og 609 er forbundet med hver sin ende av sekundærviklingen 6l0c i transformatoren 6l0. Den andre ende av kondensatorene 608 og 609 er forbundet med en belastning 611. The design example in fig. 1 comprises a DC source 600, resistors 601-604, capacitors 605-6095 transformers 610 with ferromagnetic pot cores, a transistor 620 and a diode 615. One end of the resistor 601 is connected to the positive terminal of the DC voltage source 600, with one end of a capacitor 605, and with one end of a primary winding 6l0a in the transformer 610. The other end of the resistor 601 is connected to the other end of the capacitor 605 and with one end of a second primary winding 6l0b in the transformer 610. The second primary winding 6l0b in the transformer 610 is the starting winding and its other end is connected to one end of resistors 602 and 604 and one end of a capacitor 606. The other end of the resistor 602 and the other end of the capacitor 606 is connected to the base of the transistor 620 and to the one end of the resistor 603 and one end of the capacitor 607. The emitter of the transistor 620 is connected to the anode of the diode 615 and the cathode of this is connected to the an dre end of the resistors 603 and 604 and with the other end of the capacitor 607 as with the negative terminal of the direct voltage source 600. One end of the capacitors 608 and 609 is connected to each end of the secondary winding 6l0c in the transformer 6l0. The other end of the capacitors 608 and 609 is connected to a load 611.

Det er klart at likespenningskilden 600 kan ha envvilkårlig utforming. Som vist på fig. 1 består den imidlertid av en brolikeretter 600a som er forbundet med sekundærviklingen i en transformator 600b parallelt med en variabel motstand 600c for innstillingen av spenningen, idet en filterkondensator 600d er forbundet over utgangsklemmene av likespenningskilden 600. Den variable motstand 600c innstilles fortrinnsvis slik at utgangsspenningen på likespenningskilden er tilnærmet 90 volt i forhold til jord. It is clear that the direct voltage source 600 can have any arbitrary design. As shown in fig. 1, however, it consists of a bridge rectifier 600a which is connected to the secondary winding of a transformer 600b in parallel with a variable resistor 600c for setting the voltage, a filter capacitor 600d being connected across the output terminals of the DC voltage source 600. The variable resistor 600c is preferably set so that the output voltage on the direct voltage source is approximately 90 volts relative to ground.

En bryter 600e er anordnet mellom den ene ende av sekundær-oA switch 600e is arranged between one end of the secondary o

viklingen og det ene tilslutningspunkt på likeretterbroen. Ved slutning av bryteren 600e vil strømmen f lyte gjennom den første the winding and the one connection point on the rectifier bridge. When the switch 600e is closed, the current f will flow through the first one

RC-parållellkrets som består av motstanden 601 og kondensatoren 605 til startviklingen 6l0d i transformatoren 600. Fra ,den andre ende av primærviklingen 6l0b vil strømmen flyte gjennom motstanden 6o4 til den negative klemme av likespenningsklemmen 600 og gjennom den trédje RC-parallellkrets som består av motstanden 602 og kondensatoren 606 og gjennom den andre RC-parallellkrets som består av motstanden 603 og kondensatoren 607 til den negative •klemme av likespenningskilden 600. Det er klart at kort efter at dette forløp har funnet sted vil basis- emitterovergangen i transistoren 620 bli tilført forspenning. RC parallel circuit consisting of the resistor 601 and the capacitor 605 to the starting winding 6l0d of the transformer 600. From the other end of the primary winding 6l0b, the current will flow through the resistor 6o4 to the negative terminal of the DC terminal 600 and through the third RC parallel circuit consisting of the resistor 602 and the capacitor 606 and through the second RC parallel circuit consisting of the resistor 603 and the capacitor 607 to the negative terminal of the DC voltage source 600. It is clear that shortly after this process has taken place the base-emitter junction of the transistor 620 will be biased .

Som følge av denne forspenning vil strøm flyte fra den porsitive klemme av spenningskilden 600 gjennom primærviklingen 6l0a i transformatoren 610 og gjennom transistoren 620 og dioden 6l5 til den negative klemme. Som følge av koplingen mellom primær-vxklingene 6l0a og 6l0b vil strømmen i primærviklingen 6l0a indusereren spenning i startviklingen 6l0b, nemlig i punktet 650 på fig. 1. Denne spenning vil være positiv i forhold til jord og vil øke strømmen til basisen i transistoren 620. Transistoren 620 blir da ytterligere ledende og trekker mere strøm. Når transistoren 620 blir mere ledende vil mere strøm passere primærviklingen 6l0a og større spenning vil induseres i startviklingen 6l0b slik at transistoren blir enda mere ledende. Med andre ord vil det som følge av koplingen mellom primærviklingene 6l0a og 6l0b opptrer en; positiv tilbakekopling mellom kollektoren.og basisen i transistoren 620. Efter en kort tid vil økningen av As a result of this bias current will flow from the positive terminal of the voltage source 600 through the primary winding 610a of the transformer 610 and through the transistor 620 and the diode 615 to the negative terminal. As a result of the coupling between the primary windings 6l0a and 6l0b, the current in the primary winding 6l0a will induce voltage in the starting winding 6l0b, namely at point 650 in fig. 1. This voltage will be positive in relation to ground and will increase the current to the base of the transistor 620. The transistor 620 then becomes even more conductive and draws more current. When the transistor 620 becomes more conductive, more current will pass through the primary winding 6l0a and a greater voltage will be induced in the starting winding 6l0b so that the transistor becomes even more conductive. In other words, as a result of the connection between the primary windings 6l0a and 6l0b, a; positive feedback between the collector and the base of the transistor 620. After a short time, the increase of

strømmen gjennom primærviklingen 6l0a avta til null. Når detfee opptrer vil det elektromagnetiske felt i transformatoren 610 the current through the primary winding 6l0a decreases to zero. When detfee occurs, the electromagnetic field in the transformer 610

bryte sammen og en motelektromotorisk kraft EMFvil frembringes over primærviklingen 6l0a. Som følge av koplingen mellom vi j viklingene 6l0a og 6l0b vil en spenning induseres fra primærviklingen 6l0a til 6l0b. Denne spenning bevirker at spenningen i punktet 650 vil avta. Følgelig vil spenningen på basisen i transistoren 620 avta slik at transistoren 620 suks.essivt bli sperrett På dette tidspunkt vil videre spenningen i punktet 651 begynne å øke og basisen i transistoren 620 blir negativ slik at transistoren sperres. Når den motelektromotoriske kraft ikke lenger er tilstede vil strømmen begynne å flyte i den opp-rinnelige retning og forløpet gjentar seg. break down and a counter electromotive force EMF will be produced across the primary winding 6l0a. As a result of the coupling between the windings 6l0a and 6l0b, a voltage will be induced from the primary winding 6l0a to 6l0b. This voltage causes the voltage at point 650 to decrease. Consequently, the voltage at the base of transistor 620 will decrease so that transistor 620 will gradually become blocked. At this point, the voltage at point 651 will start to increase and the base of transistor 620 will become negative so that the transistor will be blocked. When the counter electromotive force is no longer present, the current will begin to flow in the original direction and the process repeats itself.

Spenningen over primærviklingen 6l0a og 6l0b induseres i sekundærviklingen 6l0c og anvendes for drift av belastningen 6ll. The voltage across the primary winding 6l0a and 6l0b is induced in the secondary winding 6l0c and is used to operate the load 6ll.

Ved utførelseseksemplet på fig. 1 har komponentene de verdier som er angitt i tabell 1. In the design example in fig. 1, the components have the values specified in table 1.

Høyfrekvenssignalet som frembringes av matekretsen The high frequency signal produced by the feed circuit

på fig. 1 har et spenningsnivå so mc-er tilstrekkelig til å ionisere gassen i belastningen 6ll som har form av et gass-utladningsrør. Dette fører naturligvis til frembringelse av ultrafiolett og synlig stråling. Et vanlig lysstoffrør inneholder f (.eks. både argon og kvikksølv som gasser i røret. Argonmolekylene bringes til ionæseringspotensial ved hjelp av høyspenningssignalet og begynner å ionisere. Bevegelsen av argonibnene i samsvar med høyfrekvensfeistet ionoserer de mere dominerende kvikksølvioner. Kvikksølvionene på sin side tilveiebringer den ønskede stråling i og med at elektroner i deres ytre skall beveges fra et energinivå til et annet. Kjedereaksjon ved kollisjon av kvikksølvatomene når høyfrekvenssignalene fort-setter med redusert spenning, har den virkning at ioniserings-tilstanden opprettholdes. Jo høyere frekvensen for det elektriske felt er desstorflere kvikksølvatomer blir energisert og flere kollisjoner finner sted i røret og jo kraftigere blir strålingen. Det er et særtrekk ved matekretsen ifølge oppfinnelsen at innenfor de frekvensområder som er angitt vil økende frekvens bevirke at o fn/Tdnmciri re i'QnnAm1 cimnQn cnrf on "7 "1 f riViVir\l H ein' G 1 Oirt" ni* ^rå on fig. 1 has a voltage level so mc is sufficient to ionize the gas in the load 6ll which has the form of a gas discharge tube. This naturally leads to the production of ultraviolet and visible radiation. An ordinary fluorescent tube contains, for example, both argon and mercury as gases in the tube. The argon molecules are brought to ionization potential by means of the high-voltage signal and begin to ionize. The movement of the argon ribbons in accordance with the high-frequency pulse ionizes the more dominant mercury ions. The mercury ions, in turn, provide the desired radiation as electrons in their outer shell are moved from one energy level to another. Chain reaction by collision of the mercury atoms when the high-frequency signals continue with reduced voltage has the effect of maintaining the ionization state. The higher the frequency of the electric field the more mercury atoms are energized and the more collisions take place in the tube and the more powerful the radiation becomes. It is a distinctive feature of the feed circuit according to the invention that within the frequency ranges indicated, increasing frequency will cause o fn/Tdnmciri re i'QnnAm1 cimnQn cnrf on "7 "1 f riViVir\l H ein' G 1 Oirt" ni* ^raw

slik at lampens energiforbruk blir uvanlig lavt. Påtrykmihgr av et høyfrekvenssignal på utladningsrøret med tilstrekkelig spenning bevirker ionisering av argon ved dets ioniserings-potensiaBi. Da argon har en høyere ioniseringspotensial enn kvikksølv vil de ioniserte argonatomer bevirke ionisering av kvikksølvatomene. Med høyfrekvens er her ment et ormåde fra ca. 20kHx til ca. 10MHz, men det er klart at. en høyere eller lavere frekvens kan anvendes. Det har imidlertid vist seg at frekvenser under 20kHz kan resultere i hørbare lydeffekter. Dette kan minskes vesentlig eller helt elimineres f.eks. ved å dyppe transformatoren i flytende gummi eller lignende materialer eller ved å anvende kjent lyddempningsteknikk i utgangen fra transformatoren. Stort sett vil det for en gitt kretsutforming og en bestemt belastning være en minste frekvens under hvilken gassmolekylene ikke vil bli ionisert tilstrekkelig for tenning av lampen. Dette kan beregnes teoretisk når ioniser-ingsnivået for en bestemt gasskombinas j on i røret er kjent,' men kan lettere bestemmes ved først å velge en transformator for en bestemt belastning og deréfter innstille frekvensområde ved forsøk. Ved anvendelse av en slik teknikk kan man oppnå den opptimale frekvens .:for en gitt belastning. Jojhøyere frekvensen er dessto mindre er strøm og spenning som er nødvendig for å so that the lamp's energy consumption is unusually low. Applying a high-frequency signal to the discharge tube with sufficient voltage causes ionization of argon at its ionization potential Bi. As argon has a higher ionization potential than mercury, the ionized argon atoms will cause ionization of the mercury atoms. By high frequency is meant here a worm mode from approx. 20kHx to approx. 10MHz, but it is clear that. a higher or lower frequency can be used. However, it has been shown that frequencies below 20kHz can result in audible sound effects. This can be significantly reduced or completely eliminated, e.g. by dipping the transformer in liquid rubber or similar materials or by using known sound dampening techniques at the output of the transformer. Broadly speaking, for a given circuit design and a specific load, there will be a minimum frequency below which the gas molecules will not be ionized sufficiently to light the lamp. This can be calculated theoretically when the ionization level for a specific gas combination in the tube is known, but can be determined more easily by first selecting a transformer for a specific load and then setting the frequency range by trial. By using such a technique, the optimum frequency can be achieved for a given load. The higher the frequency, the less current and voltage are required to

gi tilfredsstillende drift. Da den anveridte energi ved konstant spenning er direkte proporsjonal med strømmen kan det spares energi ved å anvende en gøyere driftsfrekvens. Por en bestemt lampe, en bestemt matekrets og transformator, er det også en frekvens over hvilken lysstyrken såvel som lysutbyttet begynner å avta. Por lysstoffrør vil optimal lysstyrke oppnås ved forskjellige frekvenser avhengig av type og størrelse av lampen så vel som egenskapene for transformatoren og egenskapene for gassene i røret. provide satisfactory operation. As the applied energy at constant voltage is directly proportional to the current, energy can be saved by using a more pleasant operating frequency. For a specific lamp, a specific supply circuit and transformer, there is also a frequency above which the brightness as well as the light yield begin to decrease. For fluorescent tubes, optimal brightness will be achieved at different frequencies depending on the type and size of the lamp as well as the characteristics of the transformer and the characteristics of the gases in the tube.

Ifølge oppfinnelsen er utformningen av transformatoren med ferromagnetisk pottekjerne over hvilken lysstoffrøret eller gassutladningslampen er forbundet, kritisk. Den ferromagnetiske pottekjerne består av ferritmateriale med stor permeabilitet med følgende viktige egenskaper: a) Meget finkornet krysstalinsk skruptur av jernoksyd Fe^ Q-^ med andre metalloksyder av bivalente metaller som nikkel, mangan, According to the invention, the design of the transformer with ferromagnetic pot core over which the fluorescent tube or gas discharge lamp is connected is critical. The ferromagnetic pot core consists of high-permeability ferrite material with the following important properties: a) Very fine-grained cross-talin scrupture of iron oxide Fe^ Q-^ with other metal oxides of bivalent metals such as nickel, manganese,

sink, magnesium eller lignende kombinert med keramiske binde-materialer. Dette gir en kjerne med ferromagnetiske egenskaper zinc, magnesium or the like combined with ceramic binding materials. This gives a core with ferromagnetic properties

(med ekstremt sterk, større enn 70% molekylær innretning i en retning ) samtidig med dårlig elektrisk ledningsevne. Slike kjerner er derfor å foretrekke forede kjerner av vanlige materialer med god elektrisk ledningsevne vil gi for store elektriske tap.. b) Det magnetiske felt i kjernen står vinkelrett på viklingnene i motsetning til rette og parallelle felter i andre transformatorer. c) Muligheten av å dekke et stort frekcensområde. Dette skyldes evnen til ominnretning av den molekylære struktur med polariteten (with extremely strong, greater than 70% molecular alignment in one direction) at the same time as poor electrical conductivity. Such cores are therefore preferable to lined cores made of ordinary materials with good electrical conductivity will cause excessive electrical losses.. b) The magnetic field in the core is perpendicular to the windings in contrast to straight and parallel fields in other transformers. c) The possibility of covering a large frequency range. This is due to the ability to rearrange the molecular structure with polarity

i hver halvperiode av den anvendte frekvens.in each half period of the applied frequency.

d) Utførelsen avvden ferromagnetiske pottekjerne er slik at når en elektrisk strøm passerer viklingene skjer magnetiseringen langs d) The design of the ferromagnetic pot core is such that when an electric current passes the windings, the magnetization occurs along

kubuskantaksen av den krysstalinske struktur. Dette forbedrer vesentlig driftskarakteristikken for kjernen. the cube axis of the cross-talin structure. This significantly improves the operating characteristics of the core.

4 9 4 9

e) Stor motstandsevne mellom 10 og 10 ohm og ubetydelige virvelstrømtap i vekselfeltet. En egnet ferromagnetisk pottekjerne e) High resistance between 10 and 10 ohms and negligible eddy current losses in the alternating field. A suitable ferromagnetic pot core

er SIFERRIT type T26 levert av Siemens A'.'G.is SIFERRIT type T26 supplied by Siemens A'.'G.

Et annet trekk ved transformatoren 610 er at samme tråd-diameter kan anvendes for både primær- og sekundærviklingene. Dette betyr at man kan oppnå en transformator uten effektfaktor-forsinkelse. Another feature of the transformer 610 is that the same wire diameter can be used for both the primary and secondary windings. This means that one can achieve a transformer without power factor delay.

Størrelsene av utgangsspenningen fra matekretsen vil være en funksjon av størrelsen av pottekjernen og viklingsforholdet mellom primær- og sekundærviklingene og i mindre grad av spole-, trådens diameter. Begynnelsen av viklingene må befinne seg på samme side og slutten av viklingene må befinne seg på motsatte sider for å oppnå optimale driftsforhold hvis ikke vil kjernetap oppstå og driftsbetingelsene blir dårligere. Ved en bestemt belastning må disse faktorer derfor ballanseres for optimalt resultat. Derfor må størst mulig pottekjerne og størst mulig tråddiaméter anvendes for ehbestemt utgangsspenning og viklings-forhold, viklingenes selvinduksjon på avstemmes til resten av kretsen. The magnitudes of the output voltage from the supply circuit will be a function of the size of the pot core and the winding ratio between the primary and secondary windings and to a lesser extent the diameter of the coil wire. The beginning of the windings must be on the same side and the end of the windings must be on opposite sides to achieve optimal operating conditions or core loss will occur and operating conditions will deteriorate. For a specific load, these factors must therefore be balanced for optimal results. Therefore, the largest possible pot core and largest possible wire diameter must be used for a specified output voltage and winding ratio, the windings' self-induction is matched to the rest of the circuit.

Ved enkelte anvendelser er det å anbefale å anvende kjerne-induktansen som et element for pulsgenereringskretsen. I et slikt In some applications, it is recommended to use the core inductance as an element for the pulse generation circuit. In such a

tilfelle er det nyttig å anvende to primærviklinger av hvilken den ene virker som en induktans for en pulsgenerator i form av en blokkeringsoscillator og den andre beregnet på å bestemmes strømmen<p>g spenningen som induseres i sekundærviklingen. case, it is useful to use two primary windings, one of which acts as an inductance for a pulse generator in the form of a blocking oscillator and the other intended to determine the current<p>g the voltage induced in the secondary winding.

Isolasjonsmaterialet rundt primær- og sekundærviklingener. The insulation material around the primary and secondary windings.

må ha høy impedans og være meget varmebestandig.must have high impedance and be very heat resistant.

Luftgapet mellom de to deler av pottekjernen spiller en viktig rolle for transformatorens virkemåte fordi den danner en viktig del av pottekjernens totale induktans. Størst mulig virkningsgrådooppnås vanligvis med minst mulig luftgap. Imidlertid kan lfutgapet justeres f or å avstemme pottekjernen til resten av kretsen. The air gap between the two parts of the pot core plays an important role for the transformer's operation because it forms an important part of the pot core's total inductance. The largest possible effective gray doo is usually achieved with the smallest possible air gap. However, the output gap can be adjusted to match the pot core to the rest of the circuit.

Et viktig trekk ved den ferromagnetiske pottekjerne som bidrar i vesentlig grad til matekretsens totale egenskaper og skiller denne vesentlig fra teknikkens stand er anvendbarheten og den effektive drift ved forskjellige frekvenser. I de tilfeller hvor et bestemt elektrisk anlegg krever en bestemt frekvens for optimal drift, kan derfor matekretsens frekvens velges uten at det er nødvendig å anvende noen annen pottekjerne. An important feature of the ferromagnetic pot core that contributes significantly to the overall properties of the feed circuit and distinguishes it significantly from the state of the art is its applicability and efficient operation at different frequencies. In cases where a specific electrical installation requires a specific frequency for optimal operation, the feed circuit's frequency can therefore be selected without it being necessary to use any other pot core.

Dette trekk muliggjør også at matekretsen ifølge oppfinnelsen kan anvendes i forbindelse med dempekretser hvor stor lysstyrke ellers ikke er nødvendig. En måte å dempe lysstyrken på er å senke signalspenningen som leveres til belastningen. Dette kan gjøres ved å minske spenningen i matekretsen eller spenningen på basisen i transistoren, eller kan også oppnås ved minskning av induktansen i den ferromagnetiske pottekjerne. I alle disse tilfeller har frekvensendring liten eller ingen innvirkning på transformatorens virkningsgrad. This feature also makes it possible for the feed circuit according to the invention to be used in connection with damping circuits where high brightness is not otherwise necessary. One way to dim the brightness is to lower the signal voltage supplied to the load. This can be done by reducing the voltage in the supply circuit or the voltage on the base of the transistor, or can also be achieved by reducing the inductance in the ferromagnetic pot core. In all these cases, changing the frequency has little or no effect on the efficiency of the transformer.

Utgangen fra sekundærsiden av transformatoren er beregnet på å levere en spenning til en gassutladningslampe tilstrekkelig til å starte ioniseringen av gassene i lampen.. Strømtopper som vil opptre som følge av den minskede impedans når gassene i lampen først er tent hindres ved anbringelse av en strømbegrenser som f.eks. en kondensator i serie med transformatorens sekundærvikling. Det må naturligvis passes på at den anvendte kondensator tåler spenningen og varmeutviklingen. The output from the secondary side of the transformer is intended to supply a voltage to a gas discharge lamp sufficient to start the ionization of the gases in the lamp. e.g. a capacitor in series with the transformer's secondary winding. Of course, care must be taken that the capacitor used can withstand the voltage and heat generation.

I og med atooppfinnelsen ikke krever varmeemisjg>n av elektronér for ionisering av gassen i et lysstoffrør, er det et trekk ved oppfinnelsen at lysstoffrør kan tennes uten at det er neødvendig med fillamentelektroder i lysstofflamper slik det nå er tilfelle. I virkeligheten kan lamper med fillamentbrudd eller ødelagt av annen grunn og som ellers er drivbare, anvendes i forbindelse med matekrets ifølge oppfinnelsen så lenge tilstrekkelig gasser forefinnes i røret. Som et alternativ til kostbare fillamentelektroder kan det således anvendes lamper med elektrisk ledende, sirkelformede plater som elektroder. Slike sirkelformede plater må være polert og det indre av rørendene bør også være polert fordi ref leks j onseven vil resulterer-i mere ultrafiolett stråling som omformes til synlig lys. Derfor kan det oppnås et større lysutbytte fordi ultrafiolettstrålingen reflekteres til lysstoffbelegget som omdanner ultrafiolett stråling til synlig lys. Lamper behøver således ikke å forskynes med elektroder slik som tidligere. Det eneste som er nødvendig er at de mates med høyfrekvens som ioniserer gassene i røret. As the atomic invention does not require the heat emission of electrons to ionize the gas in a fluorescent tube, it is a feature of the invention that fluorescent tubes can be lit without the need for filament electrodes in fluorescent lamps, as is now the case. In reality, lamps with broken filaments or damaged for other reasons and which are otherwise drivable, can be used in connection with the supply circuit according to the invention as long as sufficient gases are present in the tube. As an alternative to expensive filament electrodes, lamps with electrically conductive, circular plates as electrodes can thus be used. Such circular plates must be polished and the inside of the pipe ends should also be polished because reflection will result in more ultraviolet radiation that is transformed into visible light. Therefore, a greater light yield can be achieved because the ultraviolet radiation is reflected to the phosphor coating which converts ultraviolet radiation into visible light. Lamps thus do not need to be replaced with electrodes as before. The only thing that is necessary is that they are fed with a high frequency that ionises the gases in the tube.

Ledningene som forbinder sekundærviklingen 6l0c med lampeklemmene bør fortrinnsvis være skjermet og/eller ha bredt, flatt eller firkantet tverrsnitt'. Dette vil tjene til å dempe skinneffekt under overføringen av høyfrekvenssignålet. Naturligvis kan også vanlige ledninger anvendes. The wires connecting the secondary winding 6l0c with the lamp terminals should preferably be shielded and/or have a wide, flat or square cross-section'. This will serve to dampen the skin effect during the transmission of the high frequency signal. Naturally, ordinary cables can also be used.

Frembringelsen av ultrafiolettestråling og omformingenThe generation of ultraviolet radiation and its transformation

av denne stråling til lys skjer mer effektiv ved hjelp av matekretsen ifølge oppfinnelsen fordi atomene ved høyere frekvenser holdes på et høyere energinivå i lengere tid. Under henvisning til basiskvantumet for spinnmomentet har et atom forskjellig energikvantum i hvert av sine spiiintilstander. Den tilstand som har minst energi er den tilstand i hvilken elektrodene beveger seg hurtigst og denne kalles basistilstanden. I denne tilstand har atomet ingen utstråling i det hele tatt. Når atomene bombar-deres voldsomt ved kollisjon ved høyere temperaturer eller i et elektronrør eller akselreres i et elektrisk felt, blir atomene eksitert til et høyere energinivå. Atomene har ingen stråling på dette høyere energinivå men når de vender tilbake til det lavere energinivå tapes energi og dette gjør seg gjeldene som stråling. Ifølge kvahteteorien utstråles en bestemt farge eller frekvens og strålingsmengden fra et atom vil være avhengig av det totale energitap i et sp<p>.ahg fra et høyere energinivå til et lavere energinivå. Jo større energispranget er jo blåere er lyset eller jo høyere er frekvensen. Hvis man kjenner elektronets masse og dets ladningskvantum og de tillatte verdier for spinnmomentet er det mulig å forutsi energitilstanden som kan nås og energien, som kan anvendes for å frembringe en viss farge av lyset. Hvis man kjenner de ovenfor nevnte faktorer er det også mulig å forutsi den beste:• gass som må anvendes for forskjellige typer av lamper og rør. F.eks. med en gass som argon er det mulig å frembringe mange sprektrallinj er med forholdsvis lite.- of this radiation to light occurs more efficiently with the aid of the feed circuit according to the invention because the atoms at higher frequencies are kept at a higher energy level for a longer time. With reference to the base quantum for the spin moment, an atom has a different energy quantum in each of its spin states. The state that has the least energy is the state in which the electrodes move the fastest and this is called the base state. In this state, the atom has no radiation at all. When the atoms are violently bombarded by collision at higher temperatures or in an electron tube or accelerated in an electric field, the atoms are excited to a higher energy level. The atoms have no radiation at this higher energy level, but when they return to the lower energy level, energy is lost and this becomes radiation. According to the quath theory, a specific color or frequency is emitted and the amount of radiation from an atom will depend on the total energy loss in a sp<p>.ahg from a higher energy level to a lower energy level. The greater the energy leap, the bluer the light or the higher the frequency. If one knows the electron's mass and its charge quantum and the permitted values for the spin moment, it is possible to predict the energy state that can be reached and the energy that can be used to produce a certain color of light. If one knows the factors mentioned above, it is also possible to predict the best:• gas that must be used for different types of lamps and tubes. E.g. with a gas such as argon it is possible to produce many spectral lines with relatively little.

energiforbruk. Strålingene som avgis når argonatomer fraenergy consumption. The radiation emitted reaches argon atoms from

et høyere energinivå faller til et lavere energinivå kan anvendes for å frembringe lys. Samtidig vil energi som absorberes av gassen for å bringes til et høyere energinivå bestemme ressonansfrekvensen for gassen. a higher energy level drops until a lower energy level can be used to produce light. At the same time, energy absorbed by the gas to be brought to a higher energy level will determine the resonance frequency of the gas.

Ressonans er derfor det punkt ved hvilket gassen på mest effektiv måte vil absorbere energi. For å oppnå ressonans som er nødvendig i det minste i tenningsøyeblikket, må frekvensen av matesignalet avstemmes så nøyaktig som mulig til ressonansfrekvensen for den gass som er inneholdt i gassutladningsrøret. Dette vil også holde strålingstapene på et absolutt minimum og minske skinneffekt. Resonance is therefore the point at which the gas will most efficiently absorb energy. In order to achieve the resonance required at least at the moment of ignition, the frequency of the feed signal must be matched as accurately as possible to the resonance frequency of the gas contained in the gas discharge tube. This will also keep the radiation losses to an absolute minimum and reduce the skin effect.

Matekretsen på fig'. 1 inneholder tre RGrparallellkretser av hvilke to er betegnet Tl og T2. Den tredje RC-krets omfatter motstanden 601 og kondensatoren 605. Det har ved prøver vist seg at disse RC-kretser og verdien av deres komponenter er kritiske for riktig drift av matekretsen. The feed circuit in fig'. 1 contains three RGr parallel circuits, two of which are designated T1 and T2. The third RC circuit comprises the resistor 601 and the capacitor 605. It has been shown by tests that these RC circuits and the value of their components are critical to the correct operation of the feeder circuit.

RC-kretsen Tl hindrer Høyspenningstoppene fra å opptre mellom basis og emitter i transistoren 620. RC-kretsen T2 hindrer utsvingningssignaler fra å opptre i basisdtrømmen i transistoren 620. Verdien av motstariden 601 og kondensatoren 605 i den tredje RC-krets bestemmer oscillatorfrekvensen for matekretsen og det har vist seg ved prøver at verdiene av komponentene i RC-kretsene Tl og T2 ikke i vesentlig gréd påvirker oscillatorfrekvensen for matekretsen. The RC circuit Tl prevents the high voltage peaks from occurring between the base and emitter of the transistor 620. The RC circuit T2 prevents oscillation signals from occurring in the base current of the transistor 620. The value of the resistor 601 and the capacitor 605 in the third RC circuit determines the oscillator frequency of the supply circuit and it has been shown by tests that the values of the components in the RC circuits Tl and T2 do not significantly affect the oscillator frequency of the feed circuit.

Fig. 2 viser en annen utførelsesform av en matekrets ifølge oppfinnelsen. Den omfatter en likerettérr200 og en oscillator 201. Inngangen til likeretteren 200 mates fra et vekselsstrømsnett 203 og utgangen fra likeretteren 200 leverer likespenning til os-. cillatoren 201. Oscillatoren 201 utnytter likespenningenttil å frembringe et matesignal til belastningen 202 i form av en tilnærmet sinusbølge. Fig. 2 shows another embodiment of a feed circuit according to the invention. It comprises a rectifier 200 and an oscillator 201. The input to the rectifier 200 is fed from an alternating current network 203 and the output from the rectifier 200 supplies direct voltage to os-. the oscillator 201. The oscillator 201 utilizes the direct voltage to produce a feed signal to the load 202 in the form of an approximate sine wave.

Likeretteren 200 omfatter en transformator 200a som fortrinnsvis minsker vekselsspenningen fra inngangen. Den minskede vekselsspenning likerettes icen brolikeretter 200b. En filterkondensator 200c er anordnet over likeretteren 200b og leverer en tilnærmet likespenning på utgangen fra likeretteren 200. The rectifier 200 comprises a transformer 200a which preferably reduces the alternating voltage from the input. The reduced alternating voltage is rectified in bridge rectifier 200b. A filter capacitor 200c is arranged above the rectifier 200b and supplies an approximate direct voltage at the output of the rectifier 200.

Oscillatoren 201 omfatter RC-parallellkretsen T^., en transformator 211 med ferromagnetisk pottekjerne, RC-parallellkretsen T2, RC-parallellkretsen Tl, en forspenningsmotstand 216, 'transistorer 209a-209d som er parallellkoplet, emittermotstander 210a-210d og en bryter 208. The oscillator 201 comprises the RC parallel circuit T^., a transformer 211 with a ferromagnetic pot core, the RC parallel circuit T2, the RC parallel circuit Tl, a bias resistor 216, 'transistors 209a-209d which are connected in parallel, emitter resistors 210a-210d and a switch 208.

Driften av parallellkretsen på fig. 2 tilsvarer driftenThe operation of the parallel circuit of FIG. 2 corresponds to the operation

av matekretsen på fig. 1. Oscillatoren har vist seg å ha visse fordeler sammenlignet med matekretsen på fig. 1 og dette skal forklares nærmere nedenfor. of the feed circuit in fig. 1. The oscillator has been found to have certain advantages over the feeder circuit of fig. 1 and this will be explained in more detail below.

Transformatoren 211 har de samme egenskaper som transformatoren 610 på fig. 1. Seriekoplingene avodrossen 212 og kondensatoren 214 resp. drossen 213 og kondensatoren 215 ligger i serie med sekundærviklingen 211c på transformatoren 211. The transformer 211 has the same properties as the transformer 610 in fig. 1. The series connections the throttle 212 and the capacitor 214 resp. choke 213 and capacitor 215 are in series with the secondary winding 211c of transformer 211.

De frie ender av kondensatorene 214 og 215 representerer utgangen fra oscillatoren 201, Belastningen 202 som kan være en eller flere lysstoffrør er forbundet med utgangen fra oscillatoren 201. The free ends of the capacitors 214 and 215 represent the output from the oscillator 201. The load 202, which can be one or more fluorescent tubes, is connected to the output from the oscillator 201.

En fordel ved denne utførelse sammenlignet med utførelsen på fig. 1 er at den inneholder en1, bryter 208 i basiskretsen for transistorene 209a-209d. Hvis belastningen 202 frakoples som følge av en feil eller fjernes med hensikt, vil basisstrømmen i transistorene 209a til 209d øke. Bryteren 208 vil auto-matisk bryte når basisstrømmen når en bestemt verdi og derfor hindre økningen av basisstrømmen fra å ødelegge transistorene 209a-209d og samtidig spare energi. An advantage of this embodiment compared to the embodiment of fig. 1 is that it contains a1, switch 208 in the base circuit for transistors 209a-209d. If the load 202 is disconnected as a result of a fault or intentionally removed, the base current in the transistors 209a to 209d will increase. The switch 208 will automatically break when the base current reaches a certain value and therefore prevent the increase of the base current from destroying the transistors 209a-209d and at the same time save energy.

En annen fordel ved denne utførelse er parallellkoplingen av transistorene 209a-209d. Denne parallellkopling muliggjør at matekretsen kan levere mere energi til belastningen 202 enn bare en enkelt transistor kan gjøre. Another advantage of this embodiment is the parallel connection of the transistors 209a-209d. This parallel connection enables the feed circuit to deliver more energy to the load 202 than just a single transistor can do.

En annen fordel ved denne Utførelse er drossene 212 og 213 og kondensatorene 214 og 215. Verdiene av disse komponenter er valgt slik at høyfrekvensforstyrrelser undertrykkes ved demp-ning av harmoniske som opptrer i sekundærviklingen 211c i transformatoren 211. Another advantage of this embodiment is the chokes 212 and 213 and the capacitors 214 and 215. The values of these components are chosen so that high-frequency disturbances are suppressed by damping harmonics that occur in the secondary winding 211c in the transformer 211.

Dataene for komponentene som er anvendt i matekretsen på fig. 2 er oppstilt i tabell 2 nedenfor: The data for the components used in the feed circuit of fig. 2 is listed in table 2 below:

Det har ved prøver vist seg at verdien av motstandene It has been shown by tests that the value of the resistors

og kondensatorene i RC-parallellkretsene er kritiske for riktig drift av matekretsen. and the capacitors in the RC parallel circuits are critical for proper operation of the feed circuit.

Det nøyaktig teoretiske grunnlag for valg av verdienThe exact theoretical basis for choosing the value

av motstandene og kondensatorene i RC-parallellkrétsene er for-tiden ikke kjent. Det antas imidlertid at valget'av disse komponenter er bestemt av typen transistor som anvendes og av egenskapene for den ferromagnetiske pottekjerne i transformatoren . of the resistors and capacitors in the RC parallel circuits is currently not known. However, it is assumed that the choice of these components is determined by the type of transistor used and by the properties of the ferromagnetic pot core in the transformer.

Det skal bemerkes at bruddpunktfrekvensen for RC-parallellkretsene Tl og T3 er tilnærmet 450 Hz og bruddpunktfrekvensen for RC-parallellkretsen T2 er ca. 570 Hz. Signaler med frekvenser vesentlig over disse bruddpunktfrekvenser antas å dempes av disse RC-kretser og gir et mere utjevnet likespenningssignal til basisen iv transistorene 209a-209d. It should be noted that the breakpoint frequency of the RC parallel circuits Tl and T3 is approximately 450 Hz and the breakpoint frequency of the RC parallel circuit T2 is approx. 570 Hz. Signals with frequencies substantially above these breakpoint frequencies are assumed to be attenuated by these RC circuits and provide a more equalized DC voltage signal to the base of transistors 209a-209d.

Ved gjennomførte prøver av denne utførelsesform ble verdiene av motstandene 202, 204 og 206 minsket. Det viste seg da at énr.minskndng av verdien av motstanden 202 endret frekvensen for matekretsen, en minskning av verdien av motstanden 204 resulterte i utsvigningssignaler i strømmen til basisen i transistorene 209a-209d, og en minskning kr verdien av motstanden 206 resulterte i spenningstopper på basisen i transistorene. During tests of this embodiment, the values of resistors 202, 204 and 206 were reduced. It then turned out that a single decrease in the value of resistor 202 changed the frequency of the supply circuit, a decrease in the value of resistor 204 resulted in fluctuating signals in the current to the base of transistors 209a-209d, and a decrease in the value of resistor 206 resulted in voltage peaks of the base in the transistors.

Selv om det teoretiske grunnlag for drift av matekretsen ikkeAlthough the theoretical basis for operation of the feed circuit does not

er kjent fastslår imidlertid disse prøver at det er en optimal verdi for komponentene for en gitt transformator og en gitt ferromagnetisk pottekjerne. is known, however, these tests establish that there is an optimum value for the components for a given transformer and a given ferromagnetic pot core.

Verdien av kondensatorene i RC-parallellkretsene ble også endret fra de verdier som er angitt i tabell 2. Når verdien av disse kondensatorer ble øket tente fremdeles lys-stoffrøret men matekretsen trakk mere strøm. Når verdien av kondensatorene ble minsket ville ikke lysstoffrøret tenne. The value of the capacitors in the RC parallel circuits was also changed from the values given in table 2. When the value of these capacitors was increased, the fluorescent tube still lit but the feed circuit drew more current. When the value of the capacitors was reduced, the fluorescent tube would not light.

Det har altså vist seg ved prøver at lysstoffrør som mates fra matekretsen ifølge oppfinnelsen krever vesentlig mindre energi enn lysstoffrør som mates ved hjelp av vanlig ballast. Resultatet av disse prøver viser at 30-40% energi spares sammenlignet med lysstoffrør som mates fra vanlige matekretser. It has thus been shown in tests that fluorescent tubes which are fed from the supply circuit according to the invention require significantly less energy than fluorescent tubes which are fed using a normal ballast. The results of these tests show that 30-40% energy is saved compared to fluorescent tubes that are fed from normal supply circuits.

Ytterligere prøver er gjort for å bestemme effektfaktoren på inngangen av matekretsen under drift. Det viste seg at effektfaktoren var 0.78, hvilket indikerer at matekretsen ifølge oppfinnelsen representerer en hovedsakelig motstandsbelastning av nettet. Further tests have been made to determine the power factor at the input of the feed circuit during operation. It turned out that the power factor was 0.78, which indicates that the feed circuit according to the invention represents a mainly resistive load of the network.

Claims

1. Supply circuit comprising a transformer-coupled oscillator for generating a high-frequency signal over the transformer's secondary winding for operating fluorescent tubes, which oscillator comprises at least one transistor and a direct current source with a first and a second terminal, characterized in that the transformer has a ferromagnetic pot core with a secondary winding and a first and a second primary winding of which the first is connected between the first terminal of the direct current source and the collector of each transistor, that the second primary winding is connected in series with a first parallel RC circuit and a base resistor between the terminals of the direct current source, to a second parallel RC circuit is connected between one terminal of the DC source and the base of each transistor, that a third parallel RC circuit is connected with one end to the base of each transistor and with the other end to the other terminal of the DC source, and that an emitter resistor is connected between the emitter of each transistor and the DC source's other at Mom.

2. Supply circuit according to claim 1_, characterized in that it comprises four transistors.

3. Feed circuit according to claim 13, characterized in that the breaking point frequency for the first and third parallel EShkréts is less than 500 Hz. H.

Supply circuit according to claim 1, characterized in that the energization signal over the transformer's secondary winding is approximately a sine wave.

5. Supply circuit according to claim 13, characterized in that a switch is placed in series with the third parallel RC circuit.