NO338537B1 - Kompensator for uforutsett hiv - Google Patents

Description

1

KOMPENSATOR FOR UFORUTSETT HIV

OMRÅDE FOR OPPFINNELSEN

Den foreliggende oppfinnelsen gjelder generelt et kompensatorsystem for uforutsett hiv, for anvendelse med borerigger på en flytende plattform, for formålet av å kompensere for hiv.

Spesielt gjelder den foreliggende oppfinnelsen et kompensatorsystem for uforutsett hiv som blir aktivert dersom et vanlig system for hivkompensasjon ikke er operativt eller ikke virker riktig.

Mer spesielt, den foreliggende oppfinnelsen gjelder et kompensasjonssystem for uforutsett hiv i henhold til ingressen av krav 1.

TEKNISK BAKGRUNN FOR OPPFINNELSEN

Borerigger for offshore operasjoner, anført av leting og produksjon av hydrokarboner, vil ofte være på flytende plattformer. Slike flytende plattformer vil kunne være selvdrevne eller tauede fartøy, som vil kunne være halvt nedsenkbare eller senkbare fartøy.

Offshore operasjoner, slik som ovenfor, innebærer installasjon av mange elementer, så som, men ikke begrenset til, stigerør eller borestrenger og borkroner, som på den ene enden blir koplet til havbunnen og på den andre enden blir koplet til riggen på den flytende plattformen.

Av hensyn til en jevn uavbrutt drift er det enormt viktig at den belastningen som direkte virker på slike elementer i hovedsak blir værende konstant under drift. Dersom stigerøret ikke blir hivkompensert, dannes det strekkbelastninger på stigerøret når en flytende rigg klatrer opp til toppen av en bølge. Videre, når riggen går ned i bølgedalen, blir strekket frigjort og i verste fall blir det utviklet kompresjonsbelastninger på elementet.

Denne type kontinuerlige endringer av krefter som virker på slike elementer, som kan variere mellom strekkbelastninger og kompresjonsbelastninger på stigerørsystem, kan føre frem til potensielt fatale konsekvenser. Foreksempel vil utblåsninger kunne skje på grunn av oppsprekking eller oppbryting av produksjonsrør eller andre relaterte hendelser, som vil kunne forårsake skade og sammenbrudd av operasjonen, så vel som forurensing av miljøet. Kort sagt, det vil oppstå potensielle sjanser for å påføre ødeleggelser og forstyrrelser i systemet, mellom havbunnen og opphengspunktet for boretårnet.

For å unngå det ovenstående blir det brukt kompensatorer for hiv i slike flytende rigger for å opprettholde et hovedsakelig konstant strekk på elementene, som blir koplet til havbunnen ved den ene enden og til riggen ved den andre enden.

De fleste flytende riggene utstyres med et kompensasjonssystem for stigerøret, pluss en separat kompensator for borestrengen. Disse typer av kompensatorer for hiv er kjent for å kunne brukes i en rekke undervannsoperasjoner, så som brønnintervensjon som innebærer kveilerørsoperasjoner og vaierlineoperasjoner (eng: wire line operations), og landings- og tilkoplingsstigerør til havbunnen.

Det er en potensiell risiko for at det primære kompensasjonssystemet for hiv ikke fungerer riktig eller ikke er operativt. Dersom dette skulle skje vil strekket på stigerøret kunne overskride sikkerhetsmarginen, eller strekket vil kunne tapes og gjøre at stigerøret blir utsatt for bukling.

For å sikre en jevn og uavbrutt virkemåte, og dessuten for å unngå ulykker på personer som arbeider i boretårnet, anvendes det et kompensasjonssystem for det uforutsette, som blir aktivert når det primære kompensasjonssystemet for hiv blir deaktivert eller når det ikke virker riktig.

Videre, det er viktig at når det primære kompensasjonssystemet for hiv er i drift, bør kompensasjonssystemet for det uforutsette bli værende inaktivt som en passiv enhet, ved en sentral posisjon. Tradisjonelt krever dette en ekstern intervensjon i form av å måtte operere ventiler eller å slå på et særskilt segment i en krets eller andre mekaniske låser og tilsvarende elementer. En viss grad av usikkerhet vil være assosiert med denne type operasjon, når det gjelder feilfunksjon i mekaniske låser eller ventiler, brytere og andre tilsvarende elementer.

US patent nr. 7 231 981 viser en reservekompensator for hiv, som løser det problemet som er nevnt i det foregående avsnittet ved å avdekke et system med hydrauliske sylindre og hydrauliske akkumulatorer. Systemet blir forhåndslastet til et definert lastområde, og overtar fra det det primære kompensasjonssystemet for hiv bare forbi og utover et slikt forhåndslastet lastområde. Stempelhodene på sylindrane har forskjellige tverrsnitts areal, som vil sikre at hver gruppe sylindre blir aktivert ved forskjellige laster. Dermed blir systemet automatisk aktivert når den lasten som virker på det er forbi og utover et forhåndsdefinert område.

Imidlertid innebærer den tidligere teknikken, som har blitt erkjent i det foregående avsnittet, en komplisert konstruksjon av to grupper sylinderarrangementer. Arrangementene innebærer enten en enkelt større indre sylinder og en enkelt mindre indre sylinder eller en enkelt større indre sylinder og tre mindre indre sylindre. Sylindrene blir koplet til én eller flere lavtrykks akkumulatorer og høytrykks akkumulatorer.

Bortsett fra å ha et komplisert arrangement og virkemåte, vil det i tidligere teknikks system være nødvendig å sette sammen alle akkumulatorene og sylindrene som en voluminøs, komplisert sammenhengende enhet, på et sted som tar opp verdifull plass av boretårnet. Videre, på grunn av kravet om at tverrsnittsarealer for sylindrene bør være forskjellige, vil tilpasningsevnen for en varierende hysterese av primære kompensasjonssystemer være begrenset.

Følgelig vil det være et lenge følt behov for et kompensasjonssystem for uforutsett hiv, som kan gi et enkelt arrangement og en arbeidsmekanisme for å bli automatisk aktivert dersom det primære kompensasjonssystemet for hiv ikke er operativt eller når det ikke virker ordentlig, og som ikke tar opp for mye plass på det relativt tettpakkede boretårnet.

Det er også et behov for å sikre at kompensasjonssystemet for uforutsett hiv bør ha komponenter som vil kunne virke sammenhengende når de plasseres på det samme stedet på boreriggen, eller når de blir plassert som separate enheter på boreriggen.

Den foreliggende oppfinnelsen møter de ovennevnte lenge følte behov, samt andre assosierte behov, ved å tilveiebringe et kompensasjonssystem for uforutsett hiv, som har et enkelt arrangement til å kunne overta fra det primære kompensasjonssystemet for hiv, bare dersom en last som virker på det førstnevnte går forbi utover et forhåndsdefinert område.

OPPFINNELSENS MÅL

Det er det primære målet med den foreliggende oppfinnelsen å tilveiebringe et kompensasjonssystem for uforutsett hiv, som har et enkelt arrangement for å bli automatisk aktivert, når det primære kompensasjonssystemet for hiv har blitt deaktivert eller når det ikke virker riktig, uten at det skal være behov for å operere mekaniske låser, brytere, ventiler, armaturer og tilsvarende elementer.

Det er et annet mål med den foreliggende oppfinnelsen å tilveiebringe et kompensasjonssystem for uforutsett hiv, som har komponenter som ikke tar for mye plass på det relativt tettpakkede boretårnet og som er i stand til å virke sammen som en sammenhengende enhet, hvor alt blir plassert på det samme stedet på en rigg eller på fjerne steder på riggen.

Det er et ytterligere mål med den foreliggende oppfinnelsen å tilveiebringe et kompensasjonssystem for uforutsett hiv, som blir værende som et passivt system ved et sentrisk inaktivt sted på en flytende rigg, når det primære kompensasjonssystemet for hiv er operasjonelt, uten at det skal være behov for operative mekaniske låser, brytere, ventiler, armatur og tilsvarende elementer.

Gjennom hele beskrivelsen, inkludert kravene, skal ordene «hydraulisk sylinder», «hydraulisk akkumulator», «fjær», «kompensasjonsceller», «stempelhode» tolkes i den bredeste betydningen av de respektive begrepene, og vil innbefatte alle tilsvarende gjenstander på området som vil være kjent med andre begreper, og som vil være opplagt for fagfolk på området. Restriksjon / begrensning, dersom det finnes slikt, og som er vist til i beskrivelsen, vil kun være ment som eksempel og forståelse av den foreliggende oppfinnelsen.

OPPSUMMERING AV OPPFINNELSEN

Følgelig tilveiebringer den foreliggende oppfinnelsen et kompensasjonssystem for uforutsett hiv, som omfatter minst én kompensasjonscelle som har blitt anordnet for å bli automatisk aktivert som respons på den lasten som overskrider de forhåndsinnstilte verdiene, dersom det primære kompensasjonssystemet for hiv blir inaktivt, hvor kompensasjonscellen som omfatter minst en første hydraulisk sylinder. Oppfinnelsen er særpreget ved at den minst første hydrauliske sylinderen vil være operativt koplet via hydrauliske linjer til en minst én første hydraulisk akkumulator og til én eller flere andre hydrauliske akkumulatorer, enten på en fluidmessig måte, eller via én eller flere andre hydrauliske akkumulatorer. Den første hydrauliske akkumulatoren vil bli forhåndslastet til et første forhåndsbestemt trykk, samtidig med at den andre hydrauliske akkumulatoren blir forhåndslastet til et andre forhåndsbestemt trykk, som virker i samme retning på nevnte første hydrauliske sylinder som nevnte første hydrauliske akkumulator. Nivået på det første forhåndsbestemte trykket vil være vesentlig lavere enn nivået på det andre forhåndsbestemte trykket.

I henhold til en foretrukket utførelsesform blir nevnte første hydrauliske sylinder koplet i serie med to andre hydrauliske sylindre, der nevnte første hydrauliske sylinder vil være operativt koplet via hydrauliske linjer til nevnte første hydrauliske akkumulator og hver av de to nevnte andre hydrauliske sylindrene vil være operativt koplet via hydrauliske linjer til to nevnte andre hydrauliske akkumulatorer.

Alternativt vil nevnte minst første hydrauliske sylinder bli koplet i serie med en andre hydraulisk sylinder, der nevnte minst første hydrauliske sylinder vil bli operativt koplet via hydrauliske linjer til en første hydraulisk akkumulator og nevnte andre hydrauliske sylinder vil bli operativt koplet via hydrauliske linjer til en andre hydraulisk akkumulator.

Fortrinnsvis har de hydrauliske sylindrene stempelhoder som, i respons på last som virker derpå gjennom respektive stempelstag som er forbundet med stempelhodene, har blitt anordnet for å bevege seg langs sylindrene og dermed anvende trykk på nevnte hydrauliske akkumulatorer.

Mer foretrukket tilveiebringes den første hydrauliske akkumulatoren med første stempelhode, og den andre hydrauliske akkumulatoren tilveiebringes med andre stempelhode, der stempelhodene har blitt anordnet for å bevege seg langs akkumulatorene som respons på den lasten som blir brukt der av de hydrauliske sylindrene, avhengig av det trykket som hver akkumulator blir forhåndslastet med.

Mest foretrukket har de hydrauliske sylindrene og akkumulatorene et fast volum av fluid mellom stempelhodene i sylindrene og stempelhodene i akkumulatorene, gjennom hydrauliske linjer.

Videre, den første akkumulatoren vil kunne ha et arrangement for å begrense bevegelse av nevnte første stempelhode ved et spesifikt punkt, slik at det maksimale trykket som nevnte første stempelhode kan utøve vil være begrenset.

Videre, nevnte første hydrauliske akkumulator vil kunne være forhåndslastet til et trykk på mellom 20 og 500 bar samtidig med at nevnte andre hydrauliske akkumulator (4) vil kunne være forhåndslastet til et trykk på mellom 150 og 600 bar, hvor den andre hydrauliske akkumulatoren har et trykk som er minst 50 bar høyere enn den første akkumulatoren, slik at stempelhodene for nevnte akkumulatorer bare blir aktivert når trykket i sylindrene når opp til nevnte forhåndslastede trykk.

Fortrinnsvis omfatter systemet en flerhet av nevnte første sylindre koplet sammen i parallell til hverandre med en hydraulisk linje og hver nevnte sylinder blir koplet direkte til en første akkumulator og til én eller flere andre hydrauliske akkumulatorer, enten direkte eller gjennom én eller flere hydrauliske sylindre.

I et første alternativ vil nevnte hydrauliske sylindre, nevnte første hydrauliske akkumulator og nevnte andre hydrauliske akkumulator være passende plassert et sted på en rigg, som en sammenhengende enhet.

I et andre alternativ er nevnte hydrauliske sylindre og nevnte andre hydrauliske akkumulatorer plassert langt vekk fra sylindrene.

KORT BESKRIVELSE AV TEGNINGENE

Etter å ha beskrevet hovedtrekkene ved oppfinnelsen ovenfor vil det i det som følger nå bli tilveiebragt en mer detaljert og ikke-begrensende beskrivelse av noen utførelsesformer, som kan tjene som eksempel, med henvisning til tegningene. Figurer 1a til 1c er skjematiske riss av forskjellige stadier i virkemåte for en foretrukket utførelsesform av kompensasjonssystemet for uforutsett hiv, i henhold til den foreliggende oppfinnelsen, avhengig av den lasten som virker på det. Figur 2 er en grafisk representasjon for slaglengdene i stempelstagene i det systemet som er illustrert i figurer 1a til 1b, mot den lasten som virker på systemet. Figurer 3 til 10 er skjematiske representasjoner av virkemåten for den foretrukne utførelsesformen av systemet, som svarer til rissene i figurer 1a til 1c. Figurer 11 til 13 er skjematiske representasjoner av virkemåten for en annen foretrukket utførelsesform av systemet. Figurer 14 til 19 er skjematiske representasjoner av virkemåten for en ytterligere foretrukket utførelsesform av systemet.

DETALJERT BESKRIVELSE AV OPPFINNELSEN

Det som følger nå vil beskrive noen foretrukne utførelsesformer av den foreliggende oppfinnelsen, som kun tjener som rene eksempler av hensyn til forståelse av oppfinnelsen og vil ikke være begrensende.

Den typiske konstruksjonen for et kompensasjonssystem for uforutsett hiv, i henhold til den foreliggende oppfinnelsen (heretter referert til som et system noen steder, av hensyn til korthet), er vist i figur 1a. Alle figurene 1a til 1c innbefatter også en grafisk representasjon av slaglengdene for stempelstagene i systemets sylindere mot den lasten som virker på systemet i metriske tonn (heretter referert til som MT).

Når det i det som følger blir referert til «over» eller «under» og «topp» og «bunn» og tilsvarende uttrykk, vil disse strengt tatt vise til det som har blitt presentert i tegningene.

Det bør også forstås at den orienteringen for sylindrene 2 og akkumulatorene 3, 4 vil kunne være annerledes fra de som har blitt vist i tegningene, så som opp - ned, uten å avvike fra prinsippet ved oppfinnelsen.

I alle figurene vil like henvisningstall representere de samme særtrekk. Det er også klart at tegningene bare viser kompensasjonssystem 1 for uforutsett hiv, og ikke det primære kompensasjonssystemet for hiv. Riggen, boretårnet, stigerøret, stigerørssystemet referert til har ikke blitt vist, siden dette vil forstås av fagpersoner på området. Videre viser figurene bare én kompensasjonscelle.

I praksis kan det være en flerhet av slike kompensasjonsceller, koplet i parallell, og de faller innenfor omfanget av den foreliggende oppfinnelsen.

Som vist i fig. 1 a, vil systemet 1 være installert på en flytende rigg 5. Systemet omfatter kompensasjonsceller, som hver for seg består av minst én hydraulisk hivsylinder 2 som har en første hydraulisk akkumulator 3 og en andre hydraulisk akkumulator 4 koplet langs en hydraulisk linje. Hver sylinder 2 tilveiebringes med et stempelhode 6. Den første akkumulatoren 3 og andre akkumulatoren 4 har også henholdsvis første stempelhode 7 og andre stempelhode 8.

Kompensasjonscellene vil kunne være delvis eller fullstendig satt inne i et hus (ikke vist).

Toppdelen av sylinderen 2 ovenfor stempelhodet 6 og den delen av akkumulatorene 3, 4 som er over det første stempelhodet 7 og det andre stempelhodet 8 har alle et fast volum med fluid som ikke kan unnslippe. Dette fluidet vil fortrinnsvis være inkompressibelt, og vil kunne være olje eller vann. Den første akkumulatoren 3 vil bli forhåndslastet til et høyt trykk med et første trykksatt gassvolum nedenfor det første stempelhodet 7, og den andre akkumulatoren 4 vil bli forhåndslastet til et enda høyere trykk nedenfor det andre stempelhodet 8 med et andre trykksatt gassvolum som vil være under det.

Ventiler 3a, 4a for gassregulator (best vist i figurer 3 til 10), vil kunne være koplet til bunnen i hver av akkumulatorene 3, 4, for å kunne sikre at gasstrykket til enhver tid blir holdte ved et bestemt minimum. Gassylindre 3b, 4b (vist i figur 1) vil kunne være koplet til bunnen i hver av akkumulatorene 3, 4 for å sikre et tilstrekkelig gassvolum og trykk.

Som forklart ovenfor, blir et fluid injisert under trykk inn i akkumulatorene 3, 4 fra bunnen for å holde disse ved forhåndsinnstilte trykkforhold, slik som vil være ønskelig. Dette fluidet vil kunne være en inert gass, så som nitrogen.

Som vist i figur 1a, vil en foretrukket utførelsesform ha to sylindre 2, som hver for seg vil være koplet i parallell med to akkumulatorer 3, 4. De to sylindrene 2 vil også være koplet sammen ved den nedre enden langs en linje som er motsatt for den som er for koplingen til akkumulatorene 3, 4. Det kan være en flerhet med slike sylindre 2 og akkumulatorer 3, 4 langs en hydraulisk linje, men den grunnleggende enheten vil være én hydraulisk sylinder 2 koplet til to akkumulatorer 3, 4.

Akkumulatorene 3, 4 vil kunne være anordnet tilstøtende sylinderen 2 på riggen, men vil også kunne befinne seg på et fjerntliggende sted på riggen. Dette vil sikre at systemet 1 krever mindre plass og ikke urettmessig tar opp plass på det allerede overfylte boretårnet (ikke vist).

Sylinderen 2 vil alltid være i nærheten av toppen på stigerøret (ikke vist). Det er også ønskelig at, for å sikre en ordentlig fungering, akkumulatorene 3, 4 blir plassert ved en avstand som ikke er på mer enn rundt 10 meter fra sylinderen 2.

Med en antagelse om at det primære kompensasjonssystemet for hiv er ute av funksjon, vil den posisjonen som er antydet i figur 1a nå bli forklart: Den flytende riggen har nådd frem til bølgedalen, og utøver en strekkraft på systemet 1 i den foreliggende oppfinnelsen. Ved dette stadiet, la oss si ved en last på 52 MT, vil stempelhodet 6 i sylinderen 2 være ved den ekstreme bunnen for sylinderen 2. Dette trekker fluid ut fra akkumulatorene 3, 4, og det første stempelhodet 7 og det andre stempelhodet 8 vil trekke seg tilbake til deres aller øverste posisjon. Det samlede innelukkede volumet for det fluidet som var på toppen av stempelhodet 6, 7, 8 vil nå være på toppen av stempelhodet 6 bare. Kompensasjonssystemet 1 for uforutsett vil nå virke, og det primære kompensasjonssystemet for hiv (ikke vist) har sviktet fordi den lasten med 52 MT er forbi dets hysterese.

I henhold til den utførelsesformen som kan tjene som eksempel, vil det primære kompensasjonssystemet for hiv være operativt med en last på mellom 100 MT og 150 MT, og dette området er i hysteresen for det primære kompensasjonssystemet for hiv. Innenfor dette området vil stemplene for kompensasjonssystemet for uforutsett hiv ikke bevege seg på grunn av fjærhandlingen i akkumulatorene 3, 4. En hvilken som helst last som er mindre enn 100 MT og mer enn 150 MT vil bety at det primære systemet ikke er aktivt.

Figur 1b representerer en posisjon når riggen 5 til en viss grad har klatret opp mot toppen av en bølge, og der strekkraften som virker på systemet er over 100 MT. Ved dette stadiet har stempelhodet 6, som er koplet til stempelstaget 12 i sylinderen 2, gått opp betydelig, og tvinger det faste volumet med fluid i den første akkumulatoren 3 til å dytte ned det første stempelhodet 7, slik at det vil være fullstendig strukket ut. Det andre stempelhodet 8 vil være fullstendig trukket tilbake i en oppadgående retning, fordi det fluidet som er i den andre akkumulatoren 4 ikke har blitt fortrengt. Dette skjer fordi den andre akkumulatoren 4 vil være forhåndslastet med et høyere trykk sammenlignet med det trykket som den første akkumulatoren vil være forhåndslastet med.

Selvsagt har posisjonen for stempelhodet 7 fra figur 1a til figur 1b endret seg gradvis med den økende strekkbelastningen som virker på systemet 1. Når det primære kompensasjonssystemet virker, vil uforutsett - systemet, i henhold til den foreliggende oppfinnelsen, bli værende statisk i denne posisjonen, og det primære kompensasjonssystemet for hiv vil operere effektivt, for å opprettholde en last på mellom 100 MT og 150 MT.

Hvilket er klart vist i figur 1 b og i det partiet av grafen som er over denne vil, fra 100 MT og opp til 150 MT, det første stempelhodet 7 bli værende fullstendig strukket nedover samtidig med at det andre stempelhodet 8 vil være fullstendig trukket tilbake oppover. Dette er i det området hvor uforutsett - systemet 1 er statisk. Når det primære kompensasjonssystemet (ikke vist) virker ordentlig, vil dette opprettholde lasten. Dermed, fra 100 MT til 150 MT, det vil si opp til den lasten som virker på systemet 1 når det andre stempelhodet 8 begynner å bevege seg nedover, er det et dødområde hvor systemet 1 blir værende statisk.

Dersom det primære kompensasjonssystemet svikter, og lasten går over 150 MT, vil det andre stempelhodet 8, som til nå har vært fullstendig trukket inn, begynne å bevege seg under trykket fra det hydrauliske fluidet som drives ut fra sylinderen 2.

Når den lasten dom virker på systemet 1 i hovedsak er utover 150 MT og opp til for eksempel 250 MT i den utførelsesformen som skal tjene som eksempel, når det andre stempelhodet 8 er fullstendig strukket ut nedover, vil uforutsett - systemet effektivt være i gang og vil ha tatt over fra det primære kompensasjonssystemet for hiv. Dette skjer fordi stempelet har forflyttet seg videre opp slik som vist i figur 1c og dyttet det fluidet på toppen av den andre akkumulatoren 3, som vil være forhåndslastet til et vesentlig høyt trykk med gass.

Dersom lasten går over 150 MT vil det primære kompensasjonssystemet for hiv (ikke vist) ikke være aktivt eller det virker ikke ordentlig. Den lasten som virker vil nå være forbi utover hysteresen for det primære kompensasjonssystemet for hiv. Dette har blitt vist i figur 1c, som representerer en tilstand når riggen er på toppen av en bølge.

Tverrsnitts arealer for stempelhodene 7, 8 i akkumulatorene 3, 4 vil i hovedsak være like.

Det primære kompensasjonssystemet for hiv, i henhold til den utførelsesformen som skal tjene som eksempel, og her er omtalt som et eksempel, vil bli innstilt til å være effektivt operativt mellom 100 MT og 150 MT. Dette er i hysteresen for det primære kompensasjonssystemet for hiv. I dette området vil kompensasjonssystemet 1 for uforutsett hiv være effektivt statisk. For å være presis, det vil ikke ta over fra det primære kompensasjonssystemet for hiv så lenge lasten er innenfor dette området. Dette forhåndsdefinerte området vil kunne variere fra ett primært kompensasjonssystem for hiv til et annet.

Det er en viktig fordel med kompensasjonssystemet 1 for uforutsett hiv at det kan tilpasses hysteresen for et hvilket som helst primært kompensasjonssystem for hiv i kraft av dets enkle konstruksjon. Akkumulatorene 3, 4 har det samme tverrsnittet og dermed kan det trykket som hver av dem blir forhåndslastet opp med lett kunne varieres. Faktisk vil det forhåndslastede trykket for den ene kunne varieres samtidig med at det holdes konstant i den andre, eller begge to kan varieres, for å tilpasse med hysteresen for det primære kompensasjonssystemet for hiv.

Systemet virker på nøyaktig motsatt retning og måte når riggen igjen langsomt klatrer ned i en bølgedal, slik som vil bli forstått av fagpersoner på området. I praksis vil det være flere kompensatorer for hiv, og reserve- eller uforutsettkompensatorer for hiv, som blir plassert på en flytende rigg for å ha en jevn og uavbrutt operasjon, og den foreliggende oppfinnelsen favner om et slikt arrangement.

Figur 2 er en grafisk representasjon av slaglengdene i stempelstagene i sylinder 2 mot lasten i MT som virker på systemet. Den horisontale linjen mellom 100 MT og 150 MT er signifikant. Den er i hovedsak sammenfallende med hysteresen for det primære kompensasjonssystemet for hiv, i den utførelsesformen som skal tjene som eksempel. Dette er i det området der det primære kompensasjonssystemet for hiv er aktivt og kompensasjonssystemet for uforutsett hiv i henhold til den foreliggende oppfinnelsen vil være statisk. Utover dette området, det vil si under 100 MT og over 150 MT, vil det være kompensasjonssystemet 1 for uforutsett hiv i henhold til den foreliggende oppfinnelsen som er aktivt.

Den grafiske representasjonen viser endringen i slaglengden på stempel 6 i sylinder 2 med den endrete lasten. Man kan se at når lasten når 100 MT, vil slaglengden bli værende konstant ved 3000 mm for en viss tid, inntil lasten når omtrent 150 MT. Sylinderen 2 kan ha en slaglengde på omtrent 10 meter og størrelsen på akkumulatorene 3, 4 vil kunne variere avhengig av kravet.

Akkumulatorene 3, 4 vil være bygget slik at den ene er forhåndsinnstilt med et lavere forhåndslastet trykk, når den har blitt komprimert til det maksimalt mulige omfanget, opprettholder en last på rundt 100 MT, og den med høyere innstilt trykk opprettholder en last på rundt 150 MT før kompresjon av gassen skal begynne. Dermed vil akkumulatorens slaglengde bli værende konstant, selv når den lasten som virker på systemet varierer mellom 100 MT og 150 MT.

Figurer 3 til 10 er skjematiske representasjoner for virkemåten i den foretrukne utførelsesformen for oppfinnelsen, som svarer til de rissene som har blitt gitt i figurer 1a til 1c. Virkemåten for systemet i henhold til den foreliggende oppfinnelsen vil nå bli forklart videre, med henvisning til disse diagrammene.

I figurene 3 til 10 er sylinderen 2 for kompensasjon av hiv vist på venstre side. Toppdelen av denne sylinderen er koplet i parallell med toppen av den første forhåndslastede akkumulatoren 3 og den andre forhåndslastede akkumulatoren 4.

Hvilket kan ses fra figur 3, har begge de forhåndslastede akkumulatorer 3, 4 et flytende stempel 7, 8, som er absolutt lekkasjetette og som holder det forhåndslastede trykket for fluidet som blir injisert fra bunnen fortrinnsvis ved hjelp av gassylindre (ikke vist).

Figur 3 er et riss fra når det er praktisk talt ingen last på systemet 1, og alle stempelhodene 6, 7, 8 vil være trukket tilbake i en oppadgående retning. Trykket inne i akkumulatorene 3, 4 vil dytte stemplene 7, 8 oppover, drive ut det hydrauliske fluidet inn i sylinderen 2 og dermed dytte stemplet 6 til den aller laveste posisjonen.

Det er satt inn trykkregulatorventiler 3a, 4a for å sikre et minimum av trykk til enhver tid. Gassylindre (ikke vist) vil kunne bli koplet til i bunnen for hver av akkumulatorene 3, 4 for å kunne sikre et tilstrekkelig gassvolum.

Som hevdet tidligere, hydraulisk fluid, fortrinnsvis nitrogen gass, blir injisert inn i akkumulatorene 3, 4 fra bunnen ved hjelp av gassylindre (ikke vist), for å holde akkumulatorene ved de forhåndsinnstilte trykkbetingelsene, slik som vil være ønskelig. I dette eksemplet vil den første akkumulatoren 3 bli forhåndslastet til 70 bar, og den andre akkumulatoren vil bli forhåndslastet til 202 bar. Det bør forstås at dette trykkområdet vil kunne varieres, avhengig av kravet, og alle slike variasjoner faller innenfor virkeområdet for den foreliggende oppfinnelsen uten å avvike fra dens ånd.

Stempelhodet 7 på akkumulatoren 3 vil være fysisk begrenset i å forflytte seg videre ned ved et bestemt punkt. For dette formålet vil akkumulatoren 3 bli tilveiebragt med et restriksjonsarrangement, så som en stopper 9, for å begrense bevegelsen for det første stemplet 7 i en nedadgående retning.

Figur 4 representerer en tilstand hvor hivhandlingen fra den flytende plattformen (ikke vist) svakt har dyttet hivsylinderens 2 stempelhode 6 oppover. Siden toppdelen av stempelhodene 6, 7, 8 for hivsylinderen 2 og akkumulatorene 3, 4 holderen fast mengde med fluid som ikke kan unnslippe, vil en reduksjon av dette innelukkede volumet gi en økning av linjetrykket.

Dermed har linjetrykket øket fra 0 til 70 bar, men siden det er likt med det forhåndslastede trykket i den første akkumulatoren 3 har ikke stempelhodet 7 i denne beveget seg ned enda. Den reaktive skyvkraften produsert fra den første akkumulatoren er nå lik en last på 52 MT. Den posisjonen som har blitt vist i denne figuren vil tilsvare den i figur 1a når kompensasjonssystemet 1 for uforutsett hiv virker, og det primære kompensasjonssystemet for hiv ikke er aktivt. Dette er på grunn av at lasten er under det området som er hysterese for det primære kompensasjonssystemet for hiv. Figur 5 representerer en tilstand hvor hivet har øket, og trykket på akkumulatoren 3, 4 følgelig har bygget seg opp til 100 bar. Dette er mer enn det forhåndslastede trykket i den første akkumulatoren 3, der stempelhodet for denne har beveget seg nedover under trykket fra fluidet på toppen av den, og som har blitt forårsaket av den oppadgående bevegelsen til stemplet 6 i sylinderen 2 med påfølgende forskyvning av fluid. Den skyvkraften som produseres for å jevne ut lasten vil nå være på 74 MT. Også her vil det primære kompensasjonssystemet for hiv ikke være aktivt og kompensasjonssystemet 1 for uforutsett hiv vil virke. Figur 6 representerer en tilstand hvor hivet har øket, for derved å dytte hivsylinderens 2 stempelhode 6 videre opp. Dette har ført til at stempelhodet for den første akkumulatoren fysisk når frem til dets grense for forflytning, og dets maksimale kapasitet for trykkoppbygging, som er 134 bar, oppnås. Dette vil være likt med en last på rundt 100 MT. Fra denne lasten vil kompensasjonssystemet 1 for uforutsett hiv være statisk.

Det trykket som virker på akkumulatorene har følgelig gått opp til 167 bar på grunn av øket last på systemet 1. Imidlertid, siden dette er mindre enn det forhåndsinnstilte trykket i den andre akkumulatoren 4, må stempelhodet 8 fortsatt flytte på seg.

Det økede trykket på 167 bar vil nå være likt med en last på 124 MT. Denne posisjonen vist i figur 7 vil tilsvare den posisjonen i figur 1 b, slik som den posisjonen vist i figur 6. Dette er innenfor det området hvor det primære kompensasjonssystemet for hiv virker effektivt, og kompensasjonssystemet 1 for uforutsett hiv vil være statisk.

Med ytterligere hivhandling, som vist i figur 8, har det trykket som virker på akkumulatorene 3, 4 nå nådd opp til terskelgrensen på 202 bar, for startoperasjonen for den andre akkumulatoren. Dette vil være likt med en last på rundt 150 MT. Enda en gang her har ikke stempelhodet 6 endret sin posisjon fra figur 6, siden kompensasjonssystemet for uforutsett hiv fortsatt er statisk. Posisjonene for sylinderens 2 stempel 6 i figurene 6, 7 og 8 tilsvarer det horisontale partiet av grafen mellom 100 MT og 150 MT i figur 2. Figur 9 representerer en tilstand hvor det er en ytterligere hivhandling. Lasten er nå 186 MT og fører følgelig til en økning i det trykket som virker på akkumulatorene. Dette trykket vil være på 250 bar, som er høyere enn det forhåndslastede trykket på 202 bar i den andre akkumulatoren 4. Dermed har stempelhodet 8 for den andre akkumulatoren 4 beveget seg ned for å jevne ut det trykket som ble dannet der av sylinderen 2 til stemplet 6, som nå har flyttet seg videre oppover, sammenlignet med den posisjonen i figur 6, 7 og 8. Nå vil kompensasjonssystemet 1 for uforutsett hiv virke. Figur 10 er et riss hvor trykket på akkumulatorene har øket til 337 bar, som tilsvarer en last på 250 MT og det andre stempelhodet 8 har blitt strukket helt ut. Ved dette punktet vil begge stempelhodene 7, 8 være fullstendig strukket ut for å kompensere for den strekkraften som ble generert ved at riggen klatret opp til en bølgetopp. Dette vil være den øvre grensen for kompensasjonssystemet for uforutsett hiv. Denne posisjonen tilsvarer det stadiet som har blitt vist i figur 1c.

Det bør noteres at når endringen i posisjoner for det andre stempelhodet 8 har funnet sted, har posisjonen for det første stempelhodet 7 blitt værende uendret og det trykket som virker på undersiden vil være konstant på 134 bar.

Etter hvert som riggen klatrer ned gjennom en bølgedal, vil trinnene i operasjonen være det stikk motsatte av det som er kjent fra figurene 3 til 10, slik som vil kunne forstås av fagpersoner på området, og av hensyn til korthet er disse ikke beskrevet her.

I et nøtteskall, kompensasjonssystemet for uforutsett hiv virker når lasten er mindre enn 100 MT og dessuten når lasten er mer enn 150 MT, i den utførelsesformen som skal tjene som eksempel. Innenfor 100 MT og 150 MT virker det primære kompensasjonssystemet for hiv, og dette tilsvarer hysteresen for dette primære systemet. En hvilken som helst last under 100 MT og en hvilken som helst last over 150 MT ville bety at det primære systemet ikke er aktivt, og at dermed vil kompensasjonssystemet for uforutsett hiv virke, for å kunne forhindre overstadige laster på stigerørssystemet.

For å kunne forklare den foreliggende oppfinnelsen videre, vil det nå bli beskrevet en annen foretrukket utførelsesform, med henvisning til de skjematiske rissene av figurer 11 til 13, hvor like henvisningstall viser til de samme særtrekkene.

Som vist i figur 11 vil det være to sylindergrupper, den første sylinderen 2 og to identiske sylindre 2a og 2b. Den første sylinderen 2 vil være hydraulisk koplet til en første akkumulator 3, mens de to andre sylindrene 2a, 2b vil være koplet til to andre akkumulatorer 4. Den første sylinderen har stempelhode 6 koplet til stempelstag 12, mens de to andre sylindrene 2a, 2b har stempelhoder6a, 6b koplet til stempelstagene 10 og 11. Stempelstaget 12 i den første sylinderen 2 er også stivt koplet til et tverrstag 13, der endene på denne igjen er stivt koplet til toppen av de ytre rørene på sylindrene 2a og 2b.

Den første akkumulatoren 3 vil være forhåndslastet til et trykk på 70 bar fra bunnen av denne, mens den andre akkumulatoren 4 vil være forhåndslastet til et trykk på 200 bar ved de respektive bunnene, ved hjelp av gassylindre (ikke vist).

Istedenfor de to andre sylindrene 2a, 2b, som hver for seg vil være koplet til en separat akkumulator, vil de også kunne være koplet til en felles akkumulator.

Det vil også kunne erkjennes av en fagperson på området at antall sylindre i hver gruppe av sylindre kan varieres i henhold til det som kan la seg gjøre i de konkrete tilfellene. Det samme gjelder for akkumulatorer koplet til sylindergruppene.

Arrangement for hydraulisk fluid og hydraulisk koplingsevne mellom sylindrene og akkumulatorene vil være som i figurene 3 til 10.

Figur 11 representerer en tilstand hvor hivhandlingen for den flytende plattformen (ikke vist) har forårsaket en relativt oppadgående bevegelse av stempelhodet 6 med hensyn til hivsylinderen 2. Toppdelen på sylinderen 2 over stempelhodet 6 og den delen av akkumulatorene 3, 4, som er over det første stempelhodet 6, vil være hydraulisk koplet. Disse delene holder en fast mengde med fluid som ikke kan unnslippe. Dermed vil en reduksjon av dette innelukkede volumet gi en økning i linjetrykket.

Således har linjetrykket øket fra 0 til 70 bar, men siden det vil være likt med det forhåndslastede trykket i den første akkumulatoren 3, vil ikke stempelhodet 7 her ha beveget seg ned enda. Den reaktive skyvkraften produsert fra den første akkumulatoren vil nå være likt med en last på 52 MT. Posisjonen tilsvarer den som når kompensasjonssystemet 1 for uforutsett hiv virker, og det primære kompensasjonssystemet for hiv ikke er aktivt. Dette er på grunn av at lasten er under det området for hysterese for det primære kompensasjonssystemet for hiv.

Stempelhodene 8 for de andre akkumulatorene 4 har dessuten ikke gått ned fordi linjetrykket er 69 bar, som er langt mindre enn det forhåndslastede trykket på 200 bar, som vil finnes på den andre siden av stempelhodene 8.

Figur 12 viser en tilstand hvor hiv har øket, for derved å dytte stempelhodet 6 og dets stag 12 i hivsylinderen 2 relativt opp med hensyn til hivsylinderen 2. Dette har ført til at stempelhodet 7 i den første akkumulatoren 3 fysisk når frem til dets grense for forflytning og den maksimale kapasiteten fortrykkoppbygging, som er på 134 bar, har blitt nådd. Dette vil være likt med en last på rundt 100 MT. Fra denne lasten er kompensasjonssystemet 1 for uforutsett hiv statisk. Dette kan videre forstås ut fra det faktum at stempelhodene 6a, 6b i de andre hydrauliske sylindrene 2a, 2b har blitt værende statiske ved posisjonen som i figur 11. Dette er fordi stempelhodene 8 i de andre akkumulatorene 4 ikke har gått ned, der linjetrykket bare er 134 bar.

Figur 13 er et riss som tilsvarer en posisjon når riggen har klatret på toppen av en bølge og hivet genererer et maksimalt strekk. Stempelhodet 6 har beveget seg videre opp i forhold til sylinderen 2. Trykket på akkumulatorene har øket til 337 bar som tilsvarer en last på 250 MT. De andre stempelhodene 8 har beveget seg ned til deres arbeidsgrense for å kompensere for hivhandlingen.

Den øvre grensen for kompensasjonssystemet for uforutsett hiv, i henhold til denne utførelsesformen, og som tjener som eksempel, har nå blitt nådd. Nå vil det være fullstendig operativt. Det er verdt å merke seg at stempelhodene 6a, 6b i de andre sylindrene 2a, 2b nå har gått fullstendig opp, og deres stempelstag 10, 11 vil nå være fullstendig strukket ut for å kompensere for strekkbelastning som virker på stigrørssystemet (ikke vist). Dette skjer på grunn av det faktum at hydraulisk fluid blir trukket ut fra toppen av stempelhodene 6a, 6b ved hivbevegelsen. Dermed har begge stempelhodene 8 for de andre akkumulatorene 4 nå beveget seg ned til deres arbeidsgrense.

Det skal noteres at når endringen i posisjoner for det andre stempelhodet 8 har funnet sted, har posisjonen for det første stempelhodet 7 blitt værende uendret, og det trykket som virker under der vil være konstant ved 134 bar.

Figurer 14 til 19 viser en ytterligere foretrukket utførelsesform, innenfor omfanget av den den foreliggende oppfinnelsen, og som virker ved to forskjellige områder. Også her vil like henvisningstallene representere de samme særtrekkene, men som ikke vil bli presentert ytterligere av hensyn til korthet. Imidlertid, i dette arrangementet vil det være to sylindre, en første sylinder 2 vil bli koplet mekanisk i serie til en andre sylinder 2a, som befinner seg under den.

Enden av sylinderens 2 stempelstag 12 vil være koplet med et arrangement av en dreietapp og stift på toppen av sylinderen 2. Sylindrene 2 og 2a kan være av samme størrelse eller av forskjellige størrelse, avhengig av de trykklassifiseringene som er bestemt. Dette vil også være sant for de sylindrene som har blitt vist i figurer 3 til 13. Stagets endeside for den første sylinderen 2 vil også være hydraulisk koplet til en første akkumulator 3, mens stagets endeside for den andre sylinderen 2a vil være hydraulisk koplet til en andre akkumulator 4.

Den første akkumulatoren 3 vil være forhåndslastet til et trykk på 70 bar, mens den andre akkumulatoren 4 vil være forhåndslastet til et trykk på 202 bar. Imidlertid, til forskjell fra de tidligere arrangementene som er omtalt, vil trykket her bli brukt fra toppen av akkumulatorene 3, 4 med gassylindre (ikke vist).

Figur 14 representerer en tilstand når hivhandlingen fra den flytende plattformen (ikke vist) har forårsaket en relativt nedadgående bevegelse av stempelhodet 6 med hensyn til hivsylinderen 2. I dette arrangementet vil den delen av hivsylinderen 2 som er under stempelhodet 6 og den delen av akkumulatorene 3, 4 som er under det første stempelhodet 7 og under det andre stempelhodet 8 holde en fast mengde med fluid som ikke kan unnslippe. En reduksjon av dette innelukkede volumet vil øke linjetrykket.

Dermed har linjetrykket øket fra 0 bar til 70 bar, men siden det vil være likt med det forhåndslastede trykket i den første akkumulatoren 3, har ikke stempelhodet 7 her enda beveget seg oppover. Den reaktive skyvkraften som produseres på denne måten vil nå være likt med en last på 52 MT. Posisjonen tilsvarer den når kompensasjonssystemet 1 for uforutsett hiv virker og det primære kompensasjonssystemet for hiv ikke er aktivt. Dette er på grunn av at lasten vil være under det området som er hysteresen for det primære kompensasjonssystemet for hiv.

Stempelhodet 8 for den andre akkumulatoren 4 har dessuten heller ikke gått ned på grunn av at linjetrykket vil være på 70 bar, som er langt mindre en det forhåndslastede trykket på 202 bar, som vil finnes på den andre siden av stempelhodet 8.

Figur 15 viser en tilstand hvor hivet har øket ytterligere, for derved å forårsake ytterligere relativ nedadgående bevegelse for stempelhodet 6 og dets stag 12 med hensyn til hivsylinderen 2.

Dermed blir fluidet presset inn i bunnen av stempelhodet 7 og dette har ført til at stempelhodet 7 for den første akkumulatoren 3 fysisk når grensen for forflytning oppover og den maksimale kapasiteten for trykkoppbygging, som er 134 bar, har blitt nådd. Dette vil tilsvare en last på rundt 100 MT. Fra denne lasten er kompensasjonssystemet 1 for uforutsett hiv statisk. Dette kan videre forstås ut fra det faktum at stempelhodet 6a, for den hydrauliske sylinderen 2a, har blitt værende statisk ved dets posisjon som i figur 14. Dette er på grunn av at stempelhodet 8 for den andre akkumulatoren 4 ikke har gått opp, der linjetrykket bare er 134 bar. Figur 16 er et riss som tilsvarer en tilstand der den flytende plattformen er på en bølgetopp, som genererer et maksimum hiv. Trykket på akkumulatoren 4 har øket til 337 bar, som tilsvarer en last på 250 MT og det andre stempelhodet 8 har beveget seg oppover til dets arbeidsgrense. Ved dette punktet blir begge stempelhodene 7, 8 strukket til deres arbeidsgrense, for å kompensere for den strekkbelastningen som blir generert, med riggen helt på spissen av en bølgetopp. Dette er den øvre grensen for kompensasjonssystemet for uforutsett hiv. Nå er det fullstendig operativt. Det er verdt å merke seg at stempelhodet 6a på den andre sylinderen 2a har gått fullstendig ned nå, og stempelstaget 12 vil nå være fullstendig strukket nedover for å kompensere for den strekkbelastningen som virker på stigerørsystemet (ikke vist). Figurer 17 til 19 er riss som viser det samme arrangementet som i figurer 14 til 16, men innstilt til å virke ved et høyere trykk.

Her vil den første akkumulatoren 3 bli forhåndslastet til 142 bar, mens den andre akkumulatoren vil bli forhåndslastet til 202 bar.

Figur 17 representerer en tilstand når hivhandlingen fra den flytende plattformen (ikke vist) har forårsaket relativ nedadgående bevegelse av stempelhodet 6 og dets stag 12 med hensyn til hivsylinderen 2. Således blir fluid presset in i bunnen av stempelhodet 7.1 dette arrangementet vil den delen av hivsylinderen 2 som er under stempelhodet 6, og den delen av akkumulatorene 3, 4 som er nedenfor det første stempelhodet 7 og under det andre stempelhodet 8 holde en fast mengde med fluid som ikke kan unnslippe. Reduksjon av dette innelukkede volumet vil øke linjetrykket.

Dermed har linjetrykket øket fra 0 til 142 bar, men siden det er likt med det forhåndslastede trykket til den første akkumulatoren 3, vil ikke dets stempelhode 7 ha beveget seg opp enda. Den reaktive skyvkraften produsert av den første akkumulatoren 3 vil nå være likt med en last på 52 MT. Den posisjonen tilsvarer den som er når kompensasjonssystemet 1 for uforutsett hiv virker og det primære kompensasjonssystemet for hiv ikke er aktivt. Dette er på grunn av at lasten er under det området som er hysteresen for det primære kompensasjonssystemet for hiv.

Stempelhodet 8 for den andre akkumulatoren 4 har dessuten ikke gått ned på grunn av at linjetrykket vil være 70 bar, som er langt mindre enn det forhåndslastede trykket på 202 bar, som er på den andre siden av stempelhodet 8.

Figur 18 viser en tilstand hivet har øket, dom forårsaker ytterligere nedadgående bevegelse for stempelhodet 6 og dets stag 12 med hensyn til sylinderen 2. Dermed blir fluid presset inn i bunnen av stempelhodet 7, og dette har ført til at stempelhodet 7 for den første akkumulatoren 3 fysisk når frem til grensen for forskyvningsavstand oppover og den maksimale kapasiteten for trykkoppbygging, det vil si 280 bar, har blitt nådd. Dette er likt med en last på rundt 100 MT. Fra denne lasten er kompensasjonssystemet 1 for uforutsett hiv statisk. Dette kan bli videre forstått ut fra det faktum at stempelhodet 6a, for den andre hydrauliske sylinderen 2a, har blitt værende statisk ved dets posisjon slik som i figur 17. Dette er på grunn av at stempelhodet 8 til den andre akkumulatoren 4 ikke har gått opp, der linjetrykket er bare 134 bar.

Figur 19 er et riss hvor den flytende plattformen er på toppen av en bølge, og genererer dermed et maksimalt hiv. Stempelhodet 6 og staget 12 har beveget seg videre relativt ned med hensyn til sylinderen 2. Trykket på akkumulatoren 4 har øket til 337 bar som tilsvarer en last på 250 MT, og det andre stempelhodet 8 har beveget seg oppover til dets arbeidsgrense. Ved dette punktet vil begge stempelhodene 7, 8 være strukket ut til deres arbeidsgrense, for å kompensere for den strekkbelastningen som blir generert, med riggen på spissen av en bølgetopp.

Dette er den øverste grensen for kompensasjonssystemet for uforutsett hiv. Nå vil dette være fullstendig operativt. Det er verdt å merke seg at stempelhodet 6a på den andre sylinderen 2a har gått fullstendig ned nå, og stempelstag 12 vil nå være fullstendig strukket nedover for å kompensere for strekkbelastningen som virker på stigerørssystemet (ikke vist).

Det skal nevnes at når endringen i posisjoner for det andre stempelhodet 8 har funnet sted, vil posisjonen for det første stempelhodet 7 bli værende uendret og det trykket som virker over det vil være konstant ved 280 bar.

Etter hvert som riggen klatrer ned en bølgedal, vil trinnene i operasjonen være det stikk motsatte av det som har blitt vist i figurer 11 til 19, slik som vil bli forstått av fagpersoner på området, og disse er ikke beskrevet her av hensyn til kortfattethet.

Ved å justere de forhåndsinnstilte trykkene i akkumulatorene vil det området der uforutsett - systemet er statisk lett kunne justeres. Dette betyr at systemet kan bli tilpasset den spesifikke bruk uten å modifisere de fysiske komponentene. Det er dessuten lett å justere det statiske området mens systemet er installert på riggen.

Den nedre ekstreme grensen og den øvre ekstreme grensen for uforutsett - systemet beskrevet ovenfor er selvsagt bare et eksempel. Grensene for systemet burde settes til å tilsvare de forventede ekstreme verdiene for bølgebevegelse i havet der riggen skal brukes.

De forskjellige enhetene kompensasjonssystemet 1 for uforutsett hiv vil alle kunne befinne seg på det samme stedet på riggen, som en sammenhengende enhet. Alternativt, i kraft av dets enkle arrangement, vil noen komponenter kunne befinne seg langt vekk på riggen. Den eneste komponenten som må være plassert ved et spesifikt sted i nærheten av toppen på stigerøret er sylindrene. Alle andre komponenter vil kunne plasseres utenfor boretårnet, under boregulvet eller ved hvilke om helste passende steder, hvor de kan bli koplet til sylindrene via hydrauliske linjer.

Kompensasjonssystemet for uforutsett hiv kan automatisk ta over fra det primære kompensasjonssystemet for hiv i kraft av dets enkle konstruksjon uten behov for en komplisert operasjon av ventiler, brytere og andre tilsvarende mekaniske elementer.

Tilsvarende, systemet vil bli værende i en passiv inaktiv modus ved en sentral posisjon, når det primære kompensasjonssystemet for hiv virker, uten de kompliserte operasjonene for ventiler, brytere eller andre tilsvarende mekaniske elementer.

Den foreliggende oppfinnelsen har blitt beskrevet med henvisning til noen foretrukne utførelsesformer og noen tegninger bare av hensyn til forståelsen, og det bør være klart for fagpersoner på området at den foreliggende oppfinnelsen innbefatter alle legitime modifikasjoner innenfor virkeområdet for det som har blitt beskrevet her tidligere og krevet i de vedføyde kravene.

Claims (11)

1. Et kompensatorsystem (1) for uforutsett hiv som omfatter minst én kompensasjonscelle anordnet for å bli aktivert som respons på den lasten som overskrider forhåndsinnstilte verdier, for det tilfellet av at et primært kompensatorsystem for hiv blir inaktivt, der kompensasjonscellen omfatter minst en første hydraulisk sylinder (2), idet nevnte første hydrauliske sylinder (2) er operativt koplet via hydrauliske linjer til minst én første hydraulisk akkumulator (3), og enten på en fluidmessig måte eller gjennom én eller flere andre hydrauliske sylindre (2a, 2b) til minst én andre hydraulisk akkumulator (4), der nevnte første hydraulisk akkumulator (3) er forhåndslastet til et første forhåndsbestemt trykk, karakterisert vedat nevnte andre hydraulisk akkumulator (4) er forhåndslastet til et andre forhåndsbestemt trykk, som virker i samme retning på nevnte første hydrauliske sylinder (2) som nevnte første hydrauliske akkumulator (3), hvor nivået på det første forhåndsbestemte trykket er lavere enn nivået på det andre forhåndsbestemte trykket.

2. Kompensatorsystem for uforutsett hiv i henhold til krav 1,karakterisertved at nevnte minst første hydrauliske sylinder (2) er koplet i serie med minst én andre hydraulisk sylinder (2a), nevnte minst første hydrauliske sylinder (2) er operativt koplet via hydrauliske linjer til en første hydraulisk akkumulator (3) og nevnte minst én andre hydraulisk sylinder (2a) er operativt koplet via hydrauliske linjer til en andre hydraulisk akkumulator (4).

3. Kompensatorsystem for uforutsett hiv i henhold til krav 1,karakterisertved at nevnte første hydrauliske sylinder (2) er koplet i serie med minst to andre hydrauliske sylindre (2a, 2b), nevnte første hydrauliske sylinder (2) er koplet via hydrauliske linjer til nevnte første hydrauliske akkumulator (3) og nevnte minst to andre hydrauliske sylindre (2a, 2b) er operativt koplet via hydrauliske linjer til minst én andre hydrauliske akkumulator (4), eller at hver enkelt av nevnte minst to andre hydrauliske sylindre (2a, 2b) er operativt koplet via hydrauliske linjer til én andre hydrauliske akkumulator (4) hver.

4. Kompensatorsystem for uforutsett hiv i henhold til krav 1 til 3, k a r a k t e r i s e r t v e d at nevnte hydrauliske sylindre (2, 2a, 2b) har stempelhoder (6, 6a, 6b) som, som respons på last som virker på der gjennom en stempelstang (12, 10, 11) koplet til nevnte stempelhoder, blir arranger for å bevege seg langs sylindrene og dermed anvende trykk på nevnte hydraulisk akkumulatorer (3, 4).

5. Kompensatorsystem for uforutsett hiv i henhold til krav 4,karakterisertved at nevnte første hydrauliske akkumulator (3) tilveiebringes med et første stempelhode (7) og nevnte andre hydrauliske akkumulator (4) tilveiebringes med et andre stempelhode (8), der nevnte stempelhoder (7, 8) er arrangert for å bevege seg langs de hydrauliske akkumulatorene (3, 4) som respons på nevnte last påfør der av nevnte hydrauliske sylindre (2, 2a, 2b), avhengig av det forhåndsbestemte trykket som hver akkumulator blir forhåndslastet til.

6. Kompensatorsystem for uforutsett hiv i henhold til krav 5,karakterisertved at nevnte hydrauliske sylindre (2, 2a, 2b) og nevnte akkumulatorer (3, 4) har et fast volum med fluid mellom stempelhodene (6, 6a, 6b) i sylindrene (2, 2a, 2b) og stempelhodene (7, 8) på akkumulatorene (3, 4) gjennom de hydrauliske linjene.

7. Kompensatorsystem for uforutsett hiv i henhold til krav 6,karakterisertved at nevnte første akkumulator (3) har et arrangement (9) for å begrense bevegelsen for nevnte et første stempelhode (7) ved et spesifikt punkt slik at det maksimale trykket som nevnte første stempelhode (7) kan utøve er begrenset.

8. Kompensatorsystem for uforutsett hiv i henhold til et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat nevnte første hydrauliske akkumulator (3) blir forhåndslastet til et trykk på mellom 20 og 500 bar mens nevnte andre hydrauliske akkumulator (4) blir forhåndslastet til et trykk på mellom 150 og 600 bar, der den andre akkumulatoren har et trykk som er minimum 50 bar høyere enn den første akkumulatoren, slik at stempelhodene (7, 8) på akkumulatorene (3, 4) bare blir aktivert når trykket i sylindrene (2, 2a, 2b) når nevnte forhåndslastede trykk.

9. Kompensatorsystem for uforutsett hiv i henhold til et hvilket som helst av krav 1 til 8,karakterisert vedat nevnte system omfatter en flerhet av nevnte første sylindre (2) koplet sammen med hverandre i parallell med en hydraulisk linje og hver nevnte sylinder (2) er koplet til en første hydrauliske akkumulator (3) og til én eller flere andre hydrauliske akkumulatorer (4), enten direkte eller gjennom én eller flere andre sylindre (2a, 2b).

10. Kompensatorsystem for uforutsett hiv i henhold til et hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat nevnte hydrauliske sylindre (2, 2a, 2b), nevnte første hydrauliske akkumulator (3) og nevnte andre hydrauliske akkumulatorer (4) er plassert, som en sammenhengene enhet på riggen.

11. Kompensatorsystem for uforutsett hiv i henhold til et hvilket som helst av de foregående kravene 1 til 10,karakterisert vedat nevnte første hydrauliske akkumulator (3) og nevnte andre hydrauliske akkumulatorer (4) befinner seg i avstand fra sylindrene (2, 2a, 2b).