NO321688B1 - Rettede ladninger med forsterkede wolframfôringer - Google Patents
Rettede ladninger med forsterkede wolframfôringer Download PDFInfo
- Publication number
- NO321688B1 NO321688B1 NO20025540A NO20025540A NO321688B1 NO 321688 B1 NO321688 B1 NO 321688B1 NO 20025540 A NO20025540 A NO 20025540A NO 20025540 A NO20025540 A NO 20025540A NO 321688 B1 NO321688 B1 NO 321688B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- mixture
- powdered
- weight percent
- weight
- liner
- Prior art date
Links
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 21
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 title claims description 21
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 title claims description 21
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 75
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 52
- 239000012255 powdered metal Substances 0.000 claims description 39
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 claims description 32
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 239000011133 lead Substances 0.000 claims description 23
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 23
- 239000002360 explosive Substances 0.000 claims description 22
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 17
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 14
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 10
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 17
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 16
- 239000000463 material Substances 0.000 description 14
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 11
- 238000005474 detonation Methods 0.000 description 10
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 10
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 9
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 8
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 6
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 235000002767 Daucus carota Nutrition 0.000 description 3
- 244000000626 Daucus carota Species 0.000 description 3
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 description 3
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 3
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 3
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 3
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004181 pedogenesis Methods 0.000 description 3
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 3
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 3
- DNYWZCXLKNTFFI-UHFFFAOYSA-N uranium Chemical compound [U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U] DNYWZCXLKNTFFI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 2
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- ZCRYIJDAHIGPDQ-UHFFFAOYSA-N 1,3,3-trinitroazetidine Chemical compound [O-][N+](=O)N1CC([N+]([O-])=O)([N+]([O-])=O)C1 ZCRYIJDAHIGPDQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000722921 Tulipa gesneriana Species 0.000 description 1
- PQZSQOYXZGDGQW-UHFFFAOYSA-N [W].[Pb] Chemical compound [W].[Pb] PQZSQOYXZGDGQW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000012876 carrier material Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000004567 concrete Substances 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 1
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 230000008054 signal transmission Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B1/00—Explosive charges characterised by form or shape but not dependent on shape of container
- F42B1/02—Shaped or hollow charges
- F42B1/032—Shaped or hollow charges characterised by the material of the liner
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Description
RELATERTE SØKNADER
Denne søknad krever prioritet fra US "Provisjonar søknad nr 60/206101 som samtidig er under behandling og innlevert 19. mai 2000, og hele omtalen av denne er herved innlemmet med referanse.
BAKGRUNN FOR OPPFINNELSEN
1. Område for oppfinnelsen
Oppfinnelsen angår generelt område for eksplosive rettede ladninger. Mer nøyaktig angår den foreliggende oppfinnelse en materialsammensetning til bruk som en foring i en rettet ladning, spesielt en rettet ladning benyttet for oljebrønn-perforering.
2. Beskrivelse av relatert teknikk
Rettede ladninger er benyttet for formålet, blant andre, for å lage hydraulis-ke kommunikasjonspassasjer, kalt perforeringer, i brønnboringer boret gjennom jordformasjoner, slik at forhåndsbestemte soner av jordformasjonene hydraulisk kan forbindes til brønnboringen. Perforeringer er nødvendig fordi brønnboringer er typisk ferdigstilt ved koaksialt innføring av et rør eller fdringsrør inn i brønnboring-en, og forings rø ret er holdt i brønnboringen ved pumping av sement inn i det ring-formede rommet mellom brønnboringen og foringsrøret. Det sementerte fdringsrø-ret er fremskaffet i brønnboringen for det spesielle formål med å hydraulisk isolere fra hverandre de forskjellige jordformasjoner penetrert av brønnboringen.
Rettede ladninger kjent på fagområdet for perforering av brønnboringer er benyttet i forbindelse med perforeringsapparat og de rettede ladningene innbefatter typisk et hus, en foring og en mengde av høyeksplosivt stoff innført mellom foringen og huset hvor det høyeksplosive stoffet vanligvis er HMX, RDX, PYX eller HNS. Når det høyeksplosive stoffet detoneres, kollapser kraften fra detonasjonen foringen og utstøter den fra en ende av ladningen ved meget høy hastighet i et mønster kalt en "stråle". Strålen penetrerer foringsrøret, sementen og en mengde av formasjonen. Mengden av formasjonen som kan penetreres av strålen kan be-regnes for en spesielt utformet rettet ladning ved testdetonasjon av en lignende rettet ladning under standardiserte forhold. Testen innbefatter anvendelse av et langt sement "mål" gjennom hvilket strålen delvis penetrerer. Dybden av strålepe- netrasjon gjennom spesifikasjonsmålet for enhver spesiell type av rettet ladning avhenger av dybden av strålepenetrasjonen til det spesielle perforeringsapparat-systemet gjennom en jordformasjon.
For å tilveiebringe perforeringer som har effektiv hydraulisk kommunikasjon med formasjonen, er det kjent på fagområdet å konstruere rettede ladninger på forskjellige måter for å tilveiebringe en stråle som kan penetrere en stor forma-sjonsmengde, mengden refereres vanligvis til som "penetrasjonsdybden" til perforeringen. En kjent fremgangsmåte på området for å øke penetrasjonsdybden er å øke mengden av sprengstoff tilveiebrakt innen huset. En ulempe med å øke mengden av sprengstoff er at noe av energien til detonasjonen ekspanderes i ret-ninger forskjellig fra den retningen som strålen utstedes fra huset. Etter som mengden av sprengstoff økes er det derfor mulig å øke mengden av detonasjons-bevirket skade på brønnboringen og på utstyr benyttet for å transportere den rettede ladningen til dybden innen brønnboringen hvor perforeringen skal gjøres.
Lydhastigheten til en rettet ladningsfdring er den teoretiske maksimale hastigheten som fdringen kan bevege seg og fremdeles forme en koherent (sammenhengende) "stråle". Hvis foringen kollapser ved en hastighet (kollapshastighet) som overskrider lydhastigheten til fdringsmaterialet vil den resulterende stråle ikke være sammenhengende. En sammenhengende stråle er en stråle som består av en kontinuerlig strøm av små partikler. En ikke-sammenhengende stråle innehol-der store partikler eller er en stråle bestående av flere strømmer av partikler. Lydhastigheten til et fdringsmateriale er beregnet ved den følgende ligning, sunn hastighet = (bulkmodul/tetthet)1/2 ligning 1.1). En økt kollapshastighet vil imidlertid gi økte strålespisshastigheter. Økte strålespisshastigheter er ønskelig siden en økning i strålespisshastighet øker den kinetiske energien til strålen som igjen tilveiebringer økt brønnpulspenetrasjon. Foringsmaterialet som har høyere sunne hastigheter er derfor foretrukket fordi dette sørger for økt kollapshastigheter idet strålesammenhengen opprettholdes.
Det er følgelig viktig å tilføre en detonasjonsladning til den rettede ladningsforingen som ikke bevirker at den rettede ladningsforingen overskrider sin lydhastighet. På den annen side, for å maksimalisere penetrasjonsdybden, er det ønskelig å operere rettede ladningsforinger nær deres lydhastighet og å utnytte rettede ladningsforinger som har maksimale lydhastigheter. Videre er det viktig å produsere en strålestrøm som er sammenhengende fordi penetrasjonsdybden til sammenhengende strålestrømmer er større enn penetrasjonsdybden til ikke-sammenhengende strålestrømmer.
Ifølge ligning 1.1 kan justering av de fysiske egenskapene til materialet av den rettede ladningsforingen påvirke lydhastigheten til foringen. Videre, kan denne justeringen gjøres for å øke den maksimale tillatte hastigheten for å danne en sammenhengende stråle. Som tidligere nevnt, er det å kjenne lydhastigheten til en rettet ladningsforer viktig siden en ikke-sammenhengende stråle vil dannes hvis kollapshastigheten til foringen i høy grad overskrider lydhastigheten.
Det er også kjent på fagområdet å konstruere formen av en foring på forskjellige måter for på den måten å maksimalisere penetrasjonsdybden til den rettede ladningen for enhver spesiell mengde av sprengstoff. Selv om foringsgeo-metrien og lydhastigheten til den rettede ladningsforingen er optimalisert, er mengden av energi som kan overføres til foringen for å utføre perforeringen nød-vendigvis begrenset til mengden av sprengstoff.
Rettet ladningsytelse er avhengig av andre egenskaper av fdringsmaterialet. Tetthet og duktilitet er egenskaper som påvirker den rettede ladningsytelse. Optimal ytelse for en rettet ladningsforing oppstår når strålen formet av den rettede ladningsforingen er lang, sammenhengende og meget tett. Tettheten til strålen kan styres ved å benytte et høytetthetsforingsmateriale. Strålelengde er bestemt av strålespisshastighet og strålespissgradient. Strålehastighetgradienten er raten hvor hastigheten til strålen danner seg langs lengden av strålen hvorved strålespisshastigheten er hastigheten av strålespissen. Strålespisshastigheten og strålehastighetsgradienten er styrt av fdringsmaterialet og geometri. Jo høyere strålespisshastigheten og strålehastighetsgradienten er jo lengere er strålen. I massive foringer, er et duktil materiale ønsket siden den massive foringen kan strekke seg inn i en lengere stråle før hastighetsgradienten bevirker at foringen starter å fragmentere. I porøse foringer, er det ønskelig at foringen danner en lang, tett, kontinuerlig strøm av små partikler. For å produsere en sammenhengende stråle, enten fra en massiv foring eller en porøs foring, må foringsmaterialet være slik at foringen ikke splintrer til store fragmenter etter detonasjon.
De massive rettede ladningsforingene er formet ved kaldbearbeiding av et metall til den ønskede form, andre er formet ved tilføring av en belegging på den kaldformede foring for å produsere en sammensatt foring. Informasjon relevant for kaldbearbeidede foringer er adressert i Winter m.fl. US patent nr 4.766.813, Ayer US patent nr 5.279.228 og Skolnick m.fl. US patent nr 4.498.367
Massive foringer lider imidlertid av ulempen med å tillate at gulrøtter (eng-elsk "carrots") dannes og blir værende i den resulterende perforering - hvilket reduserer hydrogenstrømningen fra produksjonssonen inn i brønnboringen. Gulrøt-ter er seksjoner til den rettede ladningsfbringen som dannes til massive kuler etter at foringen har blitt detonert og blitt en del av den rettede ladningsstrålen. Isteden kan gulrøtter innta en oval form, bevege seg ved en hastighet som er lavere enn den rettede ladningsstrålehastigheten og således følge etter ladningsstrålen.
Porøse foringer er formet ved komprimering av pulvermetall til et vesentlig konisk utformet stivt legeme. Foringene som typisk har blitt formet av å komprime-re pulvermetaller har benyttet en sammensetning av to eller flere forskjellige metaller, hvori minst én av pulvermetallene er et tungt eller høytetthetsmetall, og minst én av pulvermetallene virker som et bindemiddel eller matriks for å binde det tyngre eller høytetthetsmetallet. Eksempler på tunge eller høytetthetsmetaller benyttet tidligere for å forme fdringer for rettede ladninger har innbefattet wolfram, hafnium, kopper eller vismut. Typisk omfatter bindemidlene eller matriksmetallene som benyttet pulverbly, imidlertid har pulvervismut vært benyttet som et bindemiddel eller matriksmetall. Idet bly og vismut er mer typisk benyttet som bindemidlet eller matriksmaterialet for pulvermetallbindemidlet, kan andre metaller med høy seighet og smidbarhet benyttes for bindemidlet eller matriksmetallet. Andre metaller som har høy duktilitet og smibarhet og er passende til bruk som et bindemiddel eller et matriksmetall omfatter sink, tinn, uranium, sølv, gull, antimony, kobolt, kopper, sinklegeringer, tinnlegeringer, nikkel og palladium. Informasjon relevant for rettede ladningsforinger formet med pulvermetaller er adressert i Werner m.fl., US patent nr 5.221.808, Werner m.fl. US patent nr 5.413.048, Leidel, US patent nr. 5.814.758, Held m.fl. US patent nr 4.613.370, Reese m.fl. Du patent nr 5.656.791 og Reese m.fl. US patent nr 5.567.906.
Hver av de forannevnte referanser relatert til drevne metallforinger lider av ulempene med foringskrymping, og/eller en høy prosent av bindematerialet i rna-terialblandingen. Foringskrymping innbefatter at den rettede ladningens foring ekspanderer noe etter at den rettede ladningen har blitt sammenstilt og lagret. Noe ekspansjon av den rettede ladningsforingen reduserer rettet ladningseffektivi-tet og repeteringsevne.
Bindemidlet eller matriksmaterialet har typisk en lavere tetthet enn den tunge metallkomponenten. Følgelig er den totale tettheten til den rettede ladningsforingen redusert når bindemidlet eller matriksmaterialet innehar en lav tetthet. Reduksjon av den totale tettheten til den rettede ladningsforingen reduserer penetrasjonsdybden tilveiebrakt av den spesielle rettede ladning. Implementasjon av et høyere tetthetsbindemiddel eller matriksmateriale vil imidlertid øke den totale tettheten til den rettede ladningsforingen og derved øke penetrasjonsdybden tilveiebrakt av den rettede ladningen.
Lydhastigheten til de rettede ladningsforingsbestanddelene påvirker lydhastigheten til den rettede ladningsforingen. Derfor vil igjen økning av lydhastigheten til bindemidlet eller matriskmaterialet øke lydhastigheten til den rettede ladningsforingen. Siden rettede ladningsforinger som har økte lydhastigheter også innehar bedre ytelse ved de økte pentrasjonsdybder kan fordeler realiseres ved implementering av binde- eller matriksmaterialer som har økte lydhastigheter.
Derfor er det ønskelig å tilveiebringe en rettet ladningsfdring som ikke er utsatt for krymping har en forbedret totaltetthet og en høyere lydhastighet.
KORT SAMMENFATNING AV OPPFINNELSEN
Den foreliggende oppfinnelse løser et antall av problemer som ligger i den tidligere kjente teknikk ved å tilveiebringe en fbring for en rettet ladning omfattende en blanding av pulverisert tungmetall og pulverisert metallbindemiddel hvori det pulveriserte tunge metallet omfatter fra 50 vektprosent av blandingen til 90 vektprosent av blandingen. Det pulveriserte metallbindemidlet omfatter fra 50 vektpro- . sent av blandingen til 10 vektprosent av blandingen. Foringen for den rettede ladning er formet ved komprimering av blandingen til et fdringslegeme. Foringen for en rettet ladning omfatter videre pulverisert grafitt sammenblandet med det pulveriserte tungmetall og det pulveriserte metallbindemidlet for å virke som et smøre-middel. Det foretrukne pulveriserte tungmetallet er wolfram, og det foretrukne pulveriserte metallbindemidlet er en kombinasjon av et kopper-bly-grafitt pulver, bly, og molybden. Andre og ytterligere egenskaper og fordeler vil være åpenbare fra den følgende beskrivelse av de nåværende foreliggende utførelser av oppfinnelsen gitt for illustrasjonsformål.
KORT BESKRIVELSE AV DE FORSKJELLIGE TEGNINGSRISSENE
Fig. 1 viser et tverrsnittriss av en rettet ladning med en foring i henhold til den foreliggende oppfinnelse.
DETALJERT BESKRIVELSE AV OPPFINNELSEN
Med referanse til tegningene heri, er en rettet ladning 10 i henhold til oppfinnelsen vist i fig. 1. Rettet ladning 10 innbefatter typisk et generelt sylindrisk rettet hus 1, som kan være formet av stål, keramikk eller annet materiale kjent på fagområdet. En mengde av høyeksplosivt pulver, vist generelt ved 2, innført i det indre av huset 1. Det høyeksplosive materialet (sprengstoff) 2 kan være av en sammensetning kjent på fagområdet. Høyeksplosiver kjent innen fagområdet til bruk i rettede ladninger innbefatter sammensetninger solgt under vareangivelser HMX, HNS, RDX, PYX og TNAZ. Trykkforsterkereksplosivet, som forstås av de som er faglært på området, tilveiebringer effektiv overføring til høyeksplosivet 2 av et detoneringssignal tilveiebrakt av en detoneringslunte (ikke vist) som typisk er plassert i kontakt med det ytre av fordypningen 4. Fordypningen 4 kan eksternt være dekket med en tetning, vist generelt ved 3.
En fdring, som vist ved 5, er typisk innsatt på høyeksplosivet 2 langt nok inn i huset 1 slik at høyeksplosivet 2 vesentlig fyller volumet mellom huset 1 og fdringen 5. Foringen 5 i den foreliggende oppfinnelse er typisk laget fra pulverisert metall som er presset under meget høyt trykk til et generelt konisk formet stivt legeme. Det koniske legemet er typisk åpent ved fundamentet og er hult. Komprimering av det pulveriserte metall under tilstrekkelig trykk kan bevirke at pulveret opp-fører seg vesentlig som en massiv masse. Prosessen med å komprimerende forme fdringen fra pulverisert metall forstås av de som er faglært på området.
Som det vil verdsettes av de som er faglært på området, innbefatter foringen til den foreliggende oppfinnelse, men er ikke begrenset til koniske eller halv-koniske former, men kan være formet til forskjellige former. Ytterligere foringsfor-met kan innbefatte bikonisk, tulipan, hemisfærisk, periferisk, lineær og trumpet. Som det videre forstås av de som er faglært på området, når eksplosive 2 er de tonert, enten direkte ved signaloverføring fra detonasjonslunten (ikke vist) eller overføring gjennom trykkforsterkereksplosivet (ikke vist), kollapser kraften fra detonasjonen foringen 5 og bevirker at fdringen 5 formes til en stråle, og at etter at strålen er formet er den utstøtt fra huset 1 med meget høy hastighet.
Et nytt aspekt med den foreliggende oppfinnelse er sammensetningen av det pulveriserte metall fra hvilket foringen 5 kan formes. Den pulveriserte metallblandingen til foringen 5 til den foreliggende oppfinnelse består av 50 til 90 vektprosent av et pulverisert tungmetall, og 50 til 10 vektprosent av et pulverisert metallbindemiddel. De foretrukne forhold av den pulveriserte metallblanding strekker seg fra 80 til 85 vektprosent av et pulverisert tungmetall og fra 15 til 20 vektprosent av et pulverisert metallbindemiddel. Det foretrukne pulveriserte tungmetall er pulverisert wolfram som er kommersielt tilgjengelig. Valgfritt kan et smøremiddel, slik som grafittpulver eller olje tilføres den pulveriserte metallblandingen. Grafittpulveret kan være tilført den pulveriserte metallblandingen opptil 1,0 vektprosent av den pulveriserte metallblandingen.
En ytterligere mulighet med hensyn til det pulveriserte tungmetall er å benytte etter bi-modalmetall. Bi-modal beskriver en blanding skapt ved blanding av inkrementer av pulverisert tungmetall med en stor partikkelstørrelse med inkrementer av pulverisert tungmetall som har en mindre partikkelstørrelse. De mindre partikler okkuperer de ledige plasser som eksisterer mellom de store partikler. Ved å erstatte mellomrommene mellom de store partiklene med relativt høy tetthets pulverisert tungmetall øker den totale tettheten til fåringen, og derved forsterker den rettede ladningens effektivitet.
Det pulveriserte metallbindemidlet kan bestå av høyduktile eller smibare metaller valgt fra gruppen bestående av bly, bismut, sink, tinn, uran, sølv, gull, antimon, kobolt, kopper, sinklegeringer, tinnlegeringer, nikkel, kopper og palladium. Det foretrukne metallbindemiddel består av enten kopperpulver, bly, molybden, eller en blanding av noen eller alle disse. Den foretrukne metallbindemiddel-blanding er 9 vektprosent kopperpulver av foringen, 6 vektprosent bly av foringen, og 4 vektprosent molybden av foringen. Kopperpulveret kan bestå av enten rent kopper eller en blanding av kopper, bly og grafittpulver (CLG-80). CLG-80 pulveret er en blanding av 78 til 81 vektprosent av rent kopperpulver, 18 til 20 vektprosent av blypulver og 0,9 til 1,0 vektprosent av grafitt. Kopperpulveret, i likhet med de andre fdringsbestanddelene bør være i pulverform. Tillegget av smøremidlet vil vekt for vekt redusere mengden av bindemiddelmaterialet i blandingen.
Integrering av molybden som en bestanddel av det pulveriserte metallbindemidlet resulterer i en rettet ladningsforing med en høyere lydhastighet i motset-ning til noen av de tradisjonelle benyttede bindemiddelmaterialer. Som angitt ovenfor er høyere lydhastigheter ønsket siden en høyere strålehastighet resulterer i en økt penetrasjonsdybde. I tillegg har molybden en høyere tetthet enn de fleste andre tradisjonelle bindemtddelmetaller, slik som kopper og bismut. Økning av bindemiddelmetalltettheten vil igjen øke den totale foringstettheten. En foring med en økt tetthet som er i stand til å danne stråler med økte tettheter, vil igjen mulig-gjøre at strålen tilveiebringer en dypere skuddpenetrasjon i det angjeldende mål. Økt hydrokarbonproduksjon er en fordel med dypere skuddpenetrasjon under
brønnboringsperforeringsaktiviteter.
Tester er utført som sammenligner hylsen til rettede ladninger med tidligere kjente foringer i forhold til rettede ladninger med foringer bestående av en ny kombinasjon av wolfram/molybdenblanding. De tidligere kjente foringer bestod av omkring 80 vektprosent wolfram og omkring 20 vektprosent bly. To forskjellige nye blandinger av wolfrarn/rnolybdenfdringen ble tester for sammenligning med tidligere kjente foringer. En ny fdringsutforming, CLG-blandingen hadde 80 vektprosent wolfram, 9 vektprosent CLG-80,6 vektprosent bly, 4 vektprosent molybden og 1 vektprosent grafitt, den andre nye foringsutformingen, kopperblandingen, bestod av 80 vektprosent wolfram, 9 vektprosent kopper, 6 vektprosent bly, 4 vektprosent molybden og 1 vektprosent grafitt. Både wolframet/blyet, og de nye wolfram/molybdenforingene ble formet ved sammenpressing av en pulverisert metallblanding av foringsbestanddelene i en rotasjonsformpresse.
Flere testskudd ble utført med de rettede ladningene innbefattende de tidligere kjente foringer av wolframblyblandingen, hvor fdringene ble valgt fra samme produksjonsmengde. Testskuddene involverte aksiell uttømming av de rettede ladningene i en betongsylinder, så måler den dybden av hullet skapt av ladningen (penetrasjonsdybde). De beste skudd for rettede ladninger med tidligere kjente foringer ble registrert og sammenlignet med de beste skuddene registrert for de rettede ladningene med foringer omfattende CLG-80 blandingen. Tabell 1 opp-summerer testresultatene med wolfram/blyblandingen mot CLG-80 blandingen. Likeledes ved å benytte den samme måltype, ble en test utført som sammenlignet skuddytelsen til de rettede ladninger med foringer bestående av kopperblandingen mot de rettede ladningene som har tidligere kjente fdringer. Disse testresultater er oppsummert i tabell 2. En gjennomgang av testresultatene opptegnet i tabell 1 og tabell 2 indikerer at tillegget av wolfram i fdringssammensetningen klart øker penetrasjonsdybden til de rettede ladningene, og derfor øker ytelsen til den ønskede ladningen.
Dén ovenfor spesifiserte foretrukne sammensetning av det pulveriserte metallbindemidlet i foringsblandingen skal ikke tolkes som en absolutt begrensning av oppfinnelsen. Et spekter av sammensetninger av den foretrukne pulveriserte metallblanding eksisterer. Alternative sammensetningsområder innbefatter pulverisert tungmetall fra 50 til 90 vektprosent, kopperpulver fra 0 til 10 vektprosent, molybden fra 0 til 14 vektprosent, bly fra 0 til 8 vektprosent, og grafitt fra 0 til 1 vektprosent, andre sammensetningsområder innbefatter pulverisert tungmetall fra 50 til 93 vektprosent, kopperpulver fra 0 til 10 vektprosent, molybden fra 0 til 14 vektprosent, bly fra 0 til 8 vektprosent, og grafitt fra 0 til 1 vektprosent. En liste av spesifikke sammensetninger er innbefattet i tabell 3.
Foringen 5 kan være holdt i huset 1 ved anvendelse av klebemiddel 6. Klebemidlet 6 muliggjør at den rettede ladning 10 motstår støt og vibrasjon som typisk påtreffes under håndtering og transport uten bevegelse av foringen 5 eller eksplosive 2 innen huset 1. Det skal forstås at klebemidlet 6 kun er benyttet for å holde fdringen 5 i posisjonen innen huset 1 og er ikke tolket som en begrensning av oppfinnelsen.
Den foreliggende oppfinnelse beskrevet heri er derfor godt tilpasset for å utføre målene og oppnå resultatene og fordelen nevnt, så vel som andre som ligger deri. Idet en nåværende foretrukket utførelse av oppfinnelsen har blitt gitt for beskrivelsesformål, kan mange forandringer vedrørende fremgangsmåtedetaljer for å oppnå de ønskede resultater gjøres. For eksempel kan bindemidlet valgt fra gruppen bestående av bly, bismut, sink, tinn, uran, sølv, gull, antimony, kobolt, sinklegeringer, tinnlegeringer, nikkel og palladium implementeres. Disse og andre lignende modifikasjoner vil være åpenbare for de som er faglært på området, og er antatt å innbefattes i området til den foreliggende oppfinnelse omtalt heri og i området til de vedføyde kravene.
Claims (17)
- Foring for rettet ladning,karakterisert vedat foringen omfatter: en blanding av pulverisert tungmetall og et pulverisert metallbindemiddel komprimerbart formet i et fdringslegeme, hvori nevnte pulveriserte metallbindemiddel omfatter kopperpulver, bly, og molybden, nevnte pulveriserte tungmetall omfatter fra 50 vektprosent av nevnte blanding til 97 vektprosent av nevnte blanding, og nevnte pulveriserte metallbindemiddel omfatter fra 3 vektprosent av nevnte blanding til 50 vektprosent av nevnte blanding.
- 2. Foring for en rettet ladning ifølge krav 1,karakterisert vedat nevnte pulveriserte tungmetallbindemiddel består av wolfram.
- 3. Foring for en rettet ladning ifølge krav 1,karakterisert vedat nevnte pulveriserte tungmetall-bindemiddel består av bi-modal wolfram.
- 4. Foring for en rettet ladning ifølge krav 1,karakterisert vedat nevnte kopperpulver omfatter opptil 10 vektprosent av nevnte blanding og av pulverisert tungmetall og pulverisert metallbindemiddel.
- 5. Foring for en rettet ladning ifølge kravkarakterisert vedat det nevnte bly bestående av nevnte pulveriserte metallbindemiddel omfatter opptil 8 vektprosent av nevnte blanding av pulverisert tungmetall og pulverisert metallbindemiddel.
- 6. Foring for en rettet ladning ifølge krav 1,karakterisert vedat nevnte molybdenbestanddel til nevnte pulveriserte metallbindemiddel omfatter opptil 14 vektprosent av nevnte blanding av pulverisert tungmetall og produsert metallbindemiddel.
- 7. Foring for en rettet ladning ifølge krav 1,karakterisert vedat pulverisert tungmetall er wolfram og omfatter fra omkring 82 vektprosent av nevnte blanding til omkring 90 vektprosent og nevnte bindemiddel omfatter en blanding på omkring 4-14 vektprosent av molybden av nevnte blanding, omkring 3-8 vektprosent av bly av nevnte blanding, omkring 1 vektprosent av grafitt av nevnte blanding og omkring 2 -10 vektprosent av kopper ved vekt av nevnte blanding.
- 8. Foring for en rettet ladning ifølge krav 1,karakterisert vedat nevnte pulveriserte tungmetall er et bi-modal wolfram og omfatter 88 vektprosent av nevnte blanding og nevnte pulveriserte metallbindemiddel omfatter 6 vektprosent av kopper av nevnte blanding, 5 vektprosent av bly av nevnte blanding og 1 vektprosent av grafitt av nevnte blanding.
- 9. Rettet ladning,karakterisert vedat den omfatter: et hus; en mengde av eksplosiv innført i nevnte hus; og en foring innført i nevnte hus, slik at nevnte mengde av eksplosiv er posi-sjonert mellom nevnte fdring og nevnte hus, nevnte foring omfatter en blanding av pulverisert tungmetall og et pulverisert metallbindemiddel komprimerbart formet til et foringslegeme, hvori nevnte pulveriserte metallbindemiddel omfatter kopperpulver, bly og molybden, nevnte pulveriserte tungmetall omfatter fra 50 vektprosent av nevnte blanding til 97 vektprosent av nevnte blanding, og nevnte pulveriserte metallbindemiddel omfatter fra 50 vektprosent av nevnte blanding til 3 vektprosent av nevnte blanding.
- 10. Fdring ifølge krav 9,karakterisert vedat nevnte pulveriserte tungmetallbindemiddel består av wolfram.
- 11. Fbring ifølge krav 9,karakterisert vedat nevnte pulveriserte tungmetallbindemiddel består av bi-modal wolfram.
- 12. Foring for en rettet ladning ifølge krav 9,karakterisert vedat den videre omfatter et smøremiddel sammenblandet med nevnte pulveriserte tungmetall og nevnte pulveriserte metallbindemiddel.
- 13. Foring for en rettet ladning ifølge krav 9,karakterisert vedat nevnte kopperpulver omfatter opptil 10 vektprosent av nevnte blanding av pulverisert tungmetall og pulverisert metallbindemiddel.
- 14. Foring for en rettet ladning ifølge krav 9,karakterisert vedat nevnte blybestanddel av nevnte pulveriserte metallbindemiddel omfatter opptil 8 vektprosent av nevnte blanding.
- 15. Foring for en rettet ladning ifølge krav 9,karakterisert vedat nevnte molybdenbestanddel av nevnte pulveriserte metallbindemiddel omfatter opptil 14 vektprosent av nevnte blanding av pulverisert tungmetall og pulverisert metallbindemiddel.
- 16. Foring for en rettet ladning ifølge krav 9,karakterisert vedat nevnte pulveriserte tungmetall er wolfram og omfatter fra omkring 82 vektprosent av nevnte blanding til omkring 90 vektprosent og nevnte bindemiddel omfatter en blanding av omkring 4-14 vektprosent av molybden av nevnte blanding, omkring 3-8 vektprosent av bly av nevnte blanding, omkring 1 vektprosent av grafitt av nevnte blanding og omkring 2-10 vektprosent av kopper ved vekt av nevnte blanding.
- 17. Foring for én rettet ladning ifølge krav 9,karakterisert vedat nevnte pulveriserte tungmetall er en bi-modal wolfram og omfatter 88 vektprosent av nevnte blanding og nevnte pulveriserte metallbindemiddel omfatter 6 vektprosent av kopper av nevnte blanding, 5 vektprosent av bly av nevnte blanding, og 1 vektprosent av grafitt av nevnte blanding.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US20610100P | 2000-05-20 | 2000-05-20 | |
US09/860,119 US6634300B2 (en) | 2000-05-20 | 2001-05-17 | Shaped charges having enhanced tungsten liners |
PCT/US2001/016217 WO2001090678A2 (en) | 2000-05-20 | 2001-05-18 | Shaped charges having enhanced tungsten liners |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20025540D0 NO20025540D0 (no) | 2002-11-19 |
NO20025540L NO20025540L (no) | 2003-01-20 |
NO321688B1 true NO321688B1 (no) | 2006-06-19 |
Family
ID=26901040
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20025540A NO321688B1 (no) | 2000-05-20 | 2002-11-19 | Rettede ladninger med forsterkede wolframfôringer |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6634300B2 (no) |
EP (1) | EP1373823B1 (no) |
CA (1) | CA2409849C (no) |
NO (1) | NO321688B1 (no) |
WO (1) | WO2001090678A2 (no) |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1134539A1 (en) * | 2000-02-07 | 2001-09-19 | Halliburton Energy Services, Inc. | High performance powdered metal mixtures for shaped charge liners |
US20020129726A1 (en) * | 2001-03-16 | 2002-09-19 | Clark Nathan G. | Oil well perforator liner with high proportion of heavy metal |
GB2382122A (en) * | 2001-11-14 | 2003-05-21 | Qinetiq Ltd | Shaped charge liner |
US6644099B2 (en) * | 2001-12-14 | 2003-11-11 | Specialty Completion Products | Shaped charge tubing cutter performance test apparatus and method |
US7278354B1 (en) | 2003-05-27 | 2007-10-09 | Surface Treatment Technologies, Inc. | Shock initiation devices including reactive multilayer structures |
US7278353B2 (en) * | 2003-05-27 | 2007-10-09 | Surface Treatment Technologies, Inc. | Reactive shaped charges and thermal spray methods of making same |
US9499895B2 (en) | 2003-06-16 | 2016-11-22 | Surface Treatment Technologies, Inc. | Reactive materials and thermal spray methods of making same |
CN1308908C (zh) * | 2003-09-29 | 2007-04-04 | 摩托罗拉公司 | 用于文字到语音合成的方法 |
US7360488B2 (en) * | 2004-04-30 | 2008-04-22 | Aerojet - General Corporation | Single phase tungsten alloy |
US7923836B2 (en) * | 2006-07-21 | 2011-04-12 | International Business Machines Corporation | BLM structure for application to copper pad |
GB201012716D0 (en) | 2010-07-29 | 2010-09-15 | Qinetiq Ltd | Improvements in and relating to oil well perforators |
US8621999B1 (en) * | 2010-08-06 | 2014-01-07 | Lockheed Martin Corporation | Coruscative white light generator |
US8561683B2 (en) | 2010-09-22 | 2013-10-22 | Owen Oil Tools, Lp | Wellbore tubular cutter |
US10113842B2 (en) | 2012-06-12 | 2018-10-30 | Schlumberger Technology Corporation | Utilization of spheroidized tungsten in shaped charge systems |
GB201222474D0 (en) * | 2012-12-13 | 2013-01-30 | Qinetiq Ltd | Shaped charge and method of modifying a shaped charge |
US9651509B2 (en) | 2014-03-19 | 2017-05-16 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Method for investigating early liner collapse in a shaped charge |
US10184326B2 (en) | 2014-06-17 | 2019-01-22 | Baker Hughes, A Ge Company Llc | Perforating system for hydraulic fracturing operations |
US9862027B1 (en) | 2017-01-12 | 2018-01-09 | Dynaenergetics Gmbh & Co. Kg | Shaped charge liner, method of making same, and shaped charge incorporating same |
AU2018288316A1 (en) | 2017-06-23 | 2020-01-16 | DynaEnergetics Europe GmbH | Shaped charge liner, method of making same, and shaped charge incorporating same |
Family Cites Families (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3675575A (en) | 1969-05-23 | 1972-07-11 | Us Navy | Coruscative shaped charge having improved jet characteristics |
US4836108A (en) * | 1981-08-31 | 1989-06-06 | Gte Products Corporation | Material for multiple component penetrators and penetrators employing same |
US4498367A (en) | 1982-09-30 | 1985-02-12 | Southwest Energy Group, Ltd. | Energy transfer through a multi-layer liner for shaped charges |
DE3336516C2 (de) | 1983-10-07 | 1985-09-05 | Bayerische Metallwerke GmbH, 7530 Pforzheim | Auskleidung und Belegung für Hohl-, Flach- und Projektilladungen |
DE3625965A1 (de) * | 1986-07-31 | 1988-02-11 | Diehl Gmbh & Co | Gefechtskopf und verfahren zur herstellung des gefechtskopfes |
US4766813A (en) | 1986-12-29 | 1988-08-30 | Olin Corporation | Metal shaped charge liner with isotropic coating |
DE3705382A1 (de) * | 1987-02-20 | 1988-09-01 | Diehl Gmbh & Co | Penetrator und verfahren zu seiner herstellung |
CH677530A5 (no) * | 1988-11-17 | 1991-05-31 | Eidgenoess Munitionsfab Thun | |
US5098487A (en) * | 1990-11-28 | 1992-03-24 | Olin Corporation | Copper alloys for shaped charge liners |
US5221808A (en) | 1991-10-16 | 1993-06-22 | Schlumberger Technology Corporation | Shaped charge liner including bismuth |
US5279228A (en) | 1992-04-23 | 1994-01-18 | Defense Technology International, Inc. | Shaped charge perforator |
WO1996001407A1 (en) * | 1994-07-06 | 1996-01-18 | Lockheed Martin Energy Systems, Inc. | Non-lead, environmentally safe projectiles and method of making same |
US5698814A (en) * | 1995-03-10 | 1997-12-16 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Hard target penetrator with multi-segmenting casing cutter |
US5567906B1 (en) | 1995-05-15 | 1998-06-09 | Western Atlas Int Inc | Tungsten enhanced liner for a shaped charge |
US5656791A (en) | 1995-05-15 | 1997-08-12 | Western Atlas International, Inc. | Tungsten enhanced liner for a shaped charge |
US5597974A (en) * | 1996-03-04 | 1997-01-28 | Schlumberger Technology Corporation | Shaped charge for a perforating gun having a main body of explosive including TATB and a sensitive primer |
US5753850A (en) * | 1996-07-01 | 1998-05-19 | Western Atlas International, Inc. | Shaped charge for creating large perforations |
US5814758A (en) | 1997-02-19 | 1998-09-29 | Halliburton Energy Services, Inc. | Apparatus for discharging a high speed jet to penetrate a target |
US6012392A (en) * | 1997-05-10 | 2000-01-11 | Arrow Metals Division Of Reliance Steel And Aluminum Co. | Shaped charge liner and method of manufacture |
US5939664A (en) * | 1997-06-11 | 1999-08-17 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Heat treatable tungsten alloys with improved ballistic performance and method of making the same |
US6354219B1 (en) * | 1998-05-01 | 2002-03-12 | Owen Oil Tools, Inc. | Shaped-charge liner |
US6371219B1 (en) * | 2000-05-31 | 2002-04-16 | Halliburton Energy Services, Inc. | Oilwell perforator having metal loaded polymer matrix molded liner and case |
-
2001
- 2001-05-17 US US09/860,119 patent/US6634300B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-05-18 WO PCT/US2001/016217 patent/WO2001090678A2/en active Search and Examination
- 2001-05-18 EP EP01967930A patent/EP1373823B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-05-18 CA CA002409849A patent/CA2409849C/en not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-11-19 NO NO20025540A patent/NO321688B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2001090678A2 (en) | 2001-11-29 |
US20020185030A1 (en) | 2002-12-12 |
CA2409849A1 (en) | 2001-11-29 |
NO20025540D0 (no) | 2002-11-19 |
CA2409849C (en) | 2006-11-07 |
EP1373823A2 (en) | 2004-01-02 |
EP1373823B1 (en) | 2009-12-09 |
EP1373823A4 (en) | 2005-01-26 |
NO20025540L (no) | 2003-01-20 |
WO2001090678A3 (en) | 2003-10-23 |
US6634300B2 (en) | 2003-10-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1299687B1 (en) | Lead free liner composition for shaped charges | |
CA2409281C (en) | Sintered tungsten liners for shaped charges | |
NO321688B1 (no) | Rettede ladninger med forsterkede wolframfôringer | |
CA2409846C (en) | Coated metal particles to enhance shaped charge | |
CA2179934C (en) | Tungsten enhanced liner for a shaped charge | |
US11112221B2 (en) | Oil well perforators | |
AU2008217645B2 (en) | Improvements in and relating to oil well perforators | |
US6668726B2 (en) | Shaped charge liner and process | |
NO338794B1 (no) | Fremgangsmåte for komplettering av en olje- eller gassbrønn, og anvendelse av perforatorer med rettet ladning | |
RU2258195C1 (ru) | Облицовка кумулятивного заряда | |
CA2334552C (en) | High performance powdered metal mixtures for shaped charge liners | |
WO2009126087A1 (en) | Shaped charge and shaped charge liner for a shaped charge |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |