NO321115B1 - Process and apparatus for producing hydrocarbons by means of the Fisher-Tropsch process in a reactor comprising means for limiting solids abrasion in the recycling loop - Google Patents
Process and apparatus for producing hydrocarbons by means of the Fisher-Tropsch process in a reactor comprising means for limiting solids abrasion in the recycling loop Download PDFInfo
- Publication number
- NO321115B1 NO321115B1 NO20006516A NO20006516A NO321115B1 NO 321115 B1 NO321115 B1 NO 321115B1 NO 20006516 A NO20006516 A NO 20006516A NO 20006516 A NO20006516 A NO 20006516A NO 321115 B1 NO321115 B1 NO 321115B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- suspension
- solid particles
- liquid
- zone
- reaction
- Prior art date
Links
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims description 70
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims description 50
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims description 50
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 title description 6
- 238000004064 recycling Methods 0.000 title 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 75
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims description 63
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 52
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 49
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 26
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 21
- 230000002194 synthesizing effect Effects 0.000 claims description 17
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 16
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 13
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 11
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 11
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000011324 bead Substances 0.000 claims description 10
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000007809 chemical reaction catalyst Substances 0.000 claims description 10
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims description 10
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 10
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 9
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 claims description 5
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 claims description 5
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000011049 pearl Substances 0.000 claims 2
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 claims 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 22
- 208000035874 Excoriation Diseases 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000011949 solid catalyst Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 2
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000011882 ultra-fine particle Substances 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N Ruthenium Chemical compound [Ru] KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 239000012190 activator Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000011859 microparticle Substances 0.000 description 1
- -1 naphtha-type Chemical class 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 229910052707 ruthenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 1
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
- C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
- C10G2/32—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen with the use of catalysts
- C10G2/34—Apparatus, reactors
- C10G2/342—Apparatus, reactors with moving solid catalysts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
- B01J8/006—Separating solid material from the gas/liquid stream by filtration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
- B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
- B01J8/224—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement
- B01J8/228—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement externally, i.e. the particles leaving the vessel and subsequently re-entering it
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
- C07C1/02—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon
- C07C1/04—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon from carbon monoxide with hydrogen
- C07C1/06—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon from carbon monoxide with hydrogen in the presence of organic compounds, e.g. hydrocarbons
- C07C1/063—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon from carbon monoxide with hydrogen in the presence of organic compounds, e.g. hydrocarbons the organic compound being the catalyst or a part of the catalyst system
- C07C1/066—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon from carbon monoxide with hydrogen in the presence of organic compounds, e.g. hydrocarbons the organic compound being the catalyst or a part of the catalyst system used for dissolving, suspending or transporting the catalyst
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00654—Controlling the process by measures relating to the particulate material
- B01J2208/0069—Attrition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/584—Recycling of catalysts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Description
Hydrokarbonsynteseprosessen som anvender Fischer-Tropsch-reaksjonen er en velkjent industriell prosess for fremstilling av hydrokarboner så som fraksjoner av naftatype, gassoljetype eller tyngre forbindelser så som vokser (langkjedede paraffiner). Mer spesielt angår foreliggende oppfinnelse - men ikke utelukkende - syntese av tunge hydrokarboner ved hjelp av Fischer-Tropsch-reaksjonen ved å reagere karbonmonoksid med hydrogen. I denne reaksjonen er forholdet hydrogen til karbonmonoksid normalt ca. 1:1 til ca. 2,5:1, vanligvis ca. 1,8:1 til 2,2:1. Romhastigheten pr. time kan i høy grad variere. Den er typisk ca. 300 timer"<1> til ca. 15 000 timer<*1>, vanligvis ca. 1000 timer"<1> til ca. 10 000 timer<1>. The hydrocarbon synthesis process using the Fischer-Tropsch reaction is a well-known industrial process for the production of hydrocarbons such as naphtha-type, gas-oil-type fractions or heavier compounds such as waxes (long-chain paraffins). More particularly, the present invention relates - but not exclusively - to the synthesis of heavy hydrocarbons by means of the Fischer-Tropsch reaction by reacting carbon monoxide with hydrogen. In this reaction, the ratio of hydrogen to carbon monoxide is normally approx. 1:1 to approx. 2.5:1, usually approx. 1.8:1 to 2.2:1. The space velocity per hours can vary greatly. It is typically approx. 300 hours"<1> to about 15,000 hours<*1>, usually about 1000 hours"<1> to about 10,000 hours<1>.
Hydrokarboner produseres katalytisk ved kjemisk omdannelse av syntesegass som er rik på hydrogen og karbonmonoksid, og generelt oppnådd fra natur-gass eller kull. Syntesegass kan også inneholde karbondioksid. Trykkene som anvendes er generelt ca. 5 til ca. 200 bar absolutt, normalt ca. 5 til ca. 80 bar absolutt og vanligvis ca. 10 til ca. 60 bar absolutt (10 bar = 1 MPa), og reaksjons-temperaturene er normalt ca. 130°C til ca. 400°C, vanligvis ca. 150°C til ca. 350°C og mer vanlig ca. 200°C til ca. 300°C. Hydrocarbons are produced catalytically by chemical conversion of synthesis gas which is rich in hydrogen and carbon monoxide, and generally obtained from natural gas or coal. Synthesis gas can also contain carbon dioxide. The pressures used are generally approx. 5 to approx. 200 bar absolute, normally approx. 5 to approx. 80 bar absolute and usually approx. 10 to approx. 60 bar absolute (10 bar = 1 MPa), and the reaction temperatures are normally approx. 130°C to approx. 400°C, usually approx. 150°C to approx. 350°C and more commonly approx. 200°C to approx. 300°C.
Katalysatorene som anvendes og metodene for fremstilling av slike katalysatorer er velkjente av fagfolk. Slike katalysatorer kan være av vidt forskjellig na-tur, og inneholder vanligvis minst ett metall fra gruppe VIII i elementenes periodis-ke system ("Handbook of Chemistry and Physics", 45. utgave, 1964-1965) på en bærer som vanligvis er en mineralisk bærer. En slik katalysator inneholder ofte minst ett metall valgt fra gruppen som utgjøres av jern, kobolt og ruthenium og vanligvis valgt fra gruppen som utgjøres av jern og kobolt. Bæreren er generelt en porøs substans og vanligvis et porøst uorganisk varmemotstandsdyktig oksid. En slik bærer kan for eksempel velges fra gruppen som utgjøres av aluminiumoksid, silika, titanoksid, zirkoniumoksid eller blandinger av minst to av disse porøse mi-neraloksidene. Typisk er mengden av metall som er til stede i katalysatoren ca. 1 The catalysts used and the methods for preparing such catalysts are well known to those skilled in the art. Such catalysts can be of widely different nature, and usually contain at least one metal from group VIII in the periodic system of the elements ("Handbook of Chemistry and Physics", 45th edition, 1964-1965) on a carrier which is usually a mineral carrier. Such a catalyst often contains at least one metal selected from the group consisting of iron, cobalt and ruthenium and usually selected from the group consisting of iron and cobalt. The carrier is generally a porous substance and usually a porous inorganic heat-resistant oxide. Such a carrier can, for example, be selected from the group consisting of aluminum oxide, silica, titanium oxide, zirconium oxide or mixtures of at least two of these porous mineral oxides. Typically, the amount of metal present in the catalyst is approx. 1
til ca. 100 vektdeler pr. 100 vektdeler av bærer og vanligvis ca. 5 tit ca. 50 vektdeler pr. 100 vektdeler av bærer. Katalysatoren kan også inneholde aktivatorer så som de som er angitt i internasjonal patentsøknad WO-A-97/31693. to approx. 100 parts by weight per 100 parts by weight of carrier and usually approx. 5 times approx. 50 parts by weight per 100 parts by weight of carrier. The catalyst may also contain activators such as those indicated in international patent application WO-A-97/31693.
Det kan anvendes mange forskjellige syntesereaktorer hvor katalysatoren enten er i et medført lag, eller i en reaktor av oppslemmings-bobletype, hvor gas-sen bringes i kontakt med en svært findelt blanding av væske/faststoff (oppslemming). Betegnelsen "oppslemming" vil bli anvendt i resten av beskrivelsen for å angi en suspensjon av faste partikler i en væske. Den svært høye reaksjonsvar-men elimineres normalt ved hjelp av en kjøleveksler, generelt inne i reaktoren. Many different synthesis reactors can be used where the catalyst is either in an entrained layer, or in a slurry-bubble type reactor, where the gas is brought into contact with a very finely divided mixture of liquid/solid (slurry). The term "slurry" will be used in the remainder of the specification to denote a suspension of solid particles in a liquid. The very high heat of reaction is normally eliminated by means of a cooling exchanger, generally inside the reactor.
Fischer-Tropsch synteseapparat omfatter også separasjonsinnretninger for produksjon av flytende hydrokarboner og av gassformige produkter som er rest-produkter eller dannet som sekundære produkter under syntesen, spesielt inkludert inerte forbindelser, lette gassformige hydrokarboner og den ureagerte ande-len av syntesegassen. The Fischer-Tropsch synthesizer also includes separation devices for the production of liquid hydrocarbons and of gaseous products which are residual products or formed as secondary products during the synthesis, especially including inert compounds, light gaseous hydrocarbons and the unreacted portion of the synthesis gas.
De ønskede produktene må i hovedsak fullstendig separeres fra katalysatoren (for eksempel inntil restmengden av katalysator er i størrelsesorden 1 til noen få deler pr. million (parts per million = ppm), slik at de kan anvendes eller behandles i påfølgende trinn. The desired products must essentially be completely separated from the catalyst (for example until the residual amount of catalyst is of the order of 1 to a few parts per million (parts per million = ppm), so that they can be used or processed in subsequent steps.
Slik produktseparasjon er vanskelig, kompleks og kostbar på grunn av driftsbetingelsene (høye trykk og temperaturer) og de ofte store mengdene av fine katalysatorpartikler eller mikro- eller sub-mikro-katalysatorpartikler til stede i produktene. Denne vanskeligheten forverres i tilfellet med en oppslemmingsreaktor på grunn av den svært høye konsentrasjonen av fine partikler av katalysator i en oppslemming. Such product separation is difficult, complex and expensive due to the operating conditions (high pressures and temperatures) and the often large amounts of fine catalyst particles or micro or sub-micro catalyst particles present in the products. This difficulty is exacerbated in the case of a slurry reactor due to the very high concentration of fine particles of catalyst in a slurry.
Typisk kan i en Fischer-Tropsch-oppslemming mengden av faste katalysatorpartikler representere 20% til 65 vekt% av oppslemmingen. Den midlere diameteren for slike partikler er vanligvis mindre enn 100 pm, og de inneholder store mengder av svært fine partikler, for eksempel på mindre enn 10 pm, og ultrafine partikler, dvs sub-mikropartikler. Typically, in a Fischer-Tropsch slurry, the amount of solid catalyst particles may represent 20% to 65% by weight of the slurry. The average diameter of such particles is usually less than 100 µm, and they contain large amounts of very fine particles, for example of less than 10 µm, and ultrafine particles, ie sub-microparticles.
Svært fine og ultrafine partikler produseres ved abrasjon, dvs. fragmentering av de opprinnelige katalysatorpartiklene. Slik abrasjon kan ha mange årsaker: i sirkulasjonspumpene, i hydrocyklonene, i selve reaktoren, i rørledningene hvor oppslemmings-sirkulasjonshastighetene er høye, i uregelmessigheter, så som strupeventilene. Very fine and ultrafine particles are produced by abrasion, i.e. fragmentation of the original catalyst particles. Such abrasion can have many causes: in the circulation pumps, in the hydrocyclones, in the reactor itself, in the pipelines where the slurry circulation rates are high, in irregularities, such as the throttle valves.
En hovedårsak til abrasjon er den eksterne oppslemmings-sirkulasjons-sløyfen anvendt i de fleste prosessene for tilførsel til oppslemmings-separasjons-anordningene (flytende hydrokarboner/fast katalysator). A major cause of abrasion is the external slurry circulation loop used in most processes for feed to the slurry separation devices (liquid hydrocarbons/solid catalyst).
Denne sløyfen tilføres typisk oppslemming tatt ut fra toppdelen av reaktoren og avgasses så, idet den fortykkede oppslemmingen fra separasjonsinnret-ningen resirkuleres til bunndelen av reaktoren. This loop is typically supplied with slurry taken from the top part of the reactor and then degassed, the thickened slurry from the separation device being recycled to the bottom part of the reactor.
På grunn av forskjellen i høyde mellom disse to punktene og det faktum at oppslemmingen ekspanderer i reaktoren ved at den bringes i kontakt med syntesegassen, virker sløyfen som en luftheis, med et høyt aktiveringstrykk som kan være større enn 0,5 bar. Due to the difference in height between these two points and the fact that the slurry expands in the reactor by being brought into contact with the synthesis gas, the loop acts as an air lift, with a high activation pressure that can be greater than 0.5 bar.
Av denne grunn sirkulerer oppslemmingen med høy hastighet i denne sløy-fen, noe som forårsaker katalysatorslitasje og øker risikoen for erosjon i rørled-ningene. Denne prosessen med en ekstern sirkulasjonssløyfe og luftløfteffekten, er for eksempel beskrevet i internasjonal patentsøknad WO-A-97/31693.1 pro-sesser av denne typen fører ukontrollert sirkulasjon av oppslemmingen i den eksterne sløyfen til høy risiko for slitasje på katalysatoren og rørledningserosjon. En kjent måte å begrense strømningshastigheten i rørledningene i denne sløyfen på består av anbringelse av en strupeventil for å begrense strømningshastigheten. Dette løser imidlertid ikke problemet med katalysatorabrasjonen som resulterer fra strupeventilen. Dette problemet er grundig drøftet i teksten i internasjonal pa-tentsøknad WO-A-97/31693. For this reason, the slurry circulates at high speed in this loop, which causes catalyst wear and increases the risk of erosion in the pipelines. This process with an external circulation loop and the air lift effect is described, for example, in international patent application WO-A-97/31693.1 processes of this type lead to uncontrolled circulation of the slurry in the external loop to a high risk of wear on the catalyst and pipeline erosion. A known way of limiting the flow rate in the pipelines in this loop consists of placing a throttle valve to limit the flow rate. However, this does not solve the problem of the catalyst abrasion resulting from the throttle valve. This problem is thoroughly discussed in the text of international patent application WO-A-97/31693.
I et første aspekt angår oppfinnelsen et apparat for å produsere hydrokarboner ved hjelp av Fischer-Tropsch-prosessen, omfattende spesifikke anordninger som i stor grad kan redusere risikoen for abrasjon forårsaket av oppslemmings-sirkulasjonen i rørledningene, spesielt i den eksterne sirkulasjonssløyfen. I sin mest generelle form tilveiebringer oppfinnelsen et apparat for å syntetisere hydrokarboner under anvendelse av Fischer Tropsch-prosessen, omfattende: minst én reaksjonssone R som inneholder minst én væske, faste partikler i suspensjon i nevnte væske og omfattende faste partikler av en reaksjonskatalysator, og en gass som inneholder karbonmonoksid og hydrogen, omfattende anordninger (10, 9) for innføring av faste partikler, anordning (3) for å trekke ut et gassformig avløp og anordning (2) for å trekke ut en første suspensjon av faste partikler i en væske som omfatter minst en del av de flytende hydrokarbonene fremstilt ved reaksjonen; • minst én separasjonsseksjon S2 til hvilken minst en dei av nevnte første suspensjon av faste partikler sendes og fra hvilken en væske inneholdende en hydrokarbonfraksjon som er utarmet på faste partikler hovedsakelig sammen-satt av produkter fra Fischer-Tropsch reaksjon oppnås, sammen med en andre suspensjon som er anriket på faste partikler som opprinnelig forekom i suspensjonen fra sone R; • minst én anordning (9) for å innføre nevnte andre suspensjon i reaksjonssonen R; In a first aspect, the invention relates to an apparatus for producing hydrocarbons by means of the Fischer-Tropsch process, comprising specific devices which can greatly reduce the risk of abrasion caused by the slurry circulation in the pipelines, especially in the external circulation loop. In its most general form, the invention provides an apparatus for synthesizing hydrocarbons using the Fischer Tropsch process, comprising: at least one reaction zone R containing at least one liquid, solid particles in suspension in said liquid and comprising solid particles of a reaction catalyst, and a gas containing carbon monoxide and hydrogen, comprising devices (10, 9) for introducing solid particles, device (3) for extracting a gaseous effluent and device (2) for extracting a first suspension of solid particles in a liquid which comprises at least a portion of the liquid hydrocarbons produced by the reaction; • at least one separation section S2 to which at least one of said first suspension of solid particles is sent and from which a liquid containing a hydrocarbon fraction depleted of solid particles mainly composed of products from the Fischer-Tropsch reaction is obtained, together with a second suspension which is enriched in solid particles originally present in the suspension from zone R; • at least one device (9) for introducing said second suspension into the reaction zone R;
idet nevnte apparat er karakterisert ved at det mellom utgangen for den første suspensjonen av faste partikler i en væske fra reaksjonssone R og inngangen for den andre suspensjonen som er anriket på faste partikler i reaksjonssone R, omfatter minst én sone E omfattende minst én anordning for dele opp det samlede trykkfall mellom inngangen og utgangen for sone E i en rekke elementære trykkfall av lav verdi. said apparatus is characterized in that between the outlet for the first suspension of solid particles in a liquid from reaction zone R and the inlet for the second suspension which is enriched in solid particles in reaction zone R, it comprises at least one zone E comprising at least one device for parts up the total pressure drop between the inlet and outlet for zone E in a series of elementary pressure drops of low value.
I en spesiell utførelse omfatter apparatet i henhold til foreliggende oppfinnelse mellom utgangen for den første suspensjonen av faste partikler i en væske fra reaksjonssone R og inngangen til separasjonsseksjon S2, minst én sone S1 for avgassing av suspensjonen av faste partikler i en væske omfattende flytende hydrokarboner fremstilt ved hjelp av reaksjonen, fra hvilken et gassformig avløp og en suspensjon Sd av faste partikler i en væske omfattende flytende hydrokarboner fremstilt ved hjelp av reaksjonen og som er minst delvis avgasset, evakueres. Nevnte suspensjon Sd sendes så til separasjonsseksjon S2. In a particular embodiment, the apparatus according to the present invention comprises between the exit for the first suspension of solid particles in a liquid from reaction zone R and the entrance to separation section S2, at least one zone S1 for degassing the suspension of solid particles in a liquid comprising liquid hydrocarbons produced by means of the reaction, from which a gaseous effluent and a suspension Sd of solid particles in a liquid comprising liquid hydrocarbons produced by means of the reaction and which is at least partially degassed, are evacuated. Said suspension Sd is then sent to separation section S2.
I en spesiell utførelse sendes suspensjonen Sd til separasjonsseksjonen S2 under anvendelse av en pumpe P. In a particular embodiment, the suspension Sd is sent to the separation section S2 using a pump P.
I foreliggende oppfinnelse kan således sone E for å dele opp trykkfallet lokaliseres nedstrøms eller oppstrøms for separasjonsseksjon S2 i sirkulasjons-retningen for suspensjonen fra reaksjonssone R. Dersom denne sonen E er opp-strøms for separasjonsseksjon S2 og det anvendes en avgassingssone S1, så kan den være mellom utgangen fra reaksjonssone R og avgassingssonen, eller mellom avgassingssone S1 og separasjonsseksjon S2. Rammen for foreliggende oppfinnelse omfatter anvendelse av en rekke soner E for å dele opp trykkfallet, for eksempel en sone E mellom utgangen fra reaksjonssone R og avgassingssonen S1 og en annen mellom avgassingssone S1 og separasjonsseksjon S2. In the present invention, zone E for dividing the pressure drop can thus be located downstream or upstream of separation section S2 in the circulation direction of the suspension from reaction zone R. If this zone E is upstream of separation section S2 and a degassing zone S1 is used, then it can be between the exit from reaction zone R and the degassing zone, or between degassing zone S1 and separation section S2. The scope of the present invention includes the use of a number of zones E to divide the pressure drop, for example a zone E between the exit from reaction zone R and the degassing zone S1 and another between degassing zone S1 and separation section S2.
Vanligvis omfatter sone E en anordning for å dele opp det samlede trykkfallet til elementære trykkfall som er lavere enn terskelverdien over hvilken det er vesentlig fragmentering av en del av de faste partiklene som suspensjonen inneholder. Usually, zone E comprises a device for dividing the total pressure drop into elementary pressure drops which are lower than the threshold value above which there is significant fragmentation of a part of the solid particles that the suspension contains.
I et ytterligere aspekt tilveiebringer oppfinnelsen en fremgangsmåte for å syntetisere hydrokarboner, omfattende at en gass inneholdende karbonmonoksid og hydrogen bringes i kontakt i en reaksjonssone inneholdende en suspensjon av faste partikler i en væske, omfattende faste reaksjonskatalysatorpartikler i en væske, under hydrokarbonproduksjonsbetingelser, uttrekking fra reaksjonssonen av en strøm av en første suspensjon av faste partikler i en væske, fraskilling av minst en fraksjon av hydrokarbonene, som er flytende under de valgte betingelsene, og en andre konsentrert suspensjon av faste partikler, kjennetegnet ved at mellom utgangen for den første suspensjonen av faste partikler i en væske fra reaksjonssone R og inngangen for den andre suspensjonen anriket på faste partikler i reaksjonssone R, deles det samlede trykkfallet opp i en rekke elementære trykkfall av lav verdi. In a further aspect, the invention provides a method for synthesizing hydrocarbons, comprising contacting a gas containing carbon monoxide and hydrogen in a reaction zone containing a suspension of solid particles in a liquid, comprising solid reaction catalyst particles in a liquid, under hydrocarbon production conditions, withdrawing from the reaction zone of a stream of a first suspension of solid particles in a liquid, separation of at least a fraction of the hydrocarbons, which are liquid under the selected conditions, and a second concentrated suspension of solid particles, characterized in that between the output of the first suspension of solid particles in a liquid from reaction zone R and the input for the second suspension enriched with solid particles in reaction zone R, the total pressure drop is divided into a number of elementary pressure drops of low value.
Dette genererer redusert katalysatorslitasje, hvilket innebærer vesentlige driftsfordeler. This generates reduced catalyst wear, which entails significant operating benefits.
I foreliggende oppfinnelse drives katalysatoren fortrinnsvis under anvendelse av en teknikk inkludert en oppslemmings-boblekolonnereaktor R, hvor gass bringes i kontakt med en væske/svært fint oppdelt fast (oppslemming) blanding. Kornstørrelsen av den friske katalysatoren er slik at den midlere dimensjonen på katalysatorkornene er mindre enn ca. 150 pm og vanligvis mindre enn 10 til 100 um. In the present invention, the catalyst is preferably operated using a technique including a slurry bubble column reactor R, where gas is contacted with a liquid/very finely divided solid (slurry) mixture. The grain size of the fresh catalyst is such that the average dimension of the catalyst grains is less than approx. 150 µm and usually less than 10 to 100 µm.
Således erstattes i henhold til oppfinnelsen et lokalisert trykkfall AP i en uregelmessighet så som en ventil eller en åpning, av et stort antall, f.eks. n, av elementære trykkfall med lav amplitude, nemlig AP/n. Dersom n er tilstrekkelig stor, er verdien AP/n tilstrekkelig lav til at den kinetiske energien for oppslemmingen i det elementære trykkfallelementet AP/n er tilstrekkelig lav og lavere enn den kinetiske energien over hvilken betydelig fragmentering av en del av katalysatorpartiklene oppstår. Thus, according to the invention, a localized pressure drop AP in an irregularity such as a valve or an opening is replaced by a large number, e.g. n, of elementary pressure drops with low amplitude, namely AP/n. If n is sufficiently large, the value AP/n is sufficiently low that the kinetic energy of the slurry in the elementary pressure drop element AP/n is sufficiently low and lower than the kinetic energy above which significant fragmentation of a part of the catalyst particles occurs.
Med andre ord finner det totale trykkfallet sted i en rekke elementer slik at den kinetiske energien for oppslemmingen og katalysatorpartiklene er lavere enn partikkelfragmenteringsterskelen. I den mest foretrukne utførelsen av foreliggende oppfinnelse, skjematisk vist på fig. 1, omfatter hydrokarbonsynteseapparatet som anvender Fischer-Tropsch-reaksjonen minst én reaksjonssone R inneholdende minst én væske, normalt et hydrokarbon eller en hydrokarbonf raksjon, vanligvis en hydrokarbonfraksjon fremstilt ved hjelp av Fischer-Tropsch-reaksjonen, minst én fast katalysator i form av partikler, hvis dimensjoner er blitt beskrevet i det fore-gående, og en gass som hovedsakelig inneholder karbonmonoksid og hydrogen. Som vist på fig. 1 omfatter Fischer-Tropsch-hydrokarbonsynteseapparatet en reaktor R inn i hvilken det føres inn en gass inneholdende karbonmonoksid og hydrogen gjennom rørledning 1, og en suspensjon av faste partikler inneholdende faste reaksjonskatalysatorpartikler føres inn gjennom rørledning 9. En suspensjon av faste partikler i en væske, inneholdende fast reaksjonskatalysator, trekkes ut av reaktor R gjennom rørledning 2, og et gassformig avløp trekkes ut gjennom rørledning 3 som så evakueres gjennom rørledning 4, blandet med den gassformige fraksjonen oppnådd fra separator S1 og hvor suspensjonen av faste partikler i en væske, inneholdende faste reaksjonskatalysatorpartikler trukket ut av reaktor R gjennom rørledning 2, avgasses. Avgassing kan gjennomføres under anvendelse av enhver fremgangsmåte som er velkjent for en fagperson, for eksempel ved å avdrive gassbobler. Det er også mulig å anvende et apparat av hydrocy-klontype for å gjennomføre avgassingen. En generell beskrivelse av hydrocyklo-ner er å finne i "Ullmann's Encyklopaedia of Industrial Chemistry", 5. utg., bd. B2, sider 11 -19 til 11 -23. Avgassing kan også gjennomføres ved avdrivning i en i hovedsak vertikal kolonne (standpipe). En suspensjon av faste partikler inneholdende faste reaksjonskatalysatorpartikler i en væske utvinnes fra separator S1 gjennom rørledning 6, minst delvis avgasset og fortrinnsvis fullstendig avgasset, og sendes deretter ved hjelp av pumpe P gjennom rørledning 7 til en separasjonsseksjon S2 fra hvilken en væske inneholdende en hydrokarbonfraksjon som er det typiske produktet av Fischer-Tropsch-reaksjonen oppnås gjennom rørledning 11 og som er utarmet på faste partikler, og fortrinnsvis inneholder den i hovedsak ingen flere faste partikler; en suspensjon som er anriket på faste partikler utvinnes gjennom rørledning 8, og inneholder fortrinnsvis størstedelen av de faste partiklene opprinnelig inneholdt i suspensjonen utvunnet gjennom rørledning 2 ved utgangen fra reaktor R. Denne separasjonsseksjonen S2 kan for eksempel være en seksjon som omfatter en frontal eller tangential filtreringsseksjon eller ethvert annet system som er velkjent for fagpersonen på området. Denne suspensjonen, i stor grad anriket på faste partikler, sendes til sone E omfattende minst én anordning som kan dele opp det totale trykkfallet mellom inngangen og utgangen av sone E til en rekke elementære trykkfall av lav verdi. Ved utgangen av sone E sendes den oppnådde suspensjonen tilbake til reaktor R gjennom rørledning 9. Apparatet omfatter også en rørledning 10 forbundet via rørledning 9 gjennom hvilken en suspensjon av faste partikler inneholdende faste reaksjonskatalysatorpartikler, for eksempel frisk påfyllingskatalysator, kan føres inn. In other words, the total pressure drop takes place in a number of elements so that the kinetic energy of the slurry and catalyst particles is lower than the particle fragmentation threshold. In the most preferred embodiment of the present invention, schematically shown in fig. 1, the hydrocarbon synthesis apparatus using the Fischer-Tropsch reaction comprises at least one reaction zone R containing at least one liquid, normally a hydrocarbon or a hydrocarbon fraction, usually a hydrocarbon fraction produced by means of the Fischer-Tropsch reaction, at least one solid catalyst in the form of particles, whose dimensions have been described above, and a gas which mainly contains carbon monoxide and hydrogen. As shown in fig. 1, the Fischer-Tropsch hydrocarbon synthesizer comprises a reactor R into which a gas containing carbon monoxide and hydrogen is introduced through pipeline 1, and a suspension of solid particles containing solid reaction catalyst particles is introduced through pipeline 9. A suspension of solid particles in a liquid, containing solid reaction catalyst, is withdrawn from reactor R through pipeline 2, and a gaseous effluent is withdrawn through pipeline 3 which is then evacuated through pipeline 4, mixed with the gaseous fraction obtained from separator S1 and where the suspension of solid particles in a liquid, containing solid reaction catalyst particles drawn out of reactor R through pipeline 2 are degassed. Degassing can be carried out using any method well known to a person skilled in the art, for example by driving off gas bubbles. It is also possible to use a hydrocyclone-type device to carry out the degassing. A general description of hydrocyclones can be found in "Ullmann's Encyklopaedia of Industrial Chemistry", 5th ed., vol. B2, pages 11-19 to 11-23. Degassing can also be carried out by stripping in a mainly vertical column (standpipe). A suspension of solid particles containing solid reaction catalyst particles in a liquid is recovered from separator S1 through pipeline 6, at least partially degassed and preferably completely degassed, and then sent by means of pump P through pipeline 7 to a separation section S2 from which a liquid containing a hydrocarbon fraction which is the typical product of the Fischer-Tropsch reaction obtained through pipeline 11 and which is depleted of solid particles, and preferably contains essentially no more solid particles; a suspension that is enriched in solid particles is extracted through pipeline 8, and preferably contains the majority of the solid particles originally contained in the suspension extracted through pipeline 2 at the exit from reactor R. This separation section S2 can for example be a section comprising a frontal or tangential filtration section or any other system well known to those skilled in the art. This suspension, largely enriched in solid particles, is sent to zone E comprising at least one device which can divide the total pressure drop between the entrance and exit of zone E into a number of elementary pressure drops of low value. At the exit of zone E, the obtained suspension is sent back to reactor R through pipeline 9. The apparatus also comprises a pipeline 10 connected via pipeline 9 through which a suspension of solid particles containing solid reaction catalyst particles, for example fresh top-up catalyst, can be introduced.
Figurer 2a, 2b, 2c, 2d viser skjematisk mange ulike, i hovedsak ekvivalente løsninger for elementer som kan anvendes i sone E for å dele opp det totale trykkfallet i mange elementære trykkfall. På fig. 2a omfatter dette elementet et stort antall indre ribber 12 som kan produsere mange begrensningsåpninger som skaper mange akselerasjons- og retardasjonssoner mellom åpningene. Normalt vil elementet for sone E omfatte minst 5 åpninger, vanligvis minst 10 åpninger og som oftest minst 25 åpninger. På fig. 2b inneholder elementet for sone E et lag av perler 13 med relativt store dimensjoner. Normalt er den midlere diameteren av perlene fortrinnsvis ca. 50 ganger eller mer enn den midlere diameteren av kata-lysatorperlene, mer foretrukket ca. 100 ganger eller mer enn den ekvivalente midlere diameteren av katalysatorkornene. Vanligvis er den midlere diameteren av perlene minst 3 millimeter, fortrinnsvis minst 5 millimeter, mer foretrukket minst 6 millimeter. Den midlere diameteren av perlene som normalt anvendes overstiger ikke 30 millimeter. I tilfellet vist på fig. 2b er høyden av enkeltlaget vanligvis minst 5 ganger den midlere diameteren av de anvendte perlene, fortrinnsvis minst 10 ganger denne diameteren, mer foretrukket minst 25 ganger diameteren. Rammen for foreliggende oppfinnelse omfatter også at det i sone E anvendes et element som omfatter flere, dvs. minst to, lag av perler som kan ligge mot hverandre eller atskilt av en sone som ikke inneholder perler. I utførelsen vist skjematisk på fig. 2c, omfatter elementet for sone E et stort antall ledeplatér formet av ribber 14 som hver sørger for at oppslemmingen som sirkulerer i nevnte sone E endrer retning. Normalt vil elementet for sone E omfatte minst 5 ledeplatér, fortrinnsvis minst 10 Figures 2a, 2b, 2c, 2d schematically show many different, essentially equivalent solutions for elements that can be used in zone E to divide the total pressure drop into many elementary pressure drops. In fig. 2a, this element comprises a large number of internal ribs 12 which can produce many restriction openings which create many acceleration and deceleration zones between the openings. Normally the element for zone E will comprise at least 5 openings, usually at least 10 openings and most often at least 25 openings. In fig. 2b, the element for zone E contains a layer of beads 13 with relatively large dimensions. Normally, the average diameter of the beads is preferably approx. 50 times or more than the average diameter of the catalyst beads, more preferably approx. 100 times or more than the equivalent mean diameter of the catalyst grains. Generally, the average diameter of the beads is at least 3 millimeters, preferably at least 5 millimeters, more preferably at least 6 millimeters. The average diameter of the beads that are normally used does not exceed 30 millimeters. In the case shown in fig. 2b, the height of the single layer is usually at least 5 times the average diameter of the beads used, preferably at least 10 times this diameter, more preferably at least 25 times the diameter. The framework for the present invention also includes that in zone E an element is used which comprises several, i.e. at least two, layers of beads which can lie against each other or separated by a zone which does not contain beads. In the embodiment shown schematically in fig. 2c, the element for zone E comprises a large number of guide plates formed by ribs 14, each of which ensures that the slurry circulating in said zone E changes direction. Normally, the element for zone E will comprise at least 5 guide plates, preferably at least 10
ledeplatér og mer foretrukket minst 25 ledeplatér. I utførelsen vist på fig. 2d omfatter elementet fra sone E en lang lengde av rørledning omfattende rette lengder (16) atskilt av albuer (15) som sørger for at oppslemmingen som sirkulerer i sone E endrer retning ved hver albue. Antall albuer i dette elementet er normalt minst 5, fortrinnsvis minst 10 og mer foretrukket minst 25. Den samlede lengden av rørled-ning er normalt minst to ganger høyden av reaktoren, fortrinnsvis minst 3 ganger denne høyden og mer foretrukket, minst 4 ganger denne høyden. guide plate and more preferably at least 25 guide plates. In the embodiment shown in fig. 2d, the element from zone E comprises a long length of pipeline comprising straight lengths (16) separated by elbows (15) which ensure that the slurry circulating in zone E changes direction at each elbow. The number of elbows in this element is normally at least 5, preferably at least 10 and more preferably at least 25. The total length of pipeline is normally at least twice the height of the reactor, preferably at least 3 times this height and more preferably, at least 4 times this height .
Oppfinnelsen angår også en fremgangsmåte for syntetisering av hydrokarboner fra syntesegass under anvendelse av apparatet i henhold tit oppfinnelsen. The invention also relates to a method for synthesizing hydrocarbons from synthesis gas using the apparatus according to the invention.
Oppfinnelsen angår således en fremgangsmåte for syntetisering av hydrokarboner som fortrinnsvis inneholder minst 3 karbonatomer pr. molekyl og mer foretrukket minst 5 karbonatomer pr. molekyl, omfattende at en gass inneholdende karbonmonoksid og hydrogen bringes i kontakt i en reaksjonssone inneholdende en suspensjon av faste partikler i en væske, omfattende faste reaksjonskatalysatorpartikler (oppslemming), under betingelser for produksjon av hydrokarbon, uttrekking av en strøm av en første suspensjon av faste partikler i en væske fra reaksjonssonen, fraskilling av minst en fraksjon av hydrokarbonene, som er flytende under de valgte betingelsene, og en andre suspensjon som er konsentrert når det gjelder faste partikler, idet fremgangsmåten er karakterisert ved at mellom utgangen for den første suspensjonen av faste partikler i en væske fra reaksjonssone R og inngangen for den andre suspensjonen anriket på faste partikler, i reaksjonssone R, deles det samlede trykkfallet opp i en rekke elementære trykkfall av lav verdi. The invention thus relates to a method for synthesizing hydrocarbons which preferably contain at least 3 carbon atoms per molecule and more preferably at least 5 carbon atoms per molecule, comprising contacting a gas containing carbon monoxide and hydrogen in a reaction zone containing a suspension of solid particles in a liquid, comprising solid reaction catalyst particles (slurry), under conditions for the production of hydrocarbon, extracting a stream of a first suspension of solid particles in a liquid from the reaction zone, separation of at least a fraction of the hydrocarbons, which are liquid under the selected conditions, and a second suspension which is concentrated in terms of solid particles, the method being characterized in that between the output of the first suspension of solid particles in a liquid from reaction zone R and the input for the second suspension enriched in solid particles, in reaction zone R, the total pressure drop is divided into a number of elementary pressure drops of low value.
I en spesiell utførelse av fremgangsmåten i henhold til foreliggende oppfinnelse avgasses mellom uttrekking fra reaksjonssone R av en strøm av en første suspensjon av faste partikler i en væske og seksjon S2 for utskilling av minst en fraksjon av hydrokarbonene, nevnte første suspensjon inneholdende nevnte hydrokarboner dannet under reaksjonen, og deretter skilles denne avgassede suspensjonen Sd ut i seksjon S2 i en væske som er utarmet på faste partikler og hovedsakelig inneholdende flytende reaksjonsprodukter, og i en suspensjon som er anriket på faste partikler, som suspensjonen fra reaksjonssone R i utgangs-punktet inneholdt, og som sendes til reaksjonssone R. In a particular embodiment of the method according to the present invention, gas is degassed between extraction from reaction zone R of a stream of a first suspension of solid particles in a liquid and section S2 for separation of at least a fraction of the hydrocarbons, said first suspension containing said hydrocarbons formed during the reaction, and then this degassed suspension Sd separates out in section S2 in a liquid that is depleted of solid particles and mainly containing liquid reaction products, and in a suspension that is enriched in solid particles, which the suspension from reaction zone R contained at the starting point, and which is sent to reaction zone R.
Claims (16)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9916316A FR2802832B1 (en) | 1999-12-22 | 1999-12-22 | PLANT AND METHOD FOR PRODUCING HYDROCARBONS BY FISCHER-TROPSCH SYNTHESIS IN A REACTOR COMPRISING ON THE RECIRCULATION LOOP MEANS FOR LIMITING THE ATTRACTION OF THE SOLID |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20006516D0 NO20006516D0 (en) | 2000-12-20 |
| NO20006516L NO20006516L (en) | 2001-06-25 |
| NO321115B1 true NO321115B1 (en) | 2006-03-20 |
Family
ID=9553690
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20006516A NO321115B1 (en) | 1999-12-22 | 2000-12-20 | Process and apparatus for producing hydrocarbons by means of the Fisher-Tropsch process in a reactor comprising means for limiting solids abrasion in the recycling loop |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| CA (1) | CA2328385C (en) |
| FR (1) | FR2802832B1 (en) |
| IT (1) | IT1320132B1 (en) |
| NO (1) | NO321115B1 (en) |
| ZA (1) | ZA200007692B (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7078439B2 (en) | 2001-12-28 | 2006-07-18 | Conocophillips Company | Systems and methods for catalyst/hydrocarbon product separation |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2161974A (en) * | 1937-01-21 | 1939-06-13 | Standard Oil Dev Co | Method of controlling exothermic reactions |
| US2440109A (en) * | 1945-02-06 | 1948-04-20 | Texas Co | Method of effecting catalytic reactions |
| DE3245318C3 (en) * | 1982-12-08 | 1996-06-20 | Bayer Ag | Process for carrying out pressure reactions with suspended catalysts |
| US5900159A (en) * | 1996-02-29 | 1999-05-04 | Shell Oil Company | Method for separating liquid from a slurry |
| ITMI980865A1 (en) * | 1998-04-23 | 1999-10-23 | Eniricerche S P A Ora Enitecno | PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF HYDROCARBONS FROM SYNTHESIS GAS |
-
1999
- 1999-12-22 FR FR9916316A patent/FR2802832B1/en not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-12-19 CA CA002328385A patent/CA2328385C/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-12-20 NO NO20006516A patent/NO321115B1/en not_active IP Right Cessation
- 2000-12-20 ZA ZA200007692A patent/ZA200007692B/en unknown
- 2000-12-21 IT IT2000MI002782A patent/IT1320132B1/en active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2328385A1 (en) | 2001-06-22 |
| ZA200007692B (en) | 2002-06-20 |
| CA2328385C (en) | 2009-11-24 |
| ITMI20002782A1 (en) | 2002-06-21 |
| FR2802832B1 (en) | 2002-01-18 |
| NO20006516D0 (en) | 2000-12-20 |
| IT1320132B1 (en) | 2003-11-18 |
| FR2802832A1 (en) | 2001-06-29 |
| NO20006516L (en) | 2001-06-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU664429B2 (en) | Catalytic multi-phase reactor | |
| US6833078B2 (en) | Solid-liquid separation system | |
| EP1409438B1 (en) | Direct production of high purity fischer-tropsch wax | |
| US8119014B2 (en) | Systems and methods to remove liquid product and fines from a slurry reactor | |
| SA97170707B1 (en) | Method for separating a liquid from a slurry | |
| US20110313063A1 (en) | Apparatus and method for conducting a fischer-tropsch synthesis reaction | |
| EA006275B1 (en) | Process for the production in continuos of hydrocarbons from synthesis gas, in slurry reactors and for the separation from the solid phase of the liquid phase produced | |
| EP1636151B1 (en) | Process for producing liquid and, optionally, gaseous products from gaseous reactants | |
| US7067559B2 (en) | Process for the production of liquid hydrocarbons | |
| US7144924B2 (en) | Process for the production in continuous of hydrocarbons from synthesis gas in slurry reactors and for the separation of the liquid phase produced from the solid phase | |
| ZA200405005B (en) | Water stripping and catalyst/liquid product seperation system | |
| WO1998027181A1 (en) | Catalyst/wax separation device for slurry fischer-tropsch reactor | |
| US20140286834A1 (en) | Integrated multi-step solid/liquid separation system for fischer-tropsch processes | |
| NO321115B1 (en) | Process and apparatus for producing hydrocarbons by means of the Fisher-Tropsch process in a reactor comprising means for limiting solids abrasion in the recycling loop | |
| AU2010214107B2 (en) | Slurry reactor fines segregation and removal | |
| EA007188B1 (en) | Process for production in continuous of hydrocarbons from synthesis gas | |
| US2573559A (en) | Method for replacing deactivated hydrocarbon synthesis catalyst with fresh catalyst | |
| US20030105371A1 (en) | Method for converting hydrocarbons in a three-phase reactor | |
| ITMI20002783A1 (en) | DEVICE AND SEPARATION PROCEDURE FOR LIQUID PRODUCTS STARTING FROM A SUSPENSION GENERATED BY A FISCHER-TROPSCH REACTOR AND IN SOCKETS | |
| WO2010080133A1 (en) | Method and system for fines management in slurry processes | |
| ZA200404850B (en) | Method for reducing water concentration ion a multi-phase column reactor. |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |