NO317974B1 - Process and plant for separation of C <N> 2- </N> or C <N> 2+ </N> hydrocarbons - Google Patents

Process and plant for separation of C <N> 2- </N> or C <N> 2+ </N> hydrocarbons Download PDF

Info

Publication number
NO317974B1
NO317974B1 NO20002700A NO20002700A NO317974B1 NO 317974 B1 NO317974 B1 NO 317974B1 NO 20002700 A NO20002700 A NO 20002700A NO 20002700 A NO20002700 A NO 20002700A NO 317974 B1 NO317974 B1 NO 317974B1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
separation
column
fraction
gas stream
gas
Prior art date
Application number
NO20002700A
Other languages
Norwegian (no)
Other versions
NO20002700D0 (en
NO20002700L (en
Inventor
Heinz Bauer
Original Assignee
Linde Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde Ag filed Critical Linde Ag
Publication of NO20002700D0 publication Critical patent/NO20002700D0/en
Publication of NO20002700L publication Critical patent/NO20002700L/en
Publication of NO317974B1 publication Critical patent/NO317974B1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/09—Purification; Separation; Use of additives by fractional condensation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/08—Processes or apparatus using separation by rectification in a triple pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/50—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using absorption, i.e. with selective solvents or lean oil, heavier CnHm and including generally a regeneration step for the solvent or lean oil
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/62—Ethane or ethylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration

Description

Den foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for å separere ut C2- eller C2+-hydrokarboner fra en gasstrøm inneholdende lette hydrokarboner og eventuelle laverekokende komponenter enn metan, hvorved gasstrømmen under høyt trykk avkjøles, kondenseres partielt og separeres i et første separasjonstrinn til en væskefraksjon og en gassfraksjon, og i et andre separasjonstrinn deles væskefraksjonen ved rektifikasjon til en produktstrøm inneholdende i hovedsak C2- eller C2+-hydrokarboner og en restgasstrøm inneholdende i hovedsak laverekokende komponenter, hvorved gassfraksjonen fra det første separasjonstrinn ved rektifikasjon deles til en gassfraksjon og en væskefraksjon i et tredje separasjonstrinn og væskefraksjonen føres tilbake til det andre separasjonstrinn som tilbakestrøm. The present invention relates to a method for separating out C2 or C2+ hydrocarbons from a gas stream containing light hydrocarbons and any lower-boiling components than methane, whereby the gas stream is cooled under high pressure, partially condensed and separated in a first separation step into a liquid fraction and a gas fraction , and in a second separation step the liquid fraction is split by rectification into a product stream containing mainly C2 or C2+ hydrocarbons and a residual gas stream containing mainly lower boiling components, whereby the gas fraction from the first separation step is split by rectification into a gas fraction and a liquid fraction in a third separation step and the liquid fraction is returned to the second separation stage as return flow.

Videre vedrører oppfinnelsen et anlegg for utøvelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, med minst én varmeveksler for avkjøling og partiell kondensasjon av gasstrømmen, med en separasjonsinnretning for å separere ut den partielt kondenserte del fra gasstrømmen og med en rektifikasjonskolonne for å ta ut den partielt kondenserte del av gasstrømmen, og med en tilbakevaskingskolonne. Furthermore, the invention relates to a plant for carrying out the method according to the invention, with at least one heat exchanger for cooling and partial condensation of the gas flow, with a separation device for separating the partially condensed part from the gas flow and with a rectification column for removing the partially condensed part of the gas stream, and with a backwash column.

Fra patentpublikasjon EP-A 0185253 er det kjent en fremgangsmåte av ovennevnte type for utvinning av C2+- eller C3+-hydrokarboner fra gassblandinger som i hovedsak inneholder lette hydrokarboner og eventuelt hydrogen eller nitrogen. From patent publication EP-A 0185253, a method of the above-mentioned type is known for extracting C2+ or C3+ hydrocarbons from gas mixtures which mainly contain light hydrocarbons and possibly hydrogen or nitrogen.

Fremgangsmåten ifølge EP-A-0185253 gjør det mulig med en meget vidtgående separasjon av C2+- hhv. C3+-hydrokarboner i tilbakestrømningskolonnen; se spesielt Figur 1 sett i sammenheng med den tilhørende figurbeskrivelse. Virkningen var i tilfellet med fremgangsmåten ifølge EP-A-0185253 dessuten overraskende, fordi kondensasjon av de tunge komponenter som ennå fantes i den gassholdige fraksjon ble oppnådd ved kontaktering med en lettere fraksjon. Inntil da ble det derimot for utvasking av bestemte hydrokarboner fra en hydrokarbongass, som vaskemiddel innført tyngre komponenter enn dem som skulle vaske ut. The method according to EP-A-0185253 makes possible a very extensive separation of C2+- or C3+ hydrocarbons in the reflux column; see especially Figure 1 in conjunction with the associated figure description. In the case of the method according to EP-A-0185253, the effect was also surprising, because condensation of the heavy components still present in the gaseous fraction was achieved by contact with a lighter fraction. Until then, on the other hand, for the washing out of certain hydrocarbons from a hydrocarbon gas, heavier components than those that were to be washed out were introduced as detergents.

Slike fremgangsmåter som det for eksempel er beskrevet i den ovennevnte publikasjon EP-A-0185253, tjener fremfor alt til å separere ut etan eller propan fra naturgass eller andre gasser, eksempelvis raffineriavgasser. Dessuten egner slike fremgangsmåter seg til separasjon av forskjellige umettede hydrokarboner, som for eksempel etylen eller propylen, såfremt disse komponenter finnes i den utskilte gasstrøm, hvilket kan være tilfellet i de ovennevnte raffineriavgasser. Such methods, which are for example described in the above-mentioned publication EP-A-0185253, serve above all to separate out ethane or propane from natural gas or other gases, for example refinery exhaust gases. Moreover, such methods are suitable for the separation of various unsaturated hydrocarbons, such as ethylene or propylene, if these components are present in the separated gas stream, which may be the case in the above-mentioned refinery exhaust gases.

Fremgangsmåten ifølge EP-A 0185253 finner derfor også anvendelse som såkalt "kald avdeling" i etylenanlegg. Etylen lar seg grunnleggende utvinne på to forskjellige måter. Ifølge den klassiske måte blir en krakkgass først og fremst underkastet en såkalt front-ende-metanfjerner C|/C2+-separasjon, og den derved utvundne C2+-fraksjon blir deretter rektifikatorisk separert til en C3+-(rest)fraksjon såvel som en C2-(produkt)fraksjon. I tilfellet med den andre måte blir krakkgassen i en såkalt front-ende-etanfjerner først og fremst underkastet en C3+/C2-separasjon. C2-fraksjonen, som ennå inneholder spor av C3.-hydrokarboner, blir umiddelbart bragt til en rektifikatorisk Ci-/C2-separasjon, hvorved det utvinnes en C|-(rest)fraksjon så vel som en C2-(produkt)fraksjon. The method according to EP-A 0185253 therefore also finds application as a so-called "cold department" in ethylene plants. Ethylene can basically be recovered in two different ways. According to the classical method, a crack gas is first of all subjected to a so-called front-end methane remover C|/C2+ separation, and the C2+ fraction thus recovered is then rectifiedly separated into a C3+ (residual) fraction as well as a C2-( product) fraction. In the case of the second method, the crack gas in a so-called front-end ethane remover is primarily subjected to a C3+/C2 separation. The C2 fraction, which still contains traces of C3 hydrocarbons, is immediately brought to a rectifying C1/C2 separation, whereby a C1-(residue) fraction as well as a C2-(product) fraction is recovered.

Formålet med den foreliggende oppfinnelse er forbedret utvinning av C2.-eller C2+-fraksjonen, nærmere bestemt en fremgangsmåte så vel som et anlegg for å separere ut C2- eller C2+-hydrokarboner fra en gasstrøm inneholdende lette hydrokarboner og eventuelle laverekokende komponenter enn metan, hvorved energiforbruket for C]/C2-separasjon reduseres og utbyttet av C2- eller C2+-hydrokarboner forhøyes. Et ytterligere mål med den foreliggende oppfinnelse er å muliggjøre realisering av fremgangsmåten ifølge den foreliggende oppfinnelse i form av rektifikasjonskolonner som består av prisgunstige bestanddeler. The purpose of the present invention is improved recovery of the C2.- or C2+ fraction, more specifically a method as well as a plant for separating out C2- or C2+ hydrocarbons from a gas stream containing light hydrocarbons and any lower-boiling components than methane, whereby the energy consumption for C]/C2 separation is reduced and the yield of C2 or C2+ hydrocarbons is increased. A further aim of the present invention is to enable the realization of the method according to the present invention in the form of rectification columns which consist of inexpensive components.

I henhold til oppfinnelsen oppnås målene ved en fremgangsmåte med utforming og særpreg i henhold til krav 1. According to the invention, the objectives are achieved by a method with a design and distinctive features according to claim 1.

Anlegget ifølge oppfinnelsen har utforming og særpreg i henhold til krav 8. The plant according to the invention has a design and distinctive character according to claim 8.

I motsetning til fremgangsmåten og anlegget beskrevet i publikasjonen EP-A 0185253 blir væskefraksjonen fra tilbakevaskingskolonnen ikke returnert til In contrast to the method and plant described in publication EP-A 0185253, the liquid fraction from the backwash column is not returned to

rektifikasjonskolonnen, men til den første rektifikasjonsvirkende separasjonskolonne. Derved kan væskefraksjonen fra tilbakevaskingskolonnen avdrives mot tilsatsgassen i den første separasjonskolonne, istedenfor det utskilte materiale. Dette har til følge at hele mengden av de lette komponenter tilbakeført til rektifiseringskolonnen - altså Ci-komponentene - minskes, og derved blir separasjonsoppgaven i rektifikasjonskolonnen lettere. the rectification column, but to the first rectification-acting separation column. Thereby, the liquid fraction from the backwashing column can be diverted towards the additive gas in the first separation column, instead of the separated material. This has the effect that the entire quantity of the light components returned to the rectification column - i.e. the Ci components - is reduced, and thereby the separation task in the rectification column becomes easier.

Fremgangsmåten kjent fra EP-A 0185253 så vel som fremgangsmåten ifølge den foreliggende oppfinnelse for å separere ut C2- eller C2+-hydrokarboner, og ytterligere utførelsesformer derav, blir nærmere beskrevet ved hjelp av figurene 1 til 4. The method known from EP-A 0185253 as well as the method according to the present invention for separating out C2 or C2+ hydrocarbons, and further embodiments thereof, are described in more detail with the help of Figures 1 to 4.

Figurene viser: The figures show:

Figur 1: En illustrasjon av fremgangsmåten og anlegget i henhold til kjent Figure 1: An illustration of the method and the plant according to the known

teknikk ifølge EP-A 0 185 253. technique according to EP-A 0 185 253.

Figur 2: En første utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, Figure 2: A first embodiment of the method according to the invention,

hvorved den første separasjonskolonne ikke har et mellomtilbakeløp. whereby the first separation column does not have an intermediate return.

Figur 3: En andre utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, Figure 3: A second embodiment of the method according to the invention,

hvorved den første separasjonskolonne har et mellomtilbakeløp. whereby the first separation column has an intermediate return.

Figur 4: En tredje utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, hvorved funksjonene til den første og den tredje separasjonskolonne er realisert i en felles separasjonskolonne. Figure 4: A third embodiment of the method according to the invention, whereby the functions of the first and the third separation column are realized in a common separation column.

Tilførselsgassen som i henhold til Figur 1 ledes inn via ledning 1, og som består av lette hydrokarboner og eventuelle laverekokende komponenter enn metan, er allerede forbehandlet på hensiktsmessig måte for en lavtemperaturseparasjon, dvs. at det er fjernet slike komponenter som vil kunne fryse eller forårsake utillatelig korrosjon. Gasstrømmen står under forhøyet trykk på fortrinnsvis 25 til 40 bar og foreligger ved en temperatur mellom omgivelsestemperatur og -50 °C. The supply gas which according to Figure 1 is led in via line 1, and which consists of light hydrocarbons and any lower-boiling components than methane, has already been pre-treated in an appropriate way for a low-temperature separation, i.e. such components have been removed which could freeze or cause unacceptable corrosion. The gas stream is under elevated pressure of preferably 25 to 40 bar and is present at a temperature between ambient temperature and -50 °C.

Gasstrømmen som skal separeres blir avkjølt i varmeveksler El således at den største del av C2- eller C2+-hydrokarbonene for utseparasjon og utvinning, kondenseres. Den partielt kondenserte strøm blir fra varmeveksler El ledet via ledning 2 til en utskiller D og der underkastet en faseseparasjon. The gas stream to be separated is cooled in heat exchanger El so that the largest part of the C2 or C2+ hydrocarbons for separation and recovery is condensed. The partially condensed stream is led from the heat exchanger El via line 2 to a separator D and there subjected to a phase separation.

Væskefraksjonen hhv. kondensatet fra utskilleren D blir via ledning 3 tilført en trykkavlastningsventil b der trykket senkes, og tilføres videre via ledning 3' rektifikasjonskolonnen T2 i dennes øvre område. The liquid fraction or the condensate from the separator D is supplied via line 3 to a pressure relief valve b where the pressure is lowered, and is further supplied via line 3' to the rectification column T2 in its upper area.

I rektifikasjonskolonnen T2 blir den tilførte væskefraksjon fra utskiller D skilt til en C2- eller C2+-hydrokarbon-produktfraksjon så vel som en laverekokende andel restgass. C2- eller C2+-hydrokarbon-produktfraksjonen blir tatt ut via ledning 17 fra bunnen av rektifikasjonskolonnen T2 og ført gjennom trykkavlastningsventil c, hvor trykket faller, og videre via ledning 17' som produktstrøm fra anlegget. En del av strømmen fra C2- eller C2+-hydrokarbon-fTaksjonen blir fordampet i varmeveksler E3 og tilbakeført via ledning 18 til det nedre område i rektifikasjonskolonne T2. In the rectification column T2, the supplied liquid fraction from separator D is separated into a C2 or C2+ hydrocarbon product fraction as well as a lower-boiling proportion of residual gas. The C2 or C2+ hydrocarbon product fraction is taken out via line 17 from the bottom of the rectification column T2 and passed through pressure relief valve c, where the pressure drops, and further via line 17' as product flow from the plant. Part of the flow from the C2 or C2+ hydrocarbon fraction is evaporated in heat exchanger E3 and returned via line 18 to the lower area of rectification column T2.

Den allerede oppnådde restgasstrøm blir tatt ut fra toppen av rektifikasjonskolonne T2 via ledning 13 og tilført til varmeveksler El. I varmeveksleren blir strømmen avkjølt, partielt kondensert og deretter ført videre til varmeveksler E2 via ledning 14.1 varmeveksler E2 følger en videre avkjøling og partiell kondensasjon før strømmen tilføres tilbakevaskingskolonnen T3 via ledning 15. The already obtained residual gas flow is taken out from the top of rectification column T2 via line 13 and supplied to heat exchanger El. In the heat exchanger, the stream is cooled, partially condensed and then passed on to heat exchanger E2 via line 14.1 heat exchanger E2 undergoes further cooling and partial condensation before the stream is fed to the backwashing column T3 via line 15.

Den gassformige toppfraksjon fra utskilleren D blir via ledning 4 tilført varmeveksleren E2, hvor fraksjonen blir avkjølt og partielt kondensert og videre ført via ledning 5, hvor trykkavlastningsventil a er anordnet, til tilbakevaskingskolonne T3. De partielt kondenserte høyerekokende komponenter fra de to sistnevnte strømmer blir tatt ut fra tilbakevaskingskolonne T3 via ledning 6, og ved hjelp av pumpen P pumpes trykket opp til trykket i rektifikasjonskolonne T2 og de høyerekokende komponenter tilføres den øvre del av rektifikasjonskolonnen T2 via ledning 7. The gaseous top fraction from the separator D is supplied via line 4 to the heat exchanger E2, where the fraction is cooled and partially condensed and further led via line 5, where pressure relief valve a is arranged, to backwashing column T3. The partially condensed higher-boiling components from the two latter streams are taken out from backwashing column T3 via line 6, and with the help of pump P the pressure is pumped up to the pressure in rectification column T2 and the higher-boiling components are supplied to the upper part of the rectification column T2 via line 7.

Fra tilbakevaskingskolonne T3 kan det via ledning 16 tas ut en sidestrøm som avkjøles og kondenseres partielt i varmeveksler E2 og deretter tilbakeføres til tilbakevaskingskolonnen T3 via ledning 16' som tilbakestrøm. From backwashing column T3, a side flow can be taken out via line 16 which is cooled and partially condensed in heat exchanger E2 and then returned to backwashing column T3 via line 16' as return flow.

Fra toppen av tilbakevaskingskolonne T3 blir det via ledning 8 tatt ut en gasstrøm med i hovedsak metan og laverekokende komponenter, hvilken blir varmet i varmeveksler E2. Den varmede gasstrøm blir deretter via ledning 9 tilført en trykkavlastningsturbin X der minimumstemperaturen i prosessen oppnås. Den avkjølte gasstrøm blir videre via ledning 10 tilført varmeveksleren E2 hvor den blir videre oppvarmet. Deretter blir gasstrømmen via ledning 11 tilført varmeveksleren El hvor den blir videre oppvarmet mot innkommende strømmer som derved blir avkjølt til fremgangsmåten, og gasstrømmen blir videre via ledning 12 tatt ut fra fremgangsmåten hhv. anlegget, for eksempel som varm gasstrøm. From the top of backwashing column T3, a gas stream with mainly methane and lower-boiling components is taken out via line 8, which is heated in heat exchanger E2. The heated gas stream is then supplied via line 9 to a pressure relief turbine X where the minimum temperature in the process is achieved. The cooled gas flow is further supplied via line 10 to the heat exchanger E2 where it is further heated. The gas stream is then supplied via line 11 to the heat exchanger El where it is further heated against incoming streams which are thereby cooled for the process, and the gas stream is further taken via line 12 from the process or the plant, for example as a hot gas stream.

Som alternativ til den én- eller flertrinns trykkavlastnmg ved hjelp av én eller flere turbiner, slik det er vist i Figurene 1 til 4, kan gasstrømmen tatt ut via ledning 8 fra tilbakevaskingskolonnen T3, underkastes trykkavlastning i en ventil i henhold til Joule-Thomson-trykkavlastning, hvilket ikke er illustrert. As an alternative to the one- or multi-stage depressurization by means of one or more turbines, as shown in Figures 1 to 4, the gas stream withdrawn via line 8 from the backwash column T3 can be subjected to depressurization in a valve according to the Joule-Thomson pressure relief, which is not illustrated.

Videre kan det som alternativ til eller i tillegg til trykkavlastningen ved hjelp av en turbin eller i henhold til Joule-Thomson-effekten anordnes en avkjølingskilde utenfra. Furthermore, as an alternative to or in addition to the pressure relief by means of a turbine or according to the Joule-Thomson effect, an external cooling source can be arranged.

Avkjølingen som benyttes i varmeveksler El til avkjøling og partiell kondensasjon av tilførselsgasstrømmen så vel som restgasstrøm fra rektifikasjonskolonnen, tilveiebringes fra tre eksterne kjølemiddelkretsløp; i Figurene 1 til 3 så vel som i 4 er det for å holde oversikt vist bare deler av to kjølemiddelkretsløp 19 og 20, hhv. tre kjølemiddelkretsløp 19, 20 og 29. The cooling used in heat exchanger El for cooling and partial condensation of the feed gas stream as well as the residual gas stream from the rectification column is provided from three external refrigerant circuits; in Figures 1 to 3 as well as in 4, for the sake of clarity, only parts of two coolant circuits 19 and 20 are shown, respectively. three refrigerant circuits 19, 20 and 29.

Videre er det av oversiktlighetshensyn i Figur 1 bare vist én utskiller D. I realiteten er det riktignok to eller tre - sjelden flere - utskillere anordnet etter hverandre, hvorved bunnfraksjonen fra den enkelte utskiller tilføres rektifikasjonskolonnen T2, mens toppfraksjonen - bortsett fra toppfraksjonen fra den tredje hhv. siste utskiller - tilføres den til enhver tid etterfølgende utskiller for påfølgende avkjøling og partiell kondensasjon. Furthermore, for reasons of clarity, only one separator D is shown in Figure 1. In reality, there are admittedly two or three - rarely more - separators arranged one after the other, whereby the bottom fraction from the individual separator is supplied to the rectification column T2, while the top fraction - apart from the top fraction from the third respectively last separator - it is supplied at all times to subsequent separators for subsequent cooling and partial condensation.

På Figur 2 vises, som allerede nevnt, en første utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, hvorved den første rektifikatorisk virkende separasjonsinnretning Tl, som er anordnet som avdrivningskolonne, ikke har noe mellomtilbakeløp. Figure 2 shows, as already mentioned, a first embodiment of the method according to the invention, whereby the first rectifying-acting separation device Tl, which is arranged as a stripping column, has no intermediate return flow.

For å gi en enklere fremstilling blir i det etterfølgende kun forskjellen beskrevet mellom fremgangsmåten i henhold til kjent teknikk, slik denne er illustrert på Figur 1 og beskrevet med henvisning til Figur 1, og fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, slik denne er illustrert og forklart ved hjelp av Figurene 2 til 4. In order to provide a simpler presentation, only the difference between the method according to known technology, as illustrated in Figure 1 and described with reference to Figure 1, and the method according to the invention, as illustrated and explained with the help of Figures 2 to 4.

Gasstrømmen som skal separeres blir avkjølt og partielt kondensert i varmeveksler El, og blir nå tilført, via ledning 2, en rektifikatorisk virkende separasjonsinnretning Tl som er anordnet som avdrivningskolonne. The gas flow to be separated is cooled and partially condensed in the heat exchanger El, and is now supplied, via line 2, to a rectifier-acting separation device Tl which is arranged as a stripping column.

I henhold til en fordelaktig utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen har gasstrømmen som står under høyt trykk og er avkjølet og partielt kondensert, før tilførsel til avdrivningskolonnen Tl en temperatur mellom -100 og - 40 °C, fortrinnsvis mellom -90 og -55 °C. According to an advantageous embodiment of the method according to the invention, the gas stream, which is under high pressure and is cooled and partially condensed, has a temperature between -100 and -40 °C, preferably between -90 and -55 °C, before being supplied to the stripping column Tl.

Mens det i henhold til fremgangsmåten illustrert på Figur 1 er slik at det fra bunnen av tilbakevaskingskolonnen T3 føres væskefraksjon direkte til rektifikasjonskolonne T2, blir denne væskefraksjon fra nå av avlevert i avdrivningskolonnen Tl via ledning 6<1>og via pumpen P' som pumper trykket opp til nivået i avdrivningskolonnen Tl og leverer væskefraksjonen deri i det øvre område. While, according to the procedure illustrated in Figure 1, liquid fraction is fed from the bottom of the backwash column T3 directly to rectification column T2, this liquid fraction is from now on delivered into the stripping column Tl via line 6<1> and via the pump P' which pumps the pressure up to the level in the stripping column Tl and delivers the liquid fraction therein in the upper area.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen har følgende fordeler: Ved at den væskeformige fraksjon fra bunnen av tilbakevaskingskolonnen T3 avdrives mot tilførselsgass i avdrivningskolonne Tl, minskes den totale mengde av lette komponenter som tilføres til rektifikasjonskolonnen T2, altså mengden av metan og laverekokende komponenter. Ved hjelp av en slik utøvelse av fremgangsmåten blir separasjonsoppgaven i rektifikasjonskolonnen T2 lettere. The method according to the invention has the following advantages: By the fact that the liquid fraction from the bottom of the backwash column T3 is carried off towards the supply gas in the carry-off column Tl, the total quantity of light components supplied to the rectification column T2, i.e. the quantity of methane and lower-boiling components, is reduced. With the help of such an implementation of the method, the separation task in the rectification column T2 becomes easier.

Dertil finner det sted en fordelaktig varmeveksling i avdrivningskolonnen Tl, ettersom væskefraksjonen fra bunnen av tilbakevaskingskolonnen T3 ikke lenger har så høyt og derved ugunstig temperaturnivå for tilførsel til det øvre område i rektifikasjonskolonnen T2. Temperaturforskjellen mellom området i toppen av rektifikasjonskolonnen T2 og temperaturen av den tilførte væskefraksjon utgjorde 36 °C. Med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er tilførselen til avdrivningskolonnen Tl ved langt gunstigere temperaturnivå - temperaturforskjellen mellom det øvre område i avdrivningskolonnen Tl og temperaturen i den tilførte væskefraksjon utgjør nå kim 11 °C. Med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er det mulig med en bedre utnyttelse av minimumstemperaturen (Spitzenkalte) oppnådd ved hjelp av trykkavlastningsturbinen X. Energiforbruket for Ci/C2-separasjon kan derved reduseres tydelig. In addition, an advantageous heat exchange takes place in the stripping column Tl, as the liquid fraction from the bottom of the backwashing column T3 no longer has such a high and thus unfavorable temperature level for supply to the upper area in the rectification column T2. The temperature difference between the area at the top of the rectification column T2 and the temperature of the supplied liquid fraction amounted to 36 °C. With the method according to the invention, the supply to the stripping column Tl is at a far more favorable temperature level - the temperature difference between the upper area of the stripping column Tl and the temperature of the supplied liquid fraction now amounts to 11 °C. With the method according to the invention, it is possible to make better use of the minimum temperature (Spitzenkalte) obtained by means of the pressure relief turbine X. The energy consumption for Ci/C2 separation can thereby be clearly reduced.

På Figur 3 vises en andre utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, hvor avdrivningskolonnen Tl har et mellomtilbakeløp. Gjennom ledning 21 fra det nedre område i avdrivningskolonnen Tl tas det ut en sidestrøm som avkjøles og kondenseres partielt i varmeveksler El, hvorpå strømmen deretter føres gjennom ledning 22 som mellomtilbakeløp til avdrivningskolonnen Tl. Ved hjelp av denne utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen blir separasjonsarbeidet i avdrivningskolonne Tl forbedret. Figure 3 shows a second embodiment of the method according to the invention, where the stripping column Tl has an intermediate return flow. Through line 21 from the lower area in the stripping column Tl, a side stream is taken out which is cooled and partially condensed in the heat exchanger El, after which the flow is then passed through line 22 as an intermediate return to the stripping column Tl. With the help of this embodiment of the method according to the invention, the separation work is carried out in the stripping column Tl improved.

En ytterligere utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er illustrert i Figur 4. Ved denne utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er funksjonene til den første og tredje separasjonkolonne, hhv. Tl og T3 - slik de er vist i Figurene 2 og 3 - anordnet i en felles separasjonskolonne Tl/3. Derved kan ledningene 6' og 7' som forbinder separasjonskolonnene Tl og T3, så vel som den der anordnede pumpe F, sløyfes. Det er imidlertid likevel påkrevd å ha en pumpe P' i ledningen 3 og 3' som forbinder separasjonskolonnene Tl/3 og T2. A further embodiment of the method according to the invention is illustrated in Figure 4. In this embodiment of the method according to the invention, the functions of the first and third separation column, respectively. Tl and T3 - as shown in Figures 2 and 3 - arranged in a common separation column Tl/3. Thereby, the lines 6' and 7' which connect the separation columns T1 and T3, as well as the pump F arranged there, can be looped. However, it is still required to have a pump P' in the line 3 and 3' which connects the separation columns T1/3 and T2.

Prinsipielt kan separasjonskolonnen Tl/3 som er illustrert i Figur 4, hhv. rektifikasjonen som finner sted, ikke avdeles bare i to separate separasjonskolonner Tl og T3 - slik det er vist i Figurene 2 og 3 - men, avhengig av antallet mellom-kjølingssløyfer 21, 6' og 16, i flere separate separasjonskolonner. In principle, the separation column Tl/3 which is illustrated in Figure 4, or the rectification that takes place is not separated only into two separate separation columns T1 and T3 - as shown in Figures 2 and 3 - but, depending on the number of intermediate cooling loops 21, 6' and 16, into several separate separation columns.

I Figur 4 er det i motsetning til i Figurene 1 til 3 kun vist én varmeveksler El/2. Også her gjelder prinsipielt at et høyere antall separate varmevekslere kan anordnes. In Figure 4, in contrast to Figures 1 to 3, only one heat exchanger El/2 is shown. Here too, in principle, a higher number of separate heat exchangers can be arranged.

Gasstrømmen inneholdende i hovedsak metan og laverekokende komponenter som tas ut fra toppen av separasjonskolonne Tl/3 via ledning 8, blir etter en oppvarming i varmeveksler El/2 via ledning 9 tilført en første trykkavlastningsturbin X og etter fornyet oppvarming i varmeveksler El/2 via ledning 9' tilført en andre trykkavlastningsturbin X', hvor prosessens minimale temperatur oppnås. Den avkjølte gasstrøm blir deretter via ledning 10' tilført videre til varmeveksler El/2, hvor strømmen blir varmet, og hvoretter den forlater anlegget via ledning 12. The gas stream containing mainly methane and lower-boiling components which are taken out from the top of separation column Tl/3 via line 8, after heating in heat exchanger El/2 via line 9 is fed to a first pressure relief turbine X and after renewed heating in heat exchanger El/2 via line 9' supplied to a second pressure relief turbine X', where the minimum temperature of the process is achieved. The cooled gas stream is then supplied via line 10' to heat exchanger El/2, where the stream is heated, and then it leaves the plant via line 12.

Ettersom det med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen blir en reduksjon av den lave temperatur ved tilførselen av væske fra bunnen av tilbakevaskingskolonne T3 til rektifikasjonskolonne T2, kan rektifikasjonskolonnen T2 fremstilles av kostnadsgunstige materialer - lavtemperaturstål istedenfor høylegert stål. As with the method according to the invention there is a reduction of the low temperature at the supply of liquid from the bottom of the backwash column T3 to the rectification column T2, the rectification column T2 can be made of cost-effective materials - low-temperature steel instead of high-alloy steel.

Den etterfølgende tabell gjelder for et konkret utførelseseksempel i henhold til The following table applies to a concrete design example in accordance with

Figur 3, med hensyn til sammensetning, trykk, temperatur, etc. Figure 3, with regard to composition, pressure, temperature, etc.

Mens temperaturen i toppen av rektifikasjonskolonnen T2 ved den kjente fremgangsmåte som er illustrert på Figur 1, utgjør -58 °C, ligger denne temperatur ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, i henhold til Figur 3, ved -34 °C. Dette gjør at anvendelse er mulig av mindre kostbare materialer for rektifikasjonskolonnen T2, ettersom det ved temperatur høyere enn -40 °C kan anvendes lavtemperaturstål istedenfor høylegert stål. While the temperature at the top of the rectification column T2 in the known method illustrated in Figure 1 is -58 °C, in the method according to the invention, according to Figure 3, this temperature is -34 °C. This makes it possible to use less expensive materials for the rectification column T2, as at temperatures higher than -40 °C low-temperature steel can be used instead of high-alloy steel.

Claims (9)

1. Fremgangsmåte for separasjon av C2- eller C2+-hydrokarboner fra en gasstrøm (1,2) omfattende lette hydrokarboner og eventuelle laverekokende komponenter enn metan, hvorved gasstrømmen (1) under høyt trykk avkjøles (El), kondenseres partielt og separeres i et første separasjonstrinn (Tl) til en væskefraksjon (3, 3') og en gassfraksjon (4), og i et andre separasjonstrinn (T2) deles væskefraksjonen (3, 3') ved rektifikasjon til en produktstrøm (17, 17') inneholdende i hovedsak C2- eller C2+-hydrokarboner og en restgasstrøm (13) inneholdende i hovedsak laverekokende komponenter, hvorved gassfraksjonen (4) fra det første separasjonstrinn (Tl), hvilken er produsert nedstrøms for den partielle kondensasjon, ved rektifikasjon deles til en gassfraksjon (8) og en væskefraksjon (6') i et tredje separasjonstrinn (T3) og væskefraksjonen (6') oppnådd i det tredje separasjonstrinn (T3) tilføres (7') som tilbakestrøm til det rektifikasjonsvirkende første separasjonstrinn (Tl).1. Process for the separation of C2 or C2+ hydrocarbons from a gas stream (1,2) comprising light hydrocarbons and any lower-boiling components than methane, whereby the gas stream (1) is cooled (El) under high pressure, partially condensed and separated in a first separation step (Tl) into a liquid fraction (3, 3') and a gas fraction (4), and in a second separation step (T2) the liquid fraction (3, 3') is split by rectification into a product stream (17, 17') containing mainly C2 or C2+ hydrocarbons and a residual gas stream (13) containing mainly lower-boiling components, whereby the gas fraction (4) from the first separation step (Tl), which is produced downstream of the partial condensation, is split by rectification into a gas fraction (8) and a liquid fraction (6') in a third separation step (T3) and the liquid fraction (6') obtained in the third separation step (T3) is supplied (7') as a return flow to the rectification-acting first separation step (T1). 2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert vedat etter den partielle kondensasjon blir gassfraksjonen (4) fra det første separasjonstrinn (Tl) før tilførselen til det tredje separasjonstrinn (T3), avkjølt og partielt kondensert (E2).2. Method according to claim 1, characterized in that, after the partial condensation, the gas fraction (4) from the first separation stage (T1) is cooled and partially condensed (E2) before being fed to the third separation stage (T3). 3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert vedat restgasstrømmen (13) fra det andre separasjonstrinn (T2) avkjøles, kondenseres partielt (El) og tilføres det tredje separasjonstrinn (T3).3. Method according to claim 1 or 2, characterized in that the residual gas stream (13) from the second separation stage (T2) is cooled, partially condensed (El) and supplied to the third separation stage (T3). 4. Fremgangsmåte ifølge krav 2 eller 3, karakterisert vedat avkjølingen etter den partielle kondensasjon av gassfraksjonen (4) som dannes og/eller restgasstrømmen (13), foregår før tilførsel til det tredje separasjonstrinn (T3) i indirekte varmeveksling (E2) med eksternt anordnet strøm og/eller strømmer i fremgangsmåten til oppvarming, og/eller foregår ved indirekte varmeveksling ved hjelp av en ventil eller minst én turbin (X, X') som ekspanderer restgasstrømmen (8) til det tredje separasjonstrinn (T3).4. Method according to claim 2 or 3, characterized in that the cooling after the partial condensation of the gas fraction (4) which is formed and/or the residual gas stream (13) takes place before supply to the third separation stage (T3) in indirect heat exchange (E2) with externally arranged current and/or currents in the heating method , and/or takes place by indirect heat exchange using a valve or at least one turbine (X, X') which expands the residual gas stream (8) to the third separation stage (T3). 5. Fremgangsmåte ifølge ett av de foregående krav, karakterisert vedat fra det første rektifikatorisk virkende separasjonstrinn (Tl) tas det ut minst én del strøm (21) som avkjøles, kondenseres partielt og tilbakeføres til det første separasjonstrinn (Tl) som mellomtilbakeløp (22).5. Method according to one of the preceding claims, characterized in that from the first rectifying-acting separation stage (Tl) at least one portion of stream (21) is taken out which is cooled, partially condensed and returned to the first separation stage (Tl) as an intermediate return flow (22). 6. Fremgangsmåte ifølge ett av de foregående krav, karakterisert vedat temperaturen i den avkjølte, partielt kondenserte gasstrøm (2) som står under høyt trykk, før tilførsel til det første rektifikatorisk virkende separasjonstrinn (Tl), er mellom -100 og -40 °C, fortrinnsvis mellom -90 og -55 °C.6. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the temperature in the cooled, partially condensed gas stream (2) which is under high pressure, before being fed to the first rectifying-acting separation stage (Tl), is between -100 and -40 °C, preferably between -90 and -55 °C . 7. Fremgangsmåte ifølge ett av de foregående krav, karakterisert vedat funksjonene for det første separasjonstrinn (Tl) som har en rektifikatorisk virkning og det tredje separasjonstrinn (T3) som har en rektifikatorisk virkning, er implementert i et felles separasjonstrinn (Tl/3).7. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the functions for the first separation step (Tl) which has a rectifying effect and the third separation step (T3) which has a rectifying effect, are implemented in a common separation step (Tl/3). 8. Anlegg for separasjon av C2- eller C2+-hydrokarboner fra en gasstrøm (1,2) omfattende lette hydrokarboner med eller uten komponenter som koker ved en lavere temperatur enn metan, omfattende minst én varmeveksler (El, E2, El/2), hvori gasstrømmen (1) som er under forhøyet trykk, avkjøles og kondenseres partielt, en strippekolonne (Tl), hvori den avkjølte og partielt kondenserte gasstrøm (2) separeres til en væskefraksjon (3, 3') og en gassfraksjon (4), en rektifikasjonskolonne (T2), hvori væskefraksjonen (3, 3') oppnådd i strippekolonnen (Tl) fraksjoneres til en produktstrøm (17, 17') som i hovedsak omfatter C2- eller C2+-hydrokarboner, og en restgasstrøm (13) som i hovedsak omfatter laverekokende komponenter, en tilbakevaskingskolonne (T3), hvor gassfraksjonen (4) oppnådd i strippekolonnen (Tl) separeres ved rektifikasjon til en væskefraksjon (6') og en gassfraksjon (8), det nedre område i tilbakevaskingskolonnen (T3) er koblet til det øvre område i strippekolonnen (Tl) således at væskefraksjonen (6') oppnådd i tilbakevaskingskolonnen (T3) kan tilføres strippekolonnen (Tl) som tilbakestrøm.8. Installation for the separation of C2 or C2+ hydrocarbons from a gas stream (1,2) comprising light hydrocarbons with or without components boiling at a lower temperature than methane, comprising at least one heat exchanger (El, E2, El/2), in which the gas flow (1) is below elevated pressure, cools and partially condenses, a stripping column (Tl), in which the cooled and partially condensed gas stream (2) is separated into a liquid fraction (3, 3') and a gas fraction (4), a rectification column (T2), in which the liquid fraction (3, 3') obtained in the stripping column (Tl) is fractionated into a product stream (17, 17') which mainly comprises C2 or C2+ hydrocarbons, and a residual gas stream (13) which mainly comprises lower boiling components, a backwashing column (T3), where the gas fraction (4) obtained in the stripping column (Tl) is separated by rectification into a liquid fraction (6') and a gas fraction (8), the lower area in the backwash column (T3) is connected to the upper area in the stripping column (Tl) so that the liquid fraction (6') obtained in the backwash column (T3) can be supplied to the stripping column (Tl) as return flow. 9. Anlegg ifølge krav 8, karakterisert vedat tilbakevaskingskolonnen (T3) og strippekolonnen (Tl) er konstruert som en separasjonskolonne (Tl/3).9. Installation according to claim 8, characterized in that the backwash column (T3) and the stripping column (Tl) are constructed as a separation column (Tl/3).
NO20002700A 1997-11-27 2000-05-26 Process and plant for separation of C <N> 2- </N> or C <N> 2+ </N> hydrocarbons NO317974B1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19752703A DE19752703A1 (en) 1997-11-27 1997-11-27 Process and plant for the separation of C2 or C2 + hydrocarbons
PCT/EP1998/007396 WO1999028688A1 (en) 1997-11-27 1998-11-18 Method and installation for separating off c2- or c2+ hydrocarbons

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO20002700D0 NO20002700D0 (en) 2000-05-26
NO20002700L NO20002700L (en) 2000-05-26
NO317974B1 true NO317974B1 (en) 2005-01-17

Family

ID=7850046

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO20002700A NO317974B1 (en) 1997-11-27 2000-05-26 Process and plant for separation of C <N> 2- </N> or C <N> 2+ </N> hydrocarbons

Country Status (14)

Country Link
EP (1) EP1032798B1 (en)
AR (1) AR017619A1 (en)
AU (1) AU1873999A (en)
BR (1) BR9815067A (en)
CZ (1) CZ293649B6 (en)
DE (2) DE19752703A1 (en)
ES (1) ES2207021T3 (en)
HU (1) HUP0004406A3 (en)
MY (1) MY119828A (en)
NO (1) NO317974B1 (en)
PL (1) PL191349B1 (en)
TW (1) TW506969B (en)
WO (1) WO1999028688A1 (en)
ZA (1) ZA9810816B (en)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19752703A1 (en) * 1997-11-27 1999-06-02 Linde Ag Process and plant for the separation of C2 or C2 + hydrocarbons
DE10221230A1 (en) * 2002-05-13 2003-12-04 Linde Ag Removal of hydrocarbons from natural gas prior to liquefaction has washer releasing fraction containing hydrocarbons for liquefaction
SG11201502147SA (en) * 2012-09-20 2015-04-29 Lummus Technology Inc Butadiene extraction pre-absorber
US11156298B2 (en) 2016-08-11 2021-10-26 Pall Corporation Front-loading valve assembly for manifold for processing fluid sample

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT371919B (en) * 1980-09-11 1983-08-10 Linde Ag METHOD FOR ENHANCING LOW MOLECULAR OLEFINS BY WASHING
DE3511636A1 (en) * 1984-12-17 1986-07-10 Linde Ag, 6200 Wiesbaden METHOD FOR OBTAINING C (DOWN ARROW) 2 (DOWN ARROW) (DOWN ARROW) + (DOWN ARROW) - OR FROM C (DOWN ARROW) 3 (DOWN ARROW) (DOWN ARROW) + (DOWN ARROW) CARBON
US4596588A (en) * 1985-04-12 1986-06-24 Gulsby Engineering Inc. Selected methods of reflux-hydrocarbon gas separation process
CA2107504A1 (en) * 1993-10-01 1995-04-02 William Stothers Thermodynamic separation
DE19752703A1 (en) * 1997-11-27 1999-06-02 Linde Ag Process and plant for the separation of C2 or C2 + hydrocarbons

Also Published As

Publication number Publication date
NO20002700D0 (en) 2000-05-26
NO20002700L (en) 2000-05-26
EP1032798B1 (en) 2003-09-03
HUP0004406A3 (en) 2001-06-28
AR017619A1 (en) 2001-09-12
HUP0004406A2 (en) 2001-04-28
AU1873999A (en) 1999-06-16
PL340051A1 (en) 2001-01-15
CZ293649B6 (en) 2004-06-16
EP1032798A1 (en) 2000-09-06
ZA9810816B (en) 1999-07-02
CZ20001966A3 (en) 2001-11-14
PL191349B1 (en) 2006-05-31
WO1999028688A1 (en) 1999-06-10
DE19752703A1 (en) 1999-06-02
ES2207021T3 (en) 2004-05-16
MY119828A (en) 2005-07-29
DE59809509D1 (en) 2003-10-09
TW506969B (en) 2002-10-21
BR9815067A (en) 2000-10-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO339135B1 (en) Process for the recovery of hydrocarbons from gas stream containing methane.
NO339134B1 (en) Method of recovering hydrocarbons using increased reflux flows
US7234323B2 (en) Recovering natural gas liquids from LNG using vacuum distillation
US4714487A (en) Process for recovery and purification of C3 -C4+ hydrocarbons using segregated phase separation and dephlegmation
NO337141B1 (en) Hydrocarbon gas treatment for fatty gas flows
NO337566B1 (en) Method and apparatus for removing methane from a hydrocarbon stream.
NO335827B1 (en) Process and plant for separating by distillation a gas mixture containing methane
NO822106L (en) PROCEDURE FOR THE RECOVERY OF CONDENSABLE HYDROCARBONES FROM HYDROCARBON MIXTURES
NO176117B (en) Process for cryogenic separation of gaseous mixtures
NO312167B1 (en) Process of condensing a methane-rich gas stream
NO160813B (en) PROCEDURE FOR TREATING A NATURAL GAS MATERIAL CONTAINING CONTAINING VARIABLE AMOUNTS OF METHANE, NITROGEN, CARBON DIOXIDE AND ETHANE + HYDROCARBONES.
NO328700B1 (en) Cryogenic process using a high pressure absorber column
JP2006188510A (en) Recovery and purification of ethylene
EA033638B1 (en) Method and installation for producing hydrocarbons
NO337416B1 (en) A method and apparatus for separating an inlet gas stream containing methane
NO336987B1 (en) Plant and process for improving the recovery of propane from a feed gas
JPS6346366A (en) Method of separating supply gas at low temperature
NO870349L (en) PROCEDURE FOR SEPARATING HYDROCARBON GAS INGREDIENTS USING A FRACTION TOWER.
NO335104B1 (en) Plant for improved recycling of NGL
CN106715368A (en) Process for increasing ethylene and propylene yield from a propylene plant
NO168169B (en) PROCEDURE AND PLANT FOR SEPARATION OF C2 + OR C3 + HYDROCARBONES FROM A GAS FLOW CONTAINING LIGHT HYDROCARBONES AND EVENTS COMPONENTS WITH LOWER COOKING POINT METHAN
NO772672L (en) MULTI-COMPONENT MIXTURES.
NO851803L (en) PROCEDURES FOR THE DISTILLATION OF MATERIALS WITH BOILING POINTS WHICH DIFFER slightly from each other.
NO173934B (en) PROCEDURE FOR SEPARATING C2 + - OR C3 + - OR C4 HYDROCARBONES FROM A GAS MIXTURE
NO309397B1 (en) Methods for removing aromatic and / or heavier hydrocarbon components from a methane-based gas stream by condensation and stripping, and apparatus for performing the same

Legal Events

Date Code Title Description
MM1K Lapsed by not paying the annual fees