NO315953B1 - Riser systems for recording large amounts of cold fun from deep depths - Google Patents
Riser systems for recording large amounts of cold fun from deep depths Download PDFInfo
- Publication number
- NO315953B1 NO315953B1 NO20022774A NO20022774A NO315953B1 NO 315953 B1 NO315953 B1 NO 315953B1 NO 20022774 A NO20022774 A NO 20022774A NO 20022774 A NO20022774 A NO 20022774A NO 315953 B1 NO315953 B1 NO 315953B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- riser
- turret
- vessel
- buoyancy
- risers
- Prior art date
Links
- 239000013535 sea water Substances 0.000 claims description 56
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 238000007667 floating Methods 0.000 claims description 22
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 claims description 17
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 14
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 13
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims description 12
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims description 5
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 4
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 claims description 4
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 claims description 2
- 229920000271 Kevlar® Polymers 0.000 claims description 2
- 239000004760 aramid Substances 0.000 claims description 2
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 claims description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 claims description 2
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 2
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 claims description 2
- 239000004761 kevlar Substances 0.000 claims description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000002861 polymer material Substances 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 4
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000003643 water by type Substances 0.000 description 2
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000003351 stiffener Substances 0.000 description 1
- 239000002352 surface water Substances 0.000 description 1
- 239000012209 synthetic fiber Substances 0.000 description 1
- 210000003954 umbilical cord Anatomy 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63J—AUXILIARIES ON VESSELS
- B63J2/00—Arrangements of ventilation, heating, cooling, or air-conditioning
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
- E21B17/01—Risers
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B19/00—Handling rods, casings, tubes or the like outside the borehole, e.g. in the derrick; Apparatus for feeding the rods or cables
- E21B19/002—Handling rods, casings, tubes or the like outside the borehole, e.g. in the derrick; Apparatus for feeding the rods or cables specially adapted for underwater drilling
- E21B19/004—Handling rods, casings, tubes or the like outside the borehole, e.g. in the derrick; Apparatus for feeding the rods or cables specially adapted for underwater drilling supporting a riser from a drilling or production platform
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
- F25J1/0275—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines adapted for special use of the liquefaction unit, e.g. portable or transportable devices
- F25J1/0277—Offshore use, e.g. during shipping
- F25J1/0278—Unit being stationary, e.g. on floating barge or fixed platform
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
- F25J1/0296—Removal of the heat of compression, e.g. within an inter- or afterstage-cooler against an ambient heat sink
- F25J1/0297—Removal of the heat of compression, e.g. within an inter- or afterstage-cooler against an ambient heat sink using an externally chilled fluid, e.g. chilled water
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING
- B63B13/00—Conduits for emptying or ballasting; Self-bailing equipment; Scuppers
- B63B13/02—Ports for passing water through vessels' sides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING
- B63B35/00—Vessels or similar floating structures specially adapted for specific purposes and not otherwise provided for
- B63B35/44—Floating buildings, stores, drilling platforms, or workshops, e.g. carrying water-oil separating devices
- B63B2035/448—Floating hydrocarbon production vessels, e.g. Floating Production Storage and Offloading vessels [FPSO]
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63B—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; EQUIPMENT FOR SHIPPING
- B63B21/00—Tying-up; Shifting, towing, or pushing equipment; Anchoring
- B63B21/50—Anchoring arrangements or methods for special vessels, e.g. for floating drilling platforms or dredgers
- B63B21/507—Anchoring arrangements or methods for special vessels, e.g. for floating drilling platforms or dredgers with mooring turrets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B63—SHIPS OR OTHER WATERBORNE VESSELS; RELATED EQUIPMENT
- B63J—AUXILIARIES ON VESSELS
- B63J2/00—Arrangements of ventilation, heating, cooling, or air-conditioning
- B63J2002/005—Intakes for coolant medium other than sea chests, e.g. for ambient water
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T70/00—Maritime or waterways transport
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Geology (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Non-Silver Salt Photosensitive Materials And Non-Silver Salt Photography (AREA)
- Heat Sensitive Colour Forming Recording (AREA)
- Materials For Photolithography (AREA)
Description
Oppfinnelsens område Field of the invention
Den foreliggende oppfinnelse vedrører bunnforankrede stigerørsystemer for opptak av store mengder kaldt sjøvann fra stort dyp til en stasjonær turret eller tilsvarende i et fast posisjonert fartøy som kan rotere om nevnte turret. Oppfinnelsen er særlig relevant der det foreligger svært betydelige nedkjølingsbehov, slik som ved LNG-fremstilling av naturgass på et fartøy av typen FPSO (Floating Production Storage and Offloading). Nærmere bestemt vedrører oppfinnelsen bunnforankrede stigerørsystemer for opptak av store mengder kaldt sjøvann fra stort dyp til en turret eller en ekvivalent innretning om bord i et fartøy som ved spredt forankring fra turreten eller ved dynamisk posisjonering ligger fast posisjonert på sjøoverflaten, således at turreten er fast posisjonert og i prinsippet uten rotasjon i forhold til sjøoverflaten, mens fartøyet kan dreie fritt om turreten i henhold til værpåkjenningen. The present invention relates to bottom-anchored riser systems for taking large quantities of cold seawater from great depths to a stationary turret or equivalent in a fixed-positioned vessel which can rotate about said turret. The invention is particularly relevant where there are very significant cooling needs, such as in the case of LNG production of natural gas on a vessel of the FPSO (Floating Production Storage and Offloading) type. More specifically, the invention relates to bottom-anchored riser systems for the absorption of large quantities of cold seawater from great depths to a turret or an equivalent device on board a vessel which, by scattered anchoring from the turret or by dynamic positioning, is firmly positioned on the sea surface, so that the turret is firmly positioned and in principle without rotation in relation to the sea surface, while the vessel can turn freely about the turret according to the weather conditions.
Kjent teknikk Known technique
Det er kjent flere innretninger for å ta opp kaldt sjøvann fra stort dyp. Noen eksempler på slike samt annen relatert teknikk, er som følger: I patentpublikasjon NO 172681 beskrives en anordning for å hindre vridning av en fleksibel ledning, hvilket illustrerer noen grunnleggende problemstillinger i forbindelse med stigerørsystemer. På Figur 1 er det illustrert et stigerør 6 som ved hjelp av et fundament 7 er forankret til sjøbunnen 5. Stigerøret 6 kan tjene til å overføre produksjonen fra én eller flere oljebrønner 8. Several devices are known for taking up cold seawater from great depths. Some examples of such as well as other related technology are as follows: In patent publication NO 172681, a device is described to prevent twisting of a flexible cable, which illustrates some basic issues in connection with riser systems. Figure 1 illustrates a riser 6 which is anchored to the seabed 5 by means of a foundation 7. The riser 6 can serve to transfer the production from one or more oil wells 8.
I patentpublikasjon JP 57008369 beskrives en innretning for å redusere bevegelser og dermed påkjenning ved inntak av en sjøvannsledning, ved hjelp av et spesielt oppheng anbrakt utenfor fartøyets skrog. I patentsøknad JP 09310651 beskrives et sjøvannsinntak med en fast installasjon, med hvilken sjøvann kan hentes opp fra stort dyp. Ettersom det er snakk om en sjøbunnsfast installasjon, uten et fartøy, er den beskrevne teknikk mindre fordelaktig ved sjøvannsinntak på dyp av flere hundre meter og dypere. In patent publication JP 57008369, a device is described to reduce movements and thus strain when taking in a seawater line, using a special suspension placed outside the vessel's hull. Patent application JP 09310651 describes a seawater intake with a fixed installation, with which seawater can be retrieved from great depths. As it is a fixed installation on the seabed, without a vessel, the described technique is less advantageous for seawater intake at depths of several hundred meters and deeper.
I patentpublikasjon US 4350014 beskrives en plattform for å gjøre bruk av den termiske energi som forefinnes i havet, ved å benytte Carnots prinsipp for å omdanne termisk energi i havet til anvendbar kinetisk energi. Oppfinnelsen i henhold til nevnte publikasjon vedrører selve plattformen og en støttestruktur i plattformen. Men det er også beskrevet at kaldt sjøvann tas opp med et rør som strekker seg ned i havet. Røret for å ta opp sjøvannet i plattformen, som i praksis er en halvt nedsenkbar struktur, er opphengt i kabler i en støttestruktur i den halvt nedsenkbare plattform. Plattformen plasseres der vanndypet er større enn 600 m, fortrinnsvis i tropiske områder hvor temperaturforskjellen mellom overflatevann og dypt vann når minst 20 °C (kolonne 6, linjer 39-42). Selve røret for å ta opp kaldt sjøvann er ikke et spesifikt tema, men det er beskrevet at røret er fleksibelt og fortrinnsvis fabrikkert av forsterket syntetisk materiale, omfattende sylindriske komponenter hvis aksiale lengde i hovedsak er lik radius, avstivet av trykkavstivning som fortrinnsvis fabrikkeres av glassfiberforsterket plastmateriale, og komponentene er koblet til hverandre med vevde forbindelser av syntetisk materiale av nylontype. (Kolonne 7, linjer 40-47). Ovenfor røret for inntak av kaldt sjøvann er det anordnet pumper og annet utstyr som benyttes i forbindelse med kraftproduksjonen på plattformen. Det er ikke kjent at det er bygd en plattform i henhold til det nevnte patent. In patent publication US 4350014, a platform is described for making use of the thermal energy found in the sea, by using Carnot's principle to convert thermal energy in the sea into usable kinetic energy. The invention according to the aforementioned publication relates to the platform itself and a support structure in the platform. But it is also described that cold seawater is taken up with a pipe that extends into the sea. The pipe for taking up the seawater in the platform, which is in practice a semi-submersible structure, is suspended by cables in a support structure in the semi-submersible platform. The platform is placed where the water depth is greater than 600 m, preferably in tropical areas where the temperature difference between surface water and deep water reaches at least 20 °C (column 6, lines 39-42). The pipe itself for receiving cold seawater is not a specific subject, but it is described that the pipe is flexible and preferably fabricated from reinforced synthetic material, comprising cylindrical components whose axial length is substantially equal to the radius, stiffened by compression stiffeners preferably fabricated from glass fiber reinforced plastic material, and the components are connected to each other with woven connections of nylon-type synthetic material. (Column 7, lines 40-47). Above the pipe for the intake of cold seawater, there are pumps and other equipment used in connection with power production on the platform. It is not known that a platform has been built according to the aforementioned patent.
I patentpublikasjon GB 2324120A beskrives en oppsamlingsbeholder for opphenting av kaldt vann fra havdypet, i forbindelse med omdannelse av termisk energi i en naturlig sjøvannskilde til anvendbar kraft. På side 1, andre avsnitt i nevnte patentpublikasjon, er det beskrevet at overflatetemperaturen i havet i tropiske områder vanligvis er ca. 25 °C, men ved større dyp, f.eks. 1000 m under overflaten, er temperaturen typisk 5 °C. I neste avsnitt er det beskrevet at det er nødvendig å tilføre store volumer av kaldt vann fra havdypet til kondensatoren for å sikre effektiv operasjon av syklusen (for energifremstilling ved omdannelse av termisk energi fra havet). Det er beskrevet at de foreslåtte systemer gjør bruk av et meget stort rør for inntak av kaldt vann, typisk med diameter ca. 30 m og med lengde 1000 m, opphengt i en overflatefarkost. Ingeniørutfordringene ved å fremstille et kaldtvannsrør av en slik størrelse og med strakturell integritet til ikke bare å tåle sin egen vekt, men også den mekaniske påkjenning fra havstrømmer og overflatebølger, er formidable. Så vidt det er kjent er det aldri gjort noe forsøk på å fremstille et rør for inntak av kaldt sjøvann med dimensjoner i nærheten av det ovennevnte. Formålet med GB 2324120 er å unngå ulempene forbundet med et slikt rør, hvilken ulempe i praksis er at et slikt rør inntil videre verken lar seg fremstille, installere eller operere i henhold til siktemålet. In patent publication GB 2324120A, a collection container is described for collecting cold water from the ocean depths, in connection with the conversion of thermal energy in a natural seawater source into usable power. On page 1, second paragraph of the aforementioned patent publication, it is described that the surface temperature of the sea in tropical areas is usually approx. 25 °C, but at greater depths, e.g. 1000 m below the surface, the temperature is typically 5 °C. In the next section, it is described that it is necessary to supply large volumes of cold water from the ocean depths to the condenser to ensure efficient operation of the cycle (for energy production by converting thermal energy from the sea). It is described that the proposed systems make use of a very large pipe for the intake of cold water, typically with a diameter of approx. 30 m and with a length of 1000 m, suspended in a surface vessel. The engineering challenges of producing a cold water pipe of such size and with structural integrity to withstand not only its own weight, but also the mechanical stress from ocean currents and surface waves, are formidable. As far as is known, no attempt has ever been made to produce a pipe for the intake of cold sea water with dimensions close to the above. The purpose of GB 2324120 is to avoid the disadvantages associated with such a pipe, which disadvantage in practice is that such a pipe cannot yet be manufactured, installed or operated according to its intended purpose.
I den internasjonale patentpublikasjon WO 01/47768 Al beskrives et system for å forsyne kjølevann til et kjølesystem på en flytende farkost for produksjon av hydrokarboner. På side 1, linje 34 til side 2, linje 6, er det beskrevet at et LNG-anlegg om bord på et FPSO-fartøy kan kreve ca. 30 000 m/h kjølevann. Imidlertid gjøres det for de fleste FPSO-fartøy bruk av pumper som trekker opp sjøvann fra et sjøvannsinntak som henger fritt som fleksible slanger eller lignende til en dybde på maksimum 40 m. Det er beskrevet at lengden av sjøvanninntaksrørene er begrenset for å unngå kollisjoner med fortøyningene. Videre er fordelen ved å ta inn sjøvann fra større dyp kjent (side 2, linjer 7-11). Med oppfinnelsen i henhold til den nevnte publikasjon tilveiebringes sjøvannsinntaksrør uten begrenset lengde for å kunne unngå kollisjoner med fortøyningene, samtidig som det kan tas inn kaldt sjøvann fra større dyp. Dette oppnås ved at kjølevannsrørene er plassert inne i forankringssystemet og er geostasjonære i forhold til sjøbunnen, hvorved de ikke vil være i konflikt med forankringssystemet og produksjonsstigerørene når fartøyet dreier under påvirkning av vær og vind. Systemet for forsyning av kjølevann til produksjonsprosessene på farkosten inkluderer én eller flere sjøvannsstigerør som er vist å strekke seg mellom en dreieenhet og sjøbunnen, og hvilke er koblet ved deres nedre ende til en forankringsinnretning på sjøbunnen, f.eks. en sjøvannsløftepumpe (side 4, linjer 14-17). En sjøvannsløftepumpe er også vist anordnet på en flyteenhet (side 4, linjer 21-22). Det er videre klart at sjøvannsstigerørene generelt kan bestå av ett stort eller flere små stigerør som strekker seg ned til sjøbunnen eller til en valgt dybde hvor sjøvannstemperaturen er tilstrekkelig lav (side 4, linjer 24-26). Det er videre beskrevet at sjøvannsrørene mellom flyteenheten og sjøbunnen kan ha samme vei som produksjonsstigerørene, eller de kan strekke seg generelt vertikalt fra flyteenheten til sjøbunnen. I begge tilfeller holdes de i posisjon på sjøbunnen ved hjelp av forankring (side 4, linjer 26-29). Det er ikke gjort noe poeng av antallet stigerør for sjøvannsinntak, og på tegningene er kun utførelsesformer med flere stigerør for sjøvannsinntak illustrert. Oppfinnelsen i henhold til WO 01/47768 Al vedrører i realiteten tiltak i forbindelse med selve dreieenheten i fartøyet, og det fines ikke noen veiledning med hensyn til spesielle valg vedrørende antall og dimensjoner av sjøvannssitgerørene spesielt eller stigerørene generelt. Det er ingen veiledning om bestemte måter å anordne ytterligere stigerør, f.eks. produksjonsstigerør, på bestemte måter i forhold til sjøvannssitgerørene. De nevnte pumper fremstår som obligatoriske i systemet for sjøvannsinntak. Det er nevnt at et prosessanlegg på et FPSO-fartøy kan fordre inntak av en kjølevannsmengde opp til 30 000 m<3>/h, hvorved det kan gjøres bruk av sjøvannsstigerør med et strømningsareal som korresponderer med et rør med diameter opp til ca. 2000 mm. In the international patent publication WO 01/47768 Al, a system for supplying cooling water to a cooling system on a floating vessel for the production of hydrocarbons is described. On page 1, line 34 to page 2, line 6, it is described that an LNG plant on board an FPSO vessel may require approx. 30,000 m/h cooling water. However, for most FPSO vessels, pumps are used that draw up seawater from a seawater intake that hangs freely as flexible hoses or the like to a maximum depth of 40 m. It is described that the length of the seawater intake pipes is limited to avoid collisions with the moorings . Furthermore, the advantage of taking in seawater from greater depths is known (page 2, lines 7-11). With the invention according to the aforementioned publication, seawater intake pipes are provided without limited length to be able to avoid collisions with the moorings, while at the same time cold seawater can be taken in from greater depths. This is achieved by the fact that the cooling water pipes are placed inside the anchoring system and are geostationary in relation to the seabed, whereby they will not be in conflict with the anchoring system and the production risers when the vessel turns under the influence of weather and wind. The system for supplying cooling water to the production processes on the vessel includes one or more seawater risers shown extending between a turning unit and the seabed, and which are connected at their lower end to an anchoring device on the seabed, e.g. a seawater lift pump (page 4, lines 14-17). A seawater lift pump is also shown arranged on a floating unit (page 4, lines 21-22). It is also clear that the seawater risers can generally consist of one large or several small risers that extend down to the seabed or to a selected depth where the seawater temperature is sufficiently low (page 4, lines 24-26). It is further described that the seawater pipes between the floating unit and the seabed can have the same path as the production risers, or they can extend generally vertically from the floating unit to the seabed. In both cases, they are held in position on the seabed by anchoring (page 4, lines 26-29). No point has been made of the number of risers for seawater intake, and only embodiments with several risers for seawater intake are illustrated in the drawings. The invention according to WO 01/47768 Al in reality relates to measures in connection with the turning unit itself in the vessel, and there is no guidance with regard to special choices regarding the number and dimensions of the seawater seat pipes in particular or the riser pipes in general. There is no guidance on specific ways to arrange additional risers, e.g. production risers, in certain ways in relation to the seawater risers. The mentioned pumps appear as mandatory in the system for seawater intake. It has been mentioned that a process plant on an FPSO vessel may require intake of a cooling water quantity of up to 30,000 m<3>/h, whereby use can be made of seawater risers with a flow area that corresponds to a pipe with a diameter of up to approx. 2000 mm.
Det er nå overraskende blitt funnet at det er mulig å utforme stigerørsystemer for opptak av store mengder kaldt sjøvann fra stort dyp, hvor det ved bestemte konstruksjonsmessige utforminger kan oppnås helt uventede tekniske og økonomiske fordeler, langt utover hva som er funnet indikert i beskrivelsen av tidligere kjent teknikk. It has now surprisingly been found that it is possible to design riser systems for the absorption of large quantities of cold seawater from great depths, where certain structural designs can achieve completely unexpected technical and economic advantages, far beyond what has been found indicated in the description of previous known technique.
Oppsummering av oppfinnelsen Summary of the invention
Med den foreliggende oppfinnelse tilveiebringes det et stigerørsystem for opptak av store mengder kaldt sjøvann fra stort dyp til en turret eller tilsvarende i et fartøy som i prinsippet ligger fast posisjonert på sjøoverflaten ved spredt forankring fra turreten eller ved dynamisk posisjonering, hvilket fartøy kan rotere fritt om turreten mens turreten i prinsippet er uten rotasjon i forhold til sjøoverflaten. Stigerørsystemet er særpreget ved at det omfatter: ett enkelt stigerør med stort strømningstverrsnitt, hvilket stigerør i drift strekker seg fra en nedre bunnforankret ende på stort dyp hvorfra store mengder kaldt sjøvann tas inn gjennom minst én åpning og føres gjennom stigerøret til en øvre ende litt under eller i sjøoverflaten, With the present invention, a riser system is provided for the absorption of large quantities of cold seawater from a great depth to a turret or equivalent in a vessel which is in principle fixedly positioned on the sea surface by scattered anchoring from the turret or by dynamic positioning, which vessel can rotate freely about the turret while the turret is in principle without rotation in relation to the sea surface. The riser system is distinctive in that it comprises: a single riser with a large flow cross-section, which riser in operation extends from a lower bottom-anchored end at great depth from which large quantities of cold seawater are taken in through at least one opening and carried through the riser to an upper end slightly below or in the sea surface,
et flytelegeme anordnet i stigerørets øvre ende, hvilket flytelegeme holder stigerøret i oppreist posisjon, a floating body arranged at the upper end of the riser, which floating body keeps the riser in an upright position,
ett eller flere fleksible rør anordnet fra stigerørets øvre ende til turreten for å føre det kalde sjøvann fra stigerøret til fartøyet, med fluidkommunikasjon gjennom eller rundt flytelegemet, og one or more flexible pipes arranged from the upper end of the riser to the turret to carry the cold seawater from the riser to the vessel, with fluid communication through or around the floating body, and
ytterligere stigerør, ledninger, kabler og/eller flytemateriale som i hovedsak strekker seg parallelt med stigerørsystemet og er festet til stigerøret, således at stigerøret med tilkoblet utrustning opptrer som én enhet. additional risers, lines, cables and/or floating material which essentially extend parallel to the riser system and are attached to the riser, so that the riser with connected equipment acts as one unit.
Med i prinsippet fast posisjonert menes det at fartøyet har en avdrift på maksimum 7% av havdypet fra den nominelle posisjon på sjøoverflaten. Avdriften vil typisk være meget mindre. In principle, fixed position means that the vessel has a drift of a maximum of 7% of the sea depth from the nominal position on the sea surface. The drift will typically be much smaller.
Med en turret i prinsippet uten rotasjon menes det en maksimal rotasjon som er gitt av forankringens stivhet eller stigerørsystemets stivhet, nærmere bestemt ± 270 ° til 360 °, avhengig av stigerørsystemets utførelsesform. In principle, a turret without rotation means a maximum rotation given by the stiffness of the anchoring or the stiffness of the riser system, more specifically ± 270 ° to 360 °, depending on the design of the riser system.
Med stort dyp menes det flere hundre meters dyp, fortrinnsvis minst 600 m, typisk 1000 m dyp, prinsipielt til et dyp hvor vanntemperaturen er stabilt lav under alle årstider og værforhold. I kalde farvann kan tilstrekkelig dyp følgelig være grunnere enn i varme farvann. By great depth is meant a depth of several hundred metres, preferably at least 600 m, typically 1000 m deep, in principle to a depth where the water temperature is stably low in all seasons and weather conditions. Consequently, in cold waters sufficient depth may be shallower than in warm waters.
Stigerørsystemet omfatter fordelaktig ett enkelt rundt rør med lengde på ca. 1000 m og diameter på 1,5 m til 5 m, hvorved det med stigerøret kan tas opp en strømningsmengde på 11000 til over 50 000 m7h kaldt sjøvann fra ca. 1000 m dyp. Stigerørsystemet omfatter mer foretrukket at stigerøret har diameter 2,5-3,2 m, hvorved det med stigerøret kan tas opp en strømningsmengde på 30 000 til 50 000 m<3>/h kaldt sjøvann fra stort dyp. The riser pipe system advantageously comprises a single round pipe with a length of approx. 1,000 m and diameter of 1.5 m to 5 m, whereby a flow rate of 11,000 to over 50,000 m7h of cold seawater from approx. 1000 m deep. The riser system preferably includes the riser having a diameter of 2.5-3.2 m, whereby a flow rate of 30,000 to 50,000 m<3>/h of cold seawater from great depths can be taken up with the riser.
Stigerøret er fordelaktig oppbygd av sammenkoblede rørseksjoner av forsterket polymermateriale med utenforliggende festerammer for fiksering av et antall utenforliggende symmetrisk anordnede stigerør for naturgass, med et oppdriftslegeme i stigerørets øvre ende og 4 stk. 42" fleksible rør fra oppdriftslegemet til fartøyet, med bunnforankring av stigerøret fra dets nedre ende, øvre ende og eventuelle mellomliggende posisjoner. The riser is advantageously made up of interconnected pipe sections of reinforced polymer material with external fixing frames for fixing a number of external symmetrically arranged risers for natural gas, with a buoyancy body at the upper end of the riser and 4 pcs. 42" flexible pipes from the buoyancy body of the vessel, with bottom anchoring of the riser from its lower end, upper end and any intermediate positions.
Stigerøret er fordelaktig fremstilt av en enkelt eller flere sammenkoblede seksjoner av korrosjonsbeskyttede stålrør med utenforliggende oppdriftsmateriale, eller polymerrør forsterket med stålarmering og/eller kunstfiberarmering, eksempelvis kevlar, aramidfiber, borfiber, kullfiber eller glassfiber, hvilke seksjoner av polymerrør eventuelt er utstyrt med oppdriftsmateriale, således at hver seksjon med tilkoblede ytterligere stigerør og utrustning har nøytral eller svak negativ oppdrift. The riser is advantageously made from a single or several interconnected sections of corrosion-protected steel pipes with external buoyancy material, or polymer pipes reinforced with steel reinforcement and/or synthetic fiber reinforcement, for example Kevlar, aramid fibre, boron fibre, carbon fiber or glass fibre, which sections of polymer pipe are optionally equipped with buoyancy material, thus that each section with connected additional risers and equipment has neutral or slightly negative buoyancy.
Stigerørsystemet har fordelaktig svak negativ oppdrift, således at vekten av bunnforankringen og den nedre ende sikrer negativ oppdrift og posisjonering i forhold til sjøbunnen, mens stigerørsystemet forøvrig har positiv oppdrift således at det i kraft av egen oppdrift får en i hovedsak oppreist stilling, hvilken oppreiste stilling sikres ved forankring fra stigerørets øvre ende og eventuelt fra posisjoner langs stigerøret. The riser system advantageously has weak negative buoyancy, so that the weight of the bottom anchorage and the lower end ensures negative buoyancy and positioning in relation to the seabed, while otherwise the riser system has positive buoyancy so that by virtue of its own buoyancy it obtains an essentially upright position, which upright position secured by anchoring from the upper end of the riser and possibly from positions along the riser.
Stigerøret er fordelaktig fremstilt av buede, lange sammenføyde plater, hvilket stigerør rundt tverrsnittet omfatter to brede konvekse plater sammenføyd i en ende, og en smalere konkav plate, plassert mellom og sammenføyd med de bredere plater i deres andre ende, med et antall ytterligere stigerør, kabler, oppdriftsmateriale og festeelementer i hovedsak anordnet inne i den konkave del av den smalere plate, således at tverrsnittsformen blir torpedolignende eller dråpeformet. The riser is advantageously made of curved, long jointed plates, which riser around the cross-section comprises two wide convex plates joined at one end, and a narrower concave plate, placed between and joined to the wider plates at their other end, with a number of further risers, cables, buoyancy material and fastening elements mainly arranged inside the concave part of the narrower plate, so that the cross-sectional shape becomes torpedo-like or drop-shaped.
Stigerøret består prinsipielt av en lastbærende del og en del for kjølevannstransport, hvilke deler er integrerte eller atskilte. The riser basically consists of a load-bearing part and a part for cooling water transport, which parts are integrated or separate.
Stigerørsystem er fordelaktig tilkoblet et FPSO-fartøy med et LNG-anlegg, idet stigerørsystemet leverer kjølevann til LNG-anlegget, og hvor stigerørsystemet videre omfatter ett eller flere stigerør for inntak av naturgass til LNG-anlegget, hvilke stigerør for naturgass er anordnet på utsiden av stigerøret for kjølevannsinntak. A riser system is advantageously connected to an FPSO vessel with an LNG plant, as the riser system supplies cooling water to the LNG plant, and where the riser system further comprises one or more risers for intake of natural gas to the LNG plant, which risers for natural gas are arranged on the outside of the cooling water intake riser.
En annen utførelsesform av den foreliggende oppfinnelse omfatter et stigerørsystem av den ovennevnte type, særpreget ved at det omfatter Another embodiment of the present invention comprises a riser system of the above type, characterized in that it comprises
ett enkelt stigerør med stort strømningstverrsnitt, hvilket stigerør i drift strekker seg fra en nedre bunnforankret ende på stort dyp hvorfra store mengder kaldt sjøvann tas inn gjennom minst én åpning og føres gjennom stigerøret til en øvre ende som er plassert inne i nevnte turret, i et fjærende oppheng om en nominell opphengsposisjon, a single riser with a large flow cross-section, which riser in operation extends from a lower bottom-anchored end at great depth from which large quantities of cold seawater are taken in through at least one opening and passed through the riser to an upper end located inside said turret, in a spring suspension about a nominal suspension position,
og hvor ytterligere stigerør, ledninger, kabler eller flytemateriale anordnet i hovedsak parallelt med og festet i nevnte stigerør, således at stigerøret sammen med tilkoblet utrustning opptrer som en enhet. and where further risers, wires, cables or floating material are arranged essentially parallel to and fixed in said riser, so that the riser together with connected equipment acts as a unit.
Stigerørsystemet med den øvre ende av stigerøret plassert rett inn i turreten omfatter fordelaktig ett eller flere av de ovennevnte trekk som omhandler stigerøret. The riser system with the upper end of the riser placed directly into the turret advantageously includes one or more of the above features that deal with the riser.
Med stigerørsystemet ifølge den foreliggende oppfinnelse kan det, avhengig av utførelsesformen, tas opp fra 11 000 til mer enn 50 000 m<3>/h kaldt sjøvann for kjøling i forbindelse med et LNG-anlegg på et FPSO-fartøy. For et typisk LNG-anlegg med produksjon på 5 mill tonn LNG per år og med kjølevannsinntak på typisk 1000 m dyp kontra 50 m dyp, oppnås det i et typisk valgt varmt farvann ca. 30 % mindre kjølevannsbehov. Derved reduseres kraftbehovet med ca. 50 MW i et anlegg for LNG-fremstilling. Dette betyr at to gassturbiner ikke behøver å forefinnes, hvilke hver koster ca. 250-300 millioner norske kroner (eksempelvis LM 6000 Nouvo Preone). Normalt blir rundt 5 % av energimengden i gassen som tas opp (føden til LNG-anlegget) benyttet for å nedkjøle den øvrige gass til LNG-betingelser. Med den foreliggende oppfinnelse blir ca. 3,8 % av føden benyttet for nedkjøling til LNG-betingelser. Dette medfører ikke bare redusert C02-utslipp, men også meget betydelige reduksjoner med hensyn til vekt og utstyr på fartøyet, med formidable tekniske og økonomiske virkninger. Det antas en besparelse på 15 % av tørt plassert LNG-prosessutstyr på en FPSO med lengde ca. 400 m og bredde ca. 70 m, med et helt LNG-anlegg installert. With the riser system according to the present invention, depending on the design, from 11,000 to more than 50,000 m<3>/h of cold seawater can be taken up for cooling in connection with an LNG plant on an FPSO vessel. For a typical LNG plant with production of 5 million tonnes of LNG per year and with a cooling water intake of typically 1,000 m deep versus 50 m deep, in a typically selected warm water approx. 30% less cooling water requirement. This reduces the power requirement by approx. 50 MW in a facility for LNG production. This means that two gas turbines do not need to be installed, each of which costs approx. NOK 250-300 million (for example LM 6000 Nouvo Preone). Normally, around 5% of the amount of energy in the gas that is taken up (the feed for the LNG plant) is used to cool the rest of the gas to LNG conditions. With the present invention, approx. 3.8% of the feed used for cooling to LNG conditions. This not only results in reduced C02 emissions, but also very significant reductions in terms of weight and equipment on the vessel, with formidable technical and economic effects. A saving of 15% of dry-placed LNG process equipment is assumed on an FPSO with a length of approx. 400 m and width approx. 70 m, with a complete LNG plant installed.
Med stigerørsystemene ifølge den foreliggende oppfinnelse oppnås det betydelige fordeler ved installasjon, redusert fare for sammenstøt og enklere manipulering av komponentene. Stigerørsystemene kan i hovedsak håndteres som en enhet. With the riser systems according to the present invention, significant advantages are achieved during installation, reduced risk of collisions and easier manipulation of the components. The riser systems can mainly be handled as a unit.
Videre blir strømningstapet gjennom stigerørsystemet redusert, særlig for utførelsesformer med rundt tverrsnitt av stigerøret. Derved oppnås det en såkalt "draw down-effekt" på kun ca. 7-8 m trykkhøyde som må overskrides for at kaldt sjøvann skal kunne strømme av seg selv inn i turreten fra stort dyp. Nevnte trykkhøyde tilsvarer tap av trykk målt som vannsøyle, på grunn av effekter av friksjon, temperatur, trykk og salinitet. Vannspeilet i turreten må altså være minst 7-8 m lavere enn sjøvannspeilet for å unngå bruk av pumper i stigerørsystemet, men i praksis vil vannspeilet i turreten holdes lavere, nærmere bestemt ved nivå som sikrer tilstrekelig trykkhøyde for løftepumper som plasseres i turreten for å bringe det kalde kjølevann videre. Det er obligatorisk at stigerørsystemet ikke inneholder noen pumpe, hvilket muliggjøres på grunn av det nedsenkede vannspeil i turreten. Furthermore, the flow loss through the riser system is reduced, particularly for embodiments with a round cross-section of the riser. Thereby, a so-called "draw down effect" of only approx. 7-8 m pressure head that must be exceeded in order for cold seawater to be able to flow by itself into the turret from great depth. Said pressure head corresponds to loss of pressure measured as a column of water, due to effects of friction, temperature, pressure and salinity. The water level in the tower must therefore be at least 7-8 m lower than the seawater level in order to avoid the use of pumps in the riser system, but in practice the water level in the tower will be kept lower, more specifically at a level that ensures sufficient pressure head for lifting pumps placed in the tower to bring the cold cooling water further. It is mandatory that the riser system does not contain a pump, which is made possible by the submerged water table in the turret.
Videre blir behovet for armering pr. enhet strømningsmengde redusert. Likeledes blir det lavere vekt pr. enhet strømningsmengde. Furthermore, the need for reinforcement per unit flow rate reduced. Likewise, there is a lower weight per unit flow rate.
I én utførelsesform av oppfinnelsen er det fleksibel innfesting til turreten, anordnet som kjedelinjer, hvorved det særlig oppnås å gjøre stigerørsystemet lettere håndterbart. I en annen utførelsesform av oppfinnelsen er stigerøret festet direkte til turreten. In one embodiment of the invention, there is flexible attachment to the turret, arranged as chain lines, whereby it is particularly achieved to make the riser system easier to handle. In another embodiment of the invention, the riser is attached directly to the turret.
Tegninger Drawings
På Figur 1 vises stigerørsystemet ifølge den foreliggende oppfinnelse, i en utførelsesform med fleksible rør mot fartøyet. Figure 1 shows the riser system according to the present invention, in an embodiment with flexible pipes towards the vessel.
På Figurene 2a, 2b og 2c er det vist et tverrsnitt av stigerørsystemet illustrert på figur 1, i tre posisjoner. Figures 2a, 2b and 2c show a cross-section of the riser system illustrated in Figure 1, in three positions.
Detaljert beskrivelse Detailed description
På figur 1 vises et stigerørsystem med fleksible rør hengende som kjedelinjer fra toppen av stigerøret til en turret eller tilsvarende i et FPSO-fartøy, eksempelvis 170 m horisontalt fra stigerørets øvre ende. Med betegnelsen turret eller tilsvarende menes det også dreibare sjøkasser, dreielegemer, og andre dreibare enheter som kan ta inn sjøvannsledninger og annen utrustning på tilsvarende måte som en turret, og med nedsenket vannspeil for det kalde sjøvann, og med plass til utrustning for å føre det kalde sjøvann videre. Kjedelinjene henger i tre lag, hvilke ovenfra utgjøres av kabler og navlestrenger; sjøvanninntaksrør, eksempelvis 4 stk 42" fleksible rør; og nederst et lag med produksjonsrør, hvilket vil si fleksible rør for overføring av naturgass. De kommersielt tilgjengelige fleksible rør som i dag har størst diameter er 42". Fleksible rør med enda større diameter vil være å foretrekke, såfremt de lar seg håndtere og kan tilveiebringes. De fleksible rør er tilkoblet den øverste ende av et stigerør, eksempelvis på 50 m dyp, hvor det er anordnet et flytelegeme som holder stigerøret oppreist. Flytelegemet har oppdrift tilpasset for å holde stigerøret hensiktsmessig forspent og vertikalt posisjonert under de rådende påkjenninger, slik som av strøm. Fra sin øvre ende strekker stigerøret seg ned til en nedre ende 1000 m ned i sjøen, hvor det er indikert et antall innløp for sjøvann på et eget detaljutsnitt i figuren. Nedenfor stigerørets nedre ende forefinnes bunnforankring, parallelt med hvilken stigerør for naturgass er anordnet. På figuren er forankringen i form av strekkstag eller vaiere. På sjøbunnen finnes en basisstruktur til forankringen, illustrert som en basisstruktur for punktforankring, og det er også indikert hvordan rørledninger for naturgass kan anordnes. Figure 1 shows a riser system with flexible pipes hanging like chain lines from the top of the riser to a turret or equivalent in an FPSO vessel, for example 170 m horizontally from the upper end of the riser. The term turret or equivalent also means rotatable sea boxes, turning bodies, and other rotatable units that can take in seawater lines and other equipment in a manner similar to a turret, and with a submerged water table for the cold seawater, and with space for equipment to lead it cold sea water further. The chain lines hang in three layers, which from above are made up of cables and umbilical cords; seawater intake pipes, for example 4 pieces of 42" flexible pipes; and at the bottom a layer of production pipes, which means flexible pipes for the transfer of natural gas. The commercially available flexible pipes which today have the largest diameter are 42". Flexible pipes with an even larger diameter would be preferable, provided they can be handled and can be provided. The flexible pipes are connected to the upper end of a riser, for example at a depth of 50 m, where a floating body is arranged to keep the riser upright. The floating body has buoyancy adapted to keep the riser appropriately prestressed and vertically positioned under the prevailing stresses, such as current. From its upper end, the riser extends down to a lower end 1,000 m into the sea, where a number of inlets for sea water are indicated on a separate detailed section in the figure. Below the riser's lower end, there is bottom anchoring, parallel to which the riser for natural gas is arranged. In the figure, the anchoring is in the form of tension rods or wires. On the seabed there is a basic structure for the anchoring, illustrated as a basic structure for point anchoring, and it is also indicated how pipelines for natural gas can be arranged.
På figurene 2a, 2b og 2c vises tverrsnitt av stigerørsystemet illustrert på figur 1, ved henholdsvis flytelegemet, langs stigerøret, og nedenfor stigerørets nedre ende. Det er vist et typisk eksempel på utforming, med typiske dimensjoner angitt i figurene. Flytelegemet har ytre diameter på eksempelvis 9 m og lengde på eksempelvis 60 m. Flytematerialet i flytelegemet og i stigerørsystemet forøvrig velges hensiktsmessig med tetthet og levetid tilpasset stigerørsystemets designlevetid. Stigerørene for naturgass, nærmere bestemt 3 stykker, samt kabler og ytterligere 5 stigerør for fremtidig felttilkobling, er anordnet rundt stigerøret for sjøvannsinntak langs hele dets lengde, og videre ned til sjøbunnsforankringen. Langs stigerøret er den ytre diameter eksempelvis 3,3 m og nedenfor stigerøret eksempelvis 2,4 m. Figures 2a, 2b and 2c show cross-sections of the riser system illustrated in figure 1, respectively at the floating body, along the riser, and below the lower end of the riser. A typical example of design is shown, with typical dimensions indicated in the figures. The floating body has an outer diameter of, for example, 9 m and a length of, for example, 60 m. The floating material in the floating body and in the riser system is chosen appropriately with a density and lifetime adapted to the design life of the riser system. The risers for natural gas, specifically 3 pieces, as well as cables and a further 5 risers for future field connection, are arranged around the riser for seawater intake along its entire length, and further down to the seabed anchorage. Along the riser, the outer diameter is, for example, 3.3 m and below the riser, for example, 2.4 m.
Fabrikasjon av stigerøret foregår fortrinnsvis ved et anlegg med havn, slik at hele stigerøret eller seksjoner av stigerøret kan fylles med luft og taues til en FPSO som kan ligge forankret eller uten forankring i ønsket posisjon. Installasjon kan foregå ved hjelp av et kranfartøy ved å senke ned den nedre ende av stigerøret som en pendel. Utenforliggende utrustning, slik som festerammer, stigerør for naturgass og flytemateriale, blir fortrinnsvis klargjort og tilkoblet på forhånd, i størst mulig grad. Alternativt kan håndterbare seksjoner av stigerøret sammenkobles i posisjon, ferdigutrustes og senkes suksessivt ned gjennom turreten, med løfte- og håndteringsutstyr på fartøyet og eventuelt på et kranfartøy. Det kan anordnes skinneinnretninger eller lignende på utsiden av fartøyets skrog for å manøvrere inn og trekke inn fleksible rør eller eventuelt selve stigerøret til turreten. De fleksible rør mellom stigerøret og fartøyet, for utførelsesformene med slike, blir fordelaktig installert til sist. Fabrication of the riser preferably takes place at a facility with a port, so that the entire riser or sections of the riser can be filled with air and towed to an FPSO that can be anchored or unanchored in the desired position. Installation can be done using a crane vessel by lowering the lower end of the riser like a pendulum. External equipment, such as mounting frames, risers for natural gas and floating material, are preferably prepared and connected in advance, to the greatest extent possible. Alternatively, manageable sections of the riser can be connected in position, fully equipped and lowered successively through the turret, with lifting and handling equipment on the vessel and possibly on a crane vessel. Rail devices or the like can be arranged on the outside of the vessel's hull to maneuver in and pull in flexible pipes or possibly the riser itself to the turret. The flexible pipes between the riser and the vessel, for the embodiments with such, are advantageously installed last.
Det blir lavest strømningsmotstand for det kalde sjøvann med et rundt tverrsnitt av stigerøret og ett enkelt fleksibelt rør for sjøvannsinntak fra stigerøret til fartøyet, på grunn av lavest forhold røroverlfate/strømningstverrsnitt. Av hensyn til fabrikasjon og påvirkning av havstrøm kan det være fordelaktig å benytte et annet tverrsnitt enn rundt på stigerøret. Derved kan stigerøret fremstilles av bøyde plater som sammenføyes, og stigerøret som fullutrustet kan gis en torpedolignende eller dråpelignende tverrsnittsform. There is the lowest flow resistance for the cold seawater with a round cross-section of the riser and a single flexible pipe for seawater intake from the riser to the vessel, due to the lowest ratio pipe surface/flow cross-section. For reasons of fabrication and the influence of ocean currents, it may be advantageous to use a different cross-section than around the riser. Thereby, the riser can be made from bent plates that are joined together, and the riser as fully equipped can be given a torpedo-like or drop-like cross-sectional shape.
Claims (11)
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20022774A NO315953B1 (en) | 2002-06-11 | 2002-06-11 | Riser systems for recording large amounts of cold fun from deep depths |
PCT/NO2003/000182 WO2003104605A1 (en) | 2002-06-11 | 2003-06-05 | Riser systems |
AU2003238736A AU2003238736B2 (en) | 2002-06-11 | 2003-06-05 | Riser systems |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20022774A NO315953B1 (en) | 2002-06-11 | 2002-06-11 | Riser systems for recording large amounts of cold fun from deep depths |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20022774D0 NO20022774D0 (en) | 2002-06-11 |
NO20022774A NO20022774A (en) | 2003-11-17 |
NO315953B1 true NO315953B1 (en) | 2003-11-17 |
Family
ID=19913712
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20022774A NO315953B1 (en) | 2002-06-11 | 2002-06-11 | Riser systems for recording large amounts of cold fun from deep depths |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
AU (1) | AU2003238736B2 (en) |
NO (1) | NO315953B1 (en) |
WO (1) | WO2003104605A1 (en) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BR112013010119B1 (en) | 2010-11-18 | 2021-02-17 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | set of upstream water supply pipe, off-shore structure, and methods of producing a liquefied hydrocarbon stream and of producing a vaporous hydrocarbon stream |
US10967949B2 (en) | 2016-11-10 | 2021-04-06 | Single Buoy Moorings, Inc. | Seawater intake riser interface with vessel hull |
WO2019071329A2 (en) | 2017-10-09 | 2019-04-18 | Horton Do Brasil Tecnologia Offshore Ltda. | Cooling fluid circulation systems for offshore production operations |
CN114016488B (en) * | 2021-12-29 | 2023-02-28 | 江苏龙源振华海洋工程有限公司 | Offshore booster station jacket construction process |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4350014A (en) * | 1978-11-30 | 1982-09-21 | Societe Anonyme Dite: Sea Tank Co. | Platform for utilization of the thermal energy of the sea |
US4423984A (en) * | 1980-12-29 | 1984-01-03 | Mobil Oil Corporation | Marine compliant riser system |
AU5004799A (en) * | 1998-07-23 | 2000-02-14 | Fmc Corporation | Riser arrangement for offshore vessel and method for installation |
NO994094D0 (en) * | 1999-08-24 | 1999-08-24 | Aker Riser Systems As | riser |
NO311513B1 (en) * | 1999-12-23 | 2001-12-03 | Statoil Asa | Cooling water supply system to a cooling system on a floating vessel for hydrocarbon production |
-
2002
- 2002-06-11 NO NO20022774A patent/NO315953B1/en not_active IP Right Cessation
-
2003
- 2003-06-05 AU AU2003238736A patent/AU2003238736B2/en not_active Expired
- 2003-06-05 WO PCT/NO2003/000182 patent/WO2003104605A1/en not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2003104605A1 (en) | 2003-12-18 |
AU2003238736A1 (en) | 2003-12-22 |
AU2003238736B2 (en) | 2008-04-03 |
NO20022774D0 (en) | 2002-06-11 |
NO20022774A (en) | 2003-11-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO20190762A1 (en) | Hybrid riser tower and procedure for installing this | |
US8678711B2 (en) | Multifunctional offshore base with liquid displacement system | |
NO337873B1 (en) | Mono Column FPSO | |
US7993176B2 (en) | Submersible mooring system | |
NO311513B1 (en) | Cooling water supply system to a cooling system on a floating vessel for hydrocarbon production | |
NO174377B (en) | Offshore tower construction with an upright buoyancy module connected to a bottom anchored pedestal module | |
NO163789B (en) | PRODUCTION RISKS FOR HYDROCARBON FLUID PRODUCTION. | |
NO20101494A1 (en) | A storage, loading & unloading system for storing liquid hydrocarbons with application for offshore installations used for drilling and production | |
CN103003142A (en) | Semi-submersible ship and operation method | |
AU735028B2 (en) | Buoyancy device and method for using same | |
NO151331B (en) | SWINGABLE BUILDINGS INSTALLED IN A WATER MASS | |
NO319971B1 (en) | Offshore platform for drilling for or producing hydrocarbons | |
NO315529B1 (en) | Installation for the production of oil from an offshore body, a method for mounting a riser | |
US9562399B2 (en) | Bundled, articulated riser system for FPSO vessel | |
CN101544270A (en) | Floating type platform with underwater storage tank | |
WO2001088324A1 (en) | Composite buoyancy module | |
NO335797B1 (en) | Elongated submarine structure and procedures for its installation. | |
NO336533B1 (en) | System for mooring a large vessel | |
NO315909B1 (en) | Riser system for recording large amounts of cold fun from a deep depth | |
NO20110173A1 (en) | Production unit suitable for use of dry valve trees | |
CN102202963A (en) | Buoyancy device for marine structures | |
NO315953B1 (en) | Riser systems for recording large amounts of cold fun from deep depths | |
NO20131235A1 (en) | A floating hull with stabilizer section | |
US8425156B2 (en) | Underwater buoy with modular members | |
NO330076B1 (en) | Liquid construction |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
CREP | Change of representative |
Representative=s name: ZACCO NORWAY AS, POSTBOKS 2003 VIKA |
|
CHAD | Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften) |
Owner name: STATOIL ASA, NO |
|
CHAD | Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften) |
Owner name: STATOIL PETROLEUM AS, NO |
|
CREP | Change of representative |
Representative=s name: TANDBERGS PATENTKONTOR AS, POSTBOKS 1570 VIKA, 011 |
|
MK1K | Patent expired |