NO20161288A1 - Fremgangsmåte til effektiv utnyttelse av gassbaserte akkumulatorer - Google Patents
Fremgangsmåte til effektiv utnyttelse av gassbaserte akkumulatorer Download PDFInfo
- Publication number
- NO20161288A1 NO20161288A1 NO20161288A NO20161288A NO20161288A1 NO 20161288 A1 NO20161288 A1 NO 20161288A1 NO 20161288 A NO20161288 A NO 20161288A NO 20161288 A NO20161288 A NO 20161288A NO 20161288 A1 NO20161288 A1 NO 20161288A1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- pressure
- accumulators
- hydraulic
- pump
- liquid
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 40
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 4
- 238000013022 venting Methods 0.000 claims description 4
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims description 2
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 abstract description 2
- 238000009844 basic oxygen steelmaking Methods 0.000 abstract description 2
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 abstract description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 11
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 6
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 2
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B1/00—Installations or systems with accumulators; Supply reservoir or sump assemblies
- F15B1/02—Installations or systems with accumulators
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B33/00—Sealing or packing boreholes or wells
- E21B33/02—Surface sealing or packing
- E21B33/03—Well heads; Setting-up thereof
- E21B33/035—Well heads; Setting-up thereof specially adapted for underwater installations
- E21B33/0355—Control systems, e.g. hydraulic, pneumatic, electric, acoustic, for submerged well heads
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B1/00—Installations or systems with accumulators; Supply reservoir or sump assemblies
- F15B1/02—Installations or systems with accumulators
- F15B1/04—Accumulators
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Supply Devices, Intensifiers, Converters, And Telemotors (AREA)
Abstract
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte til å benytte gassbaserte akkumulatorer til frembringelse av et hydraulisk trykknivå som i vesentlig grad overskrider arbeidstrykket som angjeldende akkumulatorer er godkjent for. Fremgangsmåten baseres på bruk av en ny type trykkforsterkende pumper i samvirke med trykkstabiliserende ventiler og reservoarer for opptak av væske, og gjør det mulig å oppnå en betydelig vektreduksjon på akkumulatorsystemer som skal kunne frembringe den hydrauliske energien som kreves for å operere BOP'er og annet hydraulisk utstyr relatert til undervannsoperasjoner. Fremgangsmåten gjør det mulig å oppnå en økonomisering av tilgjengelig hydraulisk energi ved at mindre kraftkrevende deler av hydrauliske operasjoner automatisk utføres ved bruk av hydraulisk kraft med lavere trykknivå enn det som er nominelt for angjeldende operasjon.
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte til å benytte gassbaserte akkumulatorer til frembringelse av et hydraulisk trykknivå som i vesentlig grad overskrider arbeidstrykket som angjeldende akkumulatorer er godkjent for. Fremgangsmåten baseres på bruk av en ny type trykkforsterkende pumper i samvirke med trykkstabiliserende ventiler og reservoarer for opptak av væske, og gjør det mulig å oppnå en betydelig vektreduksjon på akkumulatorsystemer som skal kunne frembringe den hydrauliske energien som kreves for å operere BOP’er og annet hydraulisk utstyr relatert til undervannsoperasjoner.
Angjeldende reservoarer har innvendig trykk på nivå med eller lavere enn omgivende vanntrykk, og er innrettet til opptak av væske som er brukt til å drive de trykkforsterkende pumpene samt til væske som blir avgitt fra de hydraulisk opererte komponentene.
Fremgangsmåten gjør det mulig å oppnå en økonomisering av tilgjengelig hydraulisk energi ved at mindre kraftkrevende deler av hydrauliske operasjoner automatisk utføres ved bruk av hydraulisk kraft med lavere trykknivå enn det som er nominelt for angjeldende operasjon.
Hydraulikksystemer som over korte tidsintervaller skal kunne levere store mengder hydraulisk kraft til tradisjonelle undervannsoperasjoner er i dagens situasjon i all hovedsak basert på overføring av trykk fra komprimert gass til væske. De kraftkrevende operasjonene er normalt basert på å utnytte hydraulikkvæskens overtrykk i forhold til omgivende vanntrykk, og kompressibiliteten i gass gjør det mulig å oppmagasinere store mengder trykkenergi som kan frigjøres raskt ved behov. Krav om tilgang til betydelige mengder reservekapasitet av høytrykks hydraulikk har resultert i at akkumulatorpakkene blir store og tunge allerede ved virksomhet på moderate dyp, og det blir for tiden lagt ned et stort arbeid på å frembringe akkumulatorpakker som er lettere og mer håndterlige
Oppfinnelsen vil i det følgende bli forklart med henvisning til figurene 1 – 4 der, - Fig 1 viser et riss av et tradisjonelt akkumulatorsystem
- Fig 2 viser et riss av en trykkforsterkende pumpe iht. oppfinnelsen
- Fig 3 viser et første oppsett for et akkumulatorsystem ifølge oppfinnelsen - Fig 4 viser et andre oppsett for et akkumulatorsystem ifølge oppfinnelsen -Et tradisjonelt akkumulatorsystem er normalt sammensatt av et antall stempelakkumulatorer 1) som indikert i fig.1. Akkumulatorenes øvre kammer forlades med gass til et gitt trykknivå, og dette besørges gjerne før akkumulatorpakken senkes ned fra overflaten. Senere gis akkumulatorene ønsket ladetrykk ved at det pumpes inn væske på undersiden av stempelet, som derved presses oppover og frembringer den ønskede trykkøkning. Ser en bort fra termiske effekter vil akkumulatorene dermed kunne avlevere væske med et trykk som er høyere enn forladingstrykket inntil all tilført væske er presset ut.
For beregninger som er gjort i den hensikt å illustrere oppfinnelsens virkemåte, har vi valgt å ta utgangspunkt i energien som avgis fra akkumulatorene fra de er ladet og fram til de er tømt for væske. Differansen mellom forladingstrykk og ladetrykk kan typisk være begrenset til anslagsvis150 – 200 bar for at de hydrauliske komponentene ikke skal bli utsatt for urimelig store trykkvariasjoner. I beregninger relatert til tradisjonell bruk av akkumulatorer er valgt en fast differanse på 200 bar – for derved å reflektere det maksimale man kan/bør utnytte av hydraulisk energi.
Et akkumulatorsystem ifølge oppfinnelsen er innrettet for å frembringe en tilnærmet trykkstabil væskeforsyning til de hydraulisk opererte komponentene, og det er ingen begrensning på trykkforskjellen mellom ladetrykk og forladetrykk så lenge de respektive trykknivåer ikke overstiger operativt godkjente trykknivåer for noen del av systemet.
I oppsettet som er vist i fig.1 kan akkumulatorene lades ved tilførsel av trykksatt væske fra overflaten via en linje 2). En enveisventil 8) er anordnet for å unngå at akkumulatorene skal miste væske pga. lekkasje via umbilical. Den hydrauliske opererte komponenten 4) er styrt av en kontrollboks 9), og overfører fortrinnsvis kraft via en manøverstang 5). Den stiplede linjen mellom kontrollboksen og den hydrauliske komponenten angir en signallinje som aktiviserer/styrer bevegelsesretning på manøverstangen. For å gjennomføre en operasjonssyklus vil denne komponenten avgi væske som må returneres til overflaten via utløpet 3) - eller som alternativt må dumpes til omgivelsene.
De hydrauliske komponentene blir operert av hydraulisk trykk på standardiserte trykknivåer som eksempelvis 5000, 10000 og 15000 psi over omgivelsestrykket. De mest væskekrevende operasjoner er gjerne basert på det laveste trykknivået, dvs.5000 psi (= 345 bar). En akkumulatorpakke vil derfor vanligvis bestå av grupper med akkumulatorer for de ulike nivåene.
Frembringelse av ønsket hydraulisk kapasitet oppnås ifølge oppfinnelsen ved å la akkumulatorene operere med et moderat trykk, og tillate gassen å ekspandere over et relativt stort trykkintervall. Dette gjør det mulig å generere energimengder som i hovedsak er like stor eller større enn det som oppnås ved tradisjonell bruk av gassbaserte akkumulatorer, og fordelen med dette er at man kan benytte akkumulatorer som har lavere trykklasse og følgelig vesentlig lavere vekt. Det anses formålstjenlig å basere seg på stempel- eller blæreakkumulatorer med 345 bar arbeidstrykk til frembringelse av hydraulikktrykk på ethvert relevant nivå.
Ved bruk av angjeldende oppfinnelse blir akkumulatorene fortrinnsvis ladet opp til 345 bar over omgivende trykk uavhengig av hvilket nivå som er valgt for forladingstrykket.
Trykkforsterkerpumpene som er utviklet for angjeldende oppfinnelse er typisk dimensjonert for en trykkforsterkningsfaktor i området 2 – 6. Trykkforsterkning = 6 betyr at pumpen genererer et hydraulikktrykk som er 6 ganger høyere enn trykkforskjellen mellom innløpstrykket og utløpstrykket på pumpens drivenhet. Drivenhetens utløpstrykk er det gjeldende referansetrykk, og tilsvarer trykket i reservoaret 10).
Fig. 2 viser et riss av trykkforsterkerpumpen 21). Den har et bredt anvendelsesområde, og vil den bli patentsøkt som eget objekt. Vi vil her redegjøre for grunnleggende trekk ved virkemåten; Pumpen forsynes med væske via drivenhets innløp 24). Den har et saktegående stempel 17) som resiprokeres, og som ved hjelp av tre glidetetningsanordninger 18-20) frembringer lekkasjefrie barrierer for to drivkamre I,II) og to pumpekamre III,IV).
Pumpekamrene henter væske fra drivenhetens utløp23), og denne dirigeres til pumpeutløpet 6) ved hjelp av de fire enveisventilene14).
Pumpens drivenhet omfatter en sjaltemekanisme for skifte av stemplets forskyvningsretning. Trykket i kammer II) er slavestyrt, slik at dette raskt stiller seg i trykkmessig motfase med kammer I). Det innebærer sjaltemekanismen sørger for hhv. trykksetting av kammer I) kombinert med en umiddelbar avlufting av kammer II), og tilsvarende en avlufting av kammer I) kombinert med en umiddelbar trykksetting av kammer II). Kammer II) mottar og avgir væske til sjaltemekanismen via kanalen 25). Sjaltefunksjonen styres av stemplets bevegelse, idet stemplet vekselvis trekker og skyver på en manøverstang 22) når det ankommer en endeposisjon.
Manøverstangen aktiverer ventiler i sjaltemekanismen som sørger for rask hydraulisk trykksetting, resp. avlufting av kammer I). Det innebærer at pumpen prinsipielt sett ikke skal kunne gå i en låst posisjon, men umiddelbar starte opp når den får drivtrykk. Så vel sjaltemekanismen som væskeførende linjer på innsiden og utsiden av pumpen er grovt dimensjonert, slik at en pumpe i relevant størrelse kan konsumere en væskestrøm av størrelse 10 – 12 liter/sekund med trykktap på noen få bar.
En relevant pumpestørrelse kan i denne sammenheng være en pumpe med stempeldiameter på 180 mm, og en slaglengde på 300mm – tilsvarende et slagvolum på 7,6 liter for hvert av drivkamrene. Ettersom pumpen er dobbeltvirkende vil pumpekamrene konsumere 15,2 liter. I tillegg har drivenheten et forbruk på ca 0,6 liter pr syklus som benyttes til den hydrauliske styringen av sjaltefunksjonen.
Pumpens forsterkningsfaktor er gitt av forholdet mellom stempelarealet A2 som vender mot pumpekamrene III,IV), og stempelarealet A1 som vender mot drivkamrene I,II).
Når drivkammer I er satt i åpen forbindelse med innløpet 24), og kammer II tilsvarende er åpen mot utløpet 23) via kanalen 25), vil det ble bli generert en høyrerettet kraft av størrelse FR= A1*∆P1, der ∆P1 er trykkforskjellen mellom innløpet 24) og utløpet 23).
Pumpekammeret vil generere en motkraft av størrelse FL=A2*∆P2, der ∆P2 er overtrykket som frembringes i pumpekammer III) i forhold til pumpekammer IV). Kraft og motkraft må være i balanse, dvs. ; A1*∆P1 = A2*∆P2. Herav; ∆P2/∆P1 = A1/A2.
Trykket som frembringes i pumpekamrene øker altså omvendt proporsjonalt med forholdet mellom stempelarealet A2 som vender mot pumpekamrene og arealet A1 som vender mot drivkamrene.
Når pumpen er i drift vil det kontinuerlig bli avlevert væske via utløpet 23). Hvis pumpen har en forsterkningsfaktor på eksempelvis 2, så vil noe under halvparten av væskemengden bli ført gjennom pumpekamrene og brukes til å drive de hydrauliske komponentene. Det resterende vil bli avgitt til det foran nevnte reservoaret. Dette reservoaret mottar også væsken som må avgis fra de hydrauliske opererte komponentene ved retur til utgangsposisjonen.
Det tas utgangspunkt i den foran nevnte dimensjonering av pumpen, dvs. at pumpen er dobbeltvirkende med en stempeldiameter på 180 mm, og slaglengde på 300 mm. Med en frekvens på 0,7 hz, vil drivkamrene konsumere ca 11 liter væske pr sekund.
Med forsterkningsfaktor på 2 vil denne pumpen levere 5,5 liter pr sekund til forbruk – da med dobbelt så høyt trykk som trykket i tilført væske. Med utgangspunkt et forsyningstrykk på 175 bar over omgivende trykk vil altså pumpen kunne levere en væskestrøm av størrelse 5,5 liter per sekund med trykk 350 bar over omgivelsestrykket. Ved slike strømningsnivåer vil det oppstå trykktap som skyldes strømningsmotstand, termiske effekter etc. En må regne med at utløpstrykket fra pumpen typisk kan ligge 30 bar lavere ved et slikt strømningsnivå i forhold til en statisk situasjon.
Det er en betydelig mengde hydraulisk energi som transformeres når pumpen er i full drift. Hydraulisk effekt ved levering av 5,5 liter væske med 350 bara i trykk tilsvarer
W= 350kp/cm<2>* 5500 cm<3>/sek = 119250 kpm/sek = 188,8 kW. En forsterkerpumpe av denne størrelse vil typisk ha en største diameter på 230 mm, lengde på 800 mm, og vekt på anslagsvis 120 kg – avhengig av materialvalg.
Fig.3 viser et relevant oppsett for bruk av oppfinnelsen til å frembringe hydraulisk kraft. Vi tar som eksempel at operasjonsdybden er 500 meter, og at det skal frembringes et hydraulikktrykk på 690 bar over omgivende trykk.
Dette systemet kan befinne seg på 500 meters dyp, hvilket innebærer at akkumulatorer med godkjent arbeidstrykk på 5000 psi kan opereres med (345 51) bara = 396 bara.
Vi velger å forlade akkumulatorene med gass til 191 bara, som er 140 bar over omgivende trykk på 500 meters dyp. Etter at akkumulatorene er anordnet på denne dybden blir de så tilført væske til ladetrykket når 396 bara. Enveisventilen 8) og den stengte, solenoide-opererte ventilen 7) sørger for at akkumulatorene er isolert fra de øvrige komponentene i oppsettet. Utløpet 23) fra forsterkerpumpens drivenhet er koplet til et reservoar 31) som i dette oppsettet har form av en elastisk belg hvor innholdet følgelig er trykkutliknet med omgivende vann. Ventilen 7) åpner på signal fra kontrollenheten 9), hvorved forsterkerpumpens drivenhet får væskeforsyning via trykkreguleringsventilen 26) til innløpet 24). Pumpen starter umiddelbart opp og sørger for hydraulisk kraft til komponenten 4) via pumpeutløpet 6). Trykkstabiliseringsventilen 26) sørger for at væsken som forsynes pumpens drivenhet har et trykk på tilnærmet samme nivå som akkumulatorenes forladingstrykk (=140 bar over omgivende vanntrykk). Drivenhet avgir konsumert væske direkte til reservoaret 31). Pumpeseksjonen forsynes i dette oppsettet med væske som har tilnærmet samme trykk som det omgivende vann, og dette sørger for at denne væsken har ønsket trykk ved avlevering via pumpeutløpet 6).
De hydrauliske komponentene har et nominelt operasjonstrykk som må disse komponentene trenger for å gjennomføre en operasjonssyklus. I visse faser av en slik syklus vil det ofte kreve vesentlig mindre trykk for å videreføre prosessen. Vi har anordnet en kanal 29) som gir en direkte forbindelse mellom pumpeutløpet 6) og akkumulatorene når ventilen 7) er i åpen posisjon. Det betyr at prosessen kan videreføres uten at bruk av pumpen, forutsatt at akkumulatortrykket er tilstrekkelig høyt (dersom akkumulatortrykket kan være så høyt at det er mulig å skade angjeldende hydrauliske komponent, må det eventuelt monteres en trykkreguleringsventil på linjen for å unngå dette).
Man kan eventuelt montere inn en ventil 28) som indikert i figuren, og som har til oppgave å begrense eller stenge forsyningen til pumpen dersom væskestrømmen gjennom linjen 29) overskrider et visst nivå. Dersom pumpen som eksempelvis har en forsterkningsfaktor på 2, så vil man spare en væskemengde som er like stor som væskemengden som passerer gjennom kanalen 29).
I en foretrukket utførelse er det anordnet en pumpe 32) som kan pumpe væske fra reservoaret 32) tilbake i akkumulatorpakken 1), og derved gjenvinne forbrukt hydraulisk kapasitet. Hvis man har behov for en slik kapasitetsgjenvinning vil man normalt kunne gjøre dette over en noe lengre tid, og derfor basere dette på elektrisk drevne pumper med beskjeden effekt. For å trykksette akkumulatorene til opprinnelig ladetrykk må disse pumpene 32) pumpe mot et mottrykk på inntil 345 bar (over omgivende trykk), noe som løses med kjent teknikk.
Fig.4 viser et annet relevant oppsett for oppfinnelsen. Her er reservoaret 31) innrettet for å ha et lavt innvendig trykk, og er følgelig konstruert for å kunne motstå omgivende trykk på angjeldende dybde. I dette oppsettet benyttes to ventiler 7,33) til å isolere trykkforsterkerpumpens fra akkumulatorene 1) og reservoaret 31) når den ikke er i bruk. Disse to ventilene åpnes samtidig når forsterkerpumpen skal igangsettes, og lukkes tilsvarende samtidig straks angjeldende operasjon er gjennomført.
Når akkumulatorsystemet har full kapasitet vil den hydrauliske væsken være lagret i akkumulatorene samt i de hydrauliske opererte komponentene, mens reservoaret fortrinnsvis er tomt for væske. Det kan være hensiktsmessig sørge for et gasstrykk på 1 atm. ved å starte med å ha reservoaret fullstendig fylt med væske, for så å presse ut væsken fra reservoarets underside ved hjelp av nitrogen. Resultatet er en tom tank som inneholder nitrogen med 1 atm. trykk. Denne gassen vil føre til en gitt trykkøkning i reservoaret etter hvert som det fylles opp med væske, men denne trykkøkningen er først merkbar når reservoaret begynner å nærme seg 90 % væskefylt. Vi velger å bruke reservoartrykket som referanse for trykkstabiliseringsventilene, og vil derved opprettholde et stabilt drivtrykk for forsterkerpumpen 21) selv om reservoartrykket stiger. I praksis bør reservoaret ha en overkapasitet på ca 10 %, hvilket innebærer at den ikke er mer enn 90 % fylt når akkumulatorene har gitt fra seg all væsken. At disse reservoarene har et noe større innvendig volum enn væskemengden som avgis fra akkumulatorene vil ha svært liten vektmessig betydning for akkumulatorsystemet som helhet.
Gassmengden som vil sirkulere i akkumulatorsystemet anses å være uten reell betydning for systemets funksjon.
Man kan eventuelt basere seg på at systemet skal være tilnærmet fullstendig gassfritt, men da må det benyttes spesialpumper for eventuelt å tilbakeføre væske fra reservoaret til akkumulatorene.
Vedlegg 1 inneholder beregninger som gir en indikasjon på hvor stor hydraulisk kapasiteten som kan oppnås ved at gassbaserte akkumulatorer utnyttes i iht. angjeldende oppfinnelse relativt til tradisjonell utnyttelse av akkumulatorer. Resultatene er satt inn i en tabell, og alle beregningene som er foretatt viser at man oppnår den største hydrauliske kapasiteten ved bruk av trykkforsterkerpumper som er koplet opp mot et reservoar med lavest mulig trykk. Man oppnår altså den høyeste kapasiteten samtidig som man kan basere seg på akkumulatorer som veier halvparten eller mindre i forhold til akkumulatorene som kreves ved en tradisjonell akkumulatorutnyttelse. Man vil oppnå en ytterligere forbedring av hydrauliske kapasitet dersom de hydrauliske komponentene har sin lavtrykkside koplet mot nevnte reservoarer, i stedet for å bruke omgivende vanntrykk som referanse. Dette krever imidlertid at de komponentene modifiseres, og en velger å se bort fra dette aspektet i denne sammenheng.
Bruk av forsterkerpumper som er koplet opp mot reservoarer som er trykkutliknet med omgivende sjø synes å være mindre fordelaktig på dybder utover ca 1000 msw.
Det er vanskelig å foreta en direkte sammenlikning av vekten for de ulike akkumulatorutgavene. Det som vi imidlertid mener å kunne fastslå er at vekten på pumper og reservoarer som er påkrevet for et bruk i samsvar med angjeldende oppfinnelse er beskjeden i forhold til total forventet vektbesparelse på en normalt stor akkumulatorpakke.
Claims (3)
1 En fremgangsmåte til å benytte gassbaserte akkumulatorer (1) til å frembringe et hydraulisk trykknivå som i vesentlig grad overskrider arbeidstrykket som angjeldende akkumulatorer er godkjent for, og som omfatter bruk av trykkstabiliserende ventiler og trykkforsterkende pumper karakterisert ved at det hydrauliske trykknivået frembringes ved bruk av nevnte trykkforsterkende pumper(21), idet disse pumpene drives av differansen mellom utløpstrykket fra trykkstabiliserende ventiler (26) som er arrangert nedstrøms akkumulatorene (1) og reservoarer (31) som har innvendig trykk som er på samme nivå eller lavere enn det omgivende vanntrykk.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved
- at de trykkforsterkende pumpene (21) har et stempel (17) som resiprokeres og som ved hjelp av tre glidetetningsanordninger (18-20) som frembringer lekkasjefrie barrierer for to pumpekamre (III,IV) som er anordnet i pumpens midtre del og to drivkamre (I,II) som er anordnet på hver side av disse,
- at pumpene har en sjaltemekanisme for skifte av stemplets forskyvningsretning ved at et første drivkammer (I) vekselvis trykksettes og avluftes, idet en trykksetting av dette drivkammeret (I) medfører en umiddelbar avlufting av et andre drivkammer (II) og at avlufting av det første kammer (I) medfører en umiddelbar trykksetting av det andre drivkammer (II), og
- at sjaltemekanismen aktiveres ved forskyvning av en aksialt anordnet manøverstang (22), og at denne forskyvning frembringes av stemplets (17) bevegelse ved at stemplet (17) vekselvis trekker og skyver på manøverstangen (22) når det(17) ankommer en endeposisjon.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved
- at det er anordnet en kanal (29) med ventiler (30,28) som tillater en direkte, retningsstyrt forsyning av væske fra akkumulatorene (1) til de hydraulisk opererte komponentene (4)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20161288A NO20161288A1 (no) | 2016-08-10 | 2016-08-10 | Fremgangsmåte til effektiv utnyttelse av gassbaserte akkumulatorer |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO20161288A NO20161288A1 (no) | 2016-08-10 | 2016-08-10 | Fremgangsmåte til effektiv utnyttelse av gassbaserte akkumulatorer |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20161288A1 true NO20161288A1 (no) | 2018-02-12 |
Family
ID=61250503
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20161288A NO20161288A1 (no) | 2016-08-10 | 2016-08-10 | Fremgangsmåte til effektiv utnyttelse av gassbaserte akkumulatorer |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
NO (1) | NO20161288A1 (no) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20230313817A1 (en) * | 2020-03-13 | 2023-10-05 | Obs Technology As | Depth compensated accumulator system for generation of hydraulic power to subsea operations |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20080223467A1 (en) * | 2007-03-16 | 2008-09-18 | Fmc Kongsberg Subsea As | Method and device for regulating a pressure in a hydraulic system |
US20120305258A1 (en) * | 2011-06-06 | 2012-12-06 | Benton Frederick Baugh | Method for increasing subsea accumulator volume |
-
2016
- 2016-08-10 NO NO20161288A patent/NO20161288A1/no not_active Application Discontinuation
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20080223467A1 (en) * | 2007-03-16 | 2008-09-18 | Fmc Kongsberg Subsea As | Method and device for regulating a pressure in a hydraulic system |
US20120305258A1 (en) * | 2011-06-06 | 2012-12-06 | Benton Frederick Baugh | Method for increasing subsea accumulator volume |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20230313817A1 (en) * | 2020-03-13 | 2023-10-05 | Obs Technology As | Depth compensated accumulator system for generation of hydraulic power to subsea operations |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO333477B1 (no) | Mellomlagringskammer | |
EP2082114B1 (en) | An underwater apparatus for operating underwater equipment | |
NO338009B1 (no) | Apparat og fremgangsmåte for kompensasjon av undervannstrykk på en hydraulisk krets | |
US9097267B2 (en) | Pressure intensifier system for subsea running tools | |
EP0599196B1 (en) | A water pumping apparatus | |
WO2005070001A2 (en) | Hermetically sealed pressure balanced accumulator | |
NO20140805A1 (no) | Hydraulisk kraftlader for innvendig stigerør | |
NO161044B (no) | Hydraulisk akkumulator. | |
WO2016133400A1 (en) | Seawater assisted accumulator | |
WO2006025936A1 (en) | System for generating fluid movement | |
NO20161288A1 (no) | Fremgangsmåte til effektiv utnyttelse av gassbaserte akkumulatorer | |
NO20200155A1 (en) | Reusable gas generator driven pressure supply system | |
NO309737B1 (no) | Anordning ved et undervannssystem til styring av en hydraulikkaktuator og et system med en sådan anordning | |
US10190381B2 (en) | Variable ratio rotary energy control device for a blowout preventer safety device | |
NO20151414A1 (no) | Voidpumpe | |
NO20190053A1 (no) | et undervannsbasert akkumulatorsystem som er innrettet til å generere hydraulisk kraft | |
NO343020B1 (no) | Et undervannsbasert hydraulikksystem som via drivkamrene på pumpeanordninger omdanner lagret energi til hydraulisk energi. | |
NO348132B1 (no) | Undervannsbasert dybdekompenserbart akkumulatorsystem | |
US10823204B2 (en) | Pumping system and method | |
NO20180426A1 (no) | Dobbeltvirkende pumpeanordning basert på resiprokerende stempel | |
RU2061913C1 (ru) | Гидравлический привод подъемного устройства |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FC2A | Withdrawal, rejection or dismissal of laid open patent application |