NO179980B

NO179980B - Riser straps for tightening a riser

Info

Publication number: NO179980B
Application number: NO940124A
Authority: NO
Inventors: Roderick J Myers; Jorge H Delgado
Original assignee: Conoco Inc
Priority date: 1986-12-01
Filing date: 1994-01-13
Publication date: 1996-10-14
Also published as: NO940124D0; NO179980C; NO940124L

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en stigerørstrammer for stramming av et stigerør fra en undervanns produksjonsbrønn, ifølge kravinnledningen. The present invention relates to a riser tensioner for tightening a riser from an underwater production well, according to the preamble.

En av fordelene med strekkstagplattformer i forhold til andre flytende systemer er den meget lille vertikale oscillasjon som forekommer. Dette gjør det mulig å montere brønnhodeventil-trærne innenfor ca. 1 meter av plattformdekket uten behov for et innviklet system for bevegelseskompensasjon. Bruken av et stivt stigerørsystem krever imidlertid at det benyttes et strammersys-tem for stigerør for å kompensere for den lille grad av platt-formbevegelse som virkelig finner sted, slik at flatklemming eller bøy av stigerøret under dets egen vekt ikke vil resultere i en svikt (sprekkdannelse, bristing, etc.) av stigerøret. Tidligere har strammersylindre typisk vært anbrakt parvis for å gjøre den motstående sylinder funksjonsudyktig når den ene strammersylinder svikter, og derved unngå ubalansert belastning som kan vri stigerøret og frembringe den svikt av stigerøret som strammesystemet forsøker å unngå. Et stivt stigerør krever videre en nøyaktig måling av avstanden mellom brønnen på havbunnen og plattformens dekk for å frembringe et stigerør med riktig lengde. Etter hvert som leteboringen beveger seg inn på dypere og dypere farvann, blir slik måling mer og mer vanskelig. One of the advantages of tension rod platforms compared to other floating systems is the very small vertical oscillation that occurs. This makes it possible to mount the wellhead valve trees within approx. 1 meter of the platform deck without the need for a complex motion compensation system. However, the use of a rigid riser system requires the use of a riser tensioning system to compensate for the small amount of platform movement that actually occurs, so that flattening or bending of the riser under its own weight will not result in failure ( cracking, bursting, etc.) of the riser. In the past, tensioner cylinders have typically been fitted in pairs to make the opposite cylinder inoperable when one tensioner cylinder fails, thereby avoiding an unbalanced load that can twist the riser and produce the failure of the riser that the tensioner system tries to avoid. A rigid riser also requires an accurate measurement of the distance between the well on the seabed and the platform's deck in order to produce a riser of the correct length. As the exploration well moves into deeper and deeper waters, such measurement becomes more and more difficult.

Den foreliggende oppfinnelse frembringer den ønskede bevegelseskompensasjon og stramming av stigerøret. Dette oppnås med strammeren ifølge foreliggende oppfinnelse slik den er definert med de i kravene anførte trekk. The present invention produces the desired movement compensation and tightening of the riser. This is achieved with the tensioner according to the present invention as defined by the features listed in the requirements.

Særtrekk, fordeler og egenskaper ved oppfinnelsen vil fremgå av den etterfølgende, nærmere beskrivelse av utførelser under henvisning til tegningene, der figur 1 viser et skjematisk sideriss av en strekkstagplattform som er fastgjort i stilling med produksjonsstigerør tilkoplet, figur 2 viser et skjematisk sideriss av en første, foretrukket utførelse av festeringen for stigerørstrammeren ifølge oppfinnelsen og viser dennes anvendelse i forbindelse med en justerbar stigerørtopplengde ifølge en annen side ved oppfinnelsen, figur 3 viser et skjematisk sideriss av en andre type av stigerørtopplengden med hvilken strammersystemet ifølge oppfinnelsen kan benyttes, figur 4 viser et grunnriss av den enhetlige strammerring som benyttes i utførelsen på figur 2, og figur 5 viser et grunnriss av et segment av den delte, segmenterte stigerørstrammerring som benyttes sammen med den type stigerørtopplengde som er vist på figur 3. Distinctive features, advantages and properties of the invention will be apparent from the subsequent, more detailed description of embodiments with reference to the drawings, where figure 1 shows a schematic side view of a tension rod platform which is fixed in position with a production riser connected, figure 2 shows a schematic side view of a first , preferred embodiment of the fastening ring for the riser tensioner according to the invention and shows its use in connection with an adjustable riser top length according to another side of the invention, figure 3 shows a schematic side view of another type of riser top length with which the tensioner system according to the invention can be used, figure 4 shows a floor plan of the unitary tensioner ring used in the embodiment of figure 2, and figure 5 shows a floor plan of a segment of the split, segmented riser tensioner ring used in conjunction with the type of riser top length shown in figure 3.

På figur 1 er vist en strekkstagplattf orm som er generelt betegnet med 10. Selv om stigerørstrammeren ifølge oppfinnelsen er spesielt konstruert for benyttelse sammen med en strekkstagplattf orm, kan en slik strammerinnretning også benyttes sammen med andre faste og forholdsvis faste (dvs flytende systemer med minimal, vertikal bevegelse) plattformer. Figure 1 shows a tie rod plate form which is generally denoted by 10. Although the riser tensioner according to the invention is specially designed for use together with a tie rod plate form, such a tensioning device can also be used together with other fixed and relatively fixed (i.e. floating systems with minimal , vertical movement) platforms.

Plattformen 10 er fastgjort til havbunnen 11 ved hjelp av et antall strekkstag 12. Et antall stigerør 14 strekker seg mellom de individuelle brønner i en bunnramme 16 og et brønn-hodedekk 18 av plattformen 10. Slik det fremgår av figur 2, strekker stigerøret 14 seg gjennom ett i dekket 18 anordnet hull 20 som tillater en viss relativ bevegelse mellom dekket 18 og stigerøret 14, hvilken bevegelse inntreffer som et resultat av bølgevirkning på plattformen 10. Stigerørets toppstykke ifølge oppfinnelsen er vist generelt ved 22 på figur 2. En nedre ende 24 er innvendig gjenget for forbindelse med en standard stigerør-lengde på konvensjonell måte. Det skal bemerkes at selv om det er vist en planvegget gjenge, kan en konisk gjenge benyttes dersom det ønskes. Den innvendige diameter av seksjonen 22 skal være den samme som for hvilken som helst annen stigerørseksjon i rørstrengen 14. Den første ytterdiameter 26 vil passe til ytterdiameteren av resten av stigerøret. En andre ytterdiameter er imidlertid dannet ved hjelp av et antall i hovedsaken ringformede fremspring 28 som er i hovedsaken likt innbyrdes atskilt. I den utførelse som er vist på figur 2, er de i hovedsaken sylindriske fremspring 28 dannet av et kontinuerlig, skruelinjeformet spor 30 på stigerørtopplengdens 22 ytre flate. The platform 10 is attached to the seabed 11 by means of a number of tie rods 12. A number of risers 14 extend between the individual wells in a bottom frame 16 and a wellhead deck 18 of the platform 10. As can be seen from Figure 2, the riser 14 extends through a hole 20 arranged in the deck 18 which allows a certain relative movement between the deck 18 and the riser 14, which movement occurs as a result of wave action on the platform 10. The top part of the riser according to the invention is shown generally at 22 in Figure 2. A lower end 24 is internally threaded for connection with a standard riser length in a conventional manner. It should be noted that although a flat-walled thread is shown, a tapered thread can be used if desired. The inside diameter of the section 22 should be the same as that of any other riser section in the pipe string 14. The first outside diameter 26 will match the outside diameter of the rest of the riser. A second outer diameter is, however, formed by means of a number of essentially ring-shaped projections 28 which are essentially equally spaced apart from one another. In the embodiment shown in Figure 2, the essentially cylindrical projections 28 are formed by a continuous, helical groove 30 on the outer surface of the riser extension 22.

I den alternative topplengde som er vist på figur 3, er de ringformede fremspring 28 utformet som sylindriske fremspring med en bestemt lengde og en spesiell innbyrdes avstand i stedet for som et kontinuerlig, skruelinjeformet spor. Disse konstruk-sjonstrekk (lengde og avstand) vil bli valgt i overensstemmelse med de spesielle behov ved anvendelsen, så som strammerens belastningsparametere, nøyaktighet av vanndybdemåling, etc. Stigerørets flate kan være rillet eller innskåret som vist ved 31 nær bunnen av hvert fremspring 28, av grunner som vil fremgå In the alternative top length shown in Figure 3, the annular protrusions 28 are formed as cylindrical protrusions of a specific length and a particular mutual distance rather than as a continuous helical groove. These design features (length and spacing) will be selected in accordance with the particular needs of the application, such as tensioner load parameters, accuracy of water depth measurement, etc. The face of the riser may be grooved or incised as shown at 31 near the base of each projection 28, for reasons that will become apparent

i det etterfølgende. in what follows.

I utførelsene ifølge både figur 2 og figur 3 strekker toppstykket 22 seg gjennom hullet 20 på en slik måte at et første antall av ringformede fremspring 28 strekker seg over dekkets 18 øvre flate 19, mens et andre antall strekker seg under dekkets 18 nedre flate 17. Det første antall av fremspringene 18 tjener som et antall forbindelsespunkter for et brønnhodeventiltre 32. Brønnhodeventiltreet 32 kan fastgjøres i hvilket som helst av de mulige forbindelsespunkter ved å kutte av overskytende lengde av stigerøret, styrt i begynnelsen av et gjengespor eller av den passende rillelinje 31, idet enten en enhetlig eller en oppdelt, segmentert krave 34 monteres, og et ventiltre 32 festes til rørlengdens 22 øvre ende og en avtetning (packoff) 36 anbringes på toppen av kragen 34. Med hensyn til utnyttelsen av den utførelse som benytter et skruelinjeformet spor 30, vil de øvre 4 til 8 vindinger av sporet bli avmaskinert etter at stigerør-lengden er blitt avkuttet i passende lengde, slik at avtetningen In the embodiments according to both Figure 2 and Figure 3, the top piece 22 extends through the hole 20 in such a way that a first number of annular projections 28 extend over the upper surface 19 of the tire 18, while a second number extend below the lower surface 17 of the tire 18. The first number of protrusions 18 serve as a number of connection points for a wellhead valve tree 32. The wellhead valve tree 32 can be fixed at any of the possible connection points by cutting off the excess length of the riser, guided at the beginning of a thread groove or by the appropriate groove line 31, whereby either a uniform or a divided, segmented collar 34 is mounted, and a valve tree 32 is attached to the upper end of the pipe length 22 and a seal (packoff) 36 is placed on top of the collar 34. With regard to the utilization of the design which uses a helical groove 30 , the upper 4 to 8 turns of the track will be machined after the riser length has been cut to the appropriate length, so that the seal no

36 vil ha en glatt overflate å danne inngrep med. 36 will have a smooth surface to engage with.

Det andre antall fremspring 28 under dekkets 18 nedre flate 17 tilveiebringer en rekke forbindelsespunkter for en andre, enhetlig eller delt kragestrammerring 40 som på sin side er et koplingsstykke for en rekke stigerørstrammere 38. Selv om hvilken som helst type stigerørstrammer kan benyttes, er stigerørstrammerne 38 fortrinnsvis av den pneumatiskhydrauliske type som er beskrevet i US 4 379 657. Det skal imidlertid bemerkes at det parede sylinderkonsept som benyttes i det nevnte patent, er gjort unødvendig ved å skråstille eller vinkelinn-stille stigerørstrammerne 38 og dermed virkelinjene for belast-ningskreftene, slik at disse linjer passerer gjennom stigerørets senterlinje, slik at torsjonsbelastning elimineres. Hver sylinder 38 vil derfor ha sitt eget sett av pneumatiske og hydrauliske akkumulatorer (ikke vist), med oljeakkumulatoren forbundet med stempelets stempelstangside og luftakkumulatoren forbundet med oljeakkumulatoren slik som beskrevet i det nevnte patentskrift. The second number of protrusions 28 below the lower surface 17 of the deck 18 provide a series of connection points for a second, unitary or split collar tensioner ring 40 which in turn is a coupling for a series of riser tensioners 38. Although any type of riser tensioners can be used, the riser tensioners 38 preferably of the pneumatic-hydraulic type described in US 4 379 657. However, it should be noted that the paired cylinder concept used in the aforementioned patent is made unnecessary by slanting or angled the riser tensioners 38 and thus the lines of action for the load forces, as that these lines pass through the center line of the riser, so that torsional stress is eliminated. Each cylinder 38 will therefore have its own set of pneumatic and hydraulic accumulators (not shown), with the oil accumulator connected to the piston rod side of the piston and the air accumulator connected to the oil accumulator as described in the said patent.

Den enhetlig utformede kragestrammerring 40 som er vist på figur 4, benyttes fortrinnsvis sammen med utførelsen på figur 2, mens den delte, segmenterte kragekonstruksjon på figur 5 er mer hensiktsmessig sammen med utformingen på figur 3. Utformingen av stigerørstrammerne 38, kragen 40 og dekket 20 i utførelsen på figur 3 er i hovedsaken identisk med innretningen på figur 2 og er følgelig bare vist skjematisk, idet bare forskjellene mellom de to utførelser er vist. The uniformly designed collar tensioner ring 40 shown in Figure 4 is preferably used in conjunction with the embodiment of Figure 2, while the split, segmented collar construction of Figure 5 is more appropriate in conjunction with the embodiment of Figure 3. The design of the riser tensioners 38, collar 40 and cover 20 in the embodiment in Figure 3 is essentially identical to the device in Figure 2 and is consequently only shown schematically, only the differences between the two embodiments being shown.

Den enhetlig utformede strammerring 40 som er vist på figur 2 og 4, har en gjennomgående boring 42 med tilstrekkelig diameter til å gå klar av den ytre diameter av spiralsporet 30. Slik som best vist på figur 4, har strammerringen 40 et i hovedsaken åttekantet legeme med monteringsarmer 60 som strekker seg ut fra vekslende sideflater av åttekanten. Hver arm 60 har en åpning 62 for å oppta enden av en stempelstang 37 og er forsynt med øvre og nedre forsterkningssteg 64 hhv 66 for å styrke ringen 40. Hver av disse armer 60 er noe skråstilt i forhold til planet for resten av legemet (se figur 2) og danner fortrinnsvis en vinkel som er lik den gjennomsnittlige vinkel som stigerørstrammeren 38 danner med stigerørets 14 senterlinje. På denne måte vil hver arms 60 plan danne en reaksjonsf late som står i hovedsaken normalt på en kraftlinje som virker langs senterlin-jen for strammesylinderen 38 og stangen 37. Selv om denne vinkel vil være en funksjon av konstruksjonen (lengde av strammere, diameter av ring, punkt for sylinderbefestigelse, etc), vil disse vinkler vanligvis falle innenfor området fra ca. 10° til ca. 25°. Da hver av antallet av strammere 38 virker gjennom et felles punkt, forekommer det ingen tendens til å vri eller bøye stigerøret dersom en sylinder skulle svikte, slik det var tilfelle med tidligere konfigurasjoner. Det er derfor ikke noe behov for å pare virkemåten av motstående sylindere, og hver strammer 38 vil være uavhengig forsynt med sine egne hydrauliske og pneumatiske reservoarer (ikke vist). Selv om hvilket som helst antall strammere 38 kan benyttes, foretrekkes det at et minimum på tre benyttes (i hvilket tilfelle ringens 40 legeme fortrinnsvis vil være sekskantet), og enda mer å foretrekke et minimum på fire. The uniformly designed tensioner ring 40 shown in Figures 2 and 4 has a through bore 42 of sufficient diameter to clear the outer diameter of the spiral groove 30. As best shown in Figure 4, the tensioner ring 40 has a substantially octagonal body with mounting arms 60 extending from alternating side faces of the octagon. Each arm 60 has an opening 62 to receive the end of a piston rod 37 and is provided with upper and lower reinforcement steps 64 and 66 respectively to strengthen the ring 40. Each of these arms 60 is slightly inclined relative to the plane of the rest of the body (see figure 2) and preferably forms an angle which is equal to the average angle which the riser tensioner 38 forms with the center line of the riser 14. In this way, the plane of each arm 60 will form a reaction surface which is essentially normal to a line of force acting along the centerline of the tension cylinder 38 and rod 37. Although this angle will be a function of the construction (length of tensioner, diameter of ring, point for cylinder attachment, etc), these angles will usually fall within the range from approx. 10° to approx. 25°. Since each of the number of tensioners 38 acts through a common point, there is no tendency to twist or bend the riser should a cylinder fail, as was the case with previous configurations. There is therefore no need to pair the operation of opposing cylinders, and each tensioner 38 will be independently supplied with its own hydraulic and pneumatic reservoirs (not shown). Although any number of tensioners 38 may be used, it is preferred that a minimum of three be used (in which case the body of the ring 40 will preferably be hexagonal), and even more preferably a minimum of four.

En konvensjonell justeringsanordning 44 bestående av en kamring 45, kiler 46 med innvendig buede, gjengede flater 48 og en klemplate 50 er fastboltet til strammerringen 40 med festebol-ter 52. Kamringen 45 presser kilene 46 til inngrep med spiralsporet 30, og klemplaten 50 holder kilene 46 i inngrepsstilling. En tverrstift 54 kan benyttes til å hindre relativ dreining mellom kamringen 45 og kilene 46, og følgelig mellom strammerrin- A conventional adjusting device 44 consisting of a cam ring 45, wedges 46 with internally curved, threaded surfaces 48 and a clamping plate 50 is bolted to the tensioner ring 40 with fastening bolts 52. The cam ring 45 presses the wedges 46 into engagement with the spiral groove 30, and the clamping plate 50 holds the wedges 46 in engagement position. A cross pin 54 can be used to prevent relative rotation between the cam ring 45 and the wedges 46, and consequently between the tension ring

gen 40 og topplengden 22. gen 40 and peak length 22.

Den delte segmentstrammerring 40 i utførelsen på figur 3 er vist på figur 5. Detaljene ved utformingen er de samme bortsett fra at denne alternative konstruksjon er utformet med to flenser 51 for å tillate segmentene å boltes sammen. Slik som vist skjematisk på figur 3, passer åpningens 42 innerdiameter generelt til basisdiameteren 26, for å lette ringens forbindelse med den trinnvis variable utførelse av stigerørtopplengden. The split segment tension ring 40 of the embodiment of Figure 3 is shown in Figure 5. The details of the design are the same except that this alternative construction is designed with two flanges 51 to allow the segments to be bolted together. As shown schematically in Figure 3, the inner diameter of the opening 42 generally matches the base diameter 26, to facilitate the connection of the ring with the stepwise variable embodiment of the riser length.

Siderettede stabiliseringsruller 56 danner inngrep med kragens 34 ytre flate for å holde stigerøret 14 sentrert i åpningen 20. I utførelsen på figur 2 har bare et kort parti 35 ved hver ende av kragen eller hylsen 34 full tykkelse (dvs har minimal innerdiameter) og er gjenget for å danne inngrep med topplengdens 22 spiralspor 30. I utførelsen på figur 3 har avsnitt 35' full tykkelse for å utfylle mellomrommene mellom de ringformede fremspring 28, og ett avsnitt av den delte seg-mentkrage 34 er oppgjenget som vist ved 33 for å oppta forbin-delsesbolter (ikke vist) som er forsenket i det andre oppdelte segment. Dette tilveiebringer en glatt, utvendig flate for kontakt med stabiliseringsrullene 56 og letter disses operasjon. Lateral stabilizing rollers 56 engage the outer surface of the collar 34 to keep the riser 14 centered in the opening 20. In the embodiment of Figure 2, only a short portion 35 at each end of the collar or sleeve 34 is full thickness (ie has minimal internal diameter) and is threaded to form engagement with the spiral groove 30 of the top length 22. In the embodiment of Figure 3, section 35' is full thickness to fill the spaces between the annular projections 28, and one section of the split segment collar 34 is threaded as shown at 33 to accommodate connecting bolts (not shown) which are countersunk into the second split segment. This provides a smooth outer surface for contact with the stabilizing rollers 56 and facilitates their operation.

De fire stigerørstrammere 38 (to vist) er hver sammenkoplet med plattformdekket 18 ved hjelp av et modifisert kuleledd 39 som tillater en viss dreiebevegelse mellom strammeren 38 og dekket 18 som vil inntreffe etter hvert som strammerens 38 stempelstang 37 fremskyves og inntrekkes for å opprettholde en ensartet spennkraft på stigerøret 14. En liknende, modifisert kuleleddforbindelse 41 er benyttet for å forbinde endene av stempelstengene 37 med strammerringen 40 for å tillate den samme dreiebevegelse mellom strammerne 38 og strammerringen 40. Man vil selvsagt innse at hvilket som helst antall stigerørstrammere 38 kan benyttes. The four riser tensioners 38 (two shown) are each coupled to the platform deck 18 by means of a modified ball joint 39 which allows some pivoting movement between the tensioner 38 and the deck 18 which will occur as the tensioner 38's piston rod 37 is advanced and retracted to maintain a uniform tension force on the riser 14. A similar, modified ball joint connection 41 is used to connect the ends of the piston rods 37 with the tensioner ring 40 to allow the same turning movement between the tensioners 38 and the tensioner ring 40. It will of course be appreciated that any number of riser tensioners 38 can be used.

Stigerørstrammersystemet ifølge oppfinnelsen tilveiebringer en i høy grad forenkelt anordning for stramming av et produksjonsstigerør 14 uten å utsette dette for ubalanserte krefter som kunne føre til bøyning eller brudd av stigerøret eller produksjonsrør som er inneholdt i dette. Strammerringen tilveiebringer et antall (tre eller flere) forbindelsespunkter i armene 60 som er lik antallet av strammersylindre 38 som skal benyttes. Hver av armene 60 er fortrinnsvis skråttstilt eller vinkelinnstilt i forhold til planet for ringens 40 legemsparti, idet den spesielle vinkel er lik den vinkel som er dannet mellom strammeren og stigerøret, slik at de derved dannede reaksjonsfla-ter vil være i hovedsaken perpendikulære på kraftvirkningslinjene for strammerne 38. I tilfelle av svikt av en av systemets strammere vil systemet fortsette å virke effektivt, og ingen ekstraordinær anstrengelse trenger å gjøres for å erstatte den uvirksomme strammer. I stedet kan den defekte del erstattes når det blir beleilig (f.eks. etter at en storm har passert). The riser tensioner system according to the invention provides a highly simplified device for tightening a production riser 14 without exposing it to unbalanced forces that could lead to bending or breaking of the riser or production pipe contained therein. The tensioner ring provides a number (three or more) of connection points in the arms 60 equal to the number of tensioner cylinders 38 to be used. Each of the arms 60 is preferably inclined or set at an angle in relation to the plane of the body part of the ring 40, the particular angle being equal to the angle formed between the tensioner and the riser, so that the resulting reaction surfaces will be essentially perpendicular to the lines of force for tensioners 38. In the event of failure of one of the system's tensioners, the system will continue to operate effectively and no extraordinary effort will need to be made to replace the inoperative tensioner. Instead, the defective part can be replaced when convenient (eg after a storm has passed).

Den justerbare stigerørtopplengde 22 ifølge oppfinnelsen har dessuten ikke behov for en nøyaktig måling av avstanden mellom brønnen på havbunnen og dekkets 18 øvre flate. Topplengden 22 kan ganske enkelt forbindes med toppen av stigerøret 14 slik at den strekker seg gjennom hullet 20 i dekket 18, med et stort antall fremspring over og under dekket 18 for å tilveiebringe festepunkter. Toppen av stigerørlengden 22 kan deretter kuttes i passende lengde og brønnhodeventiltreet 32 og stigerørstram-merne 38 installeres ved benyttelse av de hele eller oppdelte, segmenterte kraver 34 hhv 40. Utførelsen ifølge figur 2 tilveiebringer vesentlig fleksibilitet da gjengen 30 tilveiebringer mulighet for kontinuerlig justering. Stigerørstrammerne 38, som virker gjennom strammerringen 40, tilveiebringer en kontinuerlig, i hovedsaken ensartet spennkraft på stigerøret 14, på tross av relativ bevegelse av plattformdekket 18. Dette eliminerer faren for flatklemming, korrugering eller annen form for skade på stigerøret 14. Både den kontinuerlig justerbare stigerørutførelse på figur 2 og det trinnvis justerbare stigerør på figur 3 øker toleransen ved måling av avstanden mellom havbunnen og den tilsiktede posisjon av brønnhodeventiltreet, og letter derved installasjonen ved tilveiebringelse av et antall aksepterbare installasjonsposisjoner. Hver av utførelsene av stigerørtopp-lengden tilveiebringer dessuten et andre antall godtakbare forbindelsespunkter for en stigerørstrammerring, fortrinnsvis av den type som er vist og beskrevet her. The adjustable riser top length 22 according to the invention also does not need an accurate measurement of the distance between the well on the seabed and the upper surface of the deck 18. The top length 22 can be simply connected to the top of the riser 14 so that it extends through the hole 20 in the deck 18, with a large number of projections above and below the deck 18 to provide attachment points. The top of the riser length 22 can then be cut to a suitable length and the wellhead valve tree 32 and the riser tensioners 38 installed using the whole or divided, segmented collars 34 or 40. The design according to Figure 2 provides significant flexibility as the thread 30 provides the possibility of continuous adjustment. The riser tensioners 38, acting through the tensioner ring 40, provide a continuous, essentially uniform tensioning force on the riser 14, despite relative movement of the platform deck 18. This eliminates the risk of flat pinching, corrugation or other form of damage to the riser 14. Both the continuously adjustable the riser design of Figure 2 and the step-adjustable riser of Figure 3 increase the tolerance in measuring the distance between the seabed and the intended position of the wellhead valve tree, thereby facilitating installation by providing a number of acceptable installation positions. Each of the embodiments of the riser top length also provides a second number of acceptable connection points for a riser tension ring, preferably of the type shown and described herein.

Claims

1. Riser tensioners for tightening a riser from an underwater production well and for compensating for relative movement between the riser and a tension rod platform, where tensioners (38) are connected to the platform at a greater distance from the axis of the riser than the tensioners are connected to the riser, each tensioner comprising a hydraulic cylinder (38) with piston rod (37) which is connected to a tensioner ring (40) which in turn is connected to and surrounds the riser (14), CHARACTERIZED IN THAT the tensioners (38) are connected to protruding arms (60) on the tensioner ring (40) ), that the arms (60) project outwards at an angle which, in relation to the horizontal plane, is equal to the angle of the cylinders with the vertical plane when the cylinders' pistons (37) are in the middle position, and that several horizontal stabilization rollers (56) on the platform are arranged to exert pressure against the central axis of the riser (14) by contact with a collar (34) that surrounds the riser (14).

2. Riser tensioners according to the preceding claim, CHARACTERIZED BY the fact that the angles of the arms and cylinders are from 10° to 25°.