NO177225B

NO177225B - Process of desulfurization and degassing of a gas mixture

Info

Publication number: NO177225B
Application number: NO890172A
Authority: NO
Inventors: Claude Blanc; Henri Paradowski
Original assignee: Elf Aquitaine
Priority date: 1987-05-15
Filing date: 1989-01-13
Publication date: 1995-05-02
Also published as: NO890172L; NO890172D0; NO177225C

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører en lavtemperaturfremgangsmåte for samtidig selektiv avsvovling og stripping fra en gassformig blanding, slik som angitt i krav l's ingress. The present invention relates to a low-temperature process for simultaneous selective desulphurisation and stripping from a gaseous mixture, as stated in the preamble of claim 1.

Flere fremgangsmåter er kjente som anvendes industrielt, for behandling av gassformige blandinger slik som definert ovenfor og hvis hovedeksempler er representert av de forskjellige naturgassene, som omfatter en avsyrnings-operasjon, d.v.s. en eliminasjon av H2S og andre sure gasser, og en bensinutvinningsoperasjon, d.v.s. en separasjon av tunge hydrokarboner f.eks. med C3 og høyere, fra den gassformige blandingen og som gjør det mulig å gjennomføre fraksjoneringen av nevnte gassformige blanding i tre komponenter som nevnt ovenfor. Disse avsyrnings- og bensin-utvinningsoperasjonene gjennomføres vanligvis adskilt og utgjør en del av en rekke operasjoner som utføres på den gassformige blandingen som skal behandles og omfatter i hovedsak en eliminasjon av sure gasser, en tørking, en absorpsjon av vann på et passende faststoff som f.eks. en molekylsikt, en separasjon ved lavtemperaturdestillasjon mellom -30 og -90°C eventuelt forbundet med en ekstraksjon med et løsningsmiddel for å oppnå den flytende delen av naturgassen, og tilslutt en gjenoppvarming av den behandlede gassen til omgivelsestemperatur for generelt å mate det kommersielle gassnettet. Several methods are known which are used industrially, for the treatment of gaseous mixtures as defined above and whose main examples are represented by the various natural gases, which include a deacidification operation, i.e. an elimination of H2S and other acid gases, and a gasoline recovery operation, i.e. a separation of heavy hydrocarbons, e.g. with C3 and higher, from the gaseous mixture and which makes it possible to carry out the fractionation of said gaseous mixture into three components as mentioned above. These deacidification and gasoline recovery operations are usually carried out separately and form part of a series of operations carried out on the gaseous mixture to be treated and essentially comprise an elimination of acid gases, a drying, an absorption of water on a suitable solid such as .ex. a molecular sieve, a separation by low-temperature distillation between -30 and -90°C possibly associated with an extraction with a solvent to obtain the liquid part of the natural gas, and finally a reheating of the treated gas to ambient temperature to generally feed the commercial gas network.

I et slikt skjema for behandling av en gassformig blanding, In such a scheme for treating a gaseous mixture,

av naturgasstypen omfattende de forannevnte bestanddeler, oppnås senkningen av temperaturen i den gassformige blandingen bare ved produksjonen av den flytende delen av naturgassen idet ingen annen operasjon gjennomføres på dette temperaturnivå. of the natural gas type comprising the aforementioned components, the lowering of the temperature in the gaseous mixture is achieved only by the production of the liquid part of the natural gas, as no other operation is carried out at this temperature level.

I denne type av behandlingsskjerna oppviser gjennomføringen In this type of treatment core, the implementation shows

av en serie operasjoner, som er basert på meget forskjellige prinsipper og som utføres ved forskjellige temperaturnivåer, of a series of operations, which are based on very different principles and which are carried out at different temperature levels,

alvorlige ulemper. Det er bare en liten mulighet for varmegjenvinning, hvilket gjør dette behandlingsskjerna ekstremt kostbart når det gjelder energi og investeringer. Ved eliminasjonstrinnet for de gassformige, sure forbindelsene, som generelt utgjør det første trinnet i nevnte behandlings-skjema og vanligvis består i å vaske den gassformige blandingen som skal behandles, i motstrøm, ved hjelp av et løsningsmiddel for de gassformige, sure forbindelsene som eventuelt er selektivt for H2S og som regenereres som en vandig løsning av et alkanolamin eller kaliumkarbonat eller også et organisk løsningsmiddel som dessuten begrenser valget av løsningsmiddel siden den gassformige blandingen som skal behandles inneholder ganske små mengder av hydrokarboner med C3 og høyere. serious disadvantages. There is only a small possibility of heat recovery, which makes this treatment core extremely expensive in terms of energy and investment. In the elimination step for the gaseous, acidic compounds, which generally constitutes the first step in said treatment scheme and usually consists in washing the gaseous mixture to be treated, in a countercurrent, by means of a solvent for the gaseous, acidic compounds which are optionally selective for H2S and which is regenerated as an aqueous solution of an alkanolamine or potassium carbonate or also an organic solvent which also limits the choice of solvent since the gaseous mixture to be treated contains rather small amounts of hydrocarbons with C3 and higher.

De organiske løsningsmidler som disponeres industrielt og som effektivt kan oppløse H2S og de andre sure forbindelsene som f.eks. C02, COS og merkaptaner, f.eks. propylenkarbonat, metanol, N-metylpyrrolidon, etylenglykoldimetyleter eller polyetylenglykoler med C4 til C12 > er faktisk bare anvend-bare dersom den gassformige blandingen som skal behandles bare inneholder meget små mengder av nevnte hydrokarboner. I det motsatte tilfelle absorberes disse hydrokarbonene med C3 og høyere til stor del av det organiske løsningsmiddelet og gjenfinnes i strømmen av sur gass inneholdende H2S som produseres i løpet av regenerasjonen av løsningsmiddel, hvilket under den vanlige anvendelsen av nevnte strøm av sur gass i en fabrikk for fremstilling av svovel, medfører en ufullstendig funksjon av denne sistnevnte og det foretrekkes derfor å unngå organiske løsningsmidler til fordel for løsningsmidler bestående av vandige løsninger av aminer, særlig alkanolaminer, eller kaliumkarbonat. The organic solvents that are disposed of industrially and that can effectively dissolve H2S and the other acidic compounds such as e.g. CO2, COS and mercaptans, e.g. propylene carbonate, methanol, N-methylpyrrolidone, ethylene glycol dimethyl ether or polyethylene glycols with C4 to C12 > are in fact only usable if the gaseous mixture to be treated only contains very small amounts of said hydrocarbons. In the opposite case, these hydrocarbons with C3 and higher are largely absorbed by the organic solvent and are found in the stream of sour gas containing H2S produced during the regeneration of the solvent, which during the normal use of said stream of sour gas in a factory for the production of sulphur, results in an incomplete function of the latter and it is therefore preferable to avoid organic solvents in favor of solvents consisting of aqueous solutions of amines, especially alkanolamines, or potassium carbonate.

Det er likeledes kjente fremgangsmåter for behandling av gassformige blandinger av naturgasstypen som gjør det mulig samtidig å gjennomføre eliminasjon av sure gasser i den gassformige blandingen og fremstillingen av gassformige hydrokarboner og flytende hydrokarboner og hvilken type er den fremgangsmåte som er kjent under navnet fremgangsmåten RYAN-HOLMES og er beskrevet spesielt av J. RYAN og F. SCHAFFERT i CHEMICAL ENGINEERING PROGRESS, oktober 1984, side 53 til 56. I en slik fremgangsmåte underkastes den naturgass som skal behandles, etter å være tørket på konversiell måte og deretter nedkjølt, en destillasjon ved lav temperatur utført i tre eller fire suksessive trinn. I fremgangsmåten med tre trinn separeres den tørkede og avkjølte naturgassen, i en første kolonne (demetanisator) ved begynnelsen av denne injiseres et additiv bestående av en flytende fraksjon av hydrokarboner med C4 og høyere, i en gassfase omfattende metanet og de lettere forbindelsene og en flytende fraksjon inneholdende hydrokarbonene med C2 og høyere og hvis sure gasser. There are also known methods for treating gaseous mixtures of the natural gas type which make it possible to simultaneously carry out the elimination of acid gases in the gaseous mixture and the production of gaseous hydrocarbons and liquid hydrocarbons and which type is the method known under the name of the RYAN-HOLMES method and is described in particular by J. RYAN and F. SCHAFFERT in CHEMICAL ENGINEERING PROGRESS, October 1984, pages 53 to 56. In such a method, the natural gas to be treated, after being dried in a conversion manner and then cooled, is subjected to a distillation by low temperature carried out in three or four successive stages. In the three-stage process, the dried and cooled natural gas is separated, in a first column (demethanizer) at the beginning of which an additive is injected consisting of a liquid fraction of hydrocarbons with C4 and higher, in a gas phase comprising the methane and the lighter compounds and a liquid fraction containing the hydrocarbons with C2 and higher and if acid gases.

Denne flytende fraksjonen separeres i en andre kolonne (av-etanisator) i hvilken det likeledes innføres en viss mengde additiv, i en startfraksjon bestående av C02 og en endefraksjon omfattende hydrokarboner med C2 og høyere og H2S. Nevnte endefraksjon separeres så i en tredje kolonne i en startfraksjon bestående av en del flytende hydrokarboner med C2 til C4 omfattende H2S og en sluttfraksjon bestående av en del flytende hydrokarboner med C4 og høyere, som inneholder hoveddelen av butanene og de høyere hydrokarbonene som foreligger i den behandlede naturgassen og fra hvilken det uttaes en passende mengde som skal utgjøre det additiv som injiseres i de første og andre kolonnene. Anvendelsen av dette additivet endrer krystallisasjon av C02 i begynnelsen av demetanisatoren og sikrer brudd av den azetrop som dannes mellom etan og C02 og letter separeringen av forbindelsene i de-etanisatoren. Delen av flytende hydrokarboner med C2 til C4 inneholdene H2S underkastes så en vasking ved hjelp av en vandig løsning for å tilveiebringe en del flytende, rensede hydrokarboner med C2 til C4 og en strøm av sur gass inneholdene H2S og eventuelt C02 som er anvendbar for fremstilling av svovel i CLAUS-enhetene. This liquid fraction is separated in a second column (de-ethanizer) in which a certain amount of additive is likewise introduced, in an initial fraction consisting of C02 and a final fraction comprising hydrocarbons with C2 and higher and H2S. Said end fraction is then separated in a third column into an initial fraction consisting of a portion of liquid hydrocarbons with C2 to C4 comprising H2S and a final fraction consisting of a portion of liquid hydrocarbons with C4 and higher, which contains the bulk of the butanes and the higher hydrocarbons present in the treated natural gas and from which a suitable amount is withdrawn to constitute the additive injected into the first and second columns. The use of this additive changes the crystallization of CO 2 at the beginning of the demethanizer and ensures the breaking of the azetrope formed between ethane and CO 2 and facilitates the separation of the compounds in the de-ethanizer. The portion of liquid hydrocarbons having C2 to C4 containing H2S is then subjected to washing with an aqueous solution to provide a portion of liquid purified hydrocarbons having C2 to C4 and a stream of acid gas containing H2S and optionally CO2 which is usable for the production of sulfur in the CLAUS units.

I en slik fremgangsmåte gjør nødvendigheten av å anvende et additiv for det første for å unngå krystallisasjon av C02 i begynnelsen av demetanisatoren og for det andre for å bryte azetropen mellom etan og C02 i de-etanisatoren, gjennomfør-ingen av fremgangsmåten er meget kompleks og av denne grunn meget kostbar. In such a process, the necessity of using an additive firstly to avoid crystallization of C02 at the beginning of the demethanizer and secondly to break the azetrope between ethane and C02 in the de-ethanizer makes the implementation of the process very complex and for this reason very expensive.

Det er videre kjent at sure gasser, og særlig H2S som inneholdes i en naturgass kan elimineres ved vasking ved hjelp av et løsningsmiddel som f.eks. metanol, ved å arbeide ved temperaturer som generelt er lavere enn -10"C. Spesielt i fransk patent 2550956 foreslås en fremgangsmåte av denne typen i hvilken vaskingen av naturgassen gjennomføres med kald metanol ved å arbeide i en rekke vaskesoner, som er anordnet i serie og hvis arbeidstemperatur fortrinnsvis avtar fra en sone til den umiddelbart nedenforliggende sonen. Den naturgass som skal behandles, som injiseres ved inngangen av den første sonen og som går fra en sone til den følgende for å forlate den siste sonen som er meget fattigere på sure gasser, mens den kalde metanolen injiseres i hver sone og separeres fra naturgassen ved utløpet av denne sonen. Den metanol som innføres i hver sone, bortsett fra den siste, er den brukte metanolen som separeres ved utløpet av sonen umiddelbart nedenfor, mens den metanol som skilles fra den første sonen etter regenerering tjener til å mate den siste sonen. Før vaskefasen med metanol kan naturgassen underkastes en rensing ved gjennomtrenging med hensikt blant annet for å eliminere en viss mengde av de sure gassene, mens den naturgass som kommer fra metanolvaskingen og praktisk talt er fri for H2S kan underkastes en flytende-gj øringsbehandling. It is also known that acid gases, and particularly H2S contained in a natural gas, can be eliminated by washing with the help of a solvent such as e.g. methanol, by working at temperatures which are generally lower than -10"C. In particular, French patent 2550956 proposes a method of this type in which the washing of the natural gas is carried out with cold methanol by working in a series of washing zones, which are arranged in series and whose working temperature preferably decreases from one zone to the immediately below zone.The natural gas to be treated, which is injected at the entrance of the first zone and which passes from one zone to the following to leave the last zone which is much poorer in acid gases , while the cold methanol is injected into each zone and separated from the natural gas at the outlet of this zone. The methanol introduced into each zone, except the last, is the spent methanol separated at the outlet of the zone immediately below, while the methanol separated from the first zone after regeneration serves to feed the last zone.Before the washing phase with methanol, the natural gas can be subjected to a purification by penetrating with the intention, among other things, of eliminating a certain amount of the acid gases, while the natural gas that comes from the methanol washing and is practically free of H2S can be subjected to a liquefaction treatment.

Den rensede naturgassen kan likeledes underkastes en konvensjonell bensinutvinningsbehandling, om hvilken det ikke gis noen informasjon i patentskriftet. Dessuten gir patentskriftet ingen oppgave om innholdet av hydrokarboner i den sure gassen som kommer fra regenerering av løsnings-midler som det er kjent til å utgjøre et viktig element for god funksjon av svovelfremstillingsfabrikker som behandler The purified natural gas can likewise be subjected to a conventional petrol extraction treatment, about which no information is given in the patent document. Moreover, the patent document does not give any statement about the content of hydrocarbons in the acid gas that comes from the regeneration of solvents which is known to constitute an important element for the good functioning of sulfur manufacturing plants that process

denne sure gassen. this acid gas.

Oppfinnelsen angir en lavtemperaturfremgangsmåte for selektiv avsvovling og samtidig stripping av en gassblanding av typen naturgass, d.v.s. gassblandinger under et absolutt trykk over 0,5 MPa, som i hovedsak består av metan og dessuten omfatter H2S, hydrokarboner med C2 og høyere og eventuelt en eller flere gassformige forbindelser valgt blant inærte gasser, H20, C02, COS og merkaptaner, hvilken fremgangsmåte gjør det mulig lettere, og til lavere pris sammenlignet med kjente fremgangsmåter, og oppnå formålet med en separasjon av gassblandingen i tre komponenter, nemlig behandlet gass som i hovedsak består av metan, en del flytende, tunge hydrokarboner og en strøm av sure gasser omfattende H2S, som har de spesifikasjoner som er definert ovenfor. The invention specifies a low-temperature method for selective desulphurisation and simultaneous stripping of a gas mixture of the natural gas type, i.e. gas mixtures under an absolute pressure above 0.5 MPa, consisting mainly of methane and also comprising H2S, hydrocarbons with C2 and higher and optionally one or more gaseous compounds selected from inert gases, H2O, CO2, COS and mercaptans, which method makes as easily as possible, and at a lower cost compared to known methods, and achieve the purpose of a separation of the gas mixture into three components, namely treated gas which mainly consists of methane, some liquid, heavy hydrocarbons and a stream of acid gases including H2S, which has the specifications defined above.

Fremgangsmåten i følge oppfinnelsen er av den type i hvilke gassblandingen bringes i kontakt i en vaskesone med et løsningsmiddel som fortrinnsvis oppløser H2S, COS og The method according to the invention is of the type in which the gas mixture is brought into contact in a washing zone with a solvent which preferably dissolves H2S, COS and

merkaptanene og bare en del av C02 og for det første har en koketemperatur ved atmosfærisk trykk som er over 40°C og for det andre en viskositet ved -40°C som er mindre enn 0,1 Pa.s og det gjennomføres en regenerasjon av løsningsmiddel the mercaptans and only part of the C02 and, firstly, has a boiling temperature at atmospheric pressure that is above 40°C and, secondly, a viscosity at -40°C that is less than 0.1 Pa.s and a regeneration of solvent

inneholdene H2S og de andre absorberte forbindelsene og den er karakterisert ved at nevnte kontakt mellom gassblandingen og løsningsmiddelet gjennomføres ved en temperatur som er tilstrekkelig lav og med et forhold mellom mengdene av gass-blandingen som skal behandles og løsningsmiddelet og et antall teoretiske vasketrinn slik at det for det første oppnås en behandlet gass som i hovedsak består av metan og hvis H2S - partialtrykk er mindre enn 65 Pa og, når den gassblanding som skal behandles i tillegg til H2S likeledes inneholder C02 og/eller merkaptaner, er det samlede partialtrykk for svovelforbindelsene mindre enn 260 Pa og for det andre en flytene fase som kalles rikt løsningsmiddel, bestående av et løsningsmiddel som er anriket på H2S og andre absorberte forbindelser og en kondensert hydrokarbon- containing H2S and the other absorbed compounds and it is characterized in that said contact between the gas mixture and the solvent is carried out at a temperature that is sufficiently low and with a ratio between the quantities of the gas mixture to be treated and the solvent and a number of theoretical washing steps so that the firstly, a treated gas is obtained which mainly consists of methane and whose H2S partial pressure is less than 65 Pa and, when the gas mixture to be treated in addition to H2S also contains C02 and/or mercaptans, the total partial pressure for the sulfur compounds is less than 260 Pa and secondly a liquid phase called rich solvent, consisting of a solvent enriched in H2S and other absorbed compounds and a condensed hydrocarbon-

fraksjon som representer minst 80 mol-% hydrokarboner med C3 og høyere som er tilstede i den gassblanding som skal behandles, det rike løsningsmidlet underkastes minst en partsiell de-metaniseringsbehandling for å oppnå en flytende fase som er fattigere på metan og som kalles de-metanisert rikt løsningsmiddel og en gassfase som er rik på metan, som eventuelt kan gjenforenes med den gassblanding som skal behandles før denne sistnevnte bringes i kontakt med løsningsmiddelet, det de-metaniserte, rike løsningsmiddelet avkjøles til en temperatur som er tilstrekkelig under den temperatur som hersker i vaskesonen for å fremme en oppdeling av nevnte de-metaniserte løsningsmiddel i en nedre flytende fraksjon som kalles renset rikt løsningsmiddel, som inneholder de sure forbindelsene H2S og eventuelt COS, C02 og merkaptaner som er oppløst i løsningsmiddelet og har et innhold av hydrokarboner, uttrykt i metan-ekvivalenter som er under 5 mol-% av mengden av oppløste sure forbindelser og i en flytende øvre fraksjon som kalles den første del av tunge hydrokarboner og er dannet av resten av hydrokarbonene som var tilstede i det de-metaniserte, rike løsningsmiddel, den første delen av tunge hydrokarboner skilles fra det rensede rike løsningsmiddelet og dette rensede rike løsning-smiddelet underkastes en regeneringsbehandling for å oppnå en sur gassstrøm som inneholder nesten alt H2S og andre sure forbindelser som eventuelt er tilstede i det rensede, rike løsningsmiddelet og som inneholder, uttrykt i metanekvivalent, mindre enn 5 mol-% hydrokarboner i forhold til de asorberte sure forbindelser og et regenerert løsningsmiddel som tilbakeføres til vaskesonen. Fremgangsmåten er særpreget ved det som er angitt i krav l's karakteriserende del, ytterligere trekk fremgår av kravene 2-15. fraction representing at least 80 mol% hydrocarbons of C3 and higher present in the gas mixture to be treated, the rich solvent is subjected to at least a partial de-methanization treatment to obtain a liquid phase that is poorer in methane and which is called de-methanized rich solvent and a gas phase which is rich in methane, which may optionally be reunited with the gas mixture to be treated before this latter is brought into contact with the solvent, the de-methanized, rich solvent is cooled to a temperature sufficiently below the temperature prevailing in the washing zone to promote a division of said de-methanized solvent into a lower liquid fraction called purified rich solvent, which contains the acidic compounds H 2 S and optionally COS, CO 2 and mercaptans dissolved in the solvent and having a content of hydrocarbons, expressed in methane equivalents which are below 5 mol% of the amount of dissolved acidic compounds and in a flow nth upper fraction which is called the first portion of heavy hydrocarbons and is formed from the rest of the hydrocarbons that were present in the demethanized rich solvent, the first portion of heavy hydrocarbons is separated from the purified rich solvent and this purified rich solvent is subjected a regeneration treatment to obtain an acid gas stream containing substantially all of the H2S and other acid compounds possibly present in the purified rich solvent and containing, expressed in methane equivalent, less than 5 mol% hydrocarbons relative to the adsorbed acid compounds and a regenerated solvent that is returned to the washing zone. The method is characterized by what is stated in claim 1's characterizing part, further features appear in claims 2-15.

"Metan-ekvivalent" betegnes i følge oppfinnelsen så mange pseudo-molekyler med et eneste karbonatom som det er karbonatomer i det aktuelle hydrokarbon-molekylet. According to the invention, "methane equivalent" means as many pseudo-molecules with a single carbon atom as there are carbon atoms in the relevant hydrocarbon molecule.

Løsningsmiddelet, som er definert generelt nedenfor og som skal bringes i kontakt med den gassblanding som skal behandles for absorpsjon av H2S og andre forbindelser som COS og merkaptaner, har fortrinnsvis en viskositet som er lavere enn 0,05 Pa.s. The solvent, which is defined generally below and is to be contacted with the gas mixture to be treated for the absorption of H 2 S and other compounds such as COS and mercaptans, preferably has a viscosity lower than 0.05 Pa.s.

Det løsningsmiddel som anvendes i følge oppfinnelsen er selektivt for H2S, d.v.s. at det har en absorpsjonsevne som er betydelig høyere for H2S og andre svovelforbindelser som er nevnt foran enn for C02 og fører av denne grunn til å oppnåelse i den sure gasstrømmen som oppnås under regenering av løsningsmiddelet, med et mål forhold på H2S og andre svovelforbindelser: C02 som er høyere enn det tilsvarene forhold i den gassblanding som skal behandles. The solvent used according to the invention is selective for H2S, i.e. that it has an absorption capacity that is significantly higher for H2S and other sulfur compounds mentioned above than for C02 and for this reason leads to the achievement in the acid gas stream obtained during regeneration of the solvent, with a target ratio of H2S and other sulfur compounds: C02 which is higher than the corresponding ratio in the gas mixture to be treated.

Løsningsmiddelet anvendt i følge oppfinnelsen kan spesielt bestå av en eller flere flytende absorberingsmidler som anvendes i vannfri form eller i blanding med vann, idet løsningsmiddelet eller løsningsmidlene velges blant aminer med formelene: The solvent used according to the invention may in particular consist of one or more liquid absorbents which are used in anhydrous form or in a mixture with water, the solvent or solvents being chosen from among amines with the formulas:

alkanolene med Cx til C4, di -eterene med formelen: alkohol di -eterene med formelen: laktonene med formelen the alkanols with Cx to C4, the di -ethers with the formula: alcohol the di -ethers with the formula: the lactones with the formula

og propylenkar- and propylene tub-

bonat, idet Rx og R2, som kn være identiske eller forskjellige, i disse formelene betegner et hydrogenatom eller en alkylradikal med C^ eller C2, R3 er en alkylradikal med C3 eller C4, R4 og R5, som kan være identiske eller forskjellige, representerer et alkylradikal med C± til C3, R6 er et alkylradikal med C2 til C4 eller et radikal |^C2H40 —^—r8 hvor R8 betegner et alkylradikal med C± eller C2 og n er lik 1 eller 2, R7 er et alkylradikal med C± eller C2 eller et radikal —^2H4oJ ^—R8, Rg betegner et alkylradikal med C^ til C4 og p er et helt tall fra 2 til 4. bonate, wherein Rx and R2, which may be identical or different, in these formulas denote a hydrogen atom or an alkyl radical with C^ or C2, R3 is an alkyl radical with C3 or C4, R4 and R5, which may be identical or different, represent an alkyl radical with C± to C3, R6 is an alkyl radical with C2 to C4 or a radical |^C2H40 —^—r8 where R8 denotes an alkyl radical with C± or C2 and n is equal to 1 or 2, R7 is an alkyl radical with C ± or C2 or a radical —^2H4oJ ^—R8, Rg denotes an alkyl radical having C^ to C4 and p is an integer from 2 to 4.

Ikke begrensende eksempler på organiske, flytende absorberingsmidler som tilsvarer formelene ovenfor er f.eks. N,N--dimetylformamid, N,N-dimetylacetamin, dimetoksymetan, dietoksymetan, dimetoksy-1,1-etan, metanol, etanol, etylenglykoldimetyleter, dietylenglykoldimetyleter, etylenglykol monometyleter, butyrolakton, propiolakton og propylenkarbonat. Non-limiting examples of organic liquid absorbents corresponding to the formulas above are e.g. N,N-dimethylformamide, N,N-dimethylacetamine, dimethoxymethane, diethoxymethane, dimethoxy-1,1-ethane, methanol, ethanol, ethylene glycol dimethyl ether, diethylene glycol dimethyl ether, ethylene glycol monomethyl ether, butyrolactone, propiolactone and propylene carbonate.

Temperaturen ved kontakten mellom gassblandingen som skal behandles og løsningsmiddelet, i vaskesonen, er fortrinnsvis mellom 0 og -45°C. The temperature at the contact between the gas mixture to be treated and the solvent, in the washing zone, is preferably between 0 and -45°C.

Vaskesonen består av en eller flere vaskekolonner som hver fortrinnsvis inneholder minst ca. 10 og fortrinnsvis minst 20 teoretiske vasketrinn, hvilke kolonner f.eks. er av typen flate kolonner eller også fylte kolonner. Fordelaktig holdes temperaturen i hver av vaskekolonnene, fortrinnsvis nær +-5°C, ved indirekte varmeveksling, som gjennomføres på et eller flere punkter på den aktuelle kolonnen, mellom det fluide miljøet i kolonnen og et kjølefluid. The washing zone consists of one or more washing columns, each of which preferably contains at least approx. 10 and preferably at least 20 theoretical washing steps, which columns e.g. are of the type flat columns or also filled columns. Advantageously, the temperature in each of the washing columns is maintained, preferably close to +-5°C, by indirect heat exchange, which is carried out at one or more points on the relevant column, between the fluid environment in the column and a cooling fluid.

I følge en spesiell utførelsesform av fremgangsmåten i følge oppfinnelsen underkastes den gassblandingen, som skal behandles før den bringes i kontakt med løsningsmiddelet, en avkjøling til en temperatur som ligger mellom 0 og -30'C for å oppnå for det første en flytende fase som kalles kondensat som i hovedsak inneholder hydrokarboner med C3 og høyere og H2S og for det andre en gassfase som kalles den forhåndsbehandlede gassblandingen, deretter bringes denne forhåndsbehandlede gassblandingen i kontakt med løsningsmiddelet i vaskesonen og det løsningsmiddel som kommer fra vaskesonen forenes med det kondensat som kommer fra kjøletrinnet for å utgjøre det rike løsningsmiddelet som underkastes en de-metaniseringsbehandling. According to a particular embodiment of the method according to the invention, the gas mixture, which is to be treated before being brought into contact with the solvent, is subjected to a cooling to a temperature between 0 and -30'C in order to obtain, firstly, a liquid phase called condensate containing mainly C3 and higher hydrocarbons and H2S and secondly a gas phase called the pre-treated gas mixture, then this pre-treated gas mixture is brought into contact with the solvent in the washing zone and the solvent coming from the washing zone is combined with the condensate coming from the cooling stage to form the rich solvent which is subjected to a demethanization treatment.

I følge en annen spesiell utførelsesform av fremgangsmåten, i følge oppfinnelsen, underkastes den gassblanding som skal behandles, før den bringes i kontakt med løsningsmiddelet en avkjøling til en temperatur mellom 0 og -30"C for det første å oppnå en flytende fase som kalles kondensat inneholdene i hovedsak hydrokarboner med C3 og høyere og H2S og for det andre en gassfase som kalles forhåndsbehandlet gassblanding, deretter bringes denne forhåndsbehandlede gassblandingen i kontakt med løsningsmiddelet i vaskesonen, og hver av de flytende fasene som består av det løsningsmiddelet som kommer fra vaskesonen og kondensatene fra kjøletrinnet underkastes en adskilt de-metanisering, og det løsningsmid-del og de kondensatene som kommer fra de adskilte de-metaniseringsbehandlingene forenes for å utgjøre det de-metaniserte, rike løsningsmiddelet. Fortrinnsvis tilbake-føres de gassfaser som fremstilles under de-metaniserings-behandlingene, separert eller i blanding, til den gassformige blandingen som skal behandles oppstrøms for kjøle-trinnet . According to another particular embodiment of the method, according to the invention, the gas mixture to be treated, before being brought into contact with the solvent, is subjected to cooling to a temperature between 0 and -30"C to first obtain a liquid phase called condensate containing mainly C3 and higher hydrocarbons and H2S and secondly a gas phase called pre-treated gas mixture, then this pre-treated gas mixture is brought into contact with the solvent in the washing zone, and each of the liquid phases consisting of the solvent coming from the washing zone and the condensates from the cooling step is subjected to a separate de-methanization, and the solvent and the condensates from the separate de-methanization treatments are combined to form the de-methanized, rich solvent. Preferably, the gas phases produced during the de-methanization are returned the treatments, separately or in admixture, to the gaseous mixture one to be processed upstream of the cooling stage.

Fordelaktig gjennomføres den de-metaniseringsbehandling som anvendes på det rike løsningsmiddelet og på kondensatet i to trinn, nemlig et første trinn i hvilket det fluid som skal de-metaniseres, nemlig det rike løsningsmiddelet eller kondensatet underkastes en første avspenning til et mellom-trykk som er passe for å frigjøre en betydelig del av det metan som er opplost i nevnte fluid som skal de-metaniseres hvorved det produseres en første gass som er rik på metan og et predemetanisert fluid og et andre trinn i hvilket det predemetaniserte fluidet underkastes en andre avspenning og deretter en destillasjon slik at det oppnås en andre gass som er rik på metan og et demetanisert fluid, idet den andre gassen som er rik på metan komprimeres til trykket for den første gassen som er rik på metan og deretter blandes med denne sistnevnte for å utgjøre en gassfase som er rik på metan, som eventuelt tilbakeføres til den gassblanding som skal behandles. I det andre trinnet i demetaniserings-behandlingen gjennomføres fortrinnsvis en destillasjon som følger etter den andre avspenningen som utføres ved gjennoppkokning, i det minst to gjennoppkokningssoner som er anbragt i serie, ved hjelp av et fluid som består av enten minst en del av den gassblanding som skal behandles, tatt ut av denne gassblanding før den bringes i kontakt med løsning-smidler eller før dens avkjøling, eller også i en del av det regenererte løsningsmiddelet. Advantageously, the demethanization treatment applied to the rich solvent and to the condensate is carried out in two stages, namely a first stage in which the fluid to be demethanized, namely the rich solvent or the condensate is subjected to a first relaxation to an intermediate pressure which is fit to release a significant part of the methane dissolved in said fluid to be de-methanized whereby a first gas rich in methane and a pre-methanized fluid is produced and a second step in which the pre-methanized fluid is subjected to a second relaxation and then a distillation to obtain a second methane-rich gas and a demethanized fluid, the second methane-rich gas being compressed to the pressure of the first methane-rich gas and then mixed with the latter to form a gas phase that is rich in methane, which is possibly returned to the gas mixture to be treated. In the second step of the demethanization treatment, a distillation is preferably carried out following the second relaxation which is carried out by reboiling, in at least two reboiling zones arranged in series, using a fluid which consists of either at least part of the gas mixture which to be treated, taken out of this gas mixture before it is brought into contact with solvents or before its cooling, or also in a part of the regenerated solvent.

Fortrinnsvis ligger temperaturen til hvilken nevnte løsning-smiddel avkjøles for å fremme dens oppdeling mellom -25 og -80°C, som er lavere enn temperaturen i det demetaniserte, rike løsningsmiddelet. Preferably, the temperature to which said solvent is cooled to promote its decomposition is between -25 and -80°C, which is lower than the temperature of the demethanized rich solvent.

Regenereringen av det rensede, rike løsningsmiddelet kan gjennomføres ved hjelp av en hver behandling, f.eks. avspenning og/eller destillasjon, som gjør det mulig å frigjøre de gassformige forbindelsene som er oppløst i en væske. Spesielt kan regenereringsbehandlingen av det rensede, rike løsningsmiddelet omfatte et regenereringstrinn som delvis omfatter en avspenning av det rensede, rike løsningsmiddelet til et trykk over 100 KPa og fortrinnsvis mellom 150 KPa og 300 KPa fulgt av minst en delvis fordampning av det nevnte avspente løsningsmiddel, slik at det for det første dannes i det minste en fraksjon av sur gass og The regeneration of the purified, rich solvent can be carried out with the help of each treatment, e.g. relaxation and/or distillation, which makes it possible to release the gaseous compounds dissolved in a liquid. In particular, the regeneration treatment of the purified rich solvent can comprise a regeneration step which partly comprises a relaxation of the purified rich solvent to a pressure above 100 KPa and preferably between 150 KPa and 300 KPa followed by at least a partial evaporation of said relaxed solvent, such that firstly at least a fraction of acid gas is formed and

for det andre et halvgenerert løsningsmiddel hvis temperatur er minst lik 0<*>C og trykket, som er lavere enn trykket i det secondly, a semi-generated solvent whose temperature is at least equal to 0<*>C and the pressure, which is lower than the pressure in the

avspente løsningsmiddelet, er minst lik 100 KPa, deretter et totalt regenereringstrinn for det halv-regenererte løsnings-middelet som gjennomføres ved destillasjon, særlig ved å anvende en gjennoppkokning, hvorved det produseres en fraksjon av sur gass og regenerert løsningsmiddel, hvilket regenererte løsningsmiddel etter passende avkjøling tilbake-føres til vaskesonen mens de forskjellige fraksjoner av sur gass forenes for å danne den sure gasstrømmen hvis innhold av hydrokarboner, uttrykt i metanekvivalent, er lavere enn 5 mol-% av de sure forbindelsene. the de-stressed solvent, is at least equal to 100 KPa, then a total regeneration step for the semi-regenerated solvent which is carried out by distillation, in particular by using a re-boil, whereby a fraction of acid gas and regenerated solvent is produced, which regenerated solvent as appropriate cooling is returned to the washing zone while the various fractions of sour gas are combined to form the sour gas stream whose content of hydrocarbons, expressed in methane equivalent, is lower than 5 mol% of the sour compounds.

I det partsielle regenereringstrinnet for det rensede, rike løsningsmiddelet utføres fordelaktig den delvise fordampningen av det avspente løsningsmiddelet først å gjennomføre en primær, partsiell fordampning av nevnte løsningsmiddel slik at det dannes en primær fraksjon av sur gass og en primær flytende fase hvis temperatur er lavere enn 0°C, hvoretter det utføres en sekundær, delvis fordampning av den primære, flytende fasen slik at det dannes en sekundær fraksjon av sur gass og en sekundær flytende fase med en temperatur sm minst er lik 0°C g et trykk som er lavere enn trykket for det avspente løsningsmiddelet, som minst er lik 100 KPa, hvilken sekundære, flytende fase utgjør det semi-regenererte løsningsmiddelet som behandles i det totale regenereringstrinnet, den primær fraksjonen av sur gass gjennoppvarmes til en temperatur som er lik eller over 0"C og forenes deretter med den sekundære fraksjonen av sur gass og med fraksjonen av sur gass som oppstår ved den totale regenereringen av det semi-regenererte løsningsmiddelet for å danne den sure gasstrømmen hvis innhold av hydrokarboner, uttrykt i metanekvivalent, er mindre enn 5 mol-% av de sure forbindelsene. In the partial regeneration step for the purified, rich solvent, the partial evaporation of the relaxed solvent is advantageously carried out first to carry out a primary, partial evaporation of said solvent so that a primary fraction of acid gas and a primary liquid phase whose temperature is lower than 0°C, after which a secondary, partial evaporation of the primary liquid phase is carried out so that a secondary fraction of acid gas and a secondary liquid phase with a temperature sm at least equal to 0°C and a pressure lower than the pressure of the relaxed solvent, which is at least equal to 100 KPa, which secondary, liquid phase constitutes the semi-regenerated solvent treated in the total regeneration step, the primary fraction of sour gas is reheated to a temperature equal to or above 0"C and is then combined with the secondary fraction of sour gas and with the fraction of sour gas resulting from the total regeneration of the semi-regenerated solvent to form the acid gas stream whose hydrocarbon content, expressed in methane equivalent, is less than 5 mol% of the acid compounds.

Utførelsen av den totale regenereringen av det semi-regenererte løsningsmiddelet ved destillasjon gjennomføres i en kolonne omfattende en rekke teoretiske trinn med avtapning av det regenererte løsningsmiddelet ved bunnen av kolonnen. The performance of the total regeneration of the semi-regenerated solvent by distillation is carried out in a column comprising a series of theoretical steps with the withdrawal of the regenerated solvent at the bottom of the column.

I dette tilfelle kan det semi-regenererte løsningsmiddelet oppdeles i to strømmer hvorav den ene føres til platen på toppen av destillasjonskolonnen og den andre mater nevnte kolonne på nivået for et midlere teoretisk trinn, etter gjennoppvarming i motstrøm med det regenererte løsningsmid-delet som er uttappet fra kolonnen. In this case, the semi-regenerated solvent can be divided into two streams, one of which is fed to the plate at the top of the distillation column and the other feeds said column at the level of an intermediate theoretical step, after reheating in countercurrent with the regenerated solvent that has been drained off from the column.

Før dets regenerering kan det rensede, rike løsningsmiddelet underkastes en tilleggsbehandling for eliminasjon av hydrokarboner, hvilken behandling består i å bringe nevnte rensede løsningsmiddel i kontakt med et ekstraksjonsmiddel som i hovedsak består av hydrokarboner hvis molekylvekt er større enn molekylvekten for n-pentan i en pimær væske-væskeekstraksjonssone som fortrinnsvis omfatter minst fire teoretiske ekstraksjonstrinn, for å skille en fraksjon av sekundære, flytende hydrokarboner fra det rensede, rike løsningsmiddelet, gjenforene nevnte sekundære fraksjon med den primære fraksjon av tunge hydrokarboner, deretter gjen-oppvarme og destillere det således oppnådde blandingen for å fremstille en fraksjon av tunge hydrokarboner inneholdene minst 80 mol-% hydrokarboner med C3 og høyere som er tilstede i den gassblanding som skal behandles og gjenvinne ekstraksjons-middelet av hvilket en hoveddel tilbakeføres til den primære væske-væskeekstraksjonssonen, etter avkjøling til en temperatur som er i det vesentlige er lik den som oppnås under oppdelingen av det demetaniserte, rike løsningsmiddelet. Prior to its regeneration, the purified rich solvent may be subjected to an additional treatment for the elimination of hydrocarbons, which treatment consists in bringing said purified solvent into contact with an extractant consisting essentially of hydrocarbons whose molecular weight is greater than that of n-pentane in a primer liquid-liquid extraction zone preferably comprising at least four theoretical extraction steps, to separate a fraction of secondary liquid hydrocarbons from the purified rich solvent, reunite said secondary fraction with the primary fraction of heavy hydrocarbons, then reheat and distill the mixture thus obtained to produce a fraction of heavy hydrocarbons containing at least 80 mol-% hydrocarbons of C3 and higher present in the gas mixture to be treated and to recover the extractant of which a major part is returned to the primary liquid-liquid extraction zone, after cooling to a temp. erature which is essentially similar to that obtained during the partitioning of the demethanized rich solvent.

Fordelaktig avkjøles den behandlede gass, som kommer fra vaskesonen minst til 15°C slik at det dannes en avkjølt, behandlet gass og en flytende fraksjon som underkastes en demetaniseringsbehandling i blanding med det rike løsnings-middelet. Den avkjølte, behandlede gassen kan videre undekastes en tilleggsekstraksjon i en tilleggsekstraksjonssone ved hjelp av en del av ekstraksjonsmiddelet som ikke er brukt i den primære ekstraksjonssonen, slik at det dannes en behandlet gass med forbedret renhet og en flytende fraksjon som tilbakeføres til destillasjon av blandingen av de primære og sekundære fraksjoner av hydrokarboner. Advantageously, the treated gas, which comes from the washing zone, is cooled to at least 15°C so that a cooled, treated gas and a liquid fraction are formed which are subjected to a demethanization treatment in mixture with the rich solvent. The cooled, treated gas can further be subjected to an additional extraction in an additional extraction zone using a part of the extractant not used in the primary extraction zone, so that a treated gas of improved purity and a liquid fraction is returned to the distillation of the mixture of the primary and secondary fractions of hydrocarbons.

Før enhver behandling kan den gassblanding som skal behandles underkastes en tørkeoperasjon og en fjerning av benzen ved destillasjon og bringes i kontakt med det vannfrie løsningsmiddelet, slik at det for det første fremstilles en tørr gassblanding, hvis innhold av aromatiske hydrokarboner, særlig benzen, er under 0,1 vekt-% og for det andre en hydrokarbonfraksjon omfåttene den største delen av de aromatiske hydrokarbonene som inneholdes i den gassblanding som skal behandles og en væske som består av løsningsmiddel inneholdene vann. Before any treatment, the gas mixture to be treated can be subjected to a drying operation and a removal of benzene by distillation and brought into contact with the anhydrous solvent, so that, firstly, a dry gas mixture is produced, the content of aromatic hydrocarbons, in particular benzene, is below 0.1% by weight and secondly a hydrocarbon fraction comprising the largest part of the aromatic hydrocarbons contained in the gas mixture to be treated and a liquid consisting of solvent containing water.

Oppfinnelsen vil forståes bedre ved lesning av den etter-følgende beskrivelse av de tre utførelsesformene ved bruk av de installasjoner som er vist skjematisk på figurene 1 til 4 på den medfølgende tegning. The invention will be better understood by reading the following description of the three embodiments using the installations shown schematically in Figures 1 to 4 in the accompanying drawing.

Med henvisning til figur 1 underkastes den gassblanding som skal behandles og som kommer inn gjennom ledning 1, en avkjøling, i en kjølesone 2, til en temperatur som f.eks. ligger mellom 0 og -30°C og skilles, i en separator 2a, for det første i en flytende fase som kalles for kondensat og som i hovedsak hydrokarboner med C3 og høyere og H2S, og som tappes ut ved bunnen av separatoren gjennom ledning 1 og for det andre i en gassfase, som kalles den forhåndsbehandlede gassblanding, som forlater toppen av separatoren gjennom en ledning 3. Nevnte forhåndsbehandlede gassblanding innføres i den nedre delen av en vaskekolonne 5 som fortrinnsvis inneholder minst 20 teoretiske vasketrinn, i hvilken den bringes i kontakt i motstrøm med et løsningsmiddel som injiseres i den øvre delen av kolonnen 5 gjennom en ledning 6, idet denne kontakten gjennomføres ved en temperatur som f.eks. ligger mellom 0 og -45°C. Ved toppen av kolonnen 5 oppsamles gjennom en ledning en behandlet gass som i hovedsak består av metan og er fattig på H2S, mens det ved bunnen av kolonnen gjennom ledning 8 tappes ut en flytende fase dannet av løsningsmiddel som er anriket på H2S og andre absorberte forbindelser, hvilken flytende fase i en ledning 9a forenes med en kondensat som kommer fra separatoren 2a gjennom ledning 4 for å danne en flytende fase som kalles rikt løsningsmiddel. Det velges en sluttemperatur i intervallet 0 til -30°C for kjøletrinnet i sonen 2 og kontakten mellom den forhåndsbehandlede gassblandingen og løsningsmid-delet gjennomføres i kolonnen 5 ved en temperatur som er tilstrekkelig lav i intervallet 0 til -45"C og med et forhold mellom mengden av gassblanding som skal behandles og løsningsmiddel er slik at for det første den behandlede gass som oppsamles gjennom ledning 7 ved toppen av kolonnen 5 har et H2S-partialtrykk under 65 Pa og, dersom den gassblanding som skal behandles inneholder COS og/eller merkaptaner i tillegg til H2S, et totalt partialtrykk for svovelforbindelser som er lavere enn 260 Pa og for det andre at det rike løsningsmiddelet, som går inn i ledning 9a, inneholder minst 80 mol-% hydrokarboner med C3 eller høyere tilstede i den gassblanding som skal behandles. With reference to Figure 1, the gas mixture to be treated and which enters through line 1 is subjected to cooling, in a cooling zone 2, to a temperature such as lies between 0 and -30°C and is separated, in a separator 2a, first into a liquid phase called condensate and which is mainly hydrocarbons with C3 and higher and H2S, and which is drained off at the bottom of the separator through line 1 and secondly in a gas phase, which is called the pre-treated gas mixture, which leaves the top of the separator through a line 3. Said pre-treated gas mixture is introduced into the lower part of a washing column 5 which preferably contains at least 20 theoretical washing steps, in which it is brought into contact in countercurrent with a solvent which is injected into the upper part of the column 5 through a line 6, this contact being carried out at a temperature which e.g. lies between 0 and -45°C. At the top of the column 5, a treated gas which mainly consists of methane and is poor in H2S is collected through a line, while at the bottom of the column, through line 8, a liquid phase formed by solvent enriched in H2S and other absorbed compounds is drawn off , which liquid phase in a line 9a combines with a condensate coming from the separator 2a through line 4 to form a liquid phase called rich solvent. A final temperature in the range 0 to -30°C is chosen for the cooling step in zone 2 and the contact between the pre-treated gas mixture and the solvent is carried out in column 5 at a temperature that is sufficiently low in the range 0 to -45°C and with a ratio between the amount of gas mixture to be treated and solvent is such that, firstly, the treated gas collected through line 7 at the top of column 5 has an H2S partial pressure below 65 Pa and, if the gas mixture to be treated contains COS and/or mercaptans in addition to H2S, a total partial pressure for sulfur compounds lower than 260 Pa and, secondly, that the rich solvent, entering line 9a, contains at least 80 mol-% hydrocarbons of C3 or higher present in the gas mixture to be treated .

Det rike løsningsmiddel som sirkulerer i ledningen 9a innføres i den øvre delen av en demetaniseringskolonne 9, bestående av en destillasjonskolonne for gjennoppkokning og i hvilken det rike løsningsmiddel fraksjoneres i en gassfase som er rikt på metan, som fjernes fra toppen av kolonnen 9 ved hjelp av en ledning 10, og en flytende fase som er fattig på metan, kalt demetanisert, rikt løsningsmiddel, som tappes ut ved bunnen av kolonnen 9 ved hjelp av en ledning 11. Det demetaniserte, rike løsningsmiddel føres til en kjølesone 12, i hvilken det avkjøles til en temperatur mellom f.eks. -25"C og -80°C og tilstrekkelig lavere enn den temperatur som hersker i vaskesonen 5 for å fremme en oppdeling av nevnte demetaniserte, rike løsningsmiddel, idet dette løsningsmiddel da skilles i en separator 12a, for det første i en flytende nedre fraksjon som tappes ut av separatoren gjennom ledning 14, idet nevnte nedre fraksjon, som kalles renset, rikt løsningsmiddel, inneholder de sure forbindelsene H2S og eventuelt C02, COS og merkaptaner i løsning i løsningsmiddel og som inneholder mindre enn 5 mol-% hydrokarboner, uttrykt i metanekvivalent, i forhold til de sure forbindelsene og for det andre i en flytende øvre fraksjon som fjernes fra separatoren 12a gjennom en ledning 13, hvilken øvre flytende fraksjon, som kan kalles den primære fraksjon av tunge hydrokarboner, dannes av resten av hydrokarbonene som er tilstede i det demetaniserte, rike løsningsmiddelet og omfatter minst 80 mol-% hydrokarboner med C3 og høyere som inneholdes i den gassblanding som skal behandles. The rich solvent circulating in line 9a is introduced into the upper part of a demethanization column 9, consisting of a distillation column for reboiling and in which the rich solvent is fractionated into a gas phase rich in methane, which is removed from the top of the column 9 by means of a line 10, and a liquid phase poor in methane, called demethanized rich solvent, which is withdrawn at the bottom of the column 9 by means of a line 11. The demethanized rich solvent is fed to a cooling zone 12, in which it is cooled to a temperature between e.g. -25"C and -80°C and sufficiently lower than the temperature prevailing in the washing zone 5 to promote a division of said demethanized, rich solvent, this solvent being then separated in a separator 12a, firstly into a liquid lower fraction which is drained from the separator through line 14, said lower fraction, which is called purified, rich solvent, contains the acidic compounds H2S and optionally CO2, COS and mercaptans in solution in solvent and which contains less than 5 mol-% hydrocarbons, expressed in methane equivalent, in relation to the acidic compounds and secondly in a liquid upper fraction which is removed from the separator 12a through a line 13, which upper liquid fraction, which can be called the primary fraction of heavy hydrocarbons, is formed by the rest of the hydrocarbons present in the demethanized, rich solvent and comprises at least 80 mol-% hydrocarbons of C3 and higher contained in the gas mixture to be treated.

Det rensede, rike løsningsmiddel underkastes så en avspenning til et trykk over 100 KPa og fortrinnsvis mellom 150 KPa og 300 KPa ved passasje gjennom en avspenningsventil 15, deretter føres det avspente løsningsmiddel gjennom en oppvarmer 16, i hvilken det underkastes en delvis fordampning, idet det resulterende fluid fra denne fordampningen føres inn i en separator 16a, fra hvilken det fra toppen fjernes en sur gassfraksjon gjennom en ledning 17 og fra bunnen uttappes gjennom ledning 18 en væske som kalles semi-regenerert løsningsmiddel. Avspenningen av det rensede, rike løsningsmiddel fulgt av delvis fordampning av det avspente løsningsmiddel hvilken sikrer en partsiell regenerering av det rensede, rike løsningsmiddel, gjennomføres slik at det oppnås et semi-regenerert løsningsmiddel hvis temperatur er over eller lik 0°C og hvis trykk er lavere enn trykket i det avspente løsningsmiddel og minst lik 100 KPa. Det semi-regenererte løsningsmiddel som går gjennom ledningen 18 innføres i den øvre delen av en destillasjonskolonne for gjennoppvarming, i hvilken det underkastes en total regenerering. I nevnte kolonne 20 separeres det semi-regenererte løsningsmiddelet ved destillasjon i en sur gassfraksjon, som fjernes fra toppen av kolonnen gjennom en ledning 19, og i et regenerert løsningsmiddel, som tappes ut ved bunnen av nevnte kolonne gjennom ledning 21, hvilket regenererte løsningsmiddel tilbakeføres gjennom ledning 6 til vaskekolonnen 5 etter avkjøling til en passende temperatur i en kjølesone 22. The purified, rich solvent is then subjected to relaxation to a pressure above 100 KPa and preferably between 150 KPa and 300 KPa by passage through a relaxation valve 15, then the relaxed solvent is passed through a heater 16, in which it is subjected to partial evaporation, resulting fluid from this evaporation is fed into a separator 16a, from which an acidic gas fraction is removed from the top through a line 17 and a liquid called semi-regenerated solvent is drawn off from the bottom through line 18. The relaxation of the purified rich solvent followed by partial evaporation of the relaxed solvent which ensures a partial regeneration of the purified rich solvent is carried out so that a semi-regenerated solvent is obtained whose temperature is above or equal to 0°C and whose pressure is lower than the pressure in the relaxed solvent and at least equal to 100 KPa. The semi-regenerated solvent passing through line 18 is introduced into the upper part of a distillation column for reheating, in which it is subjected to total regeneration. In said column 20, the semi-regenerated solvent is separated by distillation into an acidic gas fraction, which is removed from the top of the column through a line 19, and into a regenerated solvent, which is drained off at the bottom of said column through line 21, which regenerated solvent is returned through line 6 to the washing column 5 after cooling to a suitable temperature in a cooling zone 22.

De sure gassfraksjonene som fjernes for det første fra toppen av separatoren 16a, gjennom ledningen 17, og for det andre fra kolonne 20, gjennom ledningen 19 blandes for å danne den sure gasstrømmen, hvis innhold av hydrokarboner, uttrykt i metanekvivalent, er mindre enn 5 mol-% i forhold til sure forbindelser. The acid gas fractions removed firstly from the top of the separator 16a, through line 17, and secondly from column 20, through line 19 are mixed to form the acid gas stream, the content of hydrocarbons, expressed in methane equivalent, is less than 5 mole % in relation to acidic compounds.

Den behandlede gassen, som oppsamles gjennom ledning 7 ved den temperatur som hersker i vaskesonen 5, kan avgis til fordelingsnettet etter gjenoppvarming eller eventuelt på forhånd underkastes en rekke tilleggsbehandlinger som f.eks. vasking med et passende løsningsmiddel for å gjenvinne C02 som det ennu kan inneholde eller behandling i en turbo-ekspander for å gjennvinne hydrokarboner med C2 til C3, som så forenes, etter separasjon av den behandlede gassen med fraksjonen av tunge hydrokarboner som fjernes fra separatoren 12a gjennom ledningen 13. The treated gas, which is collected through line 7 at the temperature that prevails in the washing zone 5, can be released to the distribution network after reheating or optionally subjected to a number of additional treatments in advance such as e.g. washing with a suitable solvent to recover C02 which it may still contain or treatment in a turbo-expander to recover hydrocarbons with C2 to C3, which are then combined, after separation of the treated gas with the fraction of heavy hydrocarbons removed from the separator 12a through wire 13.

Med henvisning til figur 2 underkastes den gassblanding som skal behandles og som kommer inn gjennom ledning 1, en avkjøling, i en kjølesone 2, til en temperatur som f.eks. ligger mellom 0 og -30°C og skilles i en separtor 2a, for det første i en væskefase som kalles kondensat og som i hovedsak inneholder hydrokarboner med C3 og høyere og H2S, hvilken væskefase tappes ut ved bunnen av separatoren gjennom ledning 4, og for det andre en gassfase, som kalles forhåndsbehandlet gassblanding, som går ut fra toppen av separatoren gjennom en ledning 3. Denne forhåndsbehandlede gassblandingen innføres i den nedre delen av en væskekolonne 5 som fortrinnsvis inneholder minst 20 teoretiske vasketrinn, i hvilken den i motstrøm bringes i kontakt med et avkjølt løsningsmiddel som injiseres i den øvre delen av kolonnen 5 gjennom en ledning 6, idet denne kontakten gjennomføres ved en temperatur som f.eks. ligger mellom 0 og With reference to figure 2, the gas mixture to be treated and which enters through line 1 is subjected to cooling, in a cooling zone 2, to a temperature which e.g. lies between 0 and -30°C and is separated in a separator 2a, firstly in a liquid phase called condensate and which mainly contains hydrocarbons with C3 and higher and H2S, which liquid phase is drained off at the bottom of the separator through line 4, and secondly, a gas phase, which is called a pre-treated gas mixture, which exits from the top of the separator through a line 3. This pre-treated gas mixture is introduced into the lower part of a liquid column 5 which preferably contains at least 20 theoretical washing steps, in which it is counter-flowed in contact with a cooled solvent which is injected into the upper part of the column 5 through a line 6, this contact being carried out at a temperature which e.g. lies between 0 and

-45"C. Ved toppen av kolonnen 5 fjernes gjennom en ledning 64 en behandlet gass som i hovedsak består av metan og er fattig på H2S, mens det ved bunnen av nevnte kolonne tappes -45"C. At the top of the column 5, a treated gas which mainly consists of methane and is poor in H2S is removed through a line 64, while at the bottom of said column it is drained

ut gjennom ledning 8 en væskefase dannet av løsningsmiddel som er anriket på H2S og andre absorberte forbindelser. Den behandlede gassen som sirkulerer i ledningen 64, avkjøles minst 15°C i en kjølesone 55 og går så inn i en separator 56, i hvilken den på grunn av dens tilleggsavkjøling i sonen 55 separeres i en gassfase som oppsamles ved toppen av separatoren 56 gjennom en ledning 7 og en væskefraksjon som tappes ut fra bunnen av separatoren gjennom en ledning 57. out through line 8 a liquid phase formed by solvent which is enriched in H2S and other absorbed compounds. The treated gas circulating in the line 64 is cooled at least 15°C in a cooling zone 55 and then enters a separator 56, in which, due to its additional cooling in the zone 55, it is separated into a gas phase which is collected at the top of the separator 56 through a line 7 and a liquid fraction that is drained from the bottom of the separator through a line 57.

Det løsningsmiddel som er anriket på H2S og andre sure forbindelser som tappes ut gjennom ledning 8 fra kolonnen 5, og de kondensatorer som kommer fra separatoren 2a gjennom ledning 4, blandes for å utgjøre en væskefase, som kalles rikt løsningsmiddel blir hvilken det tilsettes den væske-fraksjon som kommer fra separatoren 56 gjennom ledning 57 idet det hele strømmer gjennom ledningen 9a. Det velges en slutt-temperatur i intervallet 0 til -3CC for kjøletrinnet i sonen 2 og kontakten mellom den forhåndsbehandlede gass-blandingen og løsningsmiddelet i kolonnen 5 gjennomføres ved en temperatur som er tilstrekkelig lav i intervallet 0 til - 45°C og med et mengdeforhold mellom den gassblanding som skal behandles og løsningsmiddelet som er slik at for det første den behandlede gassen som oppsamles gjennom ledning 64 ved toppen av kolonnen 5 har et H2S-partialtrykk mindre enn 65 Pa og, dersom den gassblandingen som skal behandles inneholder COS og/eller mekaptaner i tillegg til H2S har et totalt partialtrykk av svovelforbindelser som er under 260 The solvent enriched in H2S and other acidic compounds which is drawn off through line 8 from column 5, and the condensers coming from the separator 2a through line 4, are mixed to form a liquid phase, called rich solvent, to which is added the liquid fraction that comes from the separator 56 through line 57 as it all flows through line 9a. A final temperature in the range 0 to -3C is chosen for the cooling step in zone 2 and the contact between the pre-treated gas mixture and the solvent in column 5 is carried out at a temperature sufficiently low in the range 0 to -45°C and with a quantity ratio between the gas mixture to be treated and the solvent such that, firstly, the treated gas collected through line 64 at the top of the column 5 has an H2S partial pressure less than 65 Pa and, if the gas mixture to be treated contains COS and/or mecaptans in addition to H2S have a total partial pressure of sulfur compounds that is below 260

Pa og for det andre at det rike løsningsmiddelet, som går gjennom ledningen 9a, inneholder minst 80 mol-% hydrokarboner med C3 og høyere som er tilstede i den gassblanding som skal behandles. Kolonnen 5 omfatter to kjøleaggregater 61 som gjennomstrømmes av det fluide miljøet, nemlig blandingen av løsningsmiddel og den gass som skal behandles, inneholdt de nevnte kolonner og gjør det mulig indirekte å utveksle kalorier med et kjølefluid slik at oppvarmingen av nevnte miljø begrenses på grunn av absorpsjonen og slik at det oppnås en jevn temperaturprofil på tilnærmet + 5°C i kolonnen. Pa and secondly, that the rich solvent, which passes through line 9a, contains at least 80 mol-% hydrocarbons of C3 and higher which are present in the gas mixture to be treated. The column 5 comprises two cooling units 61 through which the fluid environment, namely the mixture of solvent and the gas to be treated, contained the said columns and makes it possible to indirectly exchange calories with a cooling fluid so that the heating of said environment is limited due to the absorption and so that a uniform temperature profile of approximately + 5°C is achieved in the column.

Det rike løsningsmiddelet som sirkulerer i ledningen 9a, innføres i den øvre delen av en avspenningskolbe 29 slik at det oppnås en avspenning av nevnte rike løsningsmiddel til et midlere trykk som passer til å frigjøre en betydelig del av det metan som er oppløst i det rike løsningsmiddelet og danne en første gass som er rik på metan, som fjernes ved toppen av kolben 29 gjennom ledningen 34, og et bred de-metanisert, rikt løsningsmiddel, som tappes ut ved bunnen av kolben 29 gjennom en ledning 35. The rich solvent that circulates in the line 9a is introduced into the upper part of a relaxation flask 29 so that a relaxation of said rich solvent is achieved to a medium pressure suitable to release a significant part of the methane that is dissolved in the rich solvent and forming a first gas rich in methane, which is removed at the top of flask 29 through line 34, and a broad de-methanized, rich solvent, which is drawn off at the bottom of flask 29 through line 35.

Nevnte predemetaniserte, rike løsningsmiddel underkastes en andre avspenning fulgt av en destillasjon i en destillasjonskolonne 9 omfattende en gjenoppkoking 30 som utføres i to gjennoppkokere 30a og 30b plassert i serie, ved hjelp av et gjenoppkokningsfluid 31 som av enten minst en del av den gassblanding som skal behandles eller også en del av det regenererte løsningsmiddel, slik at det oppnås en andre gass som er rik på metan, som fjernes ved toppen av kolonnen 9 gjennom ledning 32, og en væskefase som er fattigere på metan, og som kalles demetanisert, rikt løsningsmiddel, som tappes ut ved bunnen av kolonnen 9 gjennom en ledning 11. Den andre gassen som er rik på metan og som sirkulerer i ledningen 32 føres inn i en kompessor 33, fra hvilken den går gjennom en ledning 36 med et trykk som er i det vesentlige lik trykket i den første gassen som er rik på metan og som går gjennom ledningen 34, deretter blandes disse to gassene som er rike på metan i ledningen 10 og den gassfasen som oppstår ved denne blandingen tilbakeføres ved hjelp av en kompressor 23, til den gassblandingen som skal behandles og som kommer inn gjennom ledning 1. Said pre-methanized, rich solvent is subjected to a second relaxation followed by a distillation in a distillation column 9 comprising a reboiling 30 which is carried out in two reboilers 30a and 30b placed in series, by means of a reboiling fluid 31 which of either at least part of the gas mixture to is treated or also part of the regenerated solvent, so that a second gas is obtained which is rich in methane, which is removed at the top of the column 9 through line 32, and a liquid phase which is poorer in methane, and which is called demethanized, rich solvent , which is tapped off at the bottom of the column 9 through a line 11. The second gas which is rich in methane and which circulates in the line 32 is fed into a compressor 33, from which it passes through a line 36 at a pressure which is in essentially equal to the pressure in the first gas which is rich in methane and which passes through line 34, then these two gases which are rich in methane are mixed in line 10 and the gas phase which o The gas produced by this mixture is returned by means of a compressor 23 to the gas mixture to be treated and which enters through line 1.

Det demetaniserte, rike løsningsmiddelet føres til en kjølesone 12, i hvilken det avkjøles til en temperatur som f.eks. ligger mellom -25°C og -80°C og tilstrekkelig under den temperatur som hersker i vaskesonen 5 til å fremme en oppdeling av nevnte demetaniserte, rike løsningsmiddel i to fraksjoner, som skilles i en separator 12a i en nedre væske-fraksjon som tappes ut fra separatoren gjennom en ledning 38 hvilken fraksjon kalles forhåndsrenset løsningsmiddel og består av en løsning av sure forbindelser H2S og eventuelt C02, COS og merkaptaner i løsningsmiddelet, hvilken løsning likeleder omfatter en liten mengde hydrokarboner, og en øvre væskefraksjon, som kalles primær fraksjon av tunge hydrokarboner, som fjernes fra separatoren 12a gjennom en ledning 37. Det forhåndsrensede løsningsmiddel innføres så i den øvre delen av en primærsone 39 for væske-væske ekstraksjon, som omfatter minst fire teoretiske ekstraksjonstrinn og i hvilken nevnte løsningsmiddel bringes i motstrømskontakt med et ekstraksjonsmiddel som føres inn i den nedre delen av sonen 39 gjennom en ledning 40. The demethanized, rich solvent is fed to a cooling zone 12, in which it is cooled to a temperature such as lies between -25°C and -80°C and is sufficiently below the temperature prevailing in the washing zone 5 to promote a division of said demethanized, rich solvent into two fractions, which are separated in a separator 12a into a lower liquid fraction which is drained out from the separator through a line 38, which fraction is called pre-purified solvent and consists of a solution of acidic compounds H2S and possibly C02, COS and mercaptans in the solvent, which solution also includes a small amount of hydrocarbons, and an upper liquid fraction, which is called primary fraction of heavy hydrocarbons, which are removed from the separator 12a through a line 37. The pre-purified solvent is then introduced into the upper part of a primary zone 39 for liquid-liquid extraction, which comprises at least four theoretical extraction stages and in which said solvent is brought into countercurrent contact with an extraction agent which is introduced into the lower part of the zone 39 through a line 40.

Ekstraksjonsmiddelet består i hovedsak av hydrokarboner hvis molekylvekt er over molekylvekten til n-pentan. Ekstraksjons-operasjonen fører til separering av en andre fraksjon av flytende hydrokarboner, som fjernes fra ekstraksjonsonen 39 gjennom en ledning 62, et renset, rikt løsningsmiddel, som tappes ut fra ekstraksjonssonen 39 gjennom en ledning 14 og inneholder i løsning de sure forbindelsene H2S og eventuelt C02, COS og merkaptaner og minst 5 mol-% hydrokarboner, uttrykt i metanekvivalent, i forhold til de sure forbindelsene. Den andre fraksjonen av hydrokarboner som går i ledningen 62, forenes med de primære fraksjoner av hydrokarboner som strømmer gjennom ledning 37 og den sålees oppnådde blandingen føres gjennom en gjennoppvarmer 41, i en destillasjons-kolonne 42, i hvilken blandingen fraksjoneres slik at det ved toppen av kolonnen 42 gjennom ledningen 13 fjernes en fraksjon av tunge hydrokarboner omfattende minst 80 mol-% av hydrokarboner med C3 og høyere som er tilstede i en gass-blandingen som skal behandles og å gjennvinne ekstraksjons-middelet i bunnen av kolonnen gjennom en ledning 43, av hvilket en hoveddel tilbakeføres til ekstraksjonssonen 39, gjennom ledningen 40, etter avkjøling i en kjølesone 44 til en temperatur som er i det vesentlige lik den temperatur som hersker i oppdelingssonen 12. Den gjenværende delen av ekstraksjonsmiddelet fjernes gjennom en ledning 45. The extractant mainly consists of hydrocarbons whose molecular weight is above the molecular weight of n-pentane. The extraction operation leads to the separation of a second fraction of liquid hydrocarbons, which is removed from the extraction zone 39 through a line 62, a purified, rich solvent, which is drained from the extraction zone 39 through a line 14 and contains in solution the acidic compounds H2S and optionally C02, COS and mercaptans and at least 5 mol-% hydrocarbons, expressed in methane equivalent, in relation to the acidic compounds. The second fraction of hydrocarbons passing through line 62 is combined with the primary fractions of hydrocarbons flowing through line 37 and the mixture thus obtained is passed through a reheater 41, in a distillation column 42, in which the mixture is fractionated so that at the top of the column 42 through line 13, a fraction of heavy hydrocarbons comprising at least 80 mol-% of hydrocarbons with C3 and higher present in a gas mixture to be treated is removed and to recover the extractant at the bottom of the column through a line 43, of which a major part is returned to the extraction zone 39, through the line 40, after cooling in a cooling zone 44 to a temperature which is essentially equal to the temperature prevailing in the division zone 12. The remaining part of the extractant is removed through a line 45.

Det rensede, rike løsningsmiddelet som strømmer i ledningen 40, underkastes så en avspenning til et trykk som er over 100 KPa og fortrinnsvis mellom 150 og 300 KPa ved å føres gjennom en avspenningsventil 15, hvoretter det avspente løsningsmiddelet går gjennom en primær oppvarmer 46, i hvilken det underkastes en primær partsiell fordampning og det resulterende fluidet for å renne primære fordampningen føres til en separator 46a, fra hvilken det fra toppen fjernes en primær fraksjon av sur gass gjennom en ledning 47 og det fra bunnen tappes ut en primær væskefase hvis temperatur er lavere enn 0"C gjennom en ledning 50. Nevnte primære væskefase går så inn i en sekundær oppvarmer 16 i hvilken den underkastes en sekundær partsiell forampning og det fluid som oppstår ved denne sekundære fordampningen føres til en separator 16a, fra hvilken det ved toppen fjernes en andre fraksjon av sur gass gjennom en ledning 17, og det fra bunnen uttappes en sekundær væskefase gjennom en ledning 18 som kalles semi-regenerert løsningsmiddel, hvis temperatur er lik eller over 0°C og hvis trykk er mindre enn trykket i det avspente løsningsmiddelet og minst lik 100 KPa. Denne operasjonsrekkefølge utgjør det partielle regenereringstrinnet for det rensede, rike løsningsmiddelet. Det semi-regenererte løsningsmiddelet underkastes så et totalt regenereringstrinn. For å oppnå dette oppdeles det semi-regenererte løsningsmiddelet som forlater separatoren 16a gjennom ledningen 18 i to strømmer, av hvilke den ene innføres gjennom en ledning 51 til platen på toppen av en destillasjonskolonne 20 for oppkokning omfattende en rekke teoretiske trinn og den andre injiseres i denne kolonnen på et midlere punkt i denne sistnevnte gjennom en ledning 52 etter å være oppvarmet i en indirekte varmeveksler 52a. I kolonnen 20 separeres det semi-regenererte løsningsmiddelet ved destillasjon i en sur gassfraksjon, som fjernes fra toppen av kolonnen gjennom en ledning 19 og et regenerert løsninsmiddel, som tappes ut ved bunnen av nevnte kolonne gjennom en ledning 21, hvilket regenerte løsningsmiddel anvendes i varmevekselen 52a, for å oppvarme den semi-regenerte løsningsmiddel strømmen som injiseres i kolonnen 20 gjennom ledningen 52, etter å være tilbakeført gjennom en ledning 6 til vaskekolonnen 5 gjennom en kjølesone 22, som sikrer en avkjøling av det regenererte løsningsmiddelet til en passene temperatur for dets injeksjon i kolonnen 5. The purified, rich solvent flowing in line 40 is then subjected to depressurization to a pressure above 100 KPa and preferably between 150 and 300 KPa by passing through a depressurization valve 15, after which the depressurized solvent passes through a primary heater 46, in which is subjected to a primary partial evaporation and the resulting fluid to drain the primary evaporation is led to a separator 46a, from which a primary fraction of sour gas is removed from the top through a line 47 and a primary liquid phase whose temperature is drawn off from the bottom lower than 0"C through a conduit 50. Said primary liquid phase then enters a secondary heater 16 in which it is subjected to a secondary partial vaporization and the fluid resulting from this secondary vaporization is led to a separator 16a, from which it is removed at the top a second fraction of acid gas through a line 17, and a secondary liquid phase is drawn off from the bottom through a line 18 which can lles semi-regenerated solvent, whose temperature is equal to or above 0°C and whose pressure is less than the pressure in the relaxed solvent and at least equal to 100 KPa. This sequence of operations constitutes the partial regeneration step for the purified rich solvent. The semi-regenerated solvent is then subjected to a total regeneration step. To achieve this, the semi-regenerated solvent leaving the separator 16a through line 18 is divided into two streams, one of which is introduced through a line 51 to the plate at the top of a distillation column 20 for boiling comprising a series of theoretical stages and the other is injected into this column at an intermediate point in this latter through a line 52 after being heated in an indirect heat exchanger 52a. In column 20, the semi-regenerated solvent is separated by distillation into an acidic gas fraction, which is removed from the top of the column through a line 19 and a regenerated solvent, which is drained off at the bottom of said column through a line 21, which regenerated solvent is used in the heat exchanger 52a, to heat the semi-regenerated solvent stream injected into the column 20 through line 52, after being returned through a line 6 to the washing column 5 through a cooling zone 22, which ensures a cooling of the regenerated solvent to a suitable temperature for its injection into column 5.

Den primære sure gassfraksjon som fjernes fra separatoren 46a gjennom ledningen 47 bringes til en temperatur over eller lik 0<*>C i en oppvarmer 49 hvoretter den strømmer i en ledning 48 for å blandes med den sekundære, sure gassfraksjonen som fjernes fra separatoren 16a gjennom ledningen 17, og med den sure gassfraksjonen som fjernes fra den totale regenereringskolonnen 20 gjennom ledningen 19, idet blandingen av disse tre fraksjonene av sur utgjør den sure gasstrøm som produseres ved fremgangsmåten og hvis innhold av hydrokarboner, uttrykt i metanekvivalent, er mindre enn 5 mol-% beregnet på de sure forbindelsene. The primary acid gas fraction removed from the separator 46a through line 47 is brought to a temperature above or equal to 0<*>C in a heater 49 after which it flows in a line 48 to be mixed with the secondary acid gas fraction removed from the separator 16a through line 17, and with the acid gas fraction removed from the total regeneration column 20 through line 19, the mixture of these three fractions of acid constituting the acid gas stream produced by the process and whose content of hydrocarbons, expressed in methane equivalent, is less than 5 mol -% calculated for the acidic compounds.

Den behandlede gassen som oppsamles gjennom ledningen 7 ved den temperatur som hersker i separatoren 56 kan avgis til fordelingsnettet etter oppvarming eller om ønsket underkas-tet på forhånd en eller flere tilleggsbehandlinger som angitt foran for den utførelsesform som fremgår av figur 1. The treated gas that is collected through the line 7 at the temperature that prevails in the separator 56 can be released to the distribution network after heating or, if desired, subjected to one or more additional treatments in advance as indicated above for the embodiment shown in Figure 1.

Den utførelsesform av fremgangsmåten i følge oppfinnelsen som illustreres ved hjelp av figur 3, omfatter alle de fremgangsmåtetrinn som fremgår av figur 2 til hvilken det tillegges et tørketrinn og et bensinutvinningstrinn av den gassblanding som skal behandles før alle andre operasjoner og et tilleggrensetrinn ved ekstraksjon som gjennomføres av den oppsamlede, avkjølte, behandlede gassen ved toppen av separatoren 56. The embodiment of the method according to the invention which is illustrated with the help of figure 3, includes all the method steps shown in figure 2 to which is added a drying step and a petrol extraction step of the gas mixture to be treated before all other operations and an additional cleaning step by extraction which is carried out of the collected, cooled, treated gas at the top of the separator 56.

Den gassblanding som skal behandles og som kommer inn gjennom ledning 1 innføres i den nedre delen av en oppvarm-ingskolonne 25 i hvilken den nevnte gassblanding bringes i motstrøm i kontakt med det uttapte løsningsmiddel, gjennom en ledning 54 som munner ut i den øvre delen av kolonnen 25, fra det regenererte løsningsmiddelet nedenfor varmeveksleren 52a og før passasje av nevnte løsningsmiddel inn i kjøle-sonen slik at det for det første oppnås en tørr gassblanding, som fjernes av kolonnen 25 gjennom en ledning 26 og hvis innhold av aromatiske hydrokarboner, spesielt benzen, er under 0,1 vekt-%, og for det andre en fraksjon av aromatiske hydrokarboner, som tappes ut fra kolonnen 25 gjennom en ledning 27 og som inneholder den største delen av aromatiske hydrokarboner som er innholdt i den gass-blandingen som skal behandles og en væske tappes ut fra kolonnen 25 gjennom en ledning 28 bestående av løsnings-middel inneholdene absorbert vann. The gas mixture to be treated and which enters through line 1 is introduced into the lower part of a heating column 25 in which the aforementioned gas mixture is brought into countercurrent contact with the tapped solvent, through a line 54 which opens into the upper part of the column 25, from the regenerated solvent below the heat exchanger 52a and before the passage of said solvent into the cooling zone so that a dry gas mixture is first obtained, which is removed from the column 25 through a line 26 and whose content is aromatic hydrocarbons, especially benzene , is below 0.1% by weight, and secondly, a fraction of aromatic hydrocarbons, which is drained from the column 25 through a line 27 and which contains the largest part of aromatic hydrocarbons contained in the gas mixture to be treated and a liquid is drained from the column 25 through a line 28 consisting of solvent containing absorbed water.

Den tørre gassblandingen som sirkulerer i ledningen 26 underkastes så en behandling som er den samme som den gassblanding som kommer inn gjennom ledning 1 i utførelses-formen fra figur 2 idet det imidlertid i vaskekolonnen 5 anvendes tre kjøleaggregater 61 for regulering av temperaturen i nevnte kolonne og for det andre tilbakeføring av gassen som er rik på metan, avgis fra demetaniseringen som strømmer i ledningen 10 i den gassblanding som skal behandles før dens innføring i kolonnen 5 for tørking og benzenutvinning. The dry gas mixture that circulates in line 26 is then subjected to a treatment that is the same as the gas mixture that enters through line 1 in the embodiment from Figure 2, although three cooling units 61 are used in the washing column 5 to regulate the temperature in said column and secondly, return of the methane-rich gas emitted from the demethanization flowing in line 10 in the gas mixture to be treated before its introduction into column 5 for drying and benzene recovery.

Den avkjølte behandlede gassen som kommer fra separatoren 56 føres gjennom ledning 58 til den nedre delen av en tilleggsekstraksjonssone 60, i hvilken den i motstrøm bringes i kontakt med et ekstraksjonsmiddel som innføres i den øvre delen av nevnte kolonne, slik at det dannes en behandlet gass med forbedret renhet, som fjernes fra toppen av sonen 60 i en ledning 7, og en væskefraksjon som uttappes gjennom en ledning 61 ved bunnen av nevnte sone og som forenes med blandingen av primære og sekundære hydrokarbonfraksjoner som er tilført til oppvarmeren 41. Som ekstraksjonsmiddel som innføres i ekstraksjonssonen 60 anvendes den delen av ekstraksjonsmiddelet som avtappes fra destillasjonskolonnen 42, som ikke anvendes for matning av den primære ekstraksjonssonen 39, etter å ha blitt avkjølt i en kjølesone 59. Den behandlede gassen som oppsamles av ledningen 7 ved den temperatur som hersker i ekstraksjonssonen 60, kan avleveres til fordelingsnettet etter oppvarming eller om ønsket på forhånd underkastes en eller flere tilleggsbehandlinger som angitt for de utførelsesformer det refereres til i figurene 1 og 2. The cooled treated gas coming from the separator 56 is passed through line 58 to the lower part of an additional extraction zone 60, in which it is countercurrently brought into contact with an extraction agent which is introduced into the upper part of said column, so that a treated gas is formed with improved purity, which is removed from the top of the zone 60 in a line 7, and a liquid fraction which is withdrawn through a line 61 at the bottom of said zone and which is combined with the mixture of primary and secondary hydrocarbon fractions supplied to the heater 41. As an extractant which is introduced into the extraction zone 60, the part of the extractant which is tapped off from the distillation column 42, which is not used for feeding the primary extraction zone 39, is used after being cooled in a cooling zone 59. The treated gas which is collected by the line 7 at the temperature prevailing in the extraction zone 60, can be delivered to the distribution network after heating or if desired in advance d is subjected to one or more additional treatments as indicated for the embodiments referred to in Figures 1 and 2.

Idet det henvises til figur 4 innføres den gassblanding som skal behandles og som kommer inn gjennom ledning 1, i den nedre delen av et tårn 70 i hvilket den avkjøles til en temperatur som f.eks. ligger mellom 0 og -30'C og skilles for det første i en væskefase som kalles kondensat og som hovedsalig inneholder hydrokarboner med C3 og høyere og H2S, hvilken væskefase avtappes ved bunnen av tårnet 70 gjennom en ledning 71, og for det andre i en gassfase, som kalles forhåndsbehandlet gassblanding, som avgår fra toppen av tårnet gjennom ledning 3. Denne forhåndsbehandlede gass-blandingen innføres i den nedre delen av en vaskekolonne 5 inneholdene fortrinnsvis minst fem teoretiske vasketrinn, i hvilken den i motstrøm bringes i kontakt med et kaldt løsningsmiddel som injiseres i den øvre delen av kolonnen 50 gjennom ledning 6, idet denne kontakten gjennomføres ved en temperatur som f.eks. ligger mellom 0 og -45°C. Ved toppen av kolonnen 5 fjernes en behandlet gass som i hovedsak består av metan og er fattig på H2S gjennom en ledning 64, mens det fra bunnen av nevnte kolonne uttappes en væskefase gjennom ledning 8 som er dannet av løsningsmiddel som er anriket på H2S og andre absorberte forbindelser. Referring to Figure 4, the gas mixture to be treated and which enters through line 1 is introduced into the lower part of a tower 70 in which it is cooled to a temperature such as lies between 0 and -30'C and is separated firstly into a liquid phase called condensate and which mainly contains hydrocarbons with C3 and higher and H2S, which liquid phase is drained off at the bottom of the tower 70 through a line 71, and secondly in a gas phase, which is called pre-treated gas mixture, which departs from the top of the tower through line 3. This pre-treated gas mixture is introduced into the lower part of a washing column 5 containing preferably at least five theoretical washing stages, in which it is brought into contact with a cold solvent in a countercurrent which is injected into the upper part of the column 50 through line 6, this contact being carried out at a temperature such as lies between 0 and -45°C. At the top of the column 5, a treated gas which mainly consists of methane and is poor in H2S is removed through a line 64, while from the bottom of said column a liquid phase is drawn off through line 8 which is formed by solvent that is enriched in H2S and other absorbed compounds.

Den væskefase som tappes ut fra tårnet 70 gjennom ledning 71 destilleres i en kolonne 72 slik at det dannes kondensat, som tappes ut ved bunnen av nevnte kolonne gjennom en ledning 73, og en gassfase, som fjernes fra kolonnen 72 ved hjelp av en ledning 74, avkjøles deretter i en kjølesone 75 før den blandes med det anrikede løsningsmiddelet som The liquid phase that is drained from the tower 70 through line 71 is distilled in a column 72 so that condensate is formed, which is drained off at the bottom of said column through a line 73, and a gas phase, which is removed from the column 72 by means of a line 74 , is then cooled in a cooling zone 75 before being mixed with the enriched solvent which

sirkulerer i ledningen 8 for å danne en væskefase som kalles rikt løsningsmiddel, som strømmer i ledningen 9a. Det velges circulates in line 8 to form a liquid phase called rich solvent, which flows in line 9a. It is chosen

en temperatur i intervallet 0 til -30 °C for kjøletrinnet i tårnet 70 og kontakten mellom den forhåndsbehandlede gass-blandingen og løsningsmiddelet i kolonnen 5 gjennomføres ved en temperatur som er tilstrekkelig lav i intervallet 0 til -45 °C og med et forhold mellom mengdene av gassblanding som skal behandles og løsningsmiddelet slik at for det første den behandlede gassen som oppsamles i ledningen 64 ved toppen av kolonnen 5, har et H2S-partialtrykk som er lavere enn 65 Pa og, dersom en gassblanding som skal behandles inneholder COS og/eller merkaptaner i tillegg til H2S, har et totalt partialtrykk av svovelforbindelser som er lavere enn 260 Pa og for det andre at det rike løsningsmiddelet, som går i ledningen 9a inneholder minst 80 mol-% v hydrokarboner med C3 og høyere tilstede i den gassblanding som skal behandles. Kolonnen 5 omfatter to kjøleaggregater, 61a og 61b, som gjennomstrømmes av det fluide miljø, nemlig blandingen av løsningsmiddelet og gass som skal behandles, inneholdt de nevnte kolonner og gjør det mulig i nevnte miljø indirekte å utveksle kalorier med et kjølefluid slik at oppvarmingen av nevnte miljø begrenses på grunn av absorpsjonen og at det oppnås en jevn temperaturprofil i kolonnen. a temperature in the range of 0 to -30°C for the cooling stage in the tower 70 and the contact between the pretreated gas mixture and the solvent in the column 5 is carried out at a temperature sufficiently low in the range of 0 to -45°C and with a ratio between the quantities of gas mixture to be treated and the solvent such that, firstly, the treated gas collected in conduit 64 at the top of column 5 has an H2S partial pressure lower than 65 Pa and, if a gas mixture to be treated contains COS and/or mercaptans in addition to H2S, have a total partial pressure of sulfur compounds that is lower than 260 Pa and secondly that the rich solvent, which goes in line 9a contains at least 80 mol-% v hydrocarbons with C3 and higher present in the gas mixture to be is processed. The column 5 comprises two cooling units, 61a and 61b, through which the fluid environment, namely the mixture of the solvent and gas to be treated, contained the said columns and makes it possible in the said environment to indirectly exchange calories with a cooling fluid so that the heating of said environment is limited due to the absorption and that a uniform temperature profile is achieved in the column.

Det rike løsningsmiddel som sirkulerer i ledningen 9a innføres i den nedre delen av en avspenningskolbe 29 slik at det oppnås en avspenning i den nevnte rike løsningsmiddel til et midlere trykk som er egnet til å frigjøre en betydelig del av det metan som er oppløst i det rike løsnings-middelet og å produsere en første gass som er rik på metan, som fjernes fra toppen av kolben 29 gjennom en ledning 34, og et pre-demetanisert, rikt løsningsmiddel som uttappes ved bunnen av kolben 29 gjennom ledning 35. Nevnte pre-demetaniserte rike løsningsmiddel underkastes en andre avspenning fulgt av en destillasjon i en destillasjonskolonne 9 omfattende et oppvarmingssystem 30, slik at det produseres en andre gass som er rik på metan, som evakueres ved toppen av kolonne 9 gjennom ledning 32 og en væskefase som er fattig på metan, som kalles demetanisert, rikt løsningsmid-del, som uttappes ved bunnen av kolonnen 9 gjennom ledning 11. Den andre gassen som er rik på metan og som sirkulerer i ledningen 32 føres gjennom en kompressor 33 som den forlater gjennom en ledning 36 med et trykk som er i det vesentlige likt trykket i den første gassen som er rik på metan og som går gjennom ledningen 34 hvoretter disse to gasser som er rike på metan blandes i ledningen 10 og den gassfase som oppnås ved denne blandingen føres ved hjelp av en kompressor 23 til en kjølesone 76, i hvilken nevnte gassfase bringes til en temperatur som er i det vesentlige lik temperaturen for den forhåndsbehandlede gassblanding som sirkulerer i ledningen 3. Den gassfase som kommer fra kjølesonen 76 er delvis flytendegjort. Nevnte fase som er delvis flytendegjort innføres i en separator 77, i hvilken den skilles i en væskefraksjon, som uttappes fra separatoren gjennom en ledning 79 og blandet med det anrikede løsningsmiddelet går inn i ledningen 8 og en gassfraksjon som fjernes fra separatoren 70 ved hjelp av en ledning 78 og innføres i den forhåndsbehandlede gassblandingen som går i ledningen 3. The rich solvent that circulates in the line 9a is introduced into the lower part of a relaxation flask 29 so that a relaxation is achieved in the said rich solvent to an average pressure which is suitable to release a significant part of the methane that is dissolved in the rich the solvent and to produce a first gas rich in methane, which is removed from the top of the flask 29 through line 34, and a pre-demethanized rich solvent which is withdrawn at the bottom of the flask 29 through line 35. Said pre-demethanized rich solvent is subjected to a second relaxation followed by a distillation in a distillation column 9 comprising a heating system 30, so that a second gas rich in methane is produced, which is evacuated at the top of the column 9 through conduit 32 and a liquid phase poor in methane , which is called demethanized, rich solvent, which is withdrawn at the bottom of the column 9 through line 11. The second gas which is rich in methane and which circulates in the line 32 is passed through a compressor 33 which it leaves through a line 36 at a pressure which is substantially equal to the pressure of the first gas rich in methane and which passes through the line 34 after which these two gases rich in methane are mixed in the line 10 and the gas phase obtained by this mixture is led by means of a compressor 23 to a cooling zone 76, in which said gas phase is brought to a temperature which is essentially equal to the temperature of the pre-treated gas mixture circulating in the line 3. The gas phase which comes from the cooling zone 76 is partially liquefied. Said phase which is partially liquefied is introduced into a separator 77, in which it is separated into a liquid fraction, which is withdrawn from the separator through a line 79 and mixed with the enriched solvent enters the line 8 and a gas fraction which is removed from the separator 70 by means of a line 78 and is introduced into the pre-treated gas mixture that runs in line 3.

Det demetaniserte, rike løsningsmiddel føres inn i en kjøle-sone 12 i hvilken det avkjøles til en temperatur mellom f.eks. -25 og -80*C og tilstrekkelig under den temperatur som hersker i vaskesonen 5 til å fremme en oppdeling av nevnte demetaniserte, rike løsningsmiddel i to fraksjoner, som skilles i en separator 12a i en nedre væskefraksjon som tas ut fra separatoren gjennom ledningen 14, hvilken fraksjon kalles renset løsningsmiddel og består av en løsning av sure forbindelser H2S og eventuelt CO2, COS og merkaptaner i løsningsmiddelet, hvilken løsning likeledes inneholder en meget liten mengde hydrokarboner og i en øvre væskefraksjon, som kalles primær fraksjon av tunge hydrokarboner, som fjernes fra separatoren 12a gjennom en ledning 37. The demethanized, rich solvent is fed into a cooling zone 12 in which it is cooled to a temperature between e.g. -25 and -80*C and sufficiently below the temperature prevailing in the washing zone 5 to promote a division of said demethanized, rich solvent into two fractions, which are separated in a separator 12a into a lower liquid fraction which is withdrawn from the separator through line 14 , which fraction is called purified solvent and consists of a solution of acidic compounds H2S and possibly CO2, COS and mercaptans in the solvent, which solution also contains a very small amount of hydrocarbons and in an upper liquid fraction, which is called primary fraction of heavy hydrocarbons, which is removed from the separator 12a through a line 37.

Det rensede, rike løsningsmiddel strømmer i ledningen 40 og underkastes så en kjølebehandling som angitt med henvisning til figur 2, for det første å fremstille det regenererte løsningsmiddel, som tilbakeføres via ledning 6 til vaskekolonnen 5 gjennom en kjølesone 22 som sikrer en avkjøling av det regenererte løsningsmiddel til en temperatur som passer for dets injeksjon i kolonnen 5 og for det andre strømmen av sur gass 24 som tilveiebringes ved hjelp av fremgangsmåten og som omfatter innhold av hydrokarboner, uttrykt i metanekvivalent, som er under 5 mol-% beregnet på sure forbindelser. The purified, rich solvent flows in line 40 and is then subjected to a cooling treatment as indicated with reference to figure 2, first to produce the regenerated solvent, which is returned via line 6 to the washing column 5 through a cooling zone 22 which ensures a cooling of the regenerated solvent to a temperature suitable for its injection into the column 5 and, secondly, the stream of acid gas 24 which is provided by the process and which comprises a content of hydrocarbons, expressed in methane equivalent, which is below 5 mol-% calculated for acid compounds.

For å kompletere den forangående beskrivelse blir det nedenfor, uten å være begrensende, gitt fire eksempler på utførelse på fremgangsmåten i følge oppfinnelsen. In order to complete the preceding description, below, without being limiting, four examples of execution of the method according to the invention are given.

Eksempel 1 Example 1

Ved å anvende en installasjon som er analog med den som er skjematisert på figur 2 på den medfølgende tegning og som funksjoner som beskrevet foran, blir en gassblanding med følgende molare sammensetning behandlet: By using an installation analogous to that diagrammed in figure 2 of the accompanying drawing and as functions as described above, a gas mixture with the following molar composition is treated:

Den gassblanding som skal behandles, kommer gjennom ledningen 1 til en strøm på 20 000 Kmol/time, en temperatur på 30°C og et trykk på 5 MPa, blir blandet med den gassfase som er rik på metan, og som kommer fra demetanisering av det rike løsningsmiddel og avleveres fra kompressoren 23, og den oppnådde gassblandingen blir avkjølt til -10°C i kjølesonen 2. Denne avkjølingen gir 872 Kmol/time kondensat som fjernes fra separatoren 2a gjennom ledning 4, og 21 039 Kmol/time forhåndsbehandlet gass, som fjernes fra separatoren 2a gjennom ledning 3, hvis molare sammensetning er følgende: Den forhåndsbehandlede gassblandingen bringes i kontakt med 14 000 Kmol/time løsningsmiddel bestående av ren metanol, idet denne kontakt gjennomføres i en vaskekolonne 5 omfattende 28 teoretiske trinn og utstyrt med to kjølearregater 61 som er anbragt på siden, den ene på nivå med den første platen og den andre på nivå med den 2Sende platen og hvis yttelser er henholdsvis 40 og 37,8 G Joule/time, hvilket gjør det mulig å begrense oppvarmingen forårsaket av absorpsjon og oppnå en jevn temperaturprofil på nær + 5'C i kolonnen 5 i hvilken kolonne opererer ved en temperatur på -10°C. The gas mixture to be treated, coming through line 1 at a flow of 20,000 Kmol/hour, a temperature of 30°C and a pressure of 5 MPa, is mixed with the gas phase rich in methane, which comes from the demethanization of the rich solvent and is delivered from the compressor 23, and the obtained gas mixture is cooled to -10°C in the cooling zone 2. This cooling gives 872 Kmol/hour of condensate which is removed from the separator 2a through line 4, and 21,039 Kmol/hour of pre-treated gas, which is removed from the separator 2a through line 3, whose molar composition is as follows: The pre-treated gas mixture is brought into contact with 14,000 Kmol/h solvent consisting of pure methanol, this contact being carried out in a washing column 5 comprising 28 theoretical stages and equipped with two cooling units 61 which are placed on the side, one at the level of the first plate and the other at the level of the 2Sending plate and whose performances are respectively 40 and 37.8 G Joule/hour, which makes d it possible to limit the heating caused by absorption and achieve a uniform temperature profile of close to + 5'C in the column 5 in which the column operates at a temperature of -10°C.

Ved toppen av kolonnen 5 fjernes en behandlet gass med et trykk på 4959 KPa og en temperatur på -ICC og som har følgende sammensetning i mol-%: At the top of column 5, a treated gas is removed with a pressure of 4959 KPa and a temperature of -ICC and which has the following composition in mol%:

Partialtrykket for H2S i nevnte behandlede gassblanding var lik 50 Pa. The partial pressure of H2S in said treated gas mixture was equal to 50 Pa.

Den behandlede gassblanding som kommer fra kolonnen 5 gjennom ledning 64, avkjøles til -45°C i kjølesonen 55, slik at mer enn 90% av den metanol som medføres av den gassformige blandingen fra vaskekolonnen kondenseres i separatoren 56. Den væske som kondenseres i separatoren 56 og uttappes fra nevnte separator gjennom ledning 57 i en mengde på 15 Kmol/time, inneholder i hovedsak metanol og C02. The treated gas mixture coming from the column 5 through line 64 is cooled to -45°C in the cooling zone 55, so that more than 90% of the methanol carried by the gaseous mixture from the washing column is condensed in the separator 56. The liquid that is condensed in the separator 56 and withdrawn from said separator through line 57 in a quantity of 15 Kmol/hour, mainly contains methanol and C02.

Kondensatorene som taes ut fra separatoren 2a gjennom ledningen 4, det løsningsmiddel som er anriket på sure forbindelser taes ut fra kolonnen 5 gjennom ledning 8, og væskefraksjonen, som taes ut fra separatoren 56 gjennom ledningen 57 blandes for å danne det rike løsningsmiddelet og underkastes demetanisering, det rike løsningsmiddelet danner en strøm på 21 270 Kmol/time og har følgene sammensetning i mol-%: The condensates withdrawn from separator 2a through line 4, the solvent enriched in acidic compounds is withdrawn from column 5 through line 8, and the liquid fraction withdrawn from separator 56 through line 57 is mixed to form the rich solvent and subjected to demethanization , the rich solvent forms a flow of 21,270 Kmol/hour and has the following composition in mol%:

Demetaniseringen av det rike løsningsmiddelet omfatter først en første avspenning av nevnte løsningmiddel til et trykk på 2420 KPa i kolben 29, hvilket gjør det mulig å utskille 61% av det oppløste metanet med produksjon av 1149 Kmol/time av en gass som inneholder 68 mol-% metan, som fjernes fra toppen av kolben 29 gjennom ledningen 34 og et pre-metanisert, rikt løsningsmiddel som taes ut fra kolben gjennom ledningen 35 og deretter for en andre avspenning til 1050 KPa av det premetaniserte, rike løsningsmiddelet fulgt av en destillasjon i kolonnen 9 omfattende 11 teoretiske plater og hvis koking gjennomføres med den gassblandingen som skal behandles på den måten at det dannes 1148 Kmol/time av en andre gass som er rik på metan, som fjernes fra toppen av kolonnen 9 gjennom ledningen 32, og det demetaniserte, rike løsningsmiddelet disponibelt ved 13"C og 1070 KPa og hvis sammensetning i mol-% er følgende: The demethanization of the rich solvent first comprises a first relaxation of said solvent to a pressure of 2420 KPa in the flask 29, which makes it possible to separate 61% of the dissolved methane with the production of 1149 Kmol/hour of a gas containing 68 mol- % methane, which is removed from the top of flask 29 through line 34 and a pre-methanized rich solvent withdrawn from the flask through line 35 and then for a second depressurization to 1050 KPa of the pre-methanized rich solvent followed by an in-column distillation 9 comprising 11 theoretical plates and whose boiling is carried out with the gas mixture to be treated in such a way that 1148 Kmol/hour of a second gas rich in methane is formed, which is removed from the top of the column 9 through the line 32, and the demethanized, rich solvent available at 13"C and 1070 KPa and whose composition in mol% is the following:

Den andre gassen som er rik på metan komprimeres i kompressoren 33 til 2420 KPa og blandes deretter med den første gassen som er rik på metan, for å danne den gassfase som er rik på metan som tilbakeføres til den gassblanding som skal behandles ved hjelp av kompressoren 23. The second methane-rich gas is compressed in the compressor 33 to 2420 KPa and then mixed with the first methane-rich gas to form the methane-rich gas phase which is returned to the gas mixture to be treated by the compressor 23.

Det demetaniserte, rike løsningsmiddelet avkjøles i kjøle-sonen 12 til en temperatur på -75°C for å fremme dens oppdeling i to fraksjoner, som separeres i separatoren 12a i en primær fraksjon av tunge hydrokarboner som fjernes med ledning 37 og i et forhåndsrenset løsningsmiddel, som taes ut gjennom ledningen 38. The demethanized rich solvent is cooled in the cooling zone 12 to a temperature of -75°C to promote its separation into two fractions, which are separated in the separator 12a into a primary fraction of heavy hydrocarbons removed by line 37 and into a pre-purified solvent , which is taken out through line 38.

Nevnte forhåndsrensede løsningsmiddel har følgende sammensetning i mol-%: Said pre-purified solvent has the following composition in mol%:

Det forhåndsrensede løsningsmiddelet som sirkulerer i ledningen 38, bringes i kontakt med 600 Kmol/time av et ekstrasjonsmiddel bestående i hovedsak av heksan i en væske-væskeekstraksjonsanordning 39 omfattende fem teoretiske trinn og som arbeider ved -75"C i det resultatet av denne ekstraksjonen er produksjonen av en sekundær fraksjon av flytende hydrorkarboner som fjernes fra anordningen 39 gjennom ledningen 62, og et renset løsningsmiddel som taes ut igj ennom ledningen 14. The pre-purified solvent circulating in line 38 is brought into contact with 600 Kmol/hour of an extractant consisting mainly of hexane in a liquid-liquid extraction device 39 comprising five theoretical stages and operating at -75°C in which the result of this extraction is the production of a secondary fraction of liquid hydrocarbons which is removed from the device 39 through line 62, and a purified solvent which is withdrawn through line 14.

Nevnte rensede løsningsmiddel oppviser følgende sammensetning i mol-%: Said purified solvent has the following composition in mol%:

Den sekundære fraksjon av hydrokarboner som går i ledningen 62 forenes med den primære fraksjon av hydrokarboner, som strømmer i ledningen 37 og den således oppnådde blanding oppvarmes, i oppvarmeren 41, fraksjoneres deretter ved destillasjon i kolonnen 42, i en fraksjon av tunge hydrokarboner, som fjernes gjennom ledningen 13 og inneholder 96 mol-% hydrokarboner med C3 og høyere inneholdt i den gassblanding som skal behandles og som kommer inn gjennom ledningen 1 og en væske-fraksjon bestående av ekstraksjons-middelet og taes ut gjennom ledning 43. En hovedmengde av nevnte ekstraksjons-middel avkjøles til -75'C ved passasje i kjølesonen 44, hvoretter den tilbakeføres til ekstraksjons-anordningen 39 gjennom ledningen 40. The secondary fraction of hydrocarbons that goes in line 62 is combined with the primary fraction of hydrocarbons that flows in line 37 and the thus obtained mixture is heated, in the heater 41, then fractionated by distillation in column 42, into a fraction of heavy hydrocarbons, which is removed through line 13 and contains 96 mol-% hydrocarbons with C3 and higher contained in the gas mixture to be treated and which enters through line 1 and a liquid fraction consisting of the extraction agent and is taken out through line 43. A main amount of said extractant is cooled to -75°C when passing through the cooling zone 44, after which it is returned to the extraction device 39 through the line 40.

Den rensede, rike løsningsmiddelet som strømmer i ledningen 14, underkastes en regenereringsbehandling omfattende et partsielt regenereringstrinn, fulgt av et totalt regener-ingstrinn, for å gjennomføre det partsielle regenereringstrinnet avspennes det nevnte rensede rike løsningsmiddelet til 230 KPa ved å gå gjennom avspenningsventilen 15 hvoretter det underkastes en primær partsiell fordampning i oppvarmeren 46 ved oppvarming til -25°C med som resulatat en separasjon i separatoren 46a av 1767 Kmol/time av en primær fraksjon av sur gass, oppsamlet ved hjelp av ledningen 47, og en primær væskefase som taes ut gjennom ledningen 50. Nevnte væskefase underkastes så en sekundær partsiell fordampning i oppvarmeren 16 ved oppvarming til 7"C under et trykk på 190 KPa med som resultat separasjon i separatoren 16a av 1133 Kmol/time av en sekundær fraksjon av sur gass, fjernet gjennom ledningen 17 sammen med et semi-regenerert løsningsmiddel som tappes ut gjennom ledningen 18 og har en temperatur på 7"C. The purified rich solvent flowing in line 14 is subjected to a regeneration treatment comprising a partial regeneration step, followed by a total regeneration step, in order to carry out the partial regeneration step, said purified rich solvent is depressurized to 230 KPa by passing through the depressurization valve 15 after which it is subjected to a primary partial evaporation in the heater 46 by heating to -25°C with the result being a separation in the separator 46a of 1767 Kmol/hour of a primary fraction of sour gas, collected by means of the line 47, and a primary liquid phase which is taken out through line 50. Said liquid phase is then subjected to a secondary partial evaporation in the heater 16 by heating to 7"C under a pressure of 190 KPa with the result of separation in the separator 16a of 1133 Kmol/hour of a secondary fraction of acid gas, removed through the line 17 together with a semi-regenerated solvent which is drawn off through line 18 and has a temperature r at 7"C.

Den totale regenereringen av det semi-regenererte løsnings-middel gjennomføres ved først å pumpe nevnte løsningsmiddel til 450 KPa og deretter å oppdele det i to strømmer. Den ene av strømmene, som representerer en mengde på 5000 Kmol/time, føres ved hjelp av ledningen 51 til platen på toppen av destillasjonskolonnen 20 som arbeider under et trykk på 350 KPa, mens den andre strømmen oppvarmes i veksleren 52a til 88"C ved indirekte varmeveksling med det regenererte løsningsmiddelet som taes ut av kolonnen 20 gjennom ledningen 21, og deretter innføres i kolonnen 20 på nivå med det 7ende teoretiske trinn. Destillasjonen av det semi-regenererte løsningsmiddelet i kolonnen 20 produserer 799 Kmol/- time av en fraksjon av sur gass oppsamlet i ledningen 19 og det regenerte løsningsmiddelet taes ut gjennom ledningen 21. Nevnte regenererte løsningsmiddel forlater varmeveksleren 52a med en temperatur på 30'C og tilbakeføres til kolonnen 5, gjennom ledningen 6, etter avkjøling til -10"C i kjøle-sonen 22. The total regeneration of the semi-regenerated solvent is carried out by first pumping said solvent to 450 KPa and then dividing it into two streams. One of the streams, representing an amount of 5000 Kmol/hour, is led by means of the line 51 to the plate on top of the distillation column 20 operating under a pressure of 350 KPa, while the other stream is heated in the exchanger 52a to 88"C at indirect heat exchange with the regenerated solvent taken out of the column 20 through the line 21, and then introduced into the column 20 at the level of the 7th theoretical stage. The distillation of the semi-regenerated solvent in the column 20 produces 799 Kmol/- hour of a fraction of acid gas collected in line 19 and the regenerated solvent is taken out through line 21. Said regenerated solvent leaves the heat exchanger 52a at a temperature of 30°C and is returned to column 5, through line 6, after cooling to -10°C in the cooling zone 22.

Den primære fraksjonen av sur gass som strømmer i ledningen 47, bringes til en temperatur på 7°C i oppvarmeren 49, hvoretter den forenes med den sekundære fraksjonen av sur gass som går i ledningen 17 og fraksjonen av sur gass som fjernes fra kolonnen 20 gjennom ledningen 19 for å danne en strøm av sur gass med et trykk på 190 KPa og en mengde på 3699 Kmol/time, i det nevnte strøm av sur gass dessuten har et innhold av hydrokarboner, uttrykt i metanekvivalent, lik 1,9 mol-% og et innhold av metanol på 1,14 vekt-%. Mol-forholdet H2S:CC"2 i denne strøm av sur gass er lik 2,22 mens verdien for dette samme forhold i den gassblanding som skal behandles bare er 1,5. The primary fraction of sour gas flowing in conduit 47 is brought to a temperature of 7°C in heater 49, after which it is combined with the secondary fraction of sour gas flowing in conduit 17 and the fraction of sour gas removed from column 20 through the line 19 to form a stream of sour gas with a pressure of 190 KPa and a quantity of 3699 Kmol/hour, in which said stream of sour gas also has a content of hydrocarbons, expressed in methane equivalent, equal to 1.9 mol% and a methanol content of 1.14% by weight. The mole ratio H2S:CC"2 in this stream of acid gas is equal to 2.22, while the value for this same ratio in the gas mixture to be treated is only 1.5.

Strømmen av sur gass som strømmer gjennom ledningen 24 underkastes så en konvensjonell vasking med vann, før den føres til en CLAUS svovelenhet. The stream of sour gas flowing through line 24 is then subjected to a conventional washing with water, before being fed to a CLAUS sulfur unit.

Eksemplene 2 til 4 Examples 2 to 4

Ved å anvende en installasjon som er analog med den som er skjematisert på figur 4 på den medfølgende tegning og som funsjonerer som beskrevet foran, behandles en gassblanding med en sammensetning, en mengde, en temperatur og et trykk som er indentisk med de for den gassblanding som ble behandlet i eksempel 1. By using an installation analogous to that diagrammed in Figure 4 of the accompanying drawing and functioning as described above, a gas mixture is treated with a composition, an amount, a temperature and a pressure identical to those of that gas mixture which was dealt with in Example 1.

Det anvendte løsningsmiddelet er forskjellig fra et eksempel til et annet og består av rent propylenkarbonat (eksempel 2), rent dimetylformamid (eksempel 3) og rent T-butyrolakton (eksempel 4). The solvent used differs from one example to another and consists of pure propylene carbonate (Example 2), pure dimethylformamide (Example 3) and pure T-butyrolactone (Example 4).

Følgende arbeidsmåte ble brukt i de tre eksemplene. The following working method was used in the three examples.

Den gassblanding som skal behandles avkjøles til -24°C i tårnet 70, denne avkjøling produserer 1226 Kmol/time kondensat som taes ut gjennom ledning 71 og 18774 Kmol/time forhåndsbehandlet gassblanding som forlater tårnet 70 gjennom ledning 3. The gas mixture to be treated is cooled to -24°C in the tower 70, this cooling produces 1226 Kmol/hour of condensate which is withdrawn through line 71 and 18774 Kmol/hour of pre-treated gas mixture which leaves the tower 70 through line 3.

Den forhåndsbehandlede gassblandingen har følgende sammensetning i mol-%, i de tre eksemplene. The pretreated gas mixture has the following composition in mol%, in the three examples.

Vaskekolonnen 5 i hvilken den forhåndsbehandlede gass-blandingen bringes i kontakt med løsningsmiddelet, omfatter 21 teoretiske trinn og er utstyrt med to sidekjøleaggregater 61a og 61b som befinner seg henholdsvis på den lite og 2lende platen idet de nevnte kjøleaggegatenens effekt velges for å begrense oppvarmingen forårsaket av absorpsjonen og oppnå en jevn temperaturprofil i nevnte kolonne på tilnærmet + 5°C. The washing column 5, in which the pre-treated gas mixture is brought into contact with the solvent, comprises 21 theoretical stages and is equipped with two side cooling units 61a and 61b which are located respectively on the small and 2nd plate, the said cooling unit's effect being selected to limit the heating caused by the absorption and achieve a uniform temperature profile in said column of approximately + 5°C.

Ved toppen av kolonnen 5 fjernes det gjennom ledning 63 en behandlet gass med et trykk på 4950 KPa og et innhold av H2S som tilsvarer et partialtrykk av H2S på 5 Pa. At the top of the column 5, a treated gas with a pressure of 4950 KPa and a content of H2S corresponding to a partial pressure of H2S of 5 Pa is removed through line 63.

Ved bunnen av kolonnen 5 tappes det ut gjennom ledningen 8 en væskefase dannet av løsningsmiddelet som er anriket med H2S og andre absorberte forbindelser. At the bottom of the column 5, a liquid phase formed by the solvent which is enriched with H2S and other absorbed compounds is drawn off through the line 8.

De kondensater som dannes i tårnet 70 destilleres i kolonnen 72 med produksjon av nye kondensater som taes ut fra kolonnen gjennom ledning 73 og av en gass som avkjøles til -25"C i kjølesonen 75 og som deretter blandes med det anrikede løsningsmiddel som går i ledningen 8 for å underkastes demetanisering. The condensates formed in the tower 70 are distilled in the column 72 with the production of new condensates which are taken out of the column through line 73 and of a gas which is cooled to -25"C in the cooling zone 75 and which is then mixed with the enriched solvent which goes in the line 8 to undergo demethanization.

Demetaniseringen av det rike løsningsmiddelet som sirkulerer i ledningen 9a, gjennomføres i to trinn. Først en avspenning til et trykk på 2450 KPa i avspenningskolben 29, som gjør det mulig å utskille omtrent 80% av det metan som er oppløst i nevnte løsningsmiddel. Denne avspenningen produserer en første gass som er rik på metan, som fjernes gjennom ledning 34 og et pre-demetanisert, rikt løsningsmiddel som taes ut gjennom ledningen 35. En andre avspenning til 1000 KPa fulgt av en destillasjon i destillasjonskolonnen 9 utstyrt med 14. teoretiske plater, gir en andre gass som er rik på metan, som fjernes gjennom ledningen 32 og et demetanisert, rikt løsningsmiddel som er disponibelt i ledningen 11, til en temperatur på 5°C og under et trykk på 1000 KPa. Den andre gassen som er rik på metan komprimeres til 2400 KPa i kompressoren 33, og blandes så med den første gassen som er rik på metan i ledningen 10 og den resulterende blandingen komprimeres så til 5500 KPa i kompressoren 23. Den kompri-merte gassen som er rik på metan og som kommer fra kompressoren 33 går inn i kjølesonen 76, i hvilken den avkjøles til -25°C og delvis flytendegjøres, idet det delvis flytende-gjorte fluidet som kommer fra sonen 76 føres inn i separatoren 77. Den gassformige fraksjonen som fjernes fra separatoren gjennom ledningen 78 innføres i den forhåndsbehandlede gassblandingen som er tilført til vaskekolonnen 5, mens den flytende fasen som taes ut fra separatoren gjennom ledningen 79 blandes med det anrikete løsningsmid-delet som strømmer fra kolonnen 5 i ledningen 8. The demethanization of the rich solvent circulating in line 9a is carried out in two stages. First, a relaxation to a pressure of 2450 KPa in the relaxation flask 29, which makes it possible to separate approximately 80% of the methane dissolved in said solvent. This depressurization produces a first gas rich in methane, which is removed through line 34 and a pre-demethanized, rich solvent which is withdrawn through line 35. A second depressurization to 1000 KPa followed by a distillation in the distillation column 9 equipped with 14. theoretical plates, gives a second gas rich in methane, which is removed through line 32 and a demethanized, rich solvent available in line 11, at a temperature of 5°C and under a pressure of 1000 KPa. The second gas rich in methane is compressed to 2400 KPa in the compressor 33, and then mixed with the first gas rich in methane in the line 10 and the resulting mixture is then compressed to 5500 KPa in the compressor 23. The compressed gas which is rich in methane and which comes from the compressor 33 enters the cooling zone 76, in which it is cooled to -25°C and partially liquefied, the partially liquefied fluid coming from the zone 76 being fed into the separator 77. The gaseous fraction which is removed from the separator through the line 78 is introduced into the pre-treated gas mixture which is supplied to the washing column 5, while the liquid phase which is taken out from the separator through the line 79 is mixed with the enriched solvent flowing from the column 5 in the line 8.

Det demetaniserte, rike løsningsmiddelet som strømmer i ledningen 11 avkjøles i kjølesonen 12, for å fremme dens oppdeling i to fraksjoner som skilles i separatoren 12a i en fraksjon av flytende hydrokarboner som fjernes gjennom ledningen 37 og et renset løsningsmiddel som taes ut gjennom ledningen 14. The demethanized, rich solvent flowing in line 11 is cooled in the cooling zone 12, to promote its separation into two fractions which are separated in the separator 12a into a fraction of liquid hydrocarbons which is removed through line 37 and a purified solvent which is taken out through line 14.

Det rensede løsningsmiddel underkastes så en regenereringsbehandling omfattende et partsielt regenereringstrinn fulgt av et totalt regenereringstrinn som beskrevet i eksempel 1, for for det førsr samtidigte å tilveiebringe, i ledningen 24, en strøm som sur gass med meget lavt innhold av hydrokarboner og for det andre å produsere, i ledningen 21, et regenerert løsningsmiddel, som etter avkjøling til -25°C i kjølesonen 22, tilbakeføres til vaskekolonnen 5 gjennom ledningen 6. The purified solvent is then subjected to a regeneration treatment comprising a partial regeneration step followed by a total regeneration step as described in Example 1, in order, firstly, simultaneously to provide, in line 24, a stream of acid gas with a very low content of hydrocarbons and, secondly, to produce, in the line 21, a regenerated solvent, which, after cooling to -25°C in the cooling zone 22, is returned to the washing column 5 through the line 6.

Arbeidsbetingelsene og de spesifikke resultatene i hvert eksempel vises i den etterfølgende tabell. The working conditions and the specific results in each example are shown in the following table.

Claims

1. Low-temperature process for the simultaneous selective desulfurization and stripping of a gas mixture mainly consisting of methane and also containing H2S, hydrocarbons containing at least two carbon atoms and possibly one or a number of gaseous constituents, such as inert gases, H2O, CO2, COS and mercaptans, which gas mixture is maintained at an absolute pressure greater than 0.5 MPa, and where the gas mixture, in a washing area (5), is brought into contact at a temperature between 0°C and -45°C with a solvent (6) consisting of a liquid that dissolves H2S, COS and the mercaptans and only a part of C02, which liquid has a boiling point at atmospheric pressure greater than 40°C and has a viscosity at - 40°C of less than 0.1 Pa.s and which gives a treated gas (7 ,64) which mainly consists of methane, as well as a liquid phase designated as enriched solvent (8) and consists of the solvent enriched with H2S and other absorbed compounds, which enriched solvent is subjected to at least one batch al methane removal treatment (9,29) to give a liquid phase depleted in methane and termed demethanized enriched solvent (11) and a gas phase (10) enriched in methane, and wherein the demethanized enriched solvent is cooled (12) and an acid gas containing liquid formed from the cooled demethanized enriched solvent is subjected to a regeneration treatment to provide an acid gas stream (24) comprising substantially all of the H 2 S and other acid compounds contained in the liquid and a regenerated solvent (21 ) which is recycled (6) to the washing zone (5), characterized in that the contact between the gaseous mixture and the solvent in the washing zone (5) is carried out at a temperature in the range -45°C - 0°C and with a number of washing steps that are at least equal to 10 and that in the treated gas (7.64) the partial pressure for H2S is less than 65 Pa and, when the gaseous mixture being treated also includes COS and/or mercaptans in addition to H2S, the total partial pressure is for the sulfur compounds less than 260 Pa and the enriched solvent (8) contains a fraction of condensed hydrocarbons which constitutes at least 80 mol% of the hydrocarbons containing at least three carbon atoms, which were present in the gaseous mixture being treated, and that the demethanized, enriched solvent is cooled to a temperature between -25°C and -80°C, and lower than the temperature that prevails in the washing zone and that the demethanized solvent that is separated into the lower liquid fraction, designated as purified, enriched solvent (14,38) , which includes the acidic compounds H2S and optionally CO2 and COS and mercaptans dissolved by the solvent and which has a content of hydrocarbons, expressed in methane equivalents, of less than 5 mol% of the amount of the acidic compound, and an upper liquid fraction (13.37 ) designated as the primary fraction of heavy hydrocarbons and formed from the remainder of the hydrocarbons present in the demethanized, enriched solvent, o g that the heavy hydrocarbon fraction is separated from the purified, enriched solvent and that the purified, enriched solvent (14,38) constitutes the liquid containing acid gas and is subjected to the regeneration treatment (46, 16, 20) whereby the acid gas stream (24) which results from the regeneration contains less than 5 mol% of hydrocarbons, expressed in methane equivalents, in relation to the acidic compounds.

2. Method according to claim 1, characterized in that the solvent which is brought into contact with the gaseous mixture to be treated has a viscosity below 0.05 Pa.s.

3. Method according to claim 1 or 2, characterized in that the solvent that is brought into contact with the gaseous mixture to be treated consists of one or more liquid, organic absorbents, which are used in dried form or in a mixture with water, the absorbent or The absorbents are selected from among the amides with the formulas: the alkanols with up to C4, the di -ethers with the formula: the alcohol di-ethers with the formula: the lactones with the formula and propylene carbonate, wherein R<1> and R2, which may be identical or different, represent a hydrogen atom or an alkyl radical of C± or C2, R3 is an alkyl radical of C3 or C4, R4 and R5, which are identical or different, represent an alkyl radical with Cn to C3, R<6> is an alkyl radical with C-? to C 4 or a radical where R 3 denotes an alkyl radical with C 1 or C 2 and n represents 1 or 2, R-7 is an alkyl radical with C 1 or C2 or a radical Rg denotes an alkyl radical with C1 to C4 and p is an integer from 2 to 4.

4. Method according to each of claims 1 to 3, characterized in that the washing zone in which the gas mixture to be treated is brought into contact with the solvent, consists of one or more washing columns each containing at least approx. 10 and preferably 20 theoretical washing steps.

5. Method according to claim 4, characterized in that the temperature in each of the washing columns is preferably kept at approximately -5°C, by indirect heat exchange (61), which is carried out at one or more points on the relevant column, between the fluid contained in the column and a cooling fluid.

6. Method according to each of claims 1 to 5, characterized in that the gaseous mixture to be treated, before it is brought into contact with the solvent, is subjected to cooling (2) to a temperature between 0 and -30°C for first to produce a condensate (4) which mainly contains hydrocarbons with C3 and higher and H2S and secondly a gas phase called pre-treated gas mixture (3) after which this pre-treated gas mixture is brought into contact with the solvent in the washing zone (5) and the solvent (8) coming from the washing zone is combined with the condensate (4) coming from the cooling stage to form the rich solvent (9a) which is subjected to a demethanization treatment.

7. Method according to each of claims 1 to 6, characterized in that the demethanization treatment applied to the rich solvent and the condensates is carried out in two stages, namely a first stage in which the fluid to be demethanized, namely the rich solvent or condensate, a first relaxation (29) is subjected to a medium pressure suitable to release a significant part of the methane dissolved in said fluid to be de-methanized and to produce a first methane-rich gas (34) and a pre-demethanized fluid (35) and a second step in which the pre-demethanized fluid is subjected to a second relaxation and then a distillation (9) to form a second methane-rich gas (32) and a de-methanized fluid (11) in the the second methane-rich gas is compressed to the pressure of the first methane-rich gas and then mixed with the latter to form the methane-rich gas phase (10).

8. Method according to claim 7, characterized in that the distillation (9) which follows the second relaxation in the second stage of the demethanization treatment is carried out by boiling which is carried out, at least in two cooking zones (30a, 30b) arranged in series by means of a fluid (31) consisting either of at least a part of the gas mixture to be treated, which is withdrawn from said gas mixture before it is brought into contact with the solvent or before its cooling, or also of a part of the regenerated solvent.

9. Method according to each of claims 1 to 8, characterized in that the regeneration treatment of the purified, rich solvent comprising a partial regeneration step comprising a relaxation (15) of the purified, rich solvent to a pressure above 100 KPa and preferably between 150 KPa and 300 KPa followed by at least a partial evaporation (46, 16) of said relaxed solvent to form firstly at least a fraction (47, 17) of sour gas and secondly a semi-regenerated solvent (18) whose temperature is at least equal to 0"C and the pressure, which is below the pressure of the relaxed solvent, is at least equal to 100 KPa, then a total regeneration step of the semi-regenerated solvent by distillation (20) in particular by using a boiling and to produce a fraction of acid gas (19) and regenerated solvent (21), which regenerated solvent is returned (6), facilitating suitable cooling (22), to the washing zone (5), while the different fractions of su re gases (47,17,19) are combined to form the stream of sour gas (24) whose content of hydrocarbons, expressed in methane equivalent, is below 5 mol% of the sour compounds.

10. Method according to claim 9, characterized in that the partial evaporation of the relaxed solvent in the partial regeneration step for the purified, pure solvent is carried out by first carrying out a primary partial evaporation (46) of said solvent so that a primary fraction of acid gas (47) and a primary liquid phase (50) whose temperature is below 0°C, after which a secondary partial evaporation (16) of the primary liquid phase is carried out so that a secondary fraction of acid gas (17) is produced and a secondary liquid phase (18) with a temperature at least equal to 0 and a pressure, which is below the pressure of the relaxed solvent, which is at least equal to 100 KPa, which secondary liquid phase constitutes the semi-regenerated solvent, which is treated in the total regeneration step, the primary fraction of sour gas (47) is heated (49) to a temperature equal to or above 0°C and then combined with the secondary fraction (17) of sour gas and the n fraction of sour gas (19) arising from the total regeneration of semi-generated solvent to form the stream of sour gas (24) whose content of hydrocarbons expressed in methane equivalent is below 5 mol% of the sour compounds.

11. Method according to claim 9 or 10, characterized by the performance of the total regeneration of the semi-regenerated solvent by distillation is carried out in a column (20) comprising a number of theoretical steps with withdrawal (21) of regenerated solvent at the bottom of the column, the semi-regenerated solvent is divided into two streams, one of which (1) is fed to the plate at the top of the distillation column and the other (52) feeds the column at the level of an intermediate theoretical stage after heating in countercurrent (52a) with the regenerated solvent which is withdrawn from the column.

12. Method according to one of claims 1 to 11, characterized in that the purified, rich solvent (11) before its regeneration, is subjected to an additional treatment for the elimination of hydrocarbons, which treatment consists in bringing said solvent into contact in a primary liquid-liquid extraction zone (39) preferably at least 4 theoretical extraction stages, with an extractant consisting mainly of hydrocarbons whose molecular weight is greater than n-pentane, so that the purified rich solvent is separated into a secondary fraction of liquid hydrocarbons ( 62), connecting said secondary fraction (62) with the primary fraction of heavier hydrocarbons (37), then heating (41) and distilling (42) the obtained mixture to produce a fraction of heavy hydrocarbons (13) containing at least 80 mol -% of C3 and higher hydrocarbons present in the gas mixture to be treated and recover the extractant (43) of which a major part is returned (40)/ to the primary liquid-liquid extraction zone (39) after cooling (44) to a temperature substantially equal to that obtained during the partitioning of the rich, de-methanized solvent.

13. Method according to each of claims 1 to 12, characterized in that the treated gas coming from the washing zone is cooled (55) to at least 15"C so that a cooled treated gas (58) and a liquid fraction (57) are produced which is subjected to a de-methanization treatment in mixture with the rich solvent (9a).

14. Method according to one of claims 12 and 13, characterized in that the treated, cooled gas is subjected to an additional extraction in an additional extraction zone (60), using a part (45) of the extraction agent that is not used in the primary extraction zone (39 ), so that a treated gas (7) of improved purity and a liquid fraction (61) is produced, which is returned to the distillation (41, 42) of the mixture of primary and secondary hydrocarbons.

15. Method according to each of claims 1 to 14, characterized in that the gas mixture to be treated is, before any treatment, subjected to an operation (15) for drying and benzene extraction by distillation and by bringing it into contact with an anhydrous solvent so that firstly a dry gas mixture (26) whose content of aromatic hydrocarbons, especially benzene, is below 0.1% by weight is produced and secondly a hydrocarbon fraction (27) containing the largest part of aromatic hydrocarbons contained in the gas mixture to be treated and a liquid (28) consisting of solvent containing water.