NO173677B

NO173677B - DEVICE FOR TRANSMISSION OF HIGH-FREQUENCY SIGNALS WITH A COAXIAL CABLE, AND PROCEDURE FOR MANUFACTURING THE COACIAL CABLE

Info

Publication number: NO173677B
Application number: NO89895329A
Authority: NO
Inventors: Guenter Thoennessen; Karl Schulze-Buxloh
Original assignee: Rheydt Kabelwerk Ag
Priority date: 1988-12-30
Filing date: 1989-12-29
Publication date: 1993-10-04
Also published as: NO895329L; YU47500B; ATE121870T1; YU223489A; NO173677C; FI895785A0; FI94300C; FI94300B; TR24790A; NO895329D0; DE58909202D1; EP0375840A3; EP0375840A2; DE3844292A1; EP0375840B1

Abstract

An apparatus for transmitting high-frequency signals with a coaxial cable provided with apertures in the outer conductor, where the apertures recur, seen in the longitudinal direction of the cable, in groups with a period length which is selected so that the groups of apertures radiate high-frequency signals from a desired lower limit frequency f0 and that the pole positions which are allocated to the multiples of the lower limit frequency f0 are eliminated or at least substantially attenuated in the frequency response of the coupling attenuation, is designed so that the number of apertures per period is greater than 30, the apertures are slits (1) which are as narrow as possible and the slits (1) are disposed essentially perpendicular in relation to the cable axis.

Description

Oppfinnelsen angår en anordning til overføring av høy-frekvens signaler i henhold til innledningen av krav 1 samt en fremgangsmåte til deres dannelse. The invention relates to a device for transmitting high-frequency signals according to the preamble of claim 1 as well as a method for their formation.

For å opprettholde og skaffe radioforbindelse med kjøretøyer langs en trafikkåre (vei, jernbane) er det nok at radiosignalet henholdsvis utstråles innenfor et begrenset område rundt denne trafikkåre og der mottas. For radiooverføring i området 50 - 1000 MHz er det for dette formål åpne koaksialkabler egnet, dvs. ledere bestående av en innvendig leder og en elektrisk gjennomsiktig utvendig leder som omgir denne. Denne kabel tillater en pålitelig radioforbindelse også under ugunstige omgivelser, som f.eks. i tunneler. Den utstrålte energi skal fluktuere minst mulig i rom og tid i et størst mulig frekvensområde. Koaksialkabler med åpninger fås i en rekke forskjellige utførelser som har vært i bruk i en årrekke. Man skjelner mellom: a) ikke utstrålende åpne bølgeledere; hertil hører bl.a. kabler med en utvendig leder av grov trådfletning, kabler med gjennomgående langsliss og kabler med små åpninger med korte avstander og b) radialt utstrålende kabler eller lekkasjekabler, disse skal her omtales nærmere. In order to maintain and obtain a radio connection with vehicles along a traffic lane (road, railway), it is sufficient that the radio signal is respectively radiated within a limited area around this traffic lane and received there. For radio transmission in the range 50 - 1000 MHz, open coaxial cables are suitable for this purpose, i.e. conductors consisting of an inner conductor and an electrically transparent outer conductor that surrounds this. This cable allows a reliable radio connection even under unfavorable environments, such as e.g. in tunnels. The radiated energy must fluctuate as little as possible in space and time in the largest possible frequency range. Coax cables with openings are available in a number of different designs that have been in use for a number of years. A distinction is made between: a) non-radiating open waveguides; this includes, among other things cables with an external conductor of coarse wire braiding, cables with continuous longitudinal slits and cables with small openings with short distances and b) radially radiating cables or leakage cables, these shall be described in more detail here.

Fra DE-OS 21 03 559 er det kjent en slisset koaksialkabel med en innvendig leder og en utvendig leder, hvor den utvendige leder har en rekke slisser som i et fast intervall er anordnet periodisk etter hverandre og med hensyn til sine dimensjoner endres tilsvarende en sinusformet kildefordeling. På denne ene side blir i helningsvinkelen av slissene endret fra sliss til sliss, på den annen side blir også lengden av slissene, deres krumning eller deres geometri endret på bestemt måte. Ulempen med denne løsning er det begrensede nyttefrekvensområde samt det lave antall slisser pr. periode, deres forskjellige form og den kompliserte fremstillingsmåte. From DE-OS 21 03 559 it is known a slotted coaxial cable with an inner conductor and an outer conductor, where the outer conductor has a number of slots which are arranged periodically one after the other at a fixed interval and with respect to their dimensions change correspondingly to a sinusoidal source distribution. On the one hand, the angle of inclination of the slits is changed from slit to slit, on the other hand, the length of the slits, their curvature or their geometry is also changed in a certain way. The disadvantage of this solution is the limited useful frequency range and the low number of slots per period, their different form and the complicated method of manufacture.

Fra europeisk patent 0 028 500 er det kjent en høyfrekvens-koaksialkabel med en innvendig leder og - isolert fra denne en med åpninger forsynt utvendige leder. Åpningene og deres innbyrdes avstand er således dimensjonert at den innbyrdes avstand mellom tilstøtende åpninger i lengderetningen i hvert tilfelle avtar, slik at det fås maksimalverdi for avstander ved en ende av rekken og en minimalverdi ved en annen ende av rekken. Hullene er anordnet som sirkelrunde åpninger. I alt blir en større del av den utvendige leder opptatt av hull. Ulempen med denne anordning sees ved at pga. av størrelsen av hullene, kan bare få hull anbringes innenfor et periodisitets-intervall på den utvendige leder. From European patent 0 028 500, a high-frequency coaxial cable is known with an inner conductor and - isolated from this - an outer conductor provided with openings. The openings and their mutual distance are dimensioned in such a way that the mutual distance between adjacent openings in the longitudinal direction decreases in each case, so that a maximum value for distances is obtained at one end of the row and a minimum value at another end of the row. The holes are arranged as circular openings. In all, a larger part of the external leader is concerned with holes. The disadvantage of this device can be seen in that due to of the size of the holes, only a few holes can be placed within a periodicity interval on the outer conductor.

Fra DE-OS 22 30 280 er det kjent beregningsmetoder til undertrykkelse av uønskede polsteder i frekvensforløpet av koblingsdempningen, hvilke metoder omfatter forskjellige egnede funksjoner. I første rekke er produkter av sinusfunksjoner, cosinusfunksjoner og deres blandede produkter samt aperiodiske funksjoner blitt undersøkt. From DE-OS 22 30 280 there are known calculation methods for suppressing unwanted pole locations in the frequency course of the coupling damping, which methods include various suitable functions. In the first place, products of sine functions, cosine functions and their mixed products as well as aperiodic functions have been investigated.

Ulempene med de tidligere kjente løsninger er på den ene side den begrensede båndbredde, hvilken utgjør bare fem ganger grunnfrekvensen, og på den annen side den ikke for alle frekvenser tilstrekkelige konstante feltstyrke innenfor det overførte frekvensområde. Ved en kabel med aperiodisk ordning av åpningene har frekvensforløpet av koblingsdempningen maksima utenfor grunnfrekvensen også ved et ubegrenset antall av heltallige multipler av grunnfrekvensen (polsteder). Ved ikke tilstrekkelig undertrykkede polsteder opptrer det interferensfenomener. Overføringen langs en overførings-strekning f.eks. i en tunnel blir derfor påtagelig innskrenket. Tidligere var det ikke mulig å undertrykke polsteder av høyere orden i et bredt frekvensområde og oppnå et noenlunde konstant frekvensforløp. The disadvantages of the previously known solutions are on the one hand the limited bandwidth, which is only five times the fundamental frequency, and on the other hand the constant field strength within the transmitted frequency range which is not sufficient for all frequencies. In the case of a cable with an aperiodic arrangement of the openings, the frequency progression of the coupling attenuation has maxima outside the fundamental frequency also at an unlimited number of integer multiples of the fundamental frequency (pole locations). At insufficiently suppressed pole locations, interference phenomena occur. The transmission along a transmission route, e.g. in a tunnel is therefore noticeably reduced. Previously, it was not possible to suppress higher-order pole locations in a wide frequency range and achieve a fairly constant frequency course.

Hensikten med oppfinnelsen er å utføre en lekkasjekabel slik at et størst mulig frekvensområde overføres med et i dette frekvensområde mest mulig stor og konstant feltstyrke. Denne hensikt oppnås i henhold til oppfinnelsen ved de i karakteri-stikken til krav 1 anførte trekk. Videreutviklinger av oppfinnelsen samt en fremgangsmåte til fremstilling av en lekkasjekabel er angitt i de uselvstendige krav. The purpose of the invention is to make a leaky cable so that the largest possible frequency range is transmitted with the greatest possible and constant field strength in this frequency range. This purpose is achieved according to the invention by the features listed in the characteristics of claim 1. Further developments of the invention as well as a method for producing a leakage cable are indicated in the independent claims.

Oppfinnelsen egner seg fortrinnsvis til meldingsoverføring mellom mobile og/eller stasjonære radioanlegg, f.eks. ved skinne- eller veitrafikk samt i tunneler, skyggesoner eller under dagen. The invention is preferably suitable for message transmission between mobile and/or stationary radio systems, e.g. in rail or road traffic as well as in tunnels, shadow zones or during the day.

På grunn av den sterke utstråling ved lav bølgedempning i lekkasjekabler i henhold til oppfinnelsen egner disse seg ganske særlig for bredbåndskommunikasjon langs trafikkårer. Herunder kommer spesielt trafikkontrollsystemer (f.eks. langs motorveier) i betraktning. Kablene egner seg så vel til utsendelse som til mottagelse av signaler. Due to the strong radiation at low wave attenuation in leakage cables according to the invention, these are particularly suitable for broadband communication along traffic arteries. This includes traffic control systems (e.g. along motorways) in particular. The cables are suitable for both sending and receiving signals.

Oppfinnelsen tar utgangspunkt i den erkjennelse at primært er ikke hullstørrelsen eller -formen avgjørende for utstrålings-intensiteten, men antallet av åpninger og deres utbredelse loddrett på kabelaksen. The invention is based on the recognition that primarily the hole size or shape is not decisive for the radiation intensity, but the number of openings and their distribution perpendicular to the cable axis.

I motsetning til de kjente anordninger følger avstandene mellom slissene innenfor periodelengden ingen enkel lovmessighet. Oppfinnelsens vesen består i at slissene er mest mulig smale og at pga. deres spesielle anordning blir de forstyrrende polsteder i det utstrålende frekvensområde utslukket eller i det minste sterkt dempet. Smale slisser er ikke lette å fremstille, men det må også innenfor en gitt periodelengde anbringes mer av disse slisser enn av enhver annen åpningsform. In contrast to the known devices, the distances between the slots within the period length do not follow any simple law. The essence of the invention is that the slits are as narrow as possible and that because their special arrangement, the disturbing pole sites in the radiating frequency range are extinguished or at least greatly attenuated. Narrow slits are not easy to produce, but more of these slits must also be placed within a given length of time than of any other form of opening.

Beregningen av slissavstandene for undertrykkelse av polsteder skjer med egnede funksjoner ved hjelp av fouriertransformasjonen. Med denne blir det fra en frekvensfunksjon beregnet en lokal funksjon som i henhold til oppfinnelsen realiseres ved smale, på kabelaksen loddrett stående slisser. The calculation of the slot distances for the suppression of pole locations takes place with suitable functions using the Fourier transform. With this, a local function is calculated from a frequency function which, according to the invention, is realized by narrow slots vertical to the cable axis.

Det første trinn i denne fremgangsmåte skal omtales i det The first step in this procedure shall be described therein

følgende. Ved anbringelse av åpninger som parvis har innbyrdes samme avstand forårsakes det ved en viss grunnfrekvens fg, samt ved alle heltallige multipler av fg, polsteder i utstrålingens frekvensforløp. Polstedene av 2., 3., 4., n'te ordning skal i størst mulig grad undertrykkes. Dette oppnås ved suksessiv multiplikasjon av utgangsspekteret med cosinusfunksjoner <F>l' F2- F3< F4' F5> ••• (dvs- F = F1-<F>2-F3, ...). Funksjonene har ved frekvensen f = 0 sitt maksimum (dvs. amplitude 1). Ved 2fg må funksjonen F]_ gå gjennom 0 for at polstedet av annen orden skal undertrykkes. Ved 4fg har denne funksjonen ampli-tuden -1. Svingningsperioden utgjør altså 8fg. Den fourier-transformerte av produktet til utgangsspektret, med alle polsteder, og denne cosinusfunksjon av svingningsperioden 8fg er foldingen av den periodiske enkeltåpning med et åpningspar med avstand 2/8 av periodelengden, dvs. at det av en åpning pr. periode fås to. following. When placing openings that have the same distance from each other in pairs, pole positions are caused at a certain fundamental frequency fg, as well as at all integer multiples of fg, in the frequency course of the radiation. The pole locations of the 2nd, 3rd, 4th, and nth order must be suppressed to the greatest extent possible. This is achieved by successive multiplication of the output spectrum with cosine functions <F>l' F2- F3< F4' F5> ••• (ie- F = F1-<F>2-F3, ...). The functions have their maximum at the frequency f = 0 (ie amplitude 1). At 2fg, the function F]_ must pass through 0 in order for the pole position of the second order to be suppressed. At 4fg, this function has the amplitude -1. The fluctuation period thus amounts to 8fg. The fourier-transformed of the product of the output spectrum, with all pole locations, and this cosine function of the oscillation period 8fg is the folding of the periodic single opening with a pair of openings spaced 2/8 of the period length, i.e. that of one opening per period two are available.

Ved den første fordobling av antallet åpninger pr. periode med den av fouriertransformasjonen beregnede avstand blir det 2., 6., 10., 14., 18., ... polsted slukket i frekvensområdet. I de resterende polsteder kan følgende amplituder forventes: At the first doubling of the number of openings per period with the distance calculated by the Fourier transform, the 2nd, 6th, 10th, 14th, 18th, ... pole position is extinguished in the frequency range. In the remaining pole locations, the following amplitudes can be expected:

Som neste trinn multipliseres i frekvensområde det gjenværende spektrum med F2, cosinus av svingningsperioden 12fg. Anologt til det første skritt får man utslukking av det 3., 9., 15., As the next step, the remaining spectrum is multiplied in the frequency range by F2, the cosine of the oscillation period 12fg. Analogous to the first step, the 3rd, 9th, 15th,

... polsted. ... polsted.

Lokalt blir hver av de to åpninger pr. periode erstattet av en dobbeltåpning. De to nydannede åpninger ligger hver forskjøvet med 1/12 periodelengde henholdsvis til høyre og venstre. Amplitudene blir analogt som ovenfor: Locally, each of the two openings will be per period replaced by a double opening. The two newly formed openings are each offset by 1/12 period length respectively to the right and left. The amplitudes are analogous to above:

I neste trinn blir det gjenværende spektrum multiplisert med F3, en cosinus av svingningsperioden 16fg, dermed blir ytterligere de 4., 12., 20., ... polsteder eliminert. Av de tidligere fire åpninger pr. periode fås åtte. In the next step, the remaining spectrum is multiplied by F3, a cosine of the oscillation period 16fg, thereby further eliminating the 4th, 12th, 20th, ... pole sites. Of the previous four openings per period is obtained eight.

For å undertrykke polstedene Pn i frekvensforløpet av koblingsdempningen, må det for hver polfrekvens fn = n-fg betraktes en tilsvarende cosinus funksjon Fn = cos<m> (-^j^' -^-) og produktet av alle cosinusfunksjoner fouriertransformeres. Denne fremgangsmåte fører ved lekkasjekabler for en nedre grunnfrekvens fg og et bredt overføringsfrekvensbånd raskt til et meget stort antall slisser innenfor periodelengden og dermed til delvis meget små slissavstander. In order to suppress the pole locations Pn in the frequency progression of the coupling damping, a corresponding cosine function Fn = cos<m> (-^j^' -^-) must be considered for each pole frequency fn = n-fg and the product of all cosine functions Fourier transformed. In the case of leaky cables for a lower fundamental frequency fg and a wide transmission frequency band, this method quickly leads to a very large number of slots within the period length and thus to partly very small slot distances.

Mønsteret av åpninger har en periodelengde på f.eks. 2,2 m og 64 åpninger per periode, hvilket tilsvarer realiseringen av funksjonen F = F1-F2*F3-F4-F5-Fg, den på fig. 1 gjengitte form. The pattern of openings has a period length of e.g. 2.2 m and 64 openings per period, which corresponds to the realization of the function F = F1-F2*F3-F4-F5-Fg, the one in fig. 1 rendered form.

En foretrukket utførelsesform av oppfinnelsen består følgelig i å bestemme nullpunktene til cosinusfunksjoner slik at ytterligere polpunkter sterkt svekkes med en cosinusfunksjon. For dette formål blir stedet for nullpunktene ikke valgt eksakt på polfrekvensene, men derimot slik at produktet av alle cosinus-funks joner, for polfrekvensen som argument, gir verdier A preferred embodiment of the invention consequently consists in determining the zero points of cosine functions so that additional pole points are greatly weakened by a cosine function. For this purpose, the location of the zero points is not chosen exactly at the pole frequencies, but instead so that the product of all cosine functions, for the pole frequency as argument, gives values

<5-10~<2>. På denne måte blir antallet av de for glatting av frekvensforløpet nødvendige cosinusfunksjoner redusert, slik at antallet og minsteavstanden mellom de slisser som anbringes i en periodelengde lar seg realisere teknisk. <5-10~<2>. In this way, the number of cosine functions required for smoothing the frequency course is reduced, so that the number and the minimum distance between the slots placed in a period length can be realized technically.

Utførelseseksempler på oppfinnelsen skal i det følgende forklares nærmere i tilknytning til tegningen. I den forbindelse viser fig. 1 resultatet av transformasjonen av den "ideelle" eksitasjonsfunksjon F i det lokale område, fig. 2 den samme for en optimert eksitasjonsfunksjon og fig. 3 viser skjematisk en fremstillingsmetode for en kabel. Embodiments of the invention will be explained in more detail in the following in connection with the drawing. In this connection, fig. 1 the result of the transformation of the "ideal" excitation function F in the local area, fig. 2 the same for an optimized excitation function and fig. 3 schematically shows a manufacturing method for a cable.

Den på fig. 1 viste slisseanordning har som særtrekk noen grupper av tett nærstående slisser, som er avskilt med mer eller mindre store luker fra de neste slisser. Særlig på-fallende er det på høyre del av fig. 1 opptredende område uten slisser. Slisseanordningen avhenger av den "ideelle" ?funksjon F <=> F1'F2'F3'F4-F5'F5, hvor F^ = cos (nn/2-2); The one in fig. The slot device shown in 1 has as a distinctive feature some groups of closely adjacent slots, which are separated by more or less large hatches from the next slots. Particularly noticeable is the right part of fig. 1 performing area without slits. The slot device depends on the "ideal" ?function F <=> F1'F2'F3'F4-F5'F5, where F^ = cos (nn/2-2);

F2 = cos (nn/2-3); F3 = cos (nn/2-4); F4 = cos (nn/2-5): F2 = cos (nn/2-3); F3 = cos (nn/2-4); F4 = cos (nn/2-5):

F5 = cos (nn/2-7); Fg = cos (nn/2-8) ?. I den forbindelse er F5 = cos (nn/2-7); Fg = cos (nn/2-8) ?. In that connection is

n = polpunktenes orden. n = the order of the pole points.

Den allerede omtalte forskyvning av nullpunktene til cosinus-funks jonen gir f.eks. en slisskonfigurasjon som den er vist på fig. 2. De tilhørende optimerte cosinusfunksjoner er: Fi = cos (nn/2-2,02); F2 = (nn/2-3,06); F3 = cos (nn/2-4,41); F4 = cos (nn/2-5,94); F5<=> cos (nn/2-8,48) og F5 = cos (nn/2-12,63). The already mentioned displacement of the zero points of the cosine function gives e.g. a slot configuration as shown in fig. 2. The associated optimized cosine functions are: Fi = cos (nn/2-2.02); F2 = (nn/2-3.06); F3 = cos (nn/2-4.41); F4 = cos (nn/2-5.94); F5<=> cos (nn/2-8.48) and F5 = cos (nn/2-12.63).

Selv om nullpunktene til Fj_-funksj onene ved den optimerte eksitasjonsfunksjon skiller seg vesentlig fra den "ideelle" eksitasjonsfunksjon, er slissanordningen i begge tilfeller lik. Although the zero points of the Fj_ functions in the case of the optimized excitation function differ significantly from the "ideal" excitation function, the slot arrangement is the same in both cases.

Ved en grunnfrekvens på 63 MHz lar polpunkter inntil 15. orden seg effektivt undertrykke med en slik lekkasjekabel. Den minste slissavstand utgjør i den forbindelse 8 mm. At a base frequency of 63 MHz, pole points up to the 15th order can be effectively suppressed with such a leakage cable. In this connection, the smallest slot distance is 8 mm.

Ved multiplikasjon av flere cosinusfunksjoner under den tilleggsbetingelse at de ved et gitt antall også skal bevirke en gitt dempning av polpunktene inntil en bestemt orden n, kan det også fås løsninger med forskjellige slisslengder. Av produksjonstekniske grunner er i alle fall forhåndsgitte, like slisslengder å foretrekke. De parametre som skal anvendes for optimeringsformål, er dermed henholdsvis avstanden mellom slissene som skal være mest mulig minimal, og deres antall. Som den ønskede dempning for polpunktene kommer eksempelvis verdien 25 dB i betraktning da det dermed ikke lenger opptrer forstyrrende interferenser. For å ikke gjøre den utvendige leder mekanisk svakere enn nødvendig, kan være gunstig å dele slissene ved tverrsteg. By multiplying several cosine functions under the additional condition that for a given number they must also cause a given damping of the pole points up to a certain order n, solutions with different slot lengths can also be obtained. For production technical reasons, predetermined, equal slot lengths are preferable in any case. The parameters to be used for optimization purposes are thus respectively the distance between the slits, which must be as minimal as possible, and their number. As the desired attenuation for the pole points, for example, the value 25 dB is taken into consideration, as disturbing interferences no longer occur. In order not to make the outer conductor mechanically weaker than necessary, it may be advantageous to divide the slots by means of transverse steps.

Fremgangsmåten til fremstilling av en koaksialkabel i henhold til oppfinnelsen blir forklart nærmere i tilknytning til fig. 5. Den viser en skjematisk illustrasjon av kabelfremstillingen. Lederbåndet 3 blir ved hjelp av mekaniske eller elektriske metoder forsynt med en bestemt slissfølge som gjentar seg med periodelengden p. Periodelengden utgjør fortrinnsvis 2,2 m. Det med slisser forsynte bånd, fortrinnsvis et kobberbånd løper gjennom de to valser 5 samtidig med et strekkfast plastbånd 6, hvilket ved hjelp av trykk respektive varme pålamineres båndet 3. Båndet 6 dekker slissene på en slik måte at slissene ved strekkbelastning er mekanisk sikret mot utvidelse. Også ved den etterfølgende bøyning av laminatet forhindres en sammenpresning respektive utvidelse av slissene. Den innvendige leder 8 omgis med dielektrikumet 4 av isolasjonsmateriale. Denne anordning blir omgitt av laminatet respektive kobberbåndet, hvilket ved sømmen sammensveises ved hjelp av en sveiseanordning 7 til et rør. Koaksialkabelen ferdigstilles ved uttrekking av en mantel. Ved en variant av denne fremgangsmåten blir slissene lukket ved et klebemiddel. Klebemiddelet har en såvidt kort herde-respektiv bindetid at slissene er mekanisk sikret før den videre deformasjon i viderebearbeidingen av kabelen kan utrette skader. The method for producing a coaxial cable according to the invention is explained in more detail in connection with fig. 5. It shows a schematic illustration of the cable manufacture. By means of mechanical or electrical methods, the conductor belt 3 is provided with a specific sequence of slots which repeats with the period length p. The period length is preferably 2.2 m. The band provided with slots, preferably a copper band, runs through the two rollers 5 at the same time as a tensile plastic band 6, which is laminated to the tape 3 by means of pressure or heat respectively. The tape 6 covers the slits in such a way that the slits are mechanically secured against expansion during tensile loading. Also during the subsequent bending of the laminate, a compression or expansion of the slits is prevented. The internal conductor 8 is surrounded by the dielectric 4 of insulating material. This device is surrounded by the laminate or the copper band, which is welded together at the seam using a welding device 7 to form a pipe. The coaxial cable is completed by pulling out a sheath. In a variant of this method, the slits are closed with an adhesive. The adhesive has such a short curing and bonding time that the slots are mechanically secured before further deformation in the further processing of the cable can cause damage.

Slissene kan fremstilles henholdsvis ved gnisterosjon eller ved hjelp av en laser skjæres ved i lederbåndet 3. Et alternativ kunne være å fremstille slissen med roterende sagblad som ved hjelp av avstandsstykker alltid har den riktige slissavstand. Da disse slissene gjentar seg med periodelengden p, er det på denne måte mulig å fremstille slissene for en periodelengde med en sats av sagblader. For kontinuerlig fremstilling skal kobberbåndet 3 utelukkende forskyves eksakt med periodelengden p før den neste gruppe av slisser fremstilles. The slits can be produced respectively by spark erosion or by means of a laser cut wood in the conductor band 3. An alternative could be to produce the slit with a rotating saw blade which, with the help of spacers, always has the correct slit distance. As these slits repeat with the period length p, it is in this way possible to produce the slits for a period length with a batch of saw blades. For continuous production, the copper band 3 must be shifted exactly by the period length p before the next group of slots is produced.

Ved en foretrukket fremstillingsmetode blir slissmønsteret anbragt som steg på omkretsen av en valse hvis omkrets motsvarer slissanordningens periodelengde. Valsen blir stadig bestrøket med et antiheftmiddel slik at stegene kan overføre dette stoffet til et bånd. Båndet består eksempelvis at polyester og blir etter påtrykking med antiheftmiddel, f.eks. belagt med grafittpulver. Dermed forblir slissene frie. Til slutt blir båndet forkobret og det belagte bånd blir endelig dannet til den utvendige leder av en koaksialkabel. In a preferred production method, the slit pattern is placed as steps on the circumference of a roller whose circumference corresponds to the period length of the slit device. The roller is continuously coated with an anti-stick agent so that the steps can transfer this substance to a belt. The tape consists, for example, of polyester and becomes after application with an anti-adhesive agent, e.g. coated with graphite powder. The slits thus remain free. Finally, the tape is pre-coppered and the coated tape is finally formed into the outer conductor of a coaxial cable.

Claims

1. Device for the transmission of high-frequency signals with a coaxial cable that is provided with openings in the outer conductor, where the openings seen in the cable's longitudinal direction are repeated in groups with a period length that is chosen so that the groups of openings radiate high-frequency signals up to a desired lower limit frequency fg and that they until multiples of the lower limit frequency fg assigned pole points in the frequency progression of the coupling damping are extinguished or at least strongly damped, characterized by the number of openings per period is greater than 30, that the openings are the narrowest possible slots (1), and that the slots (1) are mainly arranged vertically on the cable axis.

2. Device according to claim 1, characterized in that the slot distances are chosen so that, for the attenuation of more than 15 pole points, they do not fall below a certain minimum distance which is at least twice as large as the slot width.

3. Device according to claim 1 or 2, characterized in that an excitation function F is selected, which for a predetermined number of slots has the most possible zero points at the most possible pole points in the frequency course or in their vicinity, and that the function F is defined by that by the transformation of the frequency range it locally provides an arrangement of the slits.

4. Device according to one of claims 1-3, characterized in that the slots (1) are divided into steps arranged in the longitudinal direction of the slots.

5. Device according to one of claims 1-4, characterized in that the slits (1) have different lengths.

6. Device according to one of claims 1-5, characterized in that the slot distance (1) within the period forms a non-equidistant and non-periodic sequence.

7. Device according to one of claims 1-6, characterized in that the width of the slits is approx. one percent of the period length.

8. Device according to one of claims 1-7, characterized in that a function F, which is a product of several functions F^ in the frequency range, is arranged for damping pole points.

9. Device according to one of claims 1-8, characterized in that the attenuation of the pole points up to approx. 15 times the lower limit frequency occurs with functions Fj_ which are optimized with regard to amplitudes and/or frequencies.

10. Device according to one of claims 1-9, characterized in that the optimization is chosen so that with the smallest possible number of functions Fj_ a predetermined attenuation of the pole points of at least 20 dB can be achieved.

11. Device according to one of claims 1-10, characterized in that the function F is a product of cosine functions with different arguments.

12. Method for producing a coaxial cable according to one of claims 1-11, characterized in that the groups of slits are produced step by step in the conductor band (3) and that the conductor band (3) after each beat is transported further with the period length and formed into a cylindrical outer conductor.

13. Method according to claim 12, characterized in that the slot (1) is cut in the conductor band (3) using a laser.

14. Method according to claim 12, characterized in that the slits (1) for a period length are produced with a batch of synchronously rotating saw blades at a fixed distance.

15. Method according to claim 12, characterized in that the slits (1) are produced by punching.

16. Method according to claim 12, characterized in that the slits (1) are produced by photolithography and etching.

17. Procedure according to claim 12, characterized in that the slits (1) are produced by spark erosion.

18. Method according to claim 12, characterized in that the slits are produced by coating a plastic band in such a way that a pattern for the slits for one period length is first placed on the circumference of a pressure roller and then the different surface properties of the pattern on the roller are used as follows that after rolling the pressure roller over the plastic tape, a conductor layer is placed on the plastic tape outside the periodically arranged slits.

19. Procedure according to claim 18, characterized in that after placement of a first conductor layer, this is reinforced by electrolytic deposition of a well-conducting metal layer.

20. Method according to one of claims 12-17, characterized in that the conductor tape (3) provided with slits (1) is laminated with a tensile plastic tape, which covers the slits and frees the edges of the conductor tape (3) for the final joining process.