NO171446B

NO171446B - PROCEDURE AND DEVICE FOR LIFTING A HEAVY GOOD FROM A POSITION ON A FLOATING VESSEL

Info

Publication number: NO171446B
Application number: NO904502A
Authority: NO
Inventors: Jens P Kaalstad; Lars Friisk; Tor Vinje
Original assignee: Norwegian Contractors
Priority date: 1990-10-17
Filing date: 1990-10-17
Publication date: 1992-12-07
Also published as: GB2249537A; DK175291A; GB2249537B; NO904502D0; DK175291D0; GB9121341D0; NO904502L; NO171446C

Description

Den fremlagte oppfinnelsen angår innretning og fremgangsmåte for sikker gjennomføring av en overførsel av en tung gjenstand fra en posisjon på et flytende fartøy til en nærliggende mottaker-stasj on. The presented invention relates to a device and method for safely carrying out a transfer of a heavy object from a position on a floating vessel to a nearby receiving station.

Mer spesielt angår oppfinnelsen spesial-utstyr for å gjennomføre en fjerning eller løfting av en tung gjenstand som er plassert på et fartøy til en mottakerstasjon som er plassert på en nærliggende offshore-installasjon slik som en plattform. More particularly, the invention relates to special equipment for carrying out a removal or lifting of a heavy object which is placed on a vessel to a receiving station which is placed on a nearby offshore installation such as a platform.

Oppfinnelsen angår videre spesielle prosedyrer eller metoder for utnyttelse av overførsel eller løfteutstyret ifølge oppfinnelsen. The invention further relates to special procedures or methods for utilizing the transfer or lifting equipment according to the invention.

Oppfinnelsen skal i det følgende beskrives og illustreres i forbindelse med offshore-aktiviteter, spesielt i forbindelse med offshore-plattformer for utvinning av olje og gass på sjøbunnen, men oppfinnelsen er ikke begrenset til slikt bruk siden den kan benyttes f.eks. i forbindelse med løfting og lossing av last fra fartøyer til nærliggende steder (land) slik som havner eller pirer. In the following, the invention will be described and illustrated in connection with offshore activities, especially in connection with offshore platforms for the extraction of oil and gas on the seabed, but the invention is not limited to such use since it can be used e.g. in connection with the lifting and unloading of cargo from vessels to nearby places (land) such as harbors or piers.

Offshore-plattformer som benyttes for olje- og gass-aktiviteter er ofte plassert i åpen sjø og fullstendig utsatt for eksisterende bølger og værforhold uten noe beskyttelse, en kjennsgjerning som har ført til at offshore-plattformer er utstyrt med arbeidsdekk etc. plassert ved betydelige høyder over sjøoverflaten, f.eks. 50 meter over sjønivået. Offshore platforms used for oil and gas activities are often located in the open sea and completely exposed to existing waves and weather conditions without any protection, a fact that has led to offshore platforms being equipped with working decks etc. located at significant heights above sea level, e.g. 50 meters above sea level.

Denne situasjonen gjør at det selvfølgelig normalt er meget vanskelig å bringe utstyr og forsyninger ved hjelp av sjøtransport. Mens helikoptre av disse grunner ofte brukes for å bringe ut utstyr, forsyninger og personell til plattformen, er man i forbindelse med tungt utstyr henvist til å bruke fartøy for transport til plattformen, men fremdeles gjenstår problemet med å bringe slikt utstyr fra fartøyet og opp til plattformdekket. Denne delen av transporten er i mange tilfeller forbundet med en hasardiøs og farlig operasjon på grunn av bølgepåkjenninger og værforhold. This situation means that it is of course normally very difficult to bring equipment and supplies by sea transport. While for these reasons helicopters are often used to bring out equipment, supplies and personnel to the platform, heavy equipment is referred to using vessels for transport to the platform, but there still remains the problem of bringing such equipment from the vessel up to the platform deck. This part of the transport is in many cases associated with a hazardous and dangerous operation due to wave stresses and weather conditions.

For å overføre gjenstander, slik som tunge gjenstander fra et nærliggende fartøy til plattformen, er man henvist til å bruke vinsjer eller kraner som er plassert på plattformen med løftekabler som strekker seg ned til fartøyet og festes til gjenstanden som skal løftes. Risikoen for skader og uhell øker med en gang løftekablene starter løftebevegelsen og inntil kablene er strammet, slik at de overtar vekten av gjenstanden. Ved dette tidspunkt kan forskjellige kritiske situasjoner oppstå på grunn av at gjenstanden beveger seg opp og ned på grunn av bølgepåkjenninger. To transfer objects, such as heavy objects from a nearby vessel to the platform, it is recommended to use winches or cranes that are placed on the platform with lifting cables that extend down to the vessel and are attached to the object to be lifted. The risk of injuries and accidents increases as soon as the lifting cables start the lifting movement and until the cables are tightened, so that they take over the weight of the object. At this point, various critical situations can occur due to the object moving up and down due to wave stresses.

Således kan lekteren plutselig bevege seg nedover, noe som resulterer i at alvorlig rykk kan påføres løftekablene med fare for kabelbrudd som selvsagt kan følges av en katastrofe. For det andre kan kablene ta over vekten av gjenstanden mens lekteren går nedover, men så vil neste bølge heve seg noe høyere enn den foregående bølgen, med det resultat at lekteren på nytt helt eller delvis tar over vekten av gjenstanden, som resulterer i en tilhørende slakking av kablene, som igjen resulterer i alvorlige "napperykk" i kablene når lekteren på ny går nedover. De tidligere nevnte problemene vil selvsagt øke med økende bølgepåkjenninger. Man kan selvfølgelig redusere problemene ved å bruke heiseutstyr med stor kapasitet, slik at gjenstanden kan løftes opp med større hastighet enn bølgefre-kvensen, og derved unngås risikoen for "etterløftingsbevegelser" av gjenstanden som følge av at vekten av gjenstanden har blitt overført til kablene, men fremdeles gjenstår problemet med hvilket øyeblikk kablene skal ta over vekten av gjenstanden for å unngå kabelrykk og "avnappingstilstander". Thus, the barge can suddenly move downwards, which results in severe jolts being applied to the lifting cables with the risk of cable breakage which can of course be followed by a disaster. Second, the cables may take over the weight of the object as the barge descends, but then the next wave will rise somewhat higher than the preceding wave, with the result that the barge will once again fully or partially take over the weight of the object, resulting in an associated slackening of the cables, which in turn results in serious "nipple jerks" in the cables when the barge descends again. The previously mentioned problems will of course increase with increasing wave stresses. One can of course reduce the problems by using lifting equipment with a large capacity, so that the object can be lifted up at a greater speed than the wave frequency, thereby avoiding the risk of "post-lifting movements" of the object as a result of the weight of the object having been transferred to the cables, but there still remains the problem of what moment the cables should take over the weight of the object to avoid cable jerks and "disengaging conditions".

For å redusere de ovennevnte beskrevne problemer har man videre utviklet spesielle jekkestøtter for gjenstanden på fartøyets dekk, slik at gjenstanden kan holdes i en hevet posisjon på fartøyet. Ved det punktet hvor løftekablene overtar vekten av gjenstanden senkes støttejekkene med det resultat at bærefartøyet selv vil bli plassert betydelig lavere enn gjenstanden, slik at bærefartøyet ikke kommer i kontakt med gjenstanden når det reiser seg ved neste bølge, men fremdeles gjenstår problemet med å unngå alvorlige rykk i løftekablene i det øyeblikket når kablene overtar vekten av gjenstanden. Risikoen for ulykker og skader øker med økende vekt av gjenstanden, og i forbindelse med tunge vekter slik som 50 tonn eller mer, må man vanligvis utsette løfteoperasjonen inntil værforholdene tillater løfting. Slike utsettelser kan være meget kostbare på grunn av forsinkelser som vil skapes i forbindelse med hele operasjonen som skal utføres. In order to reduce the problems described above, special jacking supports have been developed for the object on the vessel's deck, so that the object can be held in a raised position on the vessel. At the point where the lifting cables take over the weight of the object, the support jacks are lowered with the result that the carrier vessel itself will be placed significantly lower than the object, so that the carrier vessel does not come into contact with the object when it rises in the next wave, but the problem of avoiding serious jerk the lifting cables at the moment when the cables take over the weight of the object. The risk of accidents and injuries increases with increasing weight of the object, and in connection with heavy weights such as 50 tons or more, the lifting operation must usually be postponed until the weather conditions permit lifting. Such postponements can be very costly due to delays that will be created in connection with the entire operation to be carried out.

For å unngå de beskrevne problemer kan man benytte meget store spesial kranfartøyer, for eksempel fartøyer som har deplasement på 10.000 tonn eller mer, utstyrt med kraner som er i stand til å løfte 1000 tonn eller mer på en meget stødig måte. Problemet med slike store kranfartøyet er imidlertid at de er meget kostbare i drift. Dette innebærer at hvis løfte-jobben bare angår én av noen få gjenstander, så kan løftejobben føre til en uakseptabel økning i To avoid the described problems, very large special crane vessels can be used, for example vessels with a displacement of 10,000 tonnes or more, equipped with cranes capable of lifting 1,000 tonnes or more in a very steady manner. The problem with such large crane vessels, however, is that they are very expensive to operate. This means that if the lifting job concerns only one of a few items, then the lifting job can lead to an unacceptable increase in

konstruksjonsjobben (kostnadene) som utføres på plattformen. the construction job (costs) carried out on the platform.

Et ytterligere konsept for å løfte tunge gjenstander fra et skip og opp på en plattform og som reduserer risikoen for ødeleggelse av utstyret under løfteoperasjonen, er å benytte et stort kran-fartøy utstyrt med ballasttanker plassert over sjøoverflaten og utstyrt med bunnlensningsdører, slik at store mengder av ballastvann meget hurtig kan unnslippe fra tankene, med den effekt at kranfartøyet vil få en hurtig reduksjon av dypgang som benyttes for løftebevegelser fra et nærliggende fartøy. Disse fartøyene er som nevnt meget kostbare. A further concept for lifting heavy objects from a ship onto a platform and which reduces the risk of damage to the equipment during the lifting operation, is to use a large crane vessel equipped with ballast tanks located above the sea surface and equipped with bottom clearance doors, so that large quantities of ballast water can very quickly escape from the tanks, with the effect that the crane vessel will have a rapid reduction in draft used for lifting movements from a nearby vessel. As mentioned, these vessels are very expensive.

Hovedmålet med den fremlagte oppfinnelsen er på denne bakgrunn å fremskaffe spesialutstyr og metoder for gjennom-føring av en sikker overførsel av tunge gjenstander fra en posisjon på et transportfartøy eller en lekter og opp på et plattformdekk uten å skape unødvendig risiko for skade eller uhell. The main aim of the presented invention is, on this background, to provide special equipment and methods for carrying out a safe transfer of heavy objects from a position on a transport vessel or a barge and onto a platform deck without creating unnecessary risk of injury or accident.

Overførelsesanordningen ifølge oppfinnelsen er generelt karakterisert ved at den består av et tilpasset antall av hydrauliske jekkstøtter plassert på et transportfartøy og tilpasset for å bære gjenstanden i en løftet posisjon i forhold til fartøyets dekk, jekkene har tilstrekkelig kapasitet til å løfte gjenstanden til nevnte hevede posisjon og så hurtig senkes, et tilpasset antall av løftekabler som kan være forbundet til gjenstanden og som leder opp til løfteutstyret ved mottakerstasjoner, hver av nevnte løftekabler er utstyrt med forankringsanordning ved endene som er tilpasset for fleksibel festing til gjenstanden. The transfer device according to the invention is generally characterized in that it consists of an adapted number of hydraulic jack supports placed on a transport vessel and adapted to carry the object in a raised position in relation to the vessel's deck, the jacks having sufficient capacity to lift the object to said raised position and so quickly lowered, an adapted number of lifting cables which can be connected to the object and which lead up to the lifting equipment at receiving stations, each of said lifting cables being equipped with anchoring devices at the ends which are adapted for flexible attachment to the object.

I en foretrukken utgave av oppfinnelsen er gjenstanden utstyrt med forankringspunkter for løftekablene i form av øyer for passasje av kablene, og kablene er utstyrt med forlengede forankringselementer ved endene, og nevnte fleksible anordning er plassert på hver kabel med en nedre ende som hviler mot ankringselementet og dens øvre ende er tilpasset til å spenne mot forankringsøyet på gjenstanden. Når løftekablene er montert til gjenstanden som er plassert på en lekter, vil løftekablene før løfteoperasjonen har startet, bevege seg opp og ned gjennom øynene i takt med fartøyets bevegelse mens forankringselementene og de fleksible støtdempende elementene er opphengt nedenfor. In a preferred version of the invention, the object is equipped with anchoring points for the lifting cables in the form of islands for the passage of the cables, and the cables are equipped with extended anchoring elements at the ends, and said flexible device is placed on each cable with a lower end resting against the anchoring element and its upper end is adapted to brace against the anchoring eye of the article. When the lifting cables are attached to the object placed on a barge, before the lifting operation has started, the lifting cables will move up and down through the eyes in time with the movement of the vessel while the anchoring elements and the flexible shock absorbing elements are suspended below.

I en videre foretrukken utgave er hver av løftekablene langs delen over forankringselementet utstyrt med merker, som indikerer bevegelsen av gjenstanden på lekteren i forhold til de ubevegelige, opphengte løftekablene, hvilke bevegelser korresponderer med bølgepåkjenningene. In a further preferred version, each of the lifting cables along the part above the anchoring element is equipped with marks, which indicate the movement of the object on the barge in relation to the stationary, suspended lifting cables, which movements correspond to the wave stresses.

Ved utførelse av fremgangsmåten for løfting av en tung gjenstand fra et flytende fartøy ifølge oppfinnelsen, anvendes først en statistisk kalkulasjonsmetode for å kartlegge lekterens/gjenstandens bevegelsesområde. Den statistiske kalkulasjonsmetoden beregner forventet antall hendelser av at enten napping av kablene kan oppstå, eller risikoen for at fartøyet på grunn av etterløfts-virkninger skal treffe gjenstander under heveoperasjonen. Metoden tar hensyn til rådende eller gitte værforhold. Denne analysen er basert på beregninger av forventet antall av disse hendelser som vil foregå under operasjonen. Fra denne verdien er sannsynligheten beregnet på basis av Poissons-fordelingen av uavhengige hendelser. Det forventede antall av uønskede hendelser kan beregnes i form av den normaliserte Gaussian sannsynlighets-distribusjonsfunksjonen, som er tabulert i de fleste håndbøker på matematiske funksjoner. Man har annerkjent at det eksiste-rer en optimal slakk i vaierne, for hvilken overforingen av broen kan finne sted. Denne verdien minimaliserer sannsynligheten for at en uønsket hendelse skal oppstå. Denne verdien kan beregnes i bestemt form, og den tilhørende sannsynligheten kan beregnes i form av Gaussian distribusjonsfunksjonen. Hele operasjonen kan så evalueres på basis av denne minimums-sannsynligheten, pluss området av slakk, for hvilken sannsynligheten er innenfor et forhåndsbestemt akseptabelt kriterium. Under utførelse av løftingen anvendes en visuell metode, dvs. en visuell inspeksjon av bevegelsesforholdet eller gjenstandens situasjon på grunn av rådende bølgepåkjenninger, slik at løfteoperatøren kan sette i gang løftingen av løftekablene og bevegelsen, i.e. senking av løftejekkene på en måte slik at uønskede rykke- og nappe-forhold i løftekabelen unngås. When performing the method for lifting a heavy object from a floating vessel according to the invention, a statistical calculation method is first used to map the barge's/object's movement range. The statistical calculation method calculates the expected number of incidents of either snagging of the cables or the risk of the vessel hitting objects during the lifting operation due to after-lift effects. The method takes into account prevailing or given weather conditions. This analysis is based on calculations of the expected number of these events that will take place during the operation. From this value, the probability is calculated on the basis of the Poisson distribution of independent events. The expected number of adverse events can be calculated in terms of the normalized Gaussian probability distribution function, which is tabulated in most handbooks on mathematical functions. It has been recognized that there is an optimal slack in the cables, for which the transfer of the bridge can take place. This value minimizes the probability of an unwanted event occurring. This value can be calculated in specific form, and the associated probability can be calculated in the form of the Gaussian distribution function. The entire operation can then be evaluated on the basis of this minimum probability, plus the area of slack, for which the probability is within a predetermined acceptable criterion. During the execution of the lifting, a visual method is used, i.e. a visual inspection of the movement conditions or the situation of the object due to prevailing wave stresses, so that the lifting operator can initiate the lifting of the lifting cables and the movement, i.e. lowering the lifting jacks in such a way that unwanted jerking and snapping conditions in the lifting cable are avoided.

Den fremlagte oppfinnelsen vil bli beskrevet ved en foretrukken utgave av oppfinnelsen hvor en brostruktur bæres på en lekter og løftes i posisjon mellom to plattformer ved hjelp av det oppfunnede løftesystemet, og videre klargjort med referanse til tegningene, hvor: Figur 1 er et sidesnitt som viser løftesystemet med løfte-kabler som løper fra kabeljekkene som er plassert på plattformen og ned nedenfor brostrukturen som bæres på en lekter som er forankret mellom to plattformer, The presented invention will be described by a preferred version of the invention where a bridge structure is carried on a barge and lifted into position between two platforms by means of the invented lifting system, and further clarified with reference to the drawings, where: Figure 1 is a side section showing the lifting system with lifting cables running from the cable jacks placed on the platform down below the bridge structure carried on a barge anchored between two platforms,

figur 2 er et sidesnitt som viser brostøttene i den forlengede posisjonen og løftekablene i en oppadgående bevegelses-posisjon, figure 2 is a side section showing the bridge supports in the extended position and the lifting cables in an upward movement position,

figur 3 er et sidesnitt som viser brostøttene senket og brovekten overtatt av de konstant bevegende løftekablene, figure 3 is a side section showing the bridge supports lowered and the bridge weight taken over by the constantly moving lifting cables,

figur 4 er et sidesnitt som viser broen i en senere fase av løfteoperasj onen, figure 4 is a side section showing the bridge in a later phase of the lifting operation,

figurene 5a-b er elevasjon og plansnitt av lekteren inkludert løftestøtter og broen, figures 5a-b are elevation and plan section of the barge including lifting supports and the bridge,

figurene 6a-d er detaljtegninger av brostøtten, figures 6a-d are detailed drawings of the bridge support,

figurene 7a-c er detaljtegninger av løftebjelkene som er plassert under endene av broen, figures 7a-c are detailed drawings of the lifting beams which are placed under the ends of the bridge,

figurene 8a-c er detaljtegninger av løftekabel-ankersys- figures 8a-c are detailed drawings of the lifting cable-anchor system

teinet inkludert støtdempere, og systemet er vist i en ikke-operativ fase, i en kontaktfase og i en løftefase, the vehicle including shock absorbers, and the system is shown in a non-operational phase, in a contact phase and in a lifting phase,

figurene 9a-b viser resultatet av en sannsynlighetsbereg-ning for løfteoperasjonen, figures 9a-b show the result of a probability calculation for the lifting operation,

figur 10a viser lekterstøttene i transportposisjon, figur 10b viser lekterstøttene i en hevet posisjon, figur 10c viser lekterstøttene i en senket posisjon, figure 10a shows the barge supports in transport position, figure 10b shows the barge supports in a raised position, figure 10c shows the barge supports in a lowered position,

figur 10d viser en kabelforbindelse ved broenden i til-kop1ingspos isj on, figure 10d shows a cable connection at the bridge end in the connection position,

figur 10e viser kabelforbindelsen ved broenden i opptaks-posisjon, figure 10e shows the cable connection at the bridge end in the recording position,

figur 10f viser kabelforbindelsen ved broenden i løfte-posisjon. figure 10f shows the cable connection at the bridge end in the lifting position.

Med referanse til figur 9, illustrerer figuren resultatet av en analyse utført for å uttrykke grensene for operasjonen i en realistisk sjøtilstand, en bølgehøyde (Hs) på 1,5 meter og en bølgeperiode (Tp) på 12,1 sekunder. På grunn av bølgepå-virkning på lekteren er løfteoperasjonen begrenset av de følgende hendelser: kontakt mellom løftekabelankerne og brostrukturen (kalt napping/huking) før avløft, og kontakt mellom lekteren og brostrukturen (kalt treff av lekteren) etter avløftingen. Disse to begrensende hendelsene er illustrert i figuren og kurvene viser henholdsvis antatt antall av nappinger og treff (ver-tikalakse), som en funksjon av slakk i vaierne (horisontal-akse) ved overførsel av vekten (broen) fra lekteren til jekkesystemet. Analysene viser at summen av antatt antall av hendelser av nappevekter på løftekablene og kontakt mellom lekteren og broen etter avløft er mindre enn 1, og således antatt å gi løfteoperasjonen et godt sikkerhetsnivå. With reference to Figure 9, the figure illustrates the result of an analysis carried out to express the limits of the operation in a realistic sea state, a wave height (Hs) of 1.5 meters and a wave period (Tp) of 12.1 seconds. Due to wave action on the barge, the lifting operation is limited by the following events: contact between the lifting cable anchors and the bridge structure (called napping/crouching) before lifting, and contact between the barge and the bridge structure (called hitting by the barge) after lifting. These two limiting events are illustrated in the figure and the curves respectively show the assumed number of snags and hits (vertical axis), as a function of slack in the cables (horizontal axis) when transferring the weight (bridge) from the barge to the jacking system. The analyzes show that the sum of the assumed number of incidents of pinch weights on the lifting cables and contact between the barge and the bridge after lifting is less than 1, and thus assumed to give the lifting operation a good level of safety.

Utførelseseksempel Execution example

Denne metoden har blitt utviklet for å installere en bro uten bruk av et offshore tungløft-kranfartøy. Metoden invol-verer bruk av en hydraulisk jekk og kabelsystem for å heve broen på plass. Det benyttede løftesystemet er i vanlig bruk på land rundt omkring i verden for løfting av gjenstander opp til flere tusen tonns vekt, og er meget utprøvd. Blant de betydelige fordelene av systemet for offshore-bruk er: 1. Ingen forankring på sjøbunnen er påkrevet, således at This method has been developed to install a bridge without the use of an offshore heavy lift crane vessel. The method involves the use of a hydraulic jack and cable system to raise the bridge into place. The lifting system used is in common use on land around the world for lifting objects up to several thousand tonnes in weight, and is very tried and tested. Among the significant advantages of the system for offshore use are: 1. No anchoring to the seabed is required, so that

a) installasjonen er totalt uavhengig av koordinering med andre flytende konstruksjoners a) the installation is totally independent of coordination with other floating constructions

forankringer i området, f.eks. floatel, og anchorages in the area, e.g. floatel, and

b) forankringsoperasjoner medfører ingen risiko for rørledninger på sjøbunnen. 2. Etter avløfting kan gjenstanden kontrolleres med en høy grad av nøyaktighet og sikre at risikoen for ødeleggelse av gjenstanden og omgivende strukturer er neglisjerbar. Også den endelige posisjoneringen og nedsettingen vil utføres med mye finere toleran-ser enn hva som er mulig med et kranfartøy. 3. Metoden er meget kostnadseffektiv sammenlignet med b) anchoring operations entail no risk for pipelines on the seabed. 2. After lifting, the object can be checked with a high degree of accuracy and ensure that the risk of destruction of the object and surrounding structures is negligible. The final positioning and lowering will also be carried out with much finer tolerances than is possible with a crane vessel. 3. The method is very cost-effective compared to

tungløft-kranoperasjoner. heavy lift crane operations.

Som med tungløft-kraner er den kritiske fasen for løfte-operasjonen adskillelsen av gjenstanden fra transportlekteren. Spesielle overveielser har derfor blitt tillaget denne opera-sjonsfasen. As with heavy lift cranes, the critical phase of the lifting operation is the separation of the object from the transport barge. Special considerations have therefore been made for this operational phase.

Hovedmålet har vært å utvikle en positiv, sikker og enkel metode for adskillelse som sikrer at installasjonen kan utfø-res sikkert under de rådende forhold. The main aim has been to develop a positive, safe and simple method for separation which ensures that the installation can be carried out safely under the prevailing conditions.

I det følgende beskrives løftingen og installasjonen av en bro. I tillegg er ytterligere informasjon fremskaffet for tilstrekkelig å beskrive den foreslåtte løftemetoden. In the following, the lifting and installation of a bridge is described. In addition, additional information has been obtained to adequately describe the proposed lifting method.

Broen vil bli lastet ut ved det bestemte fabrikasjons-stedet og tauet til feltet ved å benytte vanlige marine prosedyrer og utstyr. På feltet vil lekteren bli forankret mellom plattformen og stigerørsskaftet til hovedplattformen. The bridge will be unloaded at the designated fabrication site and towed to the field using standard marine procedures and equipment. On the field, the barge will be anchored between the platform and the riser shaft of the main platform.

Det er antatt å innlemme sjøsikringene (sea fastening) i baerestrukturen for de hydrauliske jekkene. Dette muliggjør hurtig og enkel fjerning av sjøsikringene på stedet. It is assumed that the sea fasteners (sea fastening) will be incorporated into the support structure for the hydraulic jacks. This enables quick and easy removal of the marine safety devices on site.

Broen vil så bli løftet direkte fra lekteren ved å bruke en firepunkts hydraulisk jekk og løftekabelsystem som vist i figurene 1, 2, 3, 4, 5a-b. The bridge will then be lifted directly from the barge using a four-point hydraulic jack and lifting cable system as shown in Figures 1, 2, 3, 4, 5a-b.

Hele systemet er konstruert for å være praktisk og lett å styre og med feilsikre systemer hvor dette er nødvendig. Analyser har vist at løftemetoden kan utføres i sjøtilstander opp til Hs < 1,8 m (for alle Tp-verdier) og med sjø fra enhver retning hvor motsjø er det verste tilfellet. The entire system is designed to be practical and easy to manage and with fail-safe systems where this is necessary. Analyzes have shown that the lifting method can be carried out in sea conditions up to Hs < 1.8 m (for all Tp values) and with seas from any direction where against the sea is the worst case.

Klargjøringen av løftevaierne krever bruk av en slepebåt. The preparation of the lifting cables requires the use of a tugboat.

Lekteren vil bli forankret med fire fortøyningsliner (vaiere) som vist i vedlagte tegninger. The barge will be anchored with four mooring lines (wires) as shown in the attached drawings.

Hver fortøyningsline er festet til en 15 tonns foran-kringsvinsj som er plassert i hvert hjørne av lekteren (holde-kraft 100 tonn). Dette er for å hjelpe til med den nøyaktige plasseringen av lekteren mellom løftepunktene. Each mooring line is attached to a 15 tonne front winch which is placed in each corner of the barge (holding force 100 tonnes). This is to assist with the exact positioning of the barge between the lifting points.

Lekteren vil bli manøvrert i posisjon ved hjelp av slepe-båten og en assisterende slepebåt. Sluttposisjonering vil utføres ved å bruke forankringsvinsjene. Begge slepebåtene vil holdes tilgjengelige inntil operasjonen er ferdig og lekteren fjernet. Hvis nødvendig vil slepebåtene påføre en konstant kraft for å minimalisere vektene på forankringene. The barge will be maneuvered into position with the help of the tug and an assisting tug. Final positioning will be carried out using the anchor winches. Both tugboats will be kept available until the operation is finished and the barge removed. If necessary, the tugs will apply a constant force to minimize the weights on the moorings.

Løftearrangementene består av to uavhengige systemer, nemlig: 1. En firepunkts hydraulisk jekk og kabelsystem for løfting av broen. Dette utstyret er plassert på fakkel- og hovedplattformstrukturene og over den endelige posisjonen til broen. 2. Et hydraulisk senkesystem på lekteren for å sikre at det oppnås en ren, glatt avløft-adskillelse uten etterløftingskontakt mellom lekteren og broen. Jekkene senkes for sjøtransporten, og heves bare etter fjerning av sjøsikringene. The lifting arrangements consist of two independent systems, namely: 1. A four-point hydraulic jack and cable system for lifting the bridge. This equipment is located on the flare and main platform structures and above the final position of the bridge. 2. A hydraulic lowering system on the barge to ensure that a clean, smooth lift-off separation is achieved with no after-lift contact between the barge and the bridge. The jacks are lowered for the sea transport, and are only raised after the sea safety has been removed.

Løftearrangementene er vist i vedlagte tegninger og det kan sees at hvert løftepunkt består av tolv vaiere (figur 8b) forbundet til en hydrualisk jekk. Sikkerhetsfaktor ved løf-ting når det antas en brovekt på 250 tonn, er ved dette stadi-um 5,0. The lifting arrangements are shown in the attached drawings and it can be seen that each lifting point consists of twelve cables (figure 8b) connected to a hydraulic jack. The safety factor for lifting when a bridge weight of 250 tonnes is assumed is at this stage 5.0.

Hvert par åv hydrauliske jekker (ett par på fakkelplatt-form, ett par på hovedplattform) kontrolleres uavhengig av hverandre og er drevet av separate hyrdaulikkenheter. Løfte-hastigheten er 20 meter pr. time ved separasjon fra lekteren, deretter omtrent 5 meter pr. time. Senkingen av jekkene på lekteren vil bli kontrollert fra en sentral konsoll på lekter-dekket. Den komplette avløftoperasjonen vil bli kontrollert fra dette sted. Each pair of hydraulic jacks (one pair on flare plate form, one pair on main platform) is independently controlled and driven by separate hydraulic units. The lifting speed is 20 meters per hour upon separation from the barge, then approximately 5 meters per hour. The lowering of the jacks on the barge will be controlled from a central console on the barge deck. The complete lifting operation will be controlled from this location.

Installasjonssystemet, og spesielt avløftoperasjonen, har blitt konstruert for å styres på en enkel og så feilsikker måte som mulig. Sikkerhetsmarginene som anvendes for et tungløftsfartøy har blitt satt som det absolutte minimumskri-terium for denne alternative metoden. The installation system, and especially the lift-off operation, has been designed to be controlled in a simple and as error-proof way as possible. The safety margins used for a heavy-lift vessel have been set as the absolute minimum criterion for this alternative method.

Med en gang avløft (lift-off) er utført kan broen lett og på en sikker måte føres i posisjon, uten fare for omgivende strukturer. Once lift-off has been carried out, the bridge can be easily and safely moved into position, without risk to surrounding structures.

For videre å øke sikkerheten for operasjonen, og å sørge for en jevn overførsel fra nedsenkningsjekkene til løftekab-lene, vil hydrauliske støtdempere bli innlemmet i de nedre løfteblokkene som vist i figur 8a-c. Dette har også i tillegg den fordelen med å fremskaffe et klart synlig hjelpemiddel for når man skal sette i gang vektoverførselen fra bærejekkene på lekteren til kablene, i.e. når bærejekkene skal senkes. To further increase the safety of the operation, and to ensure a smooth transfer from the immersion jacks to the lifting cables, hydraulic shock absorbers will be incorporated into the lower lifting blocks as shown in Figure 8a-c. This also has the added advantage of providing a clearly visible aid for when to initiate the weight transfer from the load jacks on the barge to the cables, i.e. when the support jacks are to be lowered.

Bevegelsesberegningene (se figur 9) viser at i sjøtil-stander opp til Hs = 1,5 meter kan lekterstøttene senkes så snart støtdemperne kommer i kontakt med undersiden av løfte-bjelken. The movement calculations (see figure 9) show that in sea conditions up to Hs = 1.5 meters the barge supports can be lowered as soon as the shock absorbers come into contact with the underside of the lifting beam.

Størrelsen av lekterens senkejekker har blitt bestemt ved omfattende analyser av lekterbevegelsene. Klaringen på The size of the barge's sinkers has been determined by extensive analyzes of the barge's movements. The clearance on

2,8 meter, som er fremskaffet ved bærepunktene når jekkene er senket, tar hensyn til de følgende faktorer: 2.8 metres, which is provided at the bearing points when the jacks are lowered, takes into account the following factors:

1. Nedbøyning av broen. 1. Deflection of the bridge.

2. Forlengelse av løftekablene. 2. Extension of the lifting cables.

3. Heving av lekteren på grunn av vekttap. 3. Lifting of the barge due to weight loss.

4. Bevegelse av lekteren. 4. Movement of the barge.

Før avgang fra utlastningshavnen, vil lekterens hydrau-likk bli fullstendig testet ved å heve broen til full ekstra høyde på 2,8 meter. Hvis dette fungerer tilfredsstillende, vil broen bli senket og klartgjort for sjøtransport. Prior to departure from the discharge port, the barge's hydraulics will be fully tested by raising the bridge to its full additional height of 2.8 metres. If this works satisfactorily, the bridge will be lowered and made ready for sea transport.

Den teoretiske bakgrunnen for bevegelses- og sannsynlig-hets-analysen vil bli beskrevet i detalj senere. Beregningene viser at operasjonen er mulig i sjøtilstander opp til motsjø med Hs = 1,8 meter. Motsjø-tilfellet ble funnet å være det verste tilfelle på grunn av induserte stampebevegelser. The theoretical background for the movement and probability analysis will be described in detail later. The calculations show that the operation is possible in sea conditions up to opposite seas with Hs = 1.8 metres. The Motsjø case was found to be the worst case due to induced stamping motions.

Basisen for "gjennomførbarhet" for operasjonen er at de statistiske analyseresultatene må vise at summen av forventet antall hendelser av The basis for the "feasibility" of the operation is that the statistical analysis results must show that the sum of the expected number of events of

a) nappelasten på løftekablene, og a) the nipple load on the lifting cables, and

b) kontakt mellom lekteren og broen etter avløft er b) contact between the barge and the bridge after lifting is

mindre enn 1. less than 1.

Dette er antatt å gi operasjonen et godt sikkerhetsnivå, spesielt når det er tatt i betraktning at det verste tilfelle av sjøretning og periode er innlemmet. This is believed to give the operation a good level of safety, especially when it is taken into account that the worst case of sea direction and period is incorporated.

Det er antatt at denne alternative metoden gir mye bedre kontroll og derved en sikrere operasjon enn bruk av et tung-løftfartøy. It is believed that this alternative method provides much better control and thereby a safer operation than using a heavy-lift vessel.

Basisprosedyren for installasjonen er som følger: The basic installation procedure is as follows:

1. Avgjørelse for å utføre operasjonen. Lekteren fraktes inn mellom fakkel- og hovedplattform og fortøyes. 1. Decision to perform the operation. The barge is transported between the flare and main platform and moored.

2. Løftekablene festes til løftebjelken. 2. The lifting cables are attached to the lifting beam.

3. Lekterens sjøtransportsikringer fjernes. 3. The barge's sea transport safeguards are removed.

4. Siste sjekk av hydrauliske systemer. 4. Final check of hydraulic systems.

5. Siste sjekk av miljøforhold. 5. Final check of environmental conditions.

6. Bro heves på bærejekker 2,8 m. 6. Bridge is raised on support jacks 2.8 m.

7. Begynne å ta slakken av løftekablene. 7. Begin to take the slack from the lifting cables.

Dette er et punkt hvor det ikke er noen vei tilbake. 8. Ved riktig tidspunkt senkes bærejekkene og brovekten overføres til løftekablene. This is a point of no return. 8. At the right time, the supporting jacks are lowered and the bridge weight is transferred to the lifting cables.

Broen er nå klar av lekteren. The bridge is now ready for the barge.

Operasjonene 7 og 8 utføres i virkeligheten som en enkel, kontinuerlig operasjon. Operations 7 and 8 are actually performed as a simple, continuous operation.

Løftekablene vil klargjøres så mye som mulig på forhånd for å redusere tiden, som lekteren er forankret mellom de to plattformene, til et mulig minimum. The lifting cables will be prepared as much as possible in advance to reduce the time the barge is anchored between the two platforms to a minimum.

Etter at lekteren er forankret vil tilkopling starte med en gang ved å feste den nedre løfterammen og ankerblokkene til løftebjelkene ved hver ende av broen. Tilstrekkelig slakk i vaierne vil holdes ved enhver tid for å muliggjøre at dette arbeide utføres sikkert og effektivt. After the barge is anchored, connection will begin immediately by attaching the lower lifting frame and anchor blocks to the lifting beams at each end of the bridge. Sufficient slack in the cables will be maintained at all times to enable this work to be carried out safely and efficiently.

Fjerning av festene for sjøtransporten vil bli planlagt å være ferdig på samme tid som tilkoplingsarbeidet. Removal of the fasteners for the sea transport will be planned to be completed at the same time as the connection work.

Etterfulgt av en sluttsjekk av det hydrauliske systemet, og værsituasjonen, vil broen bli hevet opp 2,8 meter på jekkene. Samtidig vil de øvrige jekkene starte og ta opp løfte-kablene. Når støtdemperne først begynner å komme i kontakt med løftebjelken, kan bærejekkene senkes. For denne broen gjelder dette sjøtilstander opp til 1,5 m signifikant bølge-høyde. De øvre jekkene stanses ikke ved dette tidspunktet og opererer kontinuerlig for å øke klaringen så mye som mulig. Followed by a final check of the hydraulic system, and the weather situation, the bridge will be raised 2.8 meters on the jacks. At the same time, the other jacks will start and pick up the lifting cables. When the shock absorbers first start to come into contact with the lifting beam, the support jacks can be lowered. For this bridge, this applies to sea conditions up to 1.5 m significant wave height. The upper jacks are not stopped at this point and operate continuously to increase clearance as much as possible.

Når broen er klar av lekteren vil den fortsette og heves med en hastighet på omtrent 20 meter pr. time inntil den er omtrent 5 meter klar av det høyeste punktet på lekteren. Deretter vil hastigheten reduseres til omtrent 5 meter pr. time. When the bridge is ready from the barge, it will continue and be raised at a speed of approximately 20 meters per hour. hour until it is approximately 5 meters clear of the highest point of the barge. Thereafter, the speed will be reduced to approximately 5 meters per hour.

Ved en kote på omtrent 46 meter vil broen flyttes omtrent 3,5 meter langsgående mot hovedplattformen, og så løftet til full høyde for å plasseres på plattformens bærestruktur. At an elevation of approximately 46 metres, the bridge will be moved approximately 3.5 meters longitudinally towards the main platform, and then lifted to full height to be placed on the platform's support structure.

Med en gang den er i posisjon vil broen bli satt sammen med broendeseksjonen på hovedplattformen. Bruken av platt-formkranene vil gjøre denne operasjonen enkel. Once in position, the bridge will be assembled with the bridge end section on the main platform. The use of platform cranes will make this operation easy.

Alt løfteutstyr og midlertidige bærestrukturer vil bli fjernet etter at operasjonen er ferdig. All lifting equipment and temporary support structures will be removed after the operation is finished.

Den teoretiske bakgrunn for bevegelses- og sannsynlig-hets-analysen for operasjonen som angår "avløft" av broen fra lekteren ved å bruk et hydraulisk jekkesystem, vil bli beskrevet i det følgende. På grunn av bevegelsene av lekteren er de kritiske faktorene under denne operasjonen: Bærejekkene bør ikke senkes for tidlig, noe som med- fører at lekteren treffer broen fra undersiden. The theoretical background for the movement and probability analysis for the operation which concerns "lifting" the bridge from the barge using a hydraulic jacking system will be described in the following. Due to the movements of the barge, the critical factors during this operation are: The carrier jacks should not be lowered prematurely, which causing the barge to hit the bridge from the underside.

Bærejekkene bør ikke senkes for sent, noe som skaper The carrier jacks should not be lowered too late, which creates

nappekrefter fra vaierne. pinching forces from the wires.

Overgangen fra broen bæres på lekteren til jekkesystemets vaiere overfor broen gjøres ved å senke lekterens støtter. Senkelengden er antatt å være 2,8 meter. Nedbøyningen av broen og forandring av lekterens dypgang utgjør omtrent 0,5 meter, og dette gir en effektiv lengde på A~ 2, 3 m for å kom-pensere for lekterens bevegelser. Senkingen av støttene antas å være jevn. The transition from the bridge is carried on the barge to the cables of the jacking system opposite the bridge by lowering the barge's supports. The sinker length is assumed to be 2.8 metres. The deflection of the bridge and change of the barge's draft amounts to approximately 0.5 metres, and this gives an effective length of A~ 2.3 m to compensate for the barge's movements. The lowering of the supports is assumed to be smooth.

Jekkesystemets løftevaier antas å strammes til med en hastighet på V=20 m/t. Utgangsslakken av vaierne under fes-tingen av deres ender til broen antas å være stor, slik at muligheten for å løfte broen fra lekteren i denne forbind-elsesfasen er neglisjerbar (som i de følgende beregninger betyr at den kan antas å være infinitiv). The jacking system's lifting cables are assumed to be tightened at a speed of V=20 m/h. The initial slack of the cables during the attachment of their ends to the bridge is assumed to be large, so that the possibility of lifting the bridge from the barge in this connection phase is negligible (which in the following calculations means that it can be assumed to be infinitive).

Under oppstramming av vaierne, med broen båret av lekteren, bør bevegelsen av endepunktene til broen ikke gå ut over slakken av vaierne ved det aktuelle tidspunktet. Slakken er gitt som: During tensioning of the cables, with the bridge carried by the barge, the movement of the end points of the bridge should not exceed the slack of the cables at the relevant time. The slack is given as:

e(t) = e0 - Vt e(t) = e0 - Vt

hvor e0 er den initielle slakken av kabelen (antatt å være stor) og t er tiden som har medgått fra strammingen har startet. Fra ref./l/, ligning (9-13), oppkrysningsfrekvensen av prosessen Z(t) (svarende til bevegelsen av broens ende) gjennom nivået - e(t) er gitt som: where e0 is the initial slack of the cable (assumed to be large) and t is the time that has elapsed since the tightening has started. From ref./l/, equation (9-13), the crossing frequency of the process Z(t) (corresponding to the movement of the end of the bridge) through the level - e(t) is given as:

hvor az er RMS-verdien for prosessen Z(t) og T2 er null-krys-ningsperioden for Z(t). Når det antas at e0 er "stor" (som beskrevet ovenfor) vil antallet av krysninger av Z(t) gjennom e(t), (fram til tiden t=T), være gitt som: where az is the RMS value of the process Z(t) and T2 is the zero-crossing period of Z(t). When e0 is assumed to be "large" (as described above) the number of crossings of Z(t) through e(t), (up to time t=T), will be given as:

Fra det matematiske uttrykket for f(t) kan det lett vises at N"(T) kan uttrykkes ved sannsynlighetsfordelings-funksjonen for den normaliserte Gaussiske stokastiske variable, XG, FG(xG)=P(XG<XG), som: From the mathematical expression for f(t), it can be easily shown that N"(T) can be expressed by the probability distribution function for the normalized Gaussian random variable, XG, FG(xG)=P(XG<XG), as:

hvor S er slakken ved tiden t=T. where S is the slack at time t=T.

Ved å anta at broen overføres til vaierbæringene ved t=T, bør den vertikale bevegelsen av bærepunktet på lekteren, Y(t), ikke overskride klaringen mellom broen og lekteren på dette tidspunktet. For t>T er denne klaringen: Assuming that the bridge is transferred to the cable supports at t=T, the vertical movement of the bearing point on the barge, Y(t), should not exceed the clearance between the bridge and the barge at this time. For t>T this clearance is:

Den forventede verdi at krysningsfrekvensen til lekterbevegelsen ved støttene, Y(t), gjennom nivået S(t) (dvs. undersiden av broen) er nå gitt som: The expected value of the crossing frequency of the barge motion at the supports, Y(t), through the level S(t) (ie the underside of the bridge) is now given as:

hvor aY er RMS-verdien for prosessen Y(t) og Ty er null-krys-ningsperiode av Y(t). Antall krysninger gjennom nivået S( t) fra t=T inntil operasjonen er avsluttet, tw», kan nå finnes som: som igjen kan uttrykkes i form av sannsynlighetsfordelings-funksjonen, FG(<*>), som: Det totale antall av uønskede utkrysninger er nå gitt som: where aY is the RMS value of the process Y(t) and Ty is the zero-crossing period of Y(t). The number of crossings through the level S( t) from t=T until the operation is finished, tw", can now be found as: which can again be expressed in the form of the probability distribution function, FG(<*>), as: The total number of unwanted crossovers are now given as:

T, og følgelig S, er en parameter i uttrykket for NT. La oss anta at vi fritt kan overføre understøttelsen av broen fra T, and consequently S, is a parameter in the expression for NT. Let us assume that we can freely transfer the support of the bridge from

lekteren til vaierne ved ethvert tidspunkt, forutsatt at dette er mulig. Denne tiden kan således velges så NT minimaliseres. For dette formål er det mer hensiktsmessig å introdusere S som en uavhengig variabel. Minimumsverdien er så funnet fra: the barge to the lines at any time, provided this is possible. This time can thus be chosen so that NT is minimized. For this purpose, it is more appropriate to introduce S as an independent variable. The minimum value is then found from:

6HT/ 6S = 0 6HT/ 6S = 0

som gir betingelsen: which gives the condition:

Siden TZ«TY, og disse to variablene bare dukker opp i logaritmiske uttrykk, blir det optimale punktet tilnærmet funnet fra: som gir: Since TZ«TY, and these two variables only appear in logarithmic expressions, the optimum point is approximately found from: which gives:

S = gjennomsnittlig slakk ved overførsel av understøttelse ved S = average slack when transferring support at

opt imalpunktet. the opt imal point.

A = effektiv senkning av broen. A = effective lowering of the bridge.

az= standard verdi av bevegelse av kontaktpunktet ved broenden az= standard value of movement of the contact point at the bridge end

(løftepunkt). (lifting point).

aY= standard verdi av bevegelsen av bærepunktet til broen på aY= standard value of the movement of the bearing point of the bridge on

lekteren (toppen av senkningsjekkene). the barge (top of the lowering jacks).

ay og az er funnet fra bevegelsesanalysen for lekteren. Input til denne analysen er hele formen (skroget) av lekteren og bølgespektrum-parameterne (signifikant bølgehøyde), en karakteristisk bølge-periode, gjennomsnittlige bølgeretning og retningssprednings-funksj on. ay and az are found from the motion analysis for the barge. Input to this analysis is the entire shape (hull) of the barge and the wave spectrum parameters (significant wave height), a characteristic wave period, average wave direction and directional spread function.

Ved å introdusere dette i uttrykket for NT gis minimum-verdien: By introducing this into the expression for NT, the minimum value is given:

Operasjonen er definert å være sikker når summen av antatt antall uønskede utkrysninger er mindre enn Ir(NTj,MIN<1, vil brukes. The operation is defined to be safe when the sum of the assumed number of unwanted crossings is less than Ir(NTj,MIN<1, will be used.

For bevegelsesanalysen kan f.eks. stripeprogrammet SEAWAY /2/ brukes. Bølgene ble antatt å være langkammet. Motsjø ble funnet å være den verste tilstanden, og ble således sjekket for forskjellige sjøtilstander. Signifikant bølge-høyde på 1,8 m ble benyttet for sjø aktenfor og fremfor tvers (quartering seas) (30° og 60° retninger), og også for tverr-sjø. For the movement analysis, e.g. the striping program SEAWAY /2/ is used. The waves were assumed to be long-crested. Motsjø was found to be the worst condition, and was thus checked for different sea conditions. A significant wave height of 1.8 m was used for quartering seas (30° and 60° directions), and also for cross seas.

Analysen for motsjø-forhold viste at akseptering kriteri-et ble tilfredsstilt for alle Tp-verdier når Hs var mindre enn 1,8 m. For Hs=l,8 m ble det funnet at godkjenningskriteria ble tilfredsstilt for Tp<12,ls (svarende til verdien gitt ved 5% sikkerhetsnivå, ifølge ref./3/, kapittel 2.2). Kontroller utført for Hs med verdiene 2,0 m, 2,5 m og 3,0 m viste at aksepteringskriteriet var tilfredsstilt for Tp-verdier mindre enn verdiene gitt i den følgende tabellen: The analysis for offshore conditions showed that the acceptance criteria were satisfied for all Tp values when Hs was less than 1.8 m. For Hs=1.8 m, it was found that the approval criteria were satisfied for Tp<12.ls (corresponding to the value given at the 5% safety level, according to ref./3/, chapter 2.2). Checks carried out for Hs with values of 2.0 m, 2.5 m and 3.0 m showed that the acceptance criterion was satisfied for Tp values less than the values given in the following table:

Kontroll for alle andre retninger viste at aksepterings-kriteria ble tilfredsstilt for alle retninger og Tp-verdier for HS<1,8 m. Man kan således konkludere med at godkjennings-kriteriet er tilfredsstilt for Hs<l,8m. Det faktum at motsjø viste seg å være det verste tilfelle indikerer at det aksepta-ble området i (Hs, Tp)-planet kan utvides ved å introdusere retningssjø. Control for all other directions showed that the acceptance criteria were satisfied for all directions and Tp values for HS<1.8 m. One can thus conclude that the approval criterion is satisfied for Hs<1.8m. The fact that head seas proved to be the worst case indicates that the acceptable range in the (Hs, Tp) plane can be extended by introducing head seas.

For å få en følelse av begrensningene for operasjonene under realistiske værforhold, ble sjøtilstandene med Hs=l,5m og Tp=12,ls sjekket for motsjø. Dette forholdet ble funnet å være det verste for denne operasjonen, forutsatt at Hs<l,5m og Tp er innen 90% av sikkerhetsgrensene (se ref./3/). Verdiene av "slakken", S, svarende til NT(T)=1 ble funnet å være S=l,8m og S=l,05m. Det optimale punktet ble funnet for S=l,47m, med NT'MIN=0'256, To get a feel for the limitations of the operations under realistic weather conditions, the sea conditions with Hs=l.5m and Tp=12.ls were checked for opposite seas. This ratio was found to be the worst for this operation, provided that Hs<1.5m and Tp are within 90% of the safety limits (see ref./3/). The values of the "slack", S, corresponding to NT(T)=1 were found to be S=1.8m and S=1.05m. The optimum point was found for S=1.47m, with NT'MIN=0'256,

Figur 9 illustrerer analysen. S-verdien langs den hori-sontale aksen er slakken ved overførsel av vekten fra lekteren til jekkesystemet. De to kurvene viser det forventede NT, av henholdsvis napping og treff av lekteren. Det antatte Figure 9 illustrates the analysis. The S-value along the horizontal axis is the slack when transferring the weight from the barge to the jacking system. The two curves show the expected NT, of respectively napping and hitting the barge. The assumed

antall av uønskede tilfeller er således formet av summen av de to kurvene. Det viser klart minimumspunktet og de to verdiene av S, for hvilket den antatte verdien av uønskede tilfeller er lik én. Det viser også at summen er dominert av en av hendelsene når man ikke er nær minimumspunktet. Videre indikerer the number of unwanted cases is thus shaped by the sum of the two curves. It clearly shows the minimum point and the two values of S for which the assumed value of undesirable cases is equal to one. It also shows that the sum is dominated by one of the events when one is not close to the minimum point. Further indicates

kurvene at det antatte antall av uønskede hendelser øker raskt når man beveger seg ut av området hvor NT<1. the curves that the assumed number of unwanted events increases rapidly when moving out of the area where NT<1.

Referanse Reference

/l/ Lin, Y.K.: Probabilistiv theory of structural dynamics, McGraw-Hill, N.Y., 1967. /l/ Lin, Y.K.: Probabilistic theory of structural dynamics, McGraw-Hill, N.Y., 1967.

/2/Journee, J.M.J.: "SEAWAY-DELFT", User Manual and Theoretical Background of Release 3.00, Report No. 849, Ship Hydrodyn. Lab., Delft Univ. of Technology, Jan. 1990. /2/Journee, J.M.J.: "SEAWAY-DELFT", User Manual and Theoretical Background of Release 3.00, Report No. 849, Ship Hydrodyn. Lab., Delft Univ. of Technology, Jan. 1990.

/3/ "Design Basis, Environmental Loads, Sleipner", STATOIL, Nov. 1986. /3/ "Design Basis, Environmental Loads, Sleipner", STATOIL, Nov. 1986.

Claims

1. Device for transferring a heavy object (1) placed on a floating vessel (2) to a raised position (3) at a receiving station (4) which is placed on an offshore platform or the like, which device includes a number of lifting -wires (7) that hang down from a winch device (8) placed at the receiving station (4) and down to the object (1) that is placed on the vessel, characterized in that the transfer device includes an adapted number of hydraulic jack supports (9) placed on the vessel (2) and adapted for carrying the object (1) in a raised position (10) in relation to the vessel's (2) deck, and the jacks (9) have sufficient lifting capacity to lift and carry the object (1) in said raised position (10), said support jacks (9) are equipped with control for rapid coincident lowering of the jacks, each of said lifting cables (7) extending down through lifting point holes (11) on the object (1) and is equipped with a lifting block (12) at the lower end, a shock absorber device (13) is placed in a known manner along the lifting cable (7) between said lifting point (14) on the object ( 1) and said lifting block (12) at the lower end of the wire (7) said shock absorber device (13) is adapted to be biased towards the lifting point (14) of the object (1) after tightening the wire during lifting.

2. Device according to claim 1, characterized in that each of the lifting points (14) on the object (1) includes a downwardly directed eye or slit which is able to hold or enclose the lifting cable (7) with free vertical passage therethrough.

3. Device according to claim 1 or 2, characterized in that the shock absorber (13) which is placed between the lifting block (12) on the wire (17) and the lifting point (14) on the object (1) is placed on and along the wire and rests against the lifting block (12).

4. Device according to any one of the preceding claims, characterized in that the shock absorber (13) is constructed with a calculated stroke length and elastic flexibility based on the weight of the object (1), the speed of the lifting cables (7) etc.

5. Device according to any one of the preceding claims, characterized in that the support jacks (9) on the vessel (2) have such an effective height that the object (1) can be raised to a level from the vessel (2) which is normally equal to or greater than assumed wave heights during the lifting operation.

6. Device according to any one of the preceding claims, characterized in that each of the lifting cables (7) or cables is provided with marks (15) from the lower end upwards, so that when the cables (7) extend down with a sufficient slack through the lifting points (14) and the vessel (2), such marks (15) will provide a device for registering and controlling active wave influences and further provide a device for recording the lifting operation.

7. Procedure for lifting a heavy object (1) from a position on a floating vessel (2) to a raised position (3) on a nearby offshore platform structure (4) or similar by using lifting equipment with cables (7) attached to the object (1), characterized by the following transfer and lifting procedures, before leaving land, the heavy object (1) is placed and secured (sea fastening) on the vessel (2) in a supported position on a suitable number of hydraulic or pneumatic support jacks (9) on the vessel (2), after access to the location location , the vessel (2) is anchored and with the help of the lifting jacks (9) the object (1) is raised to a position (3) on the vessel (2), the lifting wires (7) or cables are attached to the object (1) with sufficient slack, shock absorber device (13) is placed between the lower end of the lifting cables and the attachment points (14) on the object (1), the lifting cables (7) or cables are applied with a smooth upward movement, and the slack is taken from the lifting cables (7), at the moment (approximately) when the shock absorbers (13) are affected by the weight of the object (1), the lowering of the support jacks (9) on the vessel (1) is started immediately, and thereby causing an even transfer of the weight of the object (1) from the vessel (2) to the lifting cables (7) and at the same time causing a compression of the shock absorbers (13).

8. Method according to claim 7, characterized in that said influencing parameters, such as the hull shape (16) of the barge (2), significant wave height, characteristic wave period, average wave period, average wave direction and directional spread function, are used in a per se known analysis of the barge movement, and the result of said analysis is used as input for the following equation: which calculates the optimal point for lowering the supports (9) expressed by means of a measure of the slack in the lifting cables (7) which enables the operator to start up the transfer procedure consisting of, firstly, starting the lifting of the lifting cables ( 7) thereby tightening the slack in the cables (7) and starting the lowering of the support jacks (9) at the achieved time (instant) to complete the transfer of the object's (1) weight, from the barge (2) to the lifting cables (7) with a minimum "unclamping forces" and "post-lifting movements" of the object (l).