NO171300B

NO171300B - LIQUID CYCLONE Separator

Info

Publication number: NO171300B
Application number: NO874440A
Authority: NO
Inventors: Mark Ian Grey
Original assignee: Conoco Specialty Prod
Priority date: 1986-02-28
Filing date: 1987-10-26
Publication date: 1992-11-16
Also published as: NO171300C; NO874440D0; NO874440L

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en syklonseparator for væsker, for separering av væskekomponenter med høyere densitet fra komponenter med lavere densitet, omfattende et separeringskammer med en innløpsanordning ved én ende, for tilførsel av blandingen med en tangential strømningskomponent, idet en av væskekomponentene danner små dråper inne i den andre væskekomponent, og idet fordelingen av slike dråper påvirker separatorens effektivitet, som også påvirkes av tverrsnittsarealet til innløpsanordningen, og separeringskammeret har et kjerneutløp beliggende aksialt ved innløpsenden, der separeringskammeret har forholdsvis stort tverrsnittsareal, mens tverrsnittsarealet er mindre ved den andre enden, der det er et spissutløp, idet separeringskammeret hovedsakelig er konisk mellom endene, slik at under bruk ledes væskekomponenten med høyere densitet til spissutløpet, mens væskekomponenten med lavere densitet strømmer som en aksialt midtre kjerne mot kjerneutløpet mens den utsettes for en trykkforskjell langs en vesentlig del av lengden. The present invention relates to a cyclone separator for liquids, for separating liquid components with a higher density from components with a lower density, comprising a separation chamber with an inlet device at one end, for supplying the mixture with a tangential flow component, one of the liquid components forming small droplets inside it second liquid component, and since the distribution of such droplets affects the efficiency of the separator, which is also affected by the cross-sectional area of the inlet device, and the separating chamber has a core outlet located axially at the inlet end, where the separating chamber has a relatively large cross-sectional area, while the cross-sectional area is smaller at the other end, where it is a tip outlet, the separation chamber being substantially conical between the ends, so that in use the higher density liquid component is directed to the tip outlet, while the lower density liquid component flows as an axially central core towards the core outlet while being pressurized difference along a significant part of the length.

I de internasjonale patentsøknader nr. PCT/AU84/00010 og PCT/AU84/00166 er beskrevet en særlig fordelaktig form for innløp til bruk for blandinger av olje og vann. In the international patent applications No. PCT/AU84/00010 and PCT/AU84/00166, a particularly advantageous form of inlet for use for mixtures of oil and water is described.

Mens innløpet beskrevet i de ovenfor nevnte søknader medfører en betydelig fordel i forhold til annen kjent teknikk kan den optimale effektivitet variere på grunn av fremstillingen av blandingen som tilføres separatoren. I noen tilfeller kan oljen i blandingen være i form av små oljedråper, mens i andre tilfeller kan blandingen inneholde forholdsvis store dråper. While the inlet described in the above-mentioned applications provides a significant advantage compared to other prior art, the optimal efficiency may vary due to the preparation of the mixture fed to the separator. In some cases, the oil in the mixture may be in the form of small oil droplets, while in other cases the mixture may contain relatively large droplets.

Det er et formål med den foreliggende oppfinnelse å komme frem til en forbedret syklonseparator som er beregnet til å arbeide med en styrt, maksimal effektivitet. It is an object of the present invention to arrive at an improved cyclone separator which is intended to work with a controlled, maximum efficiency.

Syklonseparatoren i henhold til oppfinnelsen kjennetegnes ved at den omfatter en reguleringsanordning i form av et klaffelement som er svingelagret ved eller nær innløpsanordningen, slik at svingebevegelse av klaffelementet bevirker variasjon av tverrsnittet til innløpsanordningen, at innløpsenden til separeringskammeret er avgrenset av en rundtgående veggflate, og at klaffelementet er anordnet til ikke å rage innenfor en tenkt forlengelse av veggflaten gjennom innløpet. The cyclone separator according to the invention is characterized by the fact that it comprises a control device in the form of a flap element which is pivoted at or near the inlet device, so that swing movement of the flap element causes variation of the cross-section of the inlet device, that the inlet end of the separation chamber is delimited by a circumferential wall surface, and that the flap element is arranged not to protrude within an imaginary extension of the wall surface through the inlet.

Foretrukne utførelser av oppfinnelsen blir i det følgende beskrevet med henvisning til de vedføyde tegninger, på hvilke: Fig. 1 er et tverrsnitt sett fra siden, gjennom en utførelse av et innløp i henhold til den foreliggende oppfinnelse. Fig. 2 er et tverrsnitt sett fra siden, gjennom en annen ut-førelse av et innløp i henhold til oppfinnelsen. Fig. 3 viser skjematisk, i et aksialt lengdesnitt, en typisk syklonseparator. Fig. 4 er et detaljert, aksialt tverrsnitt av innløpet av en syklonseparator beskrevet i PCT/AU85/00166. Fig. 5 er en lignende avbildning som fig. 4, og viser en fore-trukket profilform. Fig. 6 er et blokkdiagram for reguleringsanordningen i henhold til oppfinnelsen. Preferred embodiments of the invention are described in the following with reference to the attached drawings, in which: Fig. 1 is a cross-section seen from the side, through an embodiment of an inlet according to the present invention. Fig. 2 is a cross-section seen from the side, through another embodiment of an inlet according to the invention. Fig. 3 shows schematically, in an axial longitudinal section, a typical cyclone separator. Fig. 4 is a detailed axial cross-section of the inlet of a cyclone separator described in PCT/AU85/00166. Fig. 5 is a similar representation as fig. 4, and shows a preferred profile shape. Fig. 6 is a block diagram for the regulation device according to the invention.

Idet det først henvises til fig. 3 er det vist en syklonseparator 1, og som omfatter et separeringskammer 2 som har i det minste et innløp 3, et spissutløp 4 og et kjerneutløp 6. Den viste syklonseparator er av vanlig form, men den kan f.eks. ha den særskilte form som er beskrevet i PCT/AU85/00166 eller en annen passende utformning. As reference is first made to fig. 3, a cyclone separator 1 is shown, and which comprises a separation chamber 2 which has at least an inlet 3, a tip outlet 4 and a core outlet 6. The cyclone separator shown is of the usual form, but it can e.g. have the particular shape described in PCT/AU85/00166 or another suitable design.

Separatoren arbeider generelt i henhold til kjent praksis, ved at fluidblandingen som tilføres separeringskammeret via innløpet 3 utsettes for sentrifugalvirkning som bevirker at de separerte væskekomponenter blir drevet ut gjennom utløpene 4 og 6. Materialet i den tyngere fasen strømmer således til spissutløpet 4 i en strøm med ringtverrsnitt rundt veggen av separeringskammeret, mens den lettere fasen danner en midtre kjerne som utsettes for virkningen av en trykkforskjell som driver fluidet ut gjennom kjerneutløpet 6. The separator generally works according to known practice, in that the fluid mixture supplied to the separation chamber via the inlet 3 is subjected to centrifugal action which causes the separated liquid components to be driven out through the outlets 4 and 6. The material in the heavier phase thus flows to the tip outlet 4 in a stream of annular cross-section around the wall of the separation chamber, while the lighter phase forms a central core which is exposed to the action of a pressure difference which drives the fluid out through the core outlet 6.

Med henvisning til fig. 4 er det vist mere detaljert en inn-løpsprofil av den type som er beskrevet i PCT/AU85/00166. Her er innløpet til separatoren vist slik at det omfatter en innløpstrakt 80 sammen med et parti av separeringskammeret i separatoren som lengdemessig er nær dette. I denne sammenheng, selv om separatoren i fig. 3 er beskrevet med forskjellige partier med suksessivt avtagende diametere, er den generelt ikke nødvendigvis utformet slik, idet den f.eks. kan oppvise hvilken som helst generelt konisk form ragende fra en ende med stor diameter nær kjerneutløpet til en ende med mindre tverrsnitt nær spissutløpet. Trakten 80 er vist med en ytre profil 82 og en indre profil 84. Her tilsvarer diameteren D til syklondiameteren slik den er vist i fig. 4 diameteren d^i fig. 3, ettersom innløpstrakten 80 (slik tilfellet er i konstruksjonen i fig. 3) kommuniserer med separeringskammeret i enden med størst diameter. With reference to fig. 4, an inlet profile of the type described in PCT/AU85/00166 is shown in more detail. Here, the inlet to the separator is shown so that it comprises an inlet funnel 80 together with a part of the separation chamber in the separator which is close to this in terms of length. In this context, although the separator in fig. 3 is described with different parts with successively decreasing diameters, it is generally not necessarily designed in this way, as it e.g. may exhibit any generally conical shape extending from a large diameter end near the core outlet to an end of smaller cross section near the tip outlet. The funnel 80 is shown with an outer profile 82 and an inner profile 84. Here the diameter D corresponds to the cyclone diameter as shown in fig. 4 the diameter d^in fig. 3, as the inlet funnel 80 (as is the case in the construction of Fig. 3) communicates with the separation chamber at the end of the largest diameter.

Trakten 80 betraktes som ragende fra et sted som er angitt generelt med henvisningstallet 85 innover mot separeringskammeret. Stedet 85 defineres som et punkt utenfor hvilket, regnet i retning innover mot separeringskammeret, strømmen av innstrømmende væske ikke kan beskrives ved hjelp av enkle strømningsligninger. Nærmere bestemt er punktene 83 og 87 på den ytre og indre profil på linje med stedet 85 punkter der, dersom profilene var forskjøvet parallelt utover, separatoren ville arbeide hovedsakelig på samme måte som dersom profilene fortsatte i den viste profilform. Med uttrykket "forskjøvet utover" menes en forskyvning fra hver profil som hovedsakelig er tangensial til skjæringspunktet med den.respektive profil. Fra hvert av punktene 83 og den indre og ytre profil forløper profilene i spiralform innover og treffer omkretsflaten 86 til separeringskammeret. De steder der profilene således treffer omkretsen 86 er angitt henholdsvis med bokstavene C og E. I praksis, selv om profilen 84 er vist slik at den går over i omkretsen 86 ved at profilen fortsetter innover inntil den treffer omkretsen 86 i punktet E, er det ofte enklere og mere effektivt av mekaniske grunner å avrunde overgangen mellom profilen 84 og omkretsen 86 ved å anordne et avrundet parti 84a. The funnel 80 is considered to extend from a location indicated generally by the reference numeral 85 inwards towards the separation chamber. The location 85 is defined as a point beyond which, calculated in the direction inwards towards the separation chamber, the flow of inflowing liquid cannot be described by means of simple flow equations. Specifically, points 83 and 87 on the outer and inner profile align with the location 85 points where, if the profiles were displaced parallel outward, the separator would operate essentially the same as if the profiles continued in the profile shape shown. By the expression "displaced outward" is meant a displacement from each profile which is substantially tangential to the point of intersection with the respective profile. From each of the points 83 and the inner and outer profile, the profiles spiral inwards and hit the peripheral surface 86 of the separation chamber. The places where the profiles thus meet the circumference 86 are indicated respectively by the letters C and E. In practice, although the profile 84 is shown so that it passes into the circumference 86 by the profile continuing inwards until it meets the circumference 86 at point E, it is often simpler and more efficient for mechanical reasons to round the transition between the profile 84 and the circumference 86 by arranging a rounded part 84a.

Den indre og ytre profil kan fortrinnsvis generelt angis med de følgende ligninger: The inner and outer profile can preferably be generally specified with the following equations:

idet nD er lengden til den where nD is its length

ytre profil 82 i innløpstrakten, sett aksialt langs separeringskammeret, D er diameteren til det parti av separeringskammeret der omkretsen 86 finnes. Denne profillengde rager mellom punktene C og 83. aD er lengden til den indre profil 84, sett aksialt langs separeringskammeret. Denne profillengde rager mellom punktene E og 87. outer profile 82 in the inlet funnel, seen axially along the separation chamber, D is the diameter of the part of the separation chamber where the circumference 86 is found. This profile length projects between points C and 83. aD is the length of the inner profile 84, seen axially along the separation chamber. This profile length extends between points E and 87.

Generelt er den ytre profil 82 slik at vektoren T som angir beliggenheten til et hvilket som helst bestemt punkt på den ytre profil og befinner seg i et plan normalt på nevnte akse samt har sitt utgangspunkt på stedet C, når størrelsen til vektoren T øker avtar ikke en vinkel 0 mellom vektoren T og en tangent 92 til omkretsen 86 gjennom stedet C vesentlig, og blir aldri mindre enn -0,1 radianer for alle størrelser av T som er mindre enn nD. In general, the outer profile 82 is such that the vector T which indicates the location of any particular point on the outer profile and is in a plane normal to said axis and has its starting point at the location C, when the magnitude of the vector T increases does not decrease an angle 0 between the vector T and a tangent 92 to the circumference 86 through the locus C substantially, never being less than -0.1 radians for all magnitudes of T less than nD.

(d) På lignende måte er en vektor U som angir beliggenheten til et hvilket som helst bestemt punkt på den indre profil 84 og har sitt utgangspunkt på stedet E slik at når størrelsen til vektoren U øker avtar ikke vinkelen mellom vektoren U og en tangent 9 3 til omkretsen som går gjennom stedet E, og blir aldri mindre enn -0,52 radianer, for alle størrelser av vektoren U som er mindre enn aD, i det minste for vesentlige størrelser av vektoren U. Med vesentlig størrelse av vektor U mener vi at i nærheten av stedet E kan vektoren U ikke de- (d) Similarly, a vector U indicating the location of any particular point on the inner profile 84 and having its origin at the location E is such that as the magnitude of the vector U increases the angle between the vector U and a tangent 9 does not decrease 3 to the circumference that passes through the locus E, and never becomes less than -0.52 radians, for all magnitudes of the vector U that are less than aD, at least for significant magnitudes of the vector U. By significant magnitude of the vector U we mean that near the location E the vector U cannot de-

fineres, på grunn av en eventuell avrunding av den indre profil slik som tidligere beskrevet. veneered, due to any rounding of the inner profile as previously described.

Tverrsnittsarealet A^til trakten 80, målt i et radialt og aksialt plan som går gjennom stedet der den indre profil 84 faktisk ender (stedet E, eller enden av partiet 84a, alt ettersom) bestemmes fortrinnsvis som: The cross-sectional area A^ of the funnel 80, measured in a radial and axial plane passing through the location where the inner profile 84 actually ends (the location E, or the end of the portion 84a, as the case may be) is preferably determined as:

Det foretrekkes også at det følgende forhold foreligger mellom konstantene n og a. It is also preferred that the following relationship exists between the constants n and a.

Det angitte forhold mellom konstantene a og n er mest hen-siktsmessige når, relativt sett, separatoren har en maksimal diameter som er forholdsvis mye større enn diameteren til spissutløpet. Når imidlertid dette forhold er forholdsvis lite, f.eks. mindre enn 3, kan det være å foretrekke å sette større begrensninger for de innbyrdes verdier til konstantene a og n. Følgende kan derved være passende: The specified ratio between the constants a and n is most appropriate when, relatively speaking, the separator has a maximum diameter which is comparatively much larger than the diameter of the tip outlet. However, when this ratio is relatively small, e.g. less than 3, it may be preferable to set greater restrictions on the mutual values of the constants a and n. The following may thereby be appropriate:

Her representerer d diameteren til spissutløpet. Here d represents the diameter of the tip outlet.

Med henvisning til fig. 5 er i en separator i henhold til oppfinnelsen vinkelen p målt rundt aksen til separatoren mellom punktene C og E 86°. Den indre profil 86 ender i et buet parti 84a som går over i omkretsen 86, og dette parti har en krumningsradius på omtrent 0,5 mm og befinner seg omtrent 110° rundt aksen til separatoren fra punktet C. I dette tilfellet ble det funnet at det følgende matematiske forhold var passende for å angi profilene 82, 84: With reference to fig. 5, in a separator according to the invention, the angle p measured around the axis of the separator between points C and E is 86°. The inner profile 86 terminates in a curved portion 84a which merges into the circumference 86, and this portion has a radius of curvature of approximately 0.5 mm and is approximately 110° around the axis of the separator from point C. In this case, it was found that the following mathematical relationship was appropriate to indicate the profiles 82, 84:

der rg er avstanden fra aksen til separatoren til hvilket som helst bestemt punkt på den ytre profil 82, r-j_ er avstanden fra aksen til separatoren til hvilket som helst bestemt punkt på den indre profil 84, Zg er vinkelen regnet fra linjen 91 som krysser aksen til separatoren på punktet C, i retning med urviserne rundt aksen til separatoren til hvilket som helst punkt på den ytre profil 82, og Zj_ er vinkelen regnet fra linjen 100 i retning med urviserne til hvilket som helst bestemt punkt på den indre profil 84. Disse ligninger som beskriver profilene 82, 84 kan generelt gjelde for vinkler Zg, Zj_ i området eller i det minste i området where rg is the distance from the axis of the separator to any particular point on the outer profile 82, r-j_ is the distance from the axis of the separator to any particular point on the inner profile 84, Zg is the angle calculated from the line 91 which crosses the axis of the separator at point C, clockwise around the axis of the separator to any point on the outer profile 82, and Zj_ is the angle counted from the line 100 clockwise to any particular point on the inner profile 84. These equations describing the profiles 82, 84 can generally apply to angles Zg, Zj_ in the range or at least in the range

Trakten 80 kan ha rektangulært tverrgående tverrsnitt, slik at den har lange sider som rager parallelt med aksen til separatoren og har lengden W samt korte sider som ligger i plan normalt på aksen til separatoren og har lengden t. I dette tilfellet kan følgende forhold gjelde: The funnel 80 can have a rectangular transverse cross-section, so that it has long sides that project parallel to the axis of the separator and have a length W as well as short sides that lie in a plane normal to the axis of the separator and have a length t. In this case, the following conditions may apply:

Generelt er W større enn t. In general, W is greater than t.

Mens utformningen av innløpet til separatoren med de angitte utformninger bare muliggjør at det kan benyttes et enkelt utløp kan de angitte utformninger fordelaktig benyttes også når det er anordnet mere enn ett innløp. While the design of the inlet to the separator with the specified designs only enables a single outlet to be used, the specified designs can also be advantageously used when more than one inlet is arranged.

Betegnelsen "evolvent" benyttes i denne beskrivelse for å angi en kurve som bestemmer enden til en snorlengde som spoles av en basis-sirkel. Den indre og ytre profil til innløpstrakten eller hver trakt slik som beskrevet er generelt utformet som evolventkurver. Hver profil kan imidlertid ha sammenhengende seksjoner avgrenset av sammenhengende evolventkurver som har bestemmende basis-sirkler med forskjellige diametere, eller utgangspunktene på de respektive basis-sirkler kan være i innbyrdes avstand langs omkretsen. The term "evolved" is used in this description to denote a curve which determines the end of a length of cord which is wound by a base circle. The inner and outer profile of the inlet funnel or each funnel as described is generally designed as involute curves. However, each profile may have continuous sections delimited by continuous involute curves which have defining base circles of different diameters, or the starting points of the respective base circles may be spaced along the circumference.

Med henvisning til fig. 1 og 2 på tegningene omfatter innløpet 3 et justerbart reguleringselement 12 i form av en svingelagret klaff. Klaffen har en buet flate 14 som tilsvarer den indre profil vist i fig. 4 og 5. Reguleringselementet vist i fig. 2 er det samme som vist i fig. 1, med unntak av at den fremre kant er avkortet. With reference to fig. 1 and 2 in the drawings, the inlet 3 comprises an adjustable regulating element 12 in the form of a hinged flap. The flap has a curved surface 14 which corresponds to the inner profile shown in fig. 4 and 5. The control element shown in fig. 2 is the same as shown in fig. 1, with the exception that the front edge is truncated.

Reguleringselementet 12 er innrettet til å øke eller minske tverrsnittsdimensjonen til innløpet, avhengig av typen blanding som behandles i syklonseparatoren. Bevegelse av reguleringselementet 12 kan utføres manuelt eller ved hjelp av en passende type drivanordning som er operativt koblet til elementet. The regulating element 12 is arranged to increase or decrease the cross-sectional dimension of the inlet, depending on the type of mixture being processed in the cyclone separator. Movement of the regulating element 12 can be carried out manually or by means of a suitable type of drive device which is operatively connected to the element.

Når en drivanordning benyttes kan det anordnes et styresystem for å avføle tilstanden i den innkommende blanding, idet drivanordningen reagerer på signaler som mottas fra styresystemet. Med et slikt arrangement kan syklonseparatoren hele tiden separere med hovedsakelig maksimal effektivitet. When a drive device is used, a control system can be arranged to sense the state of the incoming mixture, the drive device reacting to signals received from the control system. With such an arrangement, the cyclone separator can constantly separate with substantially maximum efficiency.

Med henvisning til fig. 6 kan styresystemet for syklonseparatoren 40 omfatte to renhetsmålere 41 og 42 for å måle konsen-trasjonen i blandingen. Disse renhetsmålere er operativt koblet til en mikroprosessor 43 som bedømmer informasjonen som kommer fra renhetsmålerne. Mikroprosessoren frembringer et signal til en motor 44, som i sin tur regulerer åpning og lukning av klaffen. With reference to fig. 6, the control system for the cyclone separator 40 can comprise two purity meters 41 and 42 to measure the concentration in the mixture. These purity meters are operatively connected to a microprocessor 43 which evaluates the information coming from the purity meters. The microprocessor generates a signal to a motor 44, which in turn regulates the opening and closing of the flap.

I praksis er det best at innløpsåpningen er åpen i en valgt avstand avhengig av dråpestørrelsesfordelingen i blandingen, idet størrelsen til de små dråpene har innvirkning på effek-tiviteten ved driften av separatoren. In practice, it is best that the inlet opening is open at a selected distance depending on the droplet size distribution in the mixture, as the size of the small droplets has an impact on the efficiency of the operation of the separator.

Claims

1. Cyclone separator for liquids, for separating liquid components of higher density from components of lower density, comprising a separation chamber (2) with an inlet device (3) at one end, for supplying the mixture with a tangential flow component, one of the liquid components form small droplets inside the second liquid component, and since the distribution of such droplets affects the efficiency of the separator, which is also affected by the cross-sectional area of the inlet device, and the separating chamber has a core outlet (6) located axially at the inlet end, where the separating chamber has a relatively large cross-sectional area, while the cross-sectional area is less at the other end, where there is a tip outlet (4), the separation chamber being substantially conical between the ends, so that in use the higher density liquid component is directed to the tip outlet, while the lower density liquid component flows as an axially central core towards the core outlet while it exposed to a pressure difference lan gs a significant part of the length, characterized in that the separator comprises a regulation device in the form of a flap element (12) which is pivoted at or near the inlet device, so that pivoting movement of the flap element causes variation of the cross-section of the inlet device (3), that the inlet end of the separation chamber (2) is delimited by a circumferential wall surface , and that the flap element is arranged not to protrude within an imaginary extension (10) of the wall surface through the inlet.

2.Cyclone separator as specified in claim 1, the inlet being delimited by a part of the separation chamber and at least one inlet funnel that communicates with this part, this being the part of the separation chamber which is longitudinally in the same position as the inlet funnel or each inlet funnel, the inlet funnel or each inlet funnel showing inner and outer profiles, viewed axially along the separator, with at least the inward extension of the inner profile projecting from a place where the inner profile or extension meets the circumference of said part, characterized in that the flap element (12) comprises a control surface (14) which delimits the inner profile and is characterized by a vector U which determines the location of any particular point on the inner profile and has its starting point at the aforementioned other location and is such that when the magnitude of the vector U increases, an angle between the vector U and the tangent to the circumference that passes through said location does not decrease significantly, and never becomes less than -0.52 radians, at least for significant magnitudes of the vector U.

3. Cyclone separator as stated in claim 2, characterized in that the outer profile projects from a place where it meets the circumference of said part of the separation chamber, the outer profile being characterized by a vector T which determines the location of any specific point on the outer profile and is in a plane normal to said axis and has its origin at said first place, is such that when the size of the vector T increases, an angle 8 between the vector T and the tangent to the circumference that passes through said first place does not decrease substantially, never becomes less than -0.1 radians, and the cross-sectional area perpendicular to the direction of flow generally decreases in the direction of flow.

4. Cyclone separator as stated in claim 3, characterized in that the inlet device is characterized by the fact that when the size of the first vector T increases, the angle 0 does not decrease significantly and never becomes less than -0.1 radians for all sizes of vectors T that are smaller than nD, and that as the second vector U increases, the angle does not decrease significantly and never becomes less than -0.52 radians for all magnitudes of the vector U that are less than aD, at least for significant magnitudes of the vector U, where

nD is the length of the outer profile of the inlet funnel, seen axially along the separation chamber, D is the diameter of said part of the separation chamber, aD is the length of the inner profile of the inlet funnel, seen axially along the separation chamber, nD being measured from a first location where the outer profile meets the circumference of its part of the separation chamber and aD is measured from another location where at least an inward extension of the inner profile meets said circumference.

5. Cyclone separator as stated in claim 4, characterized by

where Aj_ is the cross-sectional area of the funnel, or the combined cross-sectional area of all the funnels, if there is more than one funnel, the cross-sectional area or each cross-sectional area being measured in a plane mainly perpendicular to the incoming flow in the funnel and intersecting the end point of the internal profile.

6. Cyclone separator as stated in claim 5, characterized by

7. Cyclone separator as specified in claim 5 or 6, characterized in that the funnel or each funnel has a rectangular cross-section at least in a length qD for q < a and has a cross-section at least in a length W and a width tnder

where Wner is the length of the cross-section of the nth tract tn is the width of the nth tract.

8. Cyclone separator as stated in claim 7, characterized in that the sides of the cross-section or each cross-section of length W are mainly aligned in the axial direction along the separator, and that those with width t are mainly aligned normal to the axis of the separator.

9. Cyclone separator as specified in claim 8, characterized in that W > t.

10. Cyclone separator as set forth in any of claims 1-6, characterized in that the funnel or each funnel projects an angle from the axis to the separator, viewed normally on this axis, the respective angle p between this axis and the main flow direction in the inlet for liquid mixture when this is supplied through an inlet funnel, at the point where the mean flow path crosses the cross section to the respective funnel where the area A-^ is measured is 80° < p < 95° where the angle p is defined in such a way that for values of this less than 90°, the liquid flow into the separation chamber during use, along said flow path, has a movement component which is directed in the direction from the end with the largest diameter to the end with the smallest diameter in the separation chamber.

11. Cyclone separator as set forth in any of the preceding claims, characterized in that the inlet funnel or each funnel has mainly an involute shape.

12. Cyclone separator as set forth in any of claims 1 - 10, characterized in that the inlet funnel or each funnel has an outer profile with a mainly involute shape.