NO168552B - Fremgangsmaate ved gjenoppstarting av kjernestroemning etter lengre tids stans i pumping av meget viskoese oljer. - Google Patents
Fremgangsmaate ved gjenoppstarting av kjernestroemning etter lengre tids stans i pumping av meget viskoese oljer. Download PDFInfo
- Publication number
- NO168552B NO168552B NO882742A NO882742A NO168552B NO 168552 B NO168552 B NO 168552B NO 882742 A NO882742 A NO 882742A NO 882742 A NO882742 A NO 882742A NO 168552 B NO168552 B NO 168552B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- flow
- low
- pipeline
- viscosity fluid
- viscous oil
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 43
- 239000003921 oil Substances 0.000 title description 39
- 238000005086 pumping Methods 0.000 title description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 68
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 claims description 5
- 239000004115 Sodium Silicate Substances 0.000 claims description 3
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 claims description 3
- NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N sodium silicate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Si]([O-])=O NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052911 sodium silicate Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 3
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000006870 function Effects 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000013517 stratification Methods 0.000 description 2
- 241000427843 Zuata Species 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000000693 micelle Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000011269 tar Substances 0.000 description 1
- 239000007762 w/o emulsion Substances 0.000 description 1
- 239000000080 wetting agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15D—FLUID DYNAMICS, i.e. METHODS OR MEANS FOR INFLUENCING THE FLOW OF GASES OR LIQUIDS
- F15D1/00—Influencing flow of fluids
- F15D1/02—Influencing flow of fluids in pipes or conduits
- F15D1/06—Influencing flow of fluids in pipes or conduits by influencing the boundary layer
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
- F17D1/00—Pipe-line systems
- F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
- F17D1/088—Pipe-line systems for liquids or viscous products for solids or suspensions of solids in liquids, e.g. slurries
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/0318—Processes
- Y10T137/0391—Affecting flow by the addition of material or energy
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Public Health (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Pipeline Systems (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Other Liquid Machine Or Engine Such As Wave Power Use (AREA)
Description
Denne oppfinnelse angår befordring av meget viskøse fluider, som f.eks. ekstra tunge råoljer, bitumen eller tjære-sand, som i det nedenstående vil bli omtalt som viskøse oljer.
Friksjonstap gjør seg ofte gjeldende under pumping
av viskøse fluider gjennom en rørledning. Disse tap skyldes skjærspenninger mellom rørveggen og fluidet som pumpes. Når disse friksjonstap er store, oppstår det betydelige trykkfall langs rørledningen. I ekstreme situasjoner kan det viskøse fluid som befordres, klebe til rørveggen, spesielt på steder hvor det forekommer skarpe endringer i strømningsretningen.
En kjent metode til å redusere friksjonstap i rørledninger
går ut på å innføre et mindre viskøst, med det viskøse fluid ikke blandbart fluid, som f.eks. vann, i fluidet, for at dette skal kunne tjene som et smørende skikt som absorberer skjær-spenningen mellom rørveggen og fluidet. Denne metode er kjent som metoden med kjernestrømning, fordi det dannes en stabil kjerne av det mer viskøse fluid, dvs. den viskøse olje, og et omgivende, vanligvis ringformet skikt av mindre viskøst fluid. I US patentskrifter nr. 2 821 205 og 3 977 469 beskrives anvendelse av kjernestrømning under befordring av olje i rørledninger.
Normalt opprettes kjernestrømning ved at det mindre viskøse fluid innsprøytes rundt det mer viskøse fluid som pumpes i rørledningen. US patentskrifter nr. 3 502 103, 3 826 279 og 3 886 972 illustrerer noen av de innretninger som benyttes for å frembringe kjernestrømning i en rørledning. En alternativ metode til å opprette kjernestrømning er beskrevet i US patentskrift nr. 4 047 539, hvor kjernestrømningen dannes ved å utsette en vann-i-olje-emulsjon for store skjærkrefter.
Skjønt ferskvann er det fluid som det er mest vanlig
å benytte som den mindre viskøse bestanddel av kjernestrøm-ningen, er også andre fluider eller en kombinasjon av vann og additiver blitt benyttet. I US patentskrift nr. 3 892 252 beskrives en metode til å øke strømningskapasiteten for en rørledning som benyttes for befordring av fluider, ved at det innføres et micellært system i fluidstrømmen. Det micel-
lære system omfatter et overflateaktivt middel, vann og et hydrocarbon. I sovjetisk patentskrift nr. 485 277 beskrives en metode hvor fluidet med lavere viskositet utgjøres av en emulsjon av en lett hydrocarbonfraksjon i vann. I sovjetisk patentskrift nr. 767 451 beskrives en metode til å frembringe kjernestrømning hvor fluidet med lavere viskositet utgjøres av en oppløsning av vann og syntetiske overflateaktive midler.
I en hvilken som helst normal operasjon for pumping
av råolje foreligger det en betydelig risiko for et sammen-brudd som vil avbryte pumpeoperasjonen. Eksempelvis kan meka-nisk pumpesvikt, en svikt i tilførselen av elektrisk kraft eller et brudd på rørledningen føre til stans i strømningen av olje gjennom rørledningen. Når kjernestrømning benyttes for befordring av viskøs olje gjennom en rørledning, kan drifts-avbrytelser i selv relativt korte perioder forårsake en lagdeling av fasene. Forsøk på å gjenoppstarte kjernestrømningen ved samtidig starting av pumpen for lavviskøst fluid og pumpen for viskøs olje kani avstedkomme store trykktopper ved pumpenes uttak eller langs rørledningen. Disse store trykktopper kan føre til svikt i rørledningen, fordi trykket vil kunne over-skride det tillatte, maksimale arbeidstrykk.
Følgelig er det et siktemål med den foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe en fremgangsmåte for gjenoppstar.ting av kjernestrømningeni i en rørledning.
Videre er det. et siktemål med oppfinnelsen å tilveiebringe en fremgangsmåte som ovenfor nevnt,, som i vesentlig,
grad reduserer det maksimaltrykk som vil kunne oppstå under oppstarting.
Videre er det et siktemål med oppfinnelsen å tilveiebringe en fremgangsmåte som ovenfor nevnt, som i vesentlig grad eliminerer store trykkfluktuasjoner i systemet.
Disse og andre siktemål og fordeler vil tre klarere. frem av den følgende beskrivelse m/tegninger, hvor like hen-visningtall står for like elementer.
Oppfinnelsen angår således en fremgangsmåte for gjenoppstarting av kjernestrømning av viskøs olje i en rørledning etter et avbrudd i strømningen. Fremgangsmåten omfatter de trinn at man igangsetter strømning av et lavviskøst fluid, fortrinnsvis vann, i rørledningen ved hjelp av en pumpe, gradvis øker strømningen av det lavviskøse fluid, fortrinnsvis på en hovedsakelig lineær måte, inntil det er oppnådd en ønsket stasjonær tilstand og den kritiske hastighet som er nød-vendig for å opprette ringformet strømning, og igangsetter strømningen av viskøs olje i rørledningen etter at betingel-sene med stasjonær tilstand og ringformet strømning er opprettet. Såsnart strømning av den viskøse olje er blitt igangsatt, økes denne strømning gradvis enten ved innstilling av en motor med variabel hastighet som er forbundet med en pumpe benyttet for å avstedkomme strømning av den viskøse olje, eller ved innstilling av en reguleringsventil i en forbiled-ningsrørledning for den viskøse olje. Ved fremgangsmåten minimeres dessuten den trykktopp som inntreffer under oppstart-ningsoperasjonen, ved tilsetning av et overflateaktivt middel til det lavviskøse fluid. Når det lavviskøse fluid er vann, minimeres trykktoppen ved tilsetning av mindre enn 500 mg pr. liter av et egnet fuktemiddel til vannet.
Det har vist seg at det maksimale trykk som inntreffer under fremgangsmåten ved gjenoppstarting ifølge den foreliggende oppfinnelse, er meget lavere enn det maksimale trykk som inntreffer dersom pumpene for den viskøse olje og det lavviskøse fluid startes opp samtidig. Det er også lavere enn det maksimaltrykk som inntreffer ved bruk av metoder hvor pumpen for det lavviskøse fluid startes ved den maksimale strømningshastighet. Andre fordeler ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen innbefatter eliminering av store trykkfluktuasjoner i systemet, muligheten for gjenoppstarting av kjerne-strømning etter lengre tids stans, dvs. stans i inntil én uke, og muligheten for å danne kjernestrømning i løpet av en relativt kort tid.
Fig. 1 viser skjematisk et system for opprettelse av kjernestrømning i en rørledning som befordrer viskøs olje, mens fig. 2 skjematisk viser en alternativ utførelsesform av et system for opprettelse av kjernestrømning i en rørled-ning som befordrer viskøs olje, fig. 3 er et diagram som viser trykkutviklingen ved rørledningsinntaket ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, fig. 4 er et diagram som viser trykkutviklingen ved rørledningsinntaket under en annen oppstart-ningsprosess enn den ifølge oppfinnelsen, og fig. 5 er et annet diagram som viser trykkutviklingen under en fremgangsmåte ved gjenoppstarting i henhold til den foreliggende oppfinnelse.
Den viskøse olje utvinnes fra et felt med tung eller ekstra tung olje eller bitumen gjennom én eller flere brøn-ner. Uttaket fra hver brønn føres vanligvis til en sentral stasjon, fra hvilkem den viskøse olje transporteres til en terminal for skipning til et raffineri. Den sentrale stasjon og terminalen er forbundet med hverandre ved hjelp av en rør-ledning som ofte strekker seg over en lang avstand. Det er i denne forbindelsesrørledning kjernestrømning benyttes for å lette befordringen, av den viskøse olje.
Et typisk system 10 for dannelse av kjernestrømning
i en rørledning 12 er vist på fig. 1. I dette system innføres; den viskøse olje som"' skal befordres, i et inntaksparti av rørledningen via en innføringsdyse 16. Strømmen av olje gjennom dyse 16 reguleres ved hjelp av en pumpe 18 hvis uttømming i sin tur reguleres ved hjelp av en motor 20 med variabel hastighet. Dysen 16 kan være av en hvilken som helst ønsket, kjent konstruksjon.
Som ovenfor omtalt innebærer kjernestrømning opprettelse av et ringformet skikt av lavviskøst fluid mellom rør-ledningens vegg og den sentrale strøm eller kjernestrømmen av viskøs olje. Dette ringformede skikt dannes ved at det innføres et lavviskøst fluid, som f.eks. vann, i rørledningens innløpsparti 14, som vanlgivis befinner seg nær oljeinnfø-ringsdysens 16 utløpsende. Det lavviskøse fluid innføres i rørledningen via en pumpe 22. En egnet innretning, som ikke er vist, kan være anordnet for å regulere pumpens 22 levering og derved regulere hastigheten med hvilken det lavviskøse fluid strømmer inn i rørledningen. Om ønskes, kan en ikke vist ventil være innlemmet i ledningen for det lavviskøse fluid for å regulere strømningshastigheten av det lavviskøse fluid.
Når driften av rørledningen avbrytes, slik at strømmen av viskøs olje og/eller av lavviskøst fluid opphører, finner det sted lagdeling av de to faser som er tilstede i rørlednin-gen. Gjenoppstarting av kjernestrømningen, spesielt etter lengre tids stillstand, kan derfor være problematisk. Eksempelvis kan store trykktopper på de steder hvor pumpene fører olje/fluid inn i rørledningen, eller langs rørledningen, inn-treffe, dersom både pumpen for det lavviskøse fluid og pumpen for den viskøse olje startes samtidig. Disse store trykktopper kan skade pumpene og rørledningen og forårsake ytterligere forsinkelser ved gjenoppstartingen av kjernestrømningen. Ved fremgangsmåten ved gjenoppstarting ifølge oppfinnelsen unngåes de problemer som knytter seg til andre gjenoppstartningsprose-dyrer.
I henhold til oppfinnelsen gjenoppstartes kjernestrøm-ningen ved at man først igangsetter innføringen av det lavvis-køse fluid, nemlig vann, i rørledningen 12 ved oppstarting av pumpe 22. Strømmen av lavviskøst fluid økes så gradvis, f.eks. gjennom regulering av pumpens 22 levering under anvendelse av en hvilken som helst egnet teknikk som er kjent i faget, inntil det nåes en stasjonær tilstand for avleveringen av lavviskøst fluid. Ved den stasjonære tilstand bør strøm-ningshastigheten av det lavviskøse fluid være praktisk talt lik strømningshastigheten av det lavviskøse fluid før avbrytel-sen. Det vil forståes at den stasjonære tilstand svarer til den man hadde før avbruddet og ikke endrer seg med tiden.
Hastigheten med hvilken strømningen av det lavviskøse fluid økes er viktig, fordi hvis strømningen plutselig økes, vil hele rørets tverrsnitt bli blokkert med viskøs olje, hvil-ket frembringer store trykktopper. Hastigheten som skal anvendes i en gitt situasjon, er en funksjon av oljens viskositet, lengden av stillstandsperioden, rørledningens lengde, konsentrasjonen av lavviskøst fluid som anvendes i den stasjonære driftstils tand, rørledningens diameter og materialet i denne samt tilstedeværelsen av additiver i det lavviskøse fluid. En egnet hastighetsøkning kan bestemmes ved hjelp av den følgende ligning:
hvor 0/ = økningen i. strømningshastigheten av det lavviskøse fluid,
Q = den maksimale massestrømningshastighet for det lav-maks
viskøse fluid ved den stasjonære driftstilstand,
T = tiden frem til opprettelse av betingelser med kjerne-strømning og ringformet strømning, og
T = tid som har forløpt etter gjenoppstart ingen.
Verdien av Tq kan beregnes ut fra ligningen:
hvor Tg er varigheten av stillstanden i timer, og k er en konstant som avhenger av oljens karakteristika og av behand-lingen av veggen i rørledningen. For de tilfeller det her dreier seg om, er k' = 1/65.
Siktemålet med denne prosedyre er å oppnå gradvis den kritiske hastighet ved grenseflaten mellom lagene av viskøs olje og lavviskøst f:luid, slik at den resulterende bølgede grenseflate ved den viskøse oljefase frembringer en partiell blokkering av den del av tverrsnittet som opptaes av det lav-viskøse fluid, og em sideveis fortrengning av det lavviskøse fluid under resulterende dannelse av ringformet strømning. Denne prosedyre tar også sikte på å oppnå en gradvis økning av pumpens 22 leveringstrykk til et maksimum og deretter å redusere trykket med tiden, inntil trykket når trykket ved den stasjonære driftstilstand. Størrelsen av maksimaltrykket og tiden som kreves for å oppnå denne driftsfase, avhenger også av parametrene som er forbundet med hastigheten med hvilken pumpens 22 pumpehastighet øker.
Så snart den stasjonære tilstand og betingelser med ringformet strømning er oppnådd, startes pumpen 18 for å igang-sette strømningen av viskøs olje inn i rørledningen 12 via dysen 16. Også leveringen av viskøs olje fra pumpen 18 økes gradvis. Som vist på fig. 1 reguleres leveringen ved innstilling av en motor 20 med variabel hastighet som er forbundet med pumpen 18. Alternativt kan leveringen reguleres som vist på fig. 2, ved bruk av en forbiledningsrørledning 24 med en reguleringsventil 26. Trykkøkningen som forårsakes av opp-startingen av pumpen 18, er en funksjon av hastigheten med hvilken den viskøse olje avleveres av pumpen 18. Denne trykk-økning er meget mindre enn den trykktopp som fåes under opp-bygningstrinnet for det lavviskøse fluid og er en funksjon av lengden og diameteren av rørledningen og av den viskøse oljes karakteristika.
Det har vist seg at trykktoppen som inntreffer under gjenoppstartningen ved den foreliggende fremgangsmåte, kan reduseres gjennom en aktivering av naturlig forekommende overflateaktivt middel i oljen ved tilsetning av alkalier til det lavviskøse fluid. Når vann anvendes som det lavviskøse fluid, kan natriumsilicat i en mengde av inntil 0,04% tilsettes for å redusere trykktoppen til et minimum.
Det har videre vist seg at fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er spesielt anvendelig ved gjenoppstarting av kjer-nestrømning av særlig tunge oljer og bitumen, dvs. av oljer med en densitet i området på fra 1,02 til 0,96 g/ml og viskositet på inntil 2 millioner cP. Videre vil man ved hjelp av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen i det vesentlige eliminere store trykkfluktuasjoner i systemet og i betydelig grad redusere trykkverdiene på pumpenes 18 og 22 leveringsside.
For å vise fordelene som oppnåes ved hjelp av oppfinnelsen, ble de følgende eksempler utført.
Eksempel 1
Kjernestrømning ble gjenoppstartet under anvendelse
av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen i en rørledning av diameter 203 mm og lengde 1 km etter en stillstandsperiode på
121 timer. Vann ble' til å begynne med innført ved omgivelse-nes temperatur med en strømningshastighet av størrelsesordenen 1 gpm (gram pr. mirøitt). Vannstrømningen ble så øket til en maksimal strømningshastighet på 16 gpm. Hastigheten med hvilken økningen ble foretatt var på 2 gpm/min. Det ble benyttet en vanninntaksfraksjon på 4%. Etter at den stasjonære driftstilstand var nådd, ble strømning av en Zuata råolje med densitet 1,01 og viskositet 100 000 cP igangsatt. Tiden det tok å opprette kjernestrømning var på 11 minutter. Fig. 3 viser trykkforløpet under" gjenoppstartingen, idet den viser det statiske trykk ved rørledningens inntak.
Kjernestrømning ble også gjenoppstartet ved starting av pumpen for viskøs olje bare 0,5 min etter at vannpumpen hadde nådd den maksimale verdi på 11,5 gpm.
En sammenligning mellom figurene 3 og 4 viser klart det glatte forløp av fremgangsmåten ved gjenoppstarting ifølge oppfinnelsen. Sammenligningen viser også ulikhetene i maksimaltrykk som inntreffer under gjenoppstartingen.
Eksempel 2
Kjernestrømning ble gjenoppstartet under anvendelse
av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen i den samme rørledning som den benyttet i eksempel 1, etter 97 timers stillstand, med en maksimal vannlevering på 2 4 gpm og oppstarting av pumpen for viskøs olje 3 minutter etter. Fig. 5 viser det relativt glatte forløp av fremgangsmåten ved oppstarting ifølge oppfinnelsen.
Det vil være klart at det med den foreliggende oppfinnelse er blitt tilveiebragt en fremgangsmåte for gjenoppstarting av kjernestrømning av viskøs olje etter lengre tids stillstand som fullt ut realiserer de siktemål og fordeler som ovenfor er omtalt.
Claims (11)
1. Fremgangsmåte for gjenoppstarting av kjernestrømning av viskøs olje i en rørledning etter et avbrudd i strømningen, karakterisert ved at man: igangsetter strømning av et lavviskøst fluid inn i rørledningens inntaksparti, gradvis øker strømningen av det lavviskøse fluid, inntil det er nådd en ønsket stasjonær driftstilstand, og igangsetter strømning av den viskøse olje inn i rørled-ningens inntaksparti etter at den stasjonære driftstilstand er opprettet for det lavviskøse fluid.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,
karakterisert ved at den gradvise økning av strømningen av det lavviskøse fluid foretaes på en i det vesentlige lineær måte.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 2,
karakterisert ved at strømningshastigheten for det lavviskøse fluid økes med en hastighet bestemt ved ligningen:
hvor Q = økningen i strømningshastigheten av det lavviskøse
fluid,
^maks = ^en maksimale massestrømningshastighet for det lav-
viskøse fluid ved den stasjonære driftstilstand,
Tq = tiden frem til opprettelse av betingelser med kjerne-
strømning og ringformet strømning, og T = tid som har forløpt etter gjenoppstartingen. 1/2 og Tq kan beregnes ut fra ligningen Tq = K Tg , hvor Tg er stillstandsperioden, og K er en konstant.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den gradvise økning av strømningen av det lavviskøse fluid foretaes ved at
strømningen av fluidet økes inntil en kritisk hastighet som er nødvendig for å opprette ringformet strømning av det lav-viskøse fluid.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at man dessuten: anvender en pumpe for å bringe den viskøse olje til å strømme inn i rørledningen, og en motor med variabel hastighet for å regulere mengden av olje som leveres fra denne oljepumpe , igangsetter strømningen av den viskøse olje ved oppstarting av nevnte oljepumpe, og øker strømningen av den viskøse olje inn i rørledningen gradvis ved innstilling av motoren med variabel hastighet.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at man ytterligere: benytter en forbiledningsrørledning og en reguleringsventil for å befordre i det minste en del av den viskøse olje til rørledningen, gradvis øker strømningen av den viskøse olje inn i rørledningen ved innstilling av denne ventil.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at man lar økningen av strømningen av det lavviskøse fluid forårsake en trykktopp ved nevnte inntaksparti, og at man aktiverer naturlig forekommende overflateaktivt middel gjennom tilsetning av natrium-silicåt til det lavviskøse fluid for å redusere denne trykktopp til et minimum.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at det som lavviskøst fluid anvendes vann, og at natriumsilicat tilsettes vannet i en mengde som er mindre enn 0,04%.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det for igangsetting av strømningen av lavviskøst fluid startes en pumpe, og at økningen i strømningen frembringes ved å øke leveringen fra denne pumpe.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at økningen av strømningen av det lavviskøse fluid foretaes ved å øke strømningen av det lavviskøse fluid inntil man har nådd et innhold av det lavviskøse fluid i rørledningen og en strømningshastighet av det lavviskøse fluid i rørledningen som er praktisk talt lik de verdier man hadde i rørledningen før nevnte avbrudd fant sted.
11. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det anvendes en viskøs olje med en densitet i området fra 1,02 til 0,96 g/ml og en viskositet på inntil 2 000 000 cP.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/116,480 US4745937A (en) | 1987-11-02 | 1987-11-02 | Process for restarting core flow with very viscous oils after a long standstill period |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO882742D0 NO882742D0 (no) | 1988-06-21 |
| NO882742L NO882742L (no) | 1989-05-03 |
| NO168552B true NO168552B (no) | 1991-11-25 |
| NO168552C NO168552C (no) | 1992-03-04 |
Family
ID=22367421
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO882742A NO168552C (no) | 1987-11-02 | 1988-06-21 | Fremgangsmaate ved gjenoppstarting av kjernestroemning etter lengre tids stans i pumping av meget viskoese oljer. |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4745937A (no) |
| BE (1) | BE1003083A3 (no) |
| CA (1) | CA1276210C (no) |
| DK (1) | DK347188A (no) |
| FR (1) | FR2622645B1 (no) |
| GB (1) | GB2211911B (no) |
| IT (1) | IT1224455B (no) |
| NL (1) | NL192931C (no) |
| NO (1) | NO168552C (no) |
| SU (1) | SU1662357A3 (no) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5105843A (en) * | 1991-03-28 | 1992-04-21 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Isocentric low turbulence injector |
| US5159977A (en) * | 1991-06-10 | 1992-11-03 | Shell Oil Company | Electrical submersible pump for lifting heavy oils |
| CN1060853C (zh) * | 1996-06-27 | 2001-01-17 | 徐长安 | 一种用管道输送原油的方法 |
| US6076599A (en) * | 1997-08-08 | 2000-06-20 | Texaco Inc. | Methods using dual acting pumps or dual pumps to achieve core annular flow in producing wells |
| US6092600A (en) * | 1997-08-22 | 2000-07-25 | Texaco Inc. | Dual injection and lifting system using a rod driven progressive cavity pump and an electrical submersible pump and associate a method |
| US6105671A (en) * | 1997-09-23 | 2000-08-22 | Texaco Inc. | Method and apparatus for minimizing emulsion formation in a pumped oil well |
| US6131660A (en) * | 1997-09-23 | 2000-10-17 | Texaco Inc. | Dual injection and lifting system using rod pump and an electric submersible pump (ESP) |
| US6123149A (en) * | 1997-09-23 | 2000-09-26 | Texaco Inc. | Dual injection and lifting system using an electrical submersible progressive cavity pump and an electrical submersible pump |
| WO1999015755A2 (en) | 1997-08-22 | 1999-04-01 | Texaco Development Corporation | Dual injection and lifting system |
| US6092599A (en) * | 1997-08-22 | 2000-07-25 | Texaco Inc. | Downhole oil and water separation system and method |
| CA2220821A1 (en) * | 1997-11-12 | 1999-05-12 | Kenneth Sury | Process for pumping bitumen froth thorugh a pipeline |
| RU2204740C1 (ru) * | 2002-06-10 | 2003-05-20 | Государственное образовательное учреждение Воронежская государственная технологическая академия | Жидкостно-газовый эжектор |
| RU2241863C1 (ru) * | 2003-04-16 | 2004-12-10 | Государственное образовательное учреждение Воронежская государственная технологическая академия | Жидкостно-газовый эжектор |
| FR2878018B1 (fr) * | 2004-11-18 | 2008-05-30 | Inst Francais Du Petrole | Methode de transport d'un produit visqueux par ecoulement en regime de lubrification parietale |
| US8322430B2 (en) * | 2005-06-03 | 2012-12-04 | Shell Oil Company | Pipes, systems, and methods for transporting fluids |
| WO2008035194A2 (en) * | 2006-09-21 | 2008-03-27 | Vetco Gray Scandinavia As | A method and an apparatus for cold start of a subsea production system |
| WO2011005744A1 (en) * | 2009-07-08 | 2011-01-13 | Shell Oil Company | Systems and methods for producing and transporting viscous crudes |
| AU2010312317B2 (en) * | 2009-10-26 | 2015-11-05 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Method, system and device for reducing friction of viscous fluid flowing in a conduit |
| US8146667B2 (en) * | 2010-07-19 | 2012-04-03 | Marc Moszkowski | Dual gradient pipeline evacuation method |
| RU2561555C1 (ru) * | 2014-05-07 | 2015-08-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Жидкостно-газовый эжектор |
| US11192128B2 (en) * | 2015-09-17 | 2021-12-07 | Cnh Industrial America Llc | Independent nozzle injection control system for sprayers |
| GB2561379B (en) * | 2017-04-12 | 2020-03-04 | Equinor Energy As | Inflow device for changing viscosity and transporting of oil |
| AU2018404213A1 (en) | 2018-01-25 | 2020-08-13 | Petróleo Brasileiro S.A. - Petrobras | Auxiliary system and method for starting or restarting the flow of gelled fluid |
| US20210332951A1 (en) * | 2020-04-22 | 2021-10-28 | Indian Institute Of Technology Bombay | Method for restarting flow in waxy crude oil transporting pipeline |
| CN112253063A (zh) * | 2020-09-15 | 2021-01-22 | 广州大学 | 一种环状流发生器 |
| CN114427549B (zh) * | 2022-01-27 | 2023-11-14 | 广州大学 | 一种楔形波环状流发生器 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2821205A (en) * | 1952-10-31 | 1958-01-28 | Shell Dev | Method and apparatus for lubricating pipe lines |
| NL154819B (nl) * | 1967-05-10 | 1977-10-17 | Shell Int Research | Inrichting voor het aanbrengen van een laag vloeistof met lage viscositeit tussen een stroom vloeistof met hoge viscositeit en de wand van een pijpleiding. |
| NL7105971A (no) * | 1971-04-29 | 1972-10-31 | ||
| NL7105973A (no) * | 1971-04-29 | 1972-10-31 | ||
| US3904248A (en) * | 1972-01-06 | 1975-09-09 | Shell Oil Co | Procedures for restart and shutdown of slurry pipelines |
| US3791395A (en) * | 1972-12-15 | 1974-02-12 | Atlantic Richfield Co | Restarting flow of gelled oil |
| US3892252A (en) * | 1972-12-18 | 1975-07-01 | Marathon Oil Co | Micellar systems aid in pipelining viscous fluids |
| US3886972A (en) * | 1973-12-06 | 1975-06-03 | Shell Oil Co | Core flow nozzle |
| US4047539A (en) * | 1973-12-21 | 1977-09-13 | Shell Oil Company | Method for establishing core-flow in water-in-oil emulsions or dispersions |
| US3977469A (en) * | 1975-02-03 | 1976-08-31 | Shell Oil Company | Conservation of water for core flow |
| US4259977A (en) * | 1979-04-16 | 1981-04-07 | Atlas Powder Company | Transportation and placement of water-in-oil emulsion explosives and blasting agents |
| DE3605723A1 (de) * | 1986-02-22 | 1987-08-27 | Uhde Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur foerderung von fest-fluessig-gemischen |
-
1987
- 1987-11-02 US US07/116,480 patent/US4745937A/en not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-06-21 NO NO882742A patent/NO168552C/no unknown
- 1988-06-22 CA CA000570106A patent/CA1276210C/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-06-23 DK DK347188A patent/DK347188A/da not_active Application Discontinuation
- 1988-06-29 GB GB8815465A patent/GB2211911B/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-07-04 NL NL8801691A patent/NL192931C/nl not_active IP Right Cessation
- 1988-07-15 FR FR888809637A patent/FR2622645B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1988-08-09 BE BE8800913A patent/BE1003083A3/fr not_active IP Right Cessation
- 1988-09-20 SU SU884356436A patent/SU1662357A3/ru active
- 1988-09-28 IT IT67870/88A patent/IT1224455B/it active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO882742D0 (no) | 1988-06-21 |
| GB2211911A (en) | 1989-07-12 |
| IT8867870A0 (it) | 1988-09-28 |
| IT1224455B (it) | 1990-10-04 |
| FR2622645A1 (fr) | 1989-05-05 |
| NL8801691A (nl) | 1989-06-01 |
| BE1003083A3 (fr) | 1991-11-19 |
| GB2211911B (en) | 1991-07-31 |
| NL192931C (nl) | 1998-05-07 |
| NL192931B (nl) | 1998-01-05 |
| DK347188D0 (da) | 1988-06-23 |
| GB8815465D0 (en) | 1988-08-03 |
| US4745937A (en) | 1988-05-24 |
| NO168552C (no) | 1992-03-04 |
| FR2622645B1 (fr) | 1992-06-12 |
| SU1662357A3 (ru) | 1991-07-07 |
| NO882742L (no) | 1989-05-03 |
| DK347188A (da) | 1989-05-03 |
| CA1276210C (en) | 1990-11-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO168552B (no) | Fremgangsmaate ved gjenoppstarting av kjernestroemning etter lengre tids stans i pumping av meget viskoese oljer. | |
| US3977469A (en) | Conservation of water for core flow | |
| US6343653B1 (en) | Chemical injector apparatus and method for oil well treatment | |
| NO312919B1 (no) | Pumpesystem | |
| US5686685A (en) | System for pneumatic delivery of emulsion explosives | |
| NO331401B1 (no) | Fremgangsmåte og innretning for nedihullsseparasjon og reinjeksjon av gass/vann | |
| AU2016246629B2 (en) | Apparatus and method for injecting a chemical to facilitate operation of a submersible well pump | |
| RU2119578C1 (ru) | Способ эксплуатации малодебитной скважины электронасосом с частотно-регулируемым приводом | |
| US20250320962A1 (en) | System and method for reducing friction, torque and drag in artificial lift systems used in oil and gas production wells | |
| US20250263618A1 (en) | System and method for reducing friction, torque and drag in artificial lift systems used in oil and gas production wells | |
| US10890055B2 (en) | Method for inverting oil continuous flow to water continuous flow | |
| CN107270128B (zh) | 一种高粘度液体的长距输送系统及输送方法 | |
| US4100967A (en) | System for decreasing resistance to flow of crude oil up from a well or through a pipeline | |
| US6105671A (en) | Method and apparatus for minimizing emulsion formation in a pumped oil well | |
| GB2592839A (en) | Pour point avoidance in oil/water processing and transport | |
| EP3473776A1 (en) | Water distribution network | |
| SU1536066A1 (ru) | Способ откачивани газожидкостной смеси из скважины | |
| SU1000602A1 (ru) | Способ запуска многосекционного насоса | |
| AP810A (en) | System for the pneumatic delivery of emulsion explosives. | |
| US11162642B2 (en) | Inflow device | |
| SU1102902A1 (ru) | Способ эксплуатации нефт ной скважины | |
| MXPA98010492A (en) | System for the pneumatic supply of explosives in emuls |