NO167010B

NO167010B - SENTRIFUGALSIKT.

Info

Publication number: NO167010B
Application number: NO86863808A
Authority: NO
Inventors: Christopher George Kelsey
Original assignee: Lowan Management Pty
Priority date: 1985-01-25
Filing date: 1986-09-24
Publication date: 1991-06-17
Also published as: NO167010C; NO863808L; NO863808D0

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører en sentrifugalsikt av den art som er angitt i krav l's ingress. I det etterfølgende er en slik sentrifugalsikt blant annet også omtalt som en sikt. The present invention relates to a centrifugal sieve of the type specified in claim 1's preamble. In what follows, such a centrifugal sieve is, among other things, also referred to as a sieve.

Konvensjonelle arbeider ved hjelp av tyngdekraften Conventional works using gravity

og kan omfatte en sikt som vibrerer i et legeme av vann, eller det kan være en fast sikt neddykket i vann som pulserer. Separasjon av partiklene finner sted i siktsjiktet i henhold til den spesifikke vekt, idet sjiktet består av et lag av grovere partikler eller grovsortering. Partikler med høy spesifikk vekt trenger igjennom grovsorteringen, and may comprise a sieve that vibrates in a body of water, or it may be a fixed sieve immersed in pulsating water. Separation of the particles takes place in the sieve layer according to the specific weight, as the layer consists of a layer of coarser particles or coarse sorting. Particles with a high specific gravity penetrate through the coarse sorting,

mens partikler med lav spesifikk vekt føres bort fra grovsorteringen av tversgående vannstrøm. while particles with a low specific gravity are carried away from the coarse sorting by transverse water flow.

I US.patent nr. 4.056.464 er det beskrevet en sikt, hvori oppslemningen innføres i en rotor på hvilken fastholdes grovsorteringen båret på en vevet siktduk, rotoren og sikten har form som en rett avkortet kjegle. Rotoren og sikten roteres inne i en stasjonær beholder med vann, som pulserer for å tilveiebringe en sikteffekt supplementert med sentri-fugalkraft. In US patent no. 4,056,464, a sieve is described, in which the slurry is introduced into a rotor on which the coarse sorting carried on a woven sieve cloth is held, the rotor and the sieve have the shape of a straight truncated cone. The rotor and screen are rotated inside a stationary container of water, which pulses to provide a screening effect supplemented by centrifugal force.

US-patent nr. 4.279.741 vedrører likeledes en sentrifugaljigg, hvor det anvendes en sylindrisk sil og i én utførel-sesform, et roterende kammer. US patent no. 4,279,741 likewise relates to a centrifugal jig, where a cylindrical sieve and, in one embodiment, a rotating chamber is used.

Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer også en sikt hvori sentrifugalvirkningen anvendes ved konsentreringen av partikler i grovsorteringssyklusen. The present invention also provides a sieve in which the centrifugal effect is used for the concentration of particles in the coarse sorting cycle.

Én utførelsesform av foreliggende oppfinnelse omfatter en sentrifugalsikt omfattende en beholder montert for rotasjon på dens lengdeakse, hvor beholderen omfatter et aksialt område og et perifert område adskilt av grovsortering, midler for innføring av innmatningsmateriale til det aksielle område, One embodiment of the present invention comprises a centrifugal sieve comprising a container mounted for rotation on its longitudinal axis, the container comprising an axial area and a peripheral area separated by coarse sorting, means for introducing feed material to the axial area,

og midler for å pulsere fluidummet i det perifere område and means for pulsating the fluid in the peripheral region

mens beholderen roterer, og er særpreget ved at pulserings-midlene omfatter grenseflatemidler som kommuniserer med det perifere område i det vesentlige fullstendig radielt forbi grensen av den frie overflate av materialet som inn-kastes for å skjære den nevnte akse. while the container rotates, and is characterized in that the pulsating means comprise interface means which communicate with the peripheral area essentially completely radially past the boundary of the free surface of the material which is thrown in to intersect the said axis.

Sikten i henhold til oppfinnelsen utviser andre fordeler i forhold til siktene vist i US Patentene 4.056.464 og 4.279.741, ved at den er særpreget ved det som fremgår av krav l's karakteriserende del, ytterliger trekk fremgår av kravene 2 - 14 og av den etterfølgende beskrivelse av flere utførelsesformer av oppfinnelsen og vist i de etterfølgende tegninger , hvor The sieve according to the invention exhibits other advantages compared to the sieves shown in US Patents 4,056,464 and 4,279,741, in that it is characterized by what appears in the characterizing part of claim 1, further features appear in claims 2 - 14 and in the subsequent description of several embodiments of the invention and shown in the subsequent drawings, where

fig. 1 er et sideriss av en første utførelsesform av oppfinnelsen , fig. 1 is a side view of a first embodiment of the invention,

fig. 2 er et sideriss av en del av apparatet ifølge fig. 1, fig. 2 is a side view of part of the apparatus according to fig. 1,

fig. 3 er et ufullstendig grunnriss av legemedelen av apparatet ifølge fig. 1, fig. 3 is an incomplete plan view of the body part of the apparatus according to fig. 1,

fig. 4 er et tverrsnitt av legemedelen, fig. 4 is a cross section of the body part,

fig. 5 er et ufullstendig grunnriss av legemedelen, fig. 5 is an incomplete plan view of the body part,

fig. 6 er et grunnriss av en kam i apparatet, fig. 6 is a plan view of a comb in the apparatus,

fig. 7 er et snitt tatt langs linjen 7-7 i fig. 6, fig. 7 is a section taken along line 7-7 in fig. 6,

fig. 8 er et riss av kammen, fig. 8 is a view of the cam,

fig. 9 viser et sideriss av en andre utførelsesform av oppfinnelsen, og fig. 9 shows a side view of a second embodiment of the invention, and

fig. 10 er et delsideriss som viser driftsdelene for kammen i utførelsesformen i fig. 9, fig. 10 is a partial side view showing the operating parts for the comb in the embodiment in fig. 9,

fig. 11 viser delvis gjennomskåret et sideriss av en sikt. fig. 11 shows a partially cross-sectional side view of a sieve.

i henhold til en ytterligere utførelsesform av oppfinnel- according to a further embodiment of the invention

sen, hvori membranen er eliminert og erstattet av eh luft/ vann grenseflate, og sen, in which the membrane is eliminated and replaced by eh air/water interface, and

fig. 12 viser sikten i henhold til fig. 11 i delvis tverrsnitt. fig. 12 shows the view according to fig. 11 in partial cross-section.

Apparatet vist i fig. 1 omfatter en base 20 som inneholder driftanordningene som vil bli beskrevet i det etterfølgende, og som bærer et lagerhus 21. The apparatus shown in fig. 1 comprises a base 20 which contains the operating devices which will be described in the following, and which carries a bearing housing 21.

Inne i lagerhuset 21 er ved hjelp av koniske rullelagre 22 montert en ytre drivaksel23 som ved sin øvre ende bærer en sirkulær monteringsflens 24. Inside the bearing housing 21, with the help of conical roller bearings 22, an outer drive shaft 23 is mounted, which at its upper end carries a circular mounting flange 24.

Et bærehus 25 er montert på flensen 24 ved hjelp av -støtter 26. Kamdrivakslen 29 er montert inne i den ytre drivaksel2 3 ved hjelp av lagrene 26 og 27, og med dens øvre ende lokali- x sert i lagret 28 i bærehuset 25. A carrier housing 25 is mounted on the flange 24 by means of supports 26. The cam drive shaft 29 is mounted inside the outer drive shaft 2 3 by means of bearings 26 and 27, and with its upper end located in bearing 28 in the carrier housing 25.

Den ytre drivaksel 2 3 drives av kjeder (ikke vist) mellom The outer drive shaft 2 3 is driven by chains (not shown) between

et kjedehjul 30 på den ytre drivaksel og et kjedehjul 31 på en nedløperaksel 32, idet kjedehjulet 31 på sin side drives av en kjededrift mellom kjedehjulet 32 og et kjedehjul 33 knyttet til en drivmotor 34. Den kamdrivende aksel 29 drives av en kjede mellom et kjedehjul 35 ved den nedre ende av kamdrivakslen og kjedehjulet 36 som drives av en andre drivmotor 37. a sprocket 30 on the outer drive shaft and a sprocket 31 on a downrunner shaft 32, the sprocket 31 in turn being driven by a chain drive between the sprocket 32 and a sprocket 33 connected to a drive motor 34. The cam drive shaft 29 is driven by a chain between a sprocket 35 at the lower end of the cam drive shaft and the sprocket 36 which is driven by a second drive motor 37.

Også båret på flensen 27 er en støtte og et deksel 38 på hvilken er montert en ring 39 som på sin side bærer et legeme 40 vist mere detaljert i figurene 3, 4 og 5. Also carried on the flange 27 is a support and a cover 38 on which is mounted a ring 39 which in turn carries a body 40 shown in more detail in Figures 3, 4 and 5.

Legemet 40 bærer et toppdeksel 41 som er forsynt med en peri-feriflens 42 og en damdel 43, hvis funksjon vil bli beskrevet i det etterfølgende. The body 40 carries a top cover 41 which is provided with a peripheral flange 42 and a dam part 43, the function of which will be described in the following.

Montert inne i en sentral bøssing 4 4 ved inngrep med en gjenget del 45 er et vanntilførselsrør 46. Da røret 46 vil rotere med legemet 40 anvendes en roterende forseglingsan-ordning 47 ved forbindelsen mellom tilførselsrøret 46 og et vanntilførselsrør 48. Mounted inside a central bushing 44 by engagement with a threaded part 45 is a water supply pipe 46. As the pipe 46 will rotate with the body 40, a rotary sealing device 47 is used at the connection between the supply pipe 46 and a water supply pipe 48.

Rundt vanntilførselsrøret 46 og kommuniserende med et inn-løpsrør 49 for en oppslemning er anordnet en op<p>slemnings-tilførselskappe 50 som munner ut ved dens nedre ende for å kommunisere med området 51 mellom apparatets aksel og en nettingsikt 52. Denne sikt kan bestå av en kilformet tråd-sikt av konvensjonell konstruksjon med et mål tilpasset for den påtenkte anvendelse, som typisk ligger i området for en passasje på 300 pm. Sikten er anordnet mellom ved dens øvre ende et toppdeksel 41 og ved dens nedre ende er det montert i en spor anordnet i legemet 40 ved 53. Egenskapene ved sikten 52 er beskrevet nedenfor. Around the water supply pipe 46 and communicating with an inlet pipe 49 for a slurry is arranged a slurry supply cap 50 opening at its lower end to communicate with the area 51 between the shaft of the apparatus and a mesh screen 52. This screen may consist of a wedge-shaped wire sieve of conventional construction with a size adapted to the intended application, which is typically in the range of a passage of 300 pm. The sight is arranged between at its upper end a top cover 41 and at its lower end it is mounted in a slot arranged in the body 40 at 53. The properties of the sight 52 are described below.

Vanntilførselsrøret 46 kommuniserer med området 54 mellom sikten 52 og den rett avkortede kjegleformete sidevegg av legemet 40 via en sentral brønn 55 og radiale slisser 56 anordnet i den sentrale del 44 i legemet 40. The water supply pipe 46 communicates with the area 54 between the sieve 52 and the right truncated cone-shaped side wall of the body 40 via a central well 55 and radial slots 56 arranged in the central part 44 of the body 40.

Området 54 er lukket nedenifra av en ringformet membran 57 av gummi, hvis ytre kant er festet til den indre kant av rin-gen 39. Den indre kant av membranen 5 7 bæres på den ytre kant av bærehuset 25. The area 54 is closed from below by an annular membrane 57 of rubber, the outer edge of which is attached to the inner edge of the ring 39. The inner edge of the membrane 5 7 is supported on the outer edge of the support housing 25.

Festet til den sentrale del av membranen 57 er den øvre ende av et pulsatorlegeme 5 8 utformet som en avkortet kjegle, og som omgir kamdrivakslen 29. Den nedre ende av pulsatorlegemet 58 er montert ved fastklemming mellom et par kammer 59 som er mer detaljert vist i figurene 6, 7 og 8. Kammene 59 er montert på en sentrert bronsebøssing 60 på akselen 29, og deres profilerte kamoverflate 61 glir langs valselagre 62 festet til akslen 29 ved hjelp av bolter 63. Profilene for kamoverflåtene 61 er slike at når akselen 29 roterer og følgelig rullelagrene 62 roterer mot kammene 59, vil kammene resiprosere i akselens 29 aksielle retning, og det vil sees at denne reprositering vil overføres til membranen 57. Som det særlig vil sees av fig. 5 er legemets 40 base forsynt med 3 løkkeformete hulrom 6 4 som fører til utløpsmunn-stykkene 65 ved periferien av legemet 40. Sideveggene i hulrommene 64 fører til utløpsmunnstykkene 65 og er slik profilert at de på et hvilket som helst punkt vil danne eh konstant vinkel til en radius fra rotasjonsakselen av apparatet, i den viste utførelsesform 30°. Hensikten med denne profil vil bli beskrevet nedenfor. Attached to the central part of the membrane 57 is the upper end of a pulsator body 58 shaped like a truncated cone, and which surrounds the cam drive shaft 29. The lower end of the pulsator body 58 is mounted by clamping between a pair of chambers 59 which are shown in more detail in figures 6, 7 and 8. The cams 59 are mounted on a bronze bushing 60 centered on the shaft 29, and their profiled cam surface 61 slides along roller bearings 62 attached to the shaft 29 by means of bolts 63. The profiles of the cam surfaces 61 are such that when the shaft 29 rotates and consequently the rolling bearings 62 rotate against the cams 59, the cams will reciprocate in the axial direction of the shaft 29, and it will be seen that this reciprocation will be transferred to the membrane 57. As will be particularly seen from fig. 5, the base of the body 40 is provided with 3 loop-shaped cavities 6 4 which lead to the outlet nozzles 65 at the periphery of the body 40. The side walls of the cavities 64 lead to the outlet nozzles 65 and are so profiled that at any point they will form a constant angle eh to a radius from the axis of rotation of the apparatus, in the embodiment shown 30°. The purpose of this profile will be described below.

Som vist i fig. 1 er den øvre del av apparatet omgitt av en renneanordning omfattende et toppdeksel 66, en ytre vegg 67 og en bunnvegg 68 som definerer et utløpsområde 69, samt perifere og nedre vegger 70, 71 og 72 som definerer et andre utløpskammer 73. Det vil sees at kammeret 69 kommuniserer med området over flensen 42, mens kammeret 73 er anordnet til å motta materiale fra munnstykkene 65. Renneanordningen er naturligvis festet til basen 20 ved midler som ikke er vist på tegningene. As shown in fig. 1, the upper part of the apparatus is surrounded by a chute device comprising a top cover 66, an outer wall 67 and a bottom wall 68 defining an outlet area 69, as well as peripheral and lower walls 70, 71 and 72 defining a second outlet chamber 73. It will be seen that the chamber 69 communicates with the area above the flange 42, while the chamber 73 is arranged to receive material from the nozzles 65. The chute arrangement is of course attached to the base 20 by means not shown in the drawings.

Virkemåten av apparatet er som følger: The operation of the device is as follows:

Med den ytre drivaksel og komponentene som bæres av denne innbefattende støtten og dekslet 38, vil legemet 40, dekslet 41 og flensen 42 rotere med en hastighet som bestemmes av drivmotoren 34. Vann tilføres fra innmatningsrøret 48 gjennom tilførselsrøret 46 via brønnen 55 og spaltene 56 With the outer drive shaft and the components supported by this including the support and the cover 38, the body 40, the cover 41 and the flange 42 will rotate at a speed determined by the drive motor 34. Water is supplied from the feed pipe 48 through the supply pipe 46 via the well 55 and the slots 56

til området 54. Samtidig innføres siktinnmatningen i form av en oppslemning fremstilt fra tilførselsmaterialet til sikten via oppslemningstilførselsrøret 49 og kappen 50. Oppslemningen som innføres i området 51 fra den nedre ende av kappen 50 vil naturligvis kastes ut som følge av rotasjonen av legemet 40, hjulpet av ribbene 67 på bøssinglegemet 44. to the area 54. At the same time, the sieve feed is introduced in the form of a slurry produced from the feed material to the sieve via the slurry supply pipe 49 and the jacket 50. The slurry introduced into the area 51 from the lower end of the jacket 50 will naturally be thrown out as a result of the rotation of the body 40, aided of the ribs 67 on the bushing body 44.

I mellomtiden vil tilførselsvannet ha fylt området 54. In the meantime, the supply water will have filled area 54.

Før innføring av oppslemningen og innmatningsvannet er det inn-ført i området 51 grovsortering av en størrelse og densitet valgt for å passe innmatningsmaterialet og fraksjonene som skal separeres. Egnete materialer for grovsortering innbe-fatter "run-of-mill" granat, kuler av aluminium/bronse-legering og blyglasskuler. Before the introduction of the slurry and the feed water, coarse sorting of a size and density selected to suit the feed material and the fractions to be separated has been introduced in the area 51. Suitable materials for coarse grading include run-of-mill garnet, aluminium/bronze alloy balls and lead glass balls.

Rotasjon av maskinen vil plassere grovsorteringen mot sikten 52, og når innmatningsmaterialet føres inn i området 51 og kastes utad, vil det bevege seg oppover mot grovsorteringsmaterialet og sikten. Grovsorteringen vil ha tendens til å kompakteres mot sikten 52 som følge av sentrifugalvirkningen, på samme måte som kompakteringen av grovsorteringen ved en konvensjonelt vannpulsert tyngdekraftoppred-ning. Når membranen 5 7 heves oppover som følge av virknin-gen av kammene 59 med rotasjon av kamdrivakselen 29, vil vannet i kammeret 54 trykksettes, og denne pulsering vil forår-sake en dilatering av sorteringen, igjen på samme måte som en konvensjonell tyngdekraftsikt, og frigjøre tyngre partikler av innmatningen for en utadrettet bevegelse i forhold til de lettere partikler som følge av rotasjon av maskinen. På retur eller nedadslaget av membranen 57, vil trykket i kammeret 54 nedsettes og grovsorteringsmaterialet vil igjen bli tettere kompaktert og klar for den neste dilateringspuls. Rotation of the machine will place the coarse sorting towards the sieve 52, and when the feed material is fed into the area 51 and thrown outwards, it will move upwards towards the coarse sorting material and the sieve. The coarse sorting will tend to be compacted against the sieve 52 as a result of the centrifugal action, in the same way as the compaction of the coarse sorting in a conventional water-pulsed gravity separation. When the membrane 57 is raised upwards as a result of the action of the cams 59 with rotation of the cam drive shaft 29, the water in the chamber 54 will be pressurized, and this pulsation will cause a dilation of the sorting, again in the same way as a conventional gravity sieve, and releasing heavier particles of the feed for an outward movement relative to the lighter particles as a result of rotation of the machine. On the return or downward stroke of the membrane 57, the pressure in the chamber 54 will be reduced and the coarse sorting material will again be more densely compacted and ready for the next dilation pulse.

På denne måte, som i en tyngdekraftsikt, men med en virk-ning som er forsterket ved at tyngdekraften er erstattet med sentripetal aksellerasjon, vil de tyngre partikler i innmatningen penetrere grovsorteringen og sikten 52 og inn-føres i området 54. Disse partikler vil naturligvis raskt beveges mot en ytre vegg av legemet 40, og deretter nedad som følge av den koniske form av denne vegg, og innføres i hulrommene 64. Det separerte materiale vil deretter mi-grere langs sideveggene i hulrommene 6 4 til munnstykkene 65, og utføres med en andel av tilførsels- eller "hutch"-vannet til utløpskammeret 7 3 for de tyngre partikler, mens oppslemningen som inneholder den mindre tunge fraksjon ikke vil penetrere grovsorteringen og vil strømme fra området 51 ved dens øvre åpne ende og over damringen 4 3 og deretter over flensen 42 til kammeret 69. In this way, as in a gravity sieve, but with an effect that is enhanced by the fact that gravity is replaced by centripetal acceleration, the heavier particles in the feed will penetrate the coarse sorting and sieve 52 and be introduced into the area 54. These particles will naturally is quickly moved towards an outer wall of the body 40, and then downwards as a result of the conical shape of this wall, and is introduced into the cavities 64. The separated material will then migrate along the side walls of the cavities 6 4 to the nozzles 65, and is carried out with a portion of the feed or "hutch" water to the discharge chamber 7 3 for the heavier particles, while the slurry containing the less heavy fraction will not penetrate the coarse screening and will flow from the area 51 at its upper open end and over the dam ring 4 3 and then over the flange 42 to the chamber 69.

Som ovenfor nevnt er sideveggene i kammeret 6 4 profilert slik at det ved ethvert punkt langs deres lengde til munn-stykket dannes en konstant vinkel til en radius fra maski-nens rotasjonsakse. Valget av denne vinkel vil påvirkes av overflatefinish'en og friksjonsegenskapene for de aktuelle materialer, men en vinkel på 30° er funnet passende. Vink-len er valgt slik at ingen akkumulering av materialet vil finne sted langs disse sidevegger, men i steden vil hulrommene 64 kontinuerlig renses ved rotasjon av apparatet ved dets normale driftshastigheter. As mentioned above, the side walls in the chamber 6 4 are profiled so that at any point along their length to the mouth piece, a constant angle to a radius from the machine's axis of rotation is formed. The choice of this angle will be influenced by the surface finish and the frictional properties of the materials in question, but an angle of 30° has been found suitable. The angle is chosen so that no accumulation of the material will take place along these side walls, but instead the cavities 64 will be continuously cleaned by rotation of the apparatus at its normal operating speeds.

I det ideelle tilfelle vil et legeme av fluidum med en densitet f> som roterer med en vinkelhastighet _T\. rundt en vertikal 2t akse med radial begrensning (eksempelvis inne i en roterende sylinder),hvor tyngdekraften virker i retning av den negative z akse, så kan det vises at likevektsbetingel-ser for trykket ved et punkt (r, z) inne i fluidummet er gitt av uttrykket In the ideal case, a body of fluid with a density f> rotating with an angular velocity _T\. around a vertical 2t axis with radial limitation (for example inside a rotating cylinder), where gravity acts in the direction of the negative z axis, then it can be shown that equilibrium conditions for the pressure at a point (r, z) inside the fluid are given by the expression

hvor p er trykket (eksempelvis atmosfærisk) ved den frie overflate av fluidummet som passerer gjennom punktet (R, H). Da ved den frie overflate av fluidummet, p = p, så vil den frie overflate være definert av ligningen where p is the pressure (for example atmospheric) at the free surface of the fluid passing through the point (R, H). Then at the free surface of the fluid, p = p, the free surface will be defined by the equation

Punktet (R, H) i den viste sikt vil være gitt av høyden og den indre diameter av damringen 43. The point (R, H) in the view shown will be given by the height and the inner diameter of the dam ring 43.

Ved ideal drift av den viste sikt vil fluidumtrykket ved grenseflaten mellom grovsorteringen og oppslemningen være konstant over hele høyden av oppslemningen, og det vil være åpenbart fra den ovenfor viste ligning (1) at denne grenseflate vil ligge i et rotasjonsparaboi>id såvel som den frie oppslemningsoverflate definert av ligningen (1). In ideal operation of the screen shown, the fluid pressure at the interface between the coarse sorting and the slurry will be constant over the entire height of the slurry, and it will be obvious from the equation (1) shown above that this interface will lie in a paraboloid of rotation as well as the free slurry surface defined by equation (1).

I henhold til oppfinnelsen er sikten 52 formet slik at oppslemning/grovsorteringsgrenseflaten vil ligge på den nød-vendige kurve for den spesielle rotasjonshastighet ved hvilken t arbeider ved anvendelse av de ovenfor viste forhold. According to the invention, the sieve 52 is shaped so that the slurry/coarse sorting interface will lie on the necessary curve for the particular rotation speed at which t works when applying the conditions shown above.

I det ideelle tilfelle vil formen av sikten tilveiebringe en konstant tykkelse av grovsrotering over høyden av sikten. Siktens kurvatur er derfor gitt av kurvaturen for den teoretiske grovsortering/oppslemningsgrenseflate, idet tykkelsen av grovsorteringen gis av den mengde grovsortering som innføres i maskinen. , In the ideal case, the shape of the screen will provide a constant thickness of coarse rotation over the height of the screen. The curvature of the sieve is therefore given by the curvature of the theoretical coarse sorting/slurry interface, the thickness of the coarse sorting being given by the amount of coarse sorting introduced into the machine. ,

Den teoretisk riktige kurve for grovsortering/oppslemnings-grenseflaten kan således beregnes, og denne kurve vil flyt-tes radielt utover med en mengde §r lik tykkelsen av grovsorteringen for å definere kurven for siktprofilen. Man kan naturligvis komme frem til approksimasjoner av denne kurve på andre måter basert på de ovenfor gitte generelle vurderinger. I realiteten vil imidlertid den korrekte kurve for sikten være en parabell som har en noe større krumning enn den man ville komme frem til fra det som ovenfor er angitt. Dette skyldes det faktum at den innkomne oppslemning vil være utsatt for hysterese, hvilket fører til at bunnen av den frie oppslemningsoverflate blir lokalisert radielt innad i forhold til det som man ellers ville forvente. De sist innførte partikler ved bunnen av sikten vil derfor ut-settes for en mindre aksel erasjon enn den som finner sted ved selve sikten. Når partiklene beveges oppad vil de beveges utover og aksellasjonen vil tilta. The theoretically correct curve for the coarse sorting/slurry interface can thus be calculated, and this curve will be moved radially outwards by an amount §r equal to the thickness of the coarse sorting to define the curve for the sieve profile. One can of course arrive at approximations of this curve in other ways based on the general assessments given above. In reality, however, the correct curve for the sight will be a parabola which has a somewhat greater curvature than that which would be arrived at from what has been stated above. This is due to the fact that the incoming slurry will be subject to hysteresis, which causes the bottom of the free slurry surface to be located radially inwards in relation to what would otherwise be expected. The last introduced particles at the bottom of the sieve will therefore be subjected to a smaller axis eration than that which takes place at the sieve itself. When the particles are moved upwards, they will be moved outwards and the acceleration will increase.

Det vil være åpenbart at når hastigheten for siktrotasjo-nén tiltar vil den optimale krumning for siktformen avta, og for grensetilfellet av uendelig stor aksel ierasjon vil den maksimale siktform være en sylinder. I praksis vil imidlertid denne effekt motvirkes av den ovenfor beskrevne hysterese-effekt, og med avtagende akselerasjon når krum-ningen for den teoretiske siktparabol øker, så vil hysterese-effekten avta slik at ved praktisk utøvelse av oppfinnelsen vil disse effekter ha en tendens til å kansellere hverandre slik at den optimale parabol vil være anvendbar over et område sikthastigheter. It will be obvious that as the speed of the screen rotation increases, the optimal curvature for the screen shape will decrease, and for the limit case of infinitely large axis rotation, the maximum screen shape will be a cylinder. In practice, however, this effect will be counteracted by the above-described hysteresis effect, and with decreasing acceleration when the curvature of the theoretical sighting parabola increases, the hysteresis effect will decrease so that in practical implementation of the invention these effects will tend to cancel each other out so that the optimal parabola will be applicable over a range of sight velocities.

Dypden av oppslemningen over siktsjiktet bestemmes av radiusen av damringen 43, og i den første utførelsesform kan maskinen utstyres med utvekselbare toppdeksler 41 med damringer med forskjellige diametre for å muliggjøre justering av slamdypden for å maksimere gjenvinning av et gitt innmatningsmateriale. The depth of the slurry above the screening bed is determined by the radius of the dam ring 43, and in the first embodiment the machine can be equipped with interchangeable top covers 41 with dam rings of different diameters to enable adjustment of the mud depth to maximize recovery of a given feed material.

Det bør forstås at ved de meget høye akselerasjoner som en maskin av denne type kan arbeide med,vil den absolutte grad med hvilken sikten 52 avviker fra en enkel avkortet kjegle-form (som angitt i US-patent 4.056.464) eller fra en sylinder (som vist i US-patent nr. 4.279.741) vise seg å være meget liten. F.eks. ved 80 G i den viste maskin vil høyden av sikten være 6 3 mm og bunnen av sikten vil ligge kun 3 mm radielt innover ved toppen. I denne forbindelse må det imidlertid medtas at tykkelsen av grovsorteringen er av størrel-sesordenen 19 mm og tykkelsen av oppslemningen er typisk 5 mm. Ytterligere kan konsentratpartikkelstørrelsen være mindre enn 100 pm, og diameteren for grovsorteringsbestand-delene ligger i området 600-1000 /am. Siktformen er derfor av stor betydning hvis operasjonseffektiviteten av en slik sikt skal maksimaliseres. It should be understood that at the very high accelerations at which a machine of this type can operate, the absolute degree to which the sight 52 deviates from a simple truncated cone shape (as set forth in US Patent 4,056,464) or from a cylinder (as shown in US patent no. 4,279,741) turn out to be very small. E.g. at 80 G in the machine shown, the height of the sight will be 6 3 mm and the bottom of the sight will lie only 3 mm radially inwards at the top. In this connection, however, it must be noted that the thickness of the coarse sorting is of the order of magnitude 19 mm and the thickness of the slurry is typically 5 mm. Furthermore, the concentrate particle size may be less than 100 µm, and the diameter of the coarse stock parts is in the range of 600-1000 µm. The shape of the sieve is therefore of great importance if the operational efficiency of such a sieve is to be maximised.

Det vil sees at membranen 5 7 er ringformet og virker kun i området radielt utenfor sikten 52. Dette sikrer at membranen ikke arbeider innover i den tenkt forlengete frie oppslemningsoverflate, dvs. i det område hvor de to kamre 51 og 54 strekker seg nedover i steden for å avsluttes ved membranen og bærehuset 25.Ingen oppslemning vil være tilstede som følge av den frie oppslemningsoverflate erradielt adskilt utover fra dette område. It will be seen that the membrane 57 is ring-shaped and only works in the area radially outside the sight 52. This ensures that the membrane does not work inwards into the imaginary extended free slurry surface, i.e. in the area where the two chambers 51 and 54 extend downward instead of to terminate at the diaphragm and carrier housing 25. No slurry will be present as a result of the free slurry surface being radially separated outward from this area.

På denne måte, ved anvendelse av en ringformet membran umiddelbart under nivået for bunnen av sikten 52, vil membranen være lokalisert i større nærhet til legemet av konsentratvannet i området 54, og derved minimalisere mengden av vann som må beveges og maksimere koblingen mellom konsentratvannet og membranen. Membranen kan ha et areal som er tilnærmet det for bunnen av volumet av konsentratvan- In this way, by using an annular membrane immediately below the level of the bottom of the sieve 52, the membrane will be located in closer proximity to the body of the concentrate water in the area 54, thereby minimizing the amount of water that must be moved and maximizing the coupling between the concentrate water and the membrane . The membrane can have an area that approximates that of the bottom of the volume of concentrate water.

net for å minimalisere lengden av membranslaget som er nød-vendig for en gitt pulseffekt. net to minimize the length of the membrane stroke that is necessary for a given pulse effect.

Effektiviteten av pulseringen som oppnås i henhold til foreliggende oppfinnelse, - eksempelvis sammenlignet med den vist i US-patent nr. 4.056.464, er ytterligere forsterket som følge av at membranen er koblet med fluidummet hvorav i det vesentlige alt er ved det høye trykk som eksisterer i området 5 4 som følge av sentrifugalvirkningen. Dette trykk vil ikke bare lette nedsynkningen av membranen til dens neder-ste posisjon ved kontroll av kammen 59, men også faktisk bibeholde en netto nedadrettet kraft mot kammen. Kompaktering av grovsorteringen ved returslaget er derfor både raskt og omfattende, og det er liten netto strømning av konsentratvannet til området 51.1 virkeligheten bør tilsetningen av vann til avgangene ikke overstige 5 %. The effectiveness of the pulsation achieved according to the present invention, - for example compared to that shown in US patent no. 4,056,464, is further enhanced as a result of the membrane being connected with the fluid, of which essentially all is at the high pressure which exists in the range 5 4 as a result of the centrifugal effect. This pressure will not only facilitate the descent of the diaphragm to its lower position when controlling the cam 59, but also actually maintain a net downward force against the cam. Compaction of the coarse sorting at the return stroke is therefore both rapid and extensive, and there is little net flow of the concentrate water to area 51.1, in reality the addition of water to the discharges should not exceed 5%.

Effekten av dette hydrauliske forhold er å gi både positive og negative pulser til grovsorteringsmaterialet, hvilket er en effekt som ikke kan oppnås ifølge US-patent nr. 4.056.464, i henhold til hvilket hele legemet av innmatning, grovsortering og konsentratvann ikke roteres. Denne effekt kan heller ikke oppnås i henhold til US-patent nr. The effect of this hydraulic relationship is to provide both positive and negative pulses to the coarse grading material, which is an effect that cannot be achieved according to US Patent No. 4,056,464, according to which the entire body of feed, coarse grading and concentrate water is not rotated. Nor can this effect be achieved according to US patent no.

4.2 79.741 på grunn av den deri anvendte pulsering. 4.2 79,741 because of the pulsation used therein.

En maskin av den beskrevne og viste type har vist seg å tilveiebringe en ekstremt effektiv separasjon av partikler i henhold til deres spesifkkke vekt, og er spesielt effektiv ved separasjon av fine partikler som ikke kan håndteres med konvensjonelt separasjonsutstyr, eksempelvis partikler under 100 yum. Med. utstyr, konstruert, i henhold til foreliggende foretrukne utførelsesform er det oppnådd en nyttig separasjon av partikler i et størrelsesområde hvor 50% passerer 20 pm og 8% passerer 5 pm, hvor det er oppnådd en oppkonsen-treringsgrad større enn 30 ganger, og nyttige resultater kan også forventes med gull med partikkelstørrelser ned til 5 pm, og har gjenvinningsgrader på 90% eller bedre. A machine of the type described and shown has been shown to provide an extremely efficient separation of particles according to their specific gravity, and is particularly effective in the separation of fine particles which cannot be handled with conventional separation equipment, for example particles below 100 yum. With. equipment, constructed, according to the present preferred embodiment, a useful separation of particles in a size range where 50% passes 20 pm and 8% passes 5 pm, where a degree of concentration greater than 30 times is achieved, and useful results can also be expected with gold with particle sizes down to 5 pm, and have recovery rates of 90% or better.

Rotasjonshastigheten for den ytre drivaksel 23, som naturligvis bestemmer akselerasjonen som pålegges partiklene og rotasjonshastigheten for kamdrivakselen 29, som bestemmer puls-hastigheten i sikten , må bestemmes eksperimentelt for det spesielle materiale. Det vil bli funnet at drift av apparatet ved hastigheter hvor det oppnås akselerasjoner i stør-relsesordenen 100 g ved grovsorteringsmaterialet vil produ-sere tilfredsstillende resultater. Lengden av slaget for membranen 57 er naturligvis kontrollert av parametrene for kamoverflåtene 61, og kammene 59 kan erstattes for å varie-re denne slaglengde i den hensikt å optimalisere driften av maskinen for et spesielt innmatningsmateriale. The rotational speed of the outer drive shaft 23, which naturally determines the acceleration imposed on the particles and the rotational speed of the cam drive shaft 29, which determines the pulse speed in the sieve, must be determined experimentally for the particular material. It will be found that operation of the apparatus at speeds where accelerations in the order of 100 g are achieved with the coarse sorting material will produce satisfactory results. The length of the stroke for the membrane 57 is of course controlled by the parameters of the cam surfaces 61, and the cams 59 can be replaced to vary this stroke in order to optimize the operation of the machine for a particular feed material.

Mange alternative utførelsesformer av foreliggende oppfinnelse er mulig, og det vil forstås at utførelsesformen som er beskrevet og illustrert kun er gitt som eksempel. Membranen 5 7 erstattes av membraner som eksempelvis er lokalisert på sideveggene av maskinen,og alternative metoder for å påvir-ke membranen er også mulig, eksempelvis innbefattende elek-triske eller elektromagnetiske anordninger. På samme måte kan plasseringen og anordningen for innmatningen og/eller grovsorteringen ha andre former enn de som ovenfor beskrevet. Many alternative embodiments of the present invention are possible, and it will be understood that the embodiment described and illustrated is only given as an example. The membrane 5 7 is replaced by membranes which are, for example, located on the side walls of the machine, and alternative methods for influencing the membrane are also possible, for example including electric or electromagnetic devices. In the same way, the location and arrangement for the feeding and/or rough sorting can have other forms than those described above.

En slik alternativ utførelsesform er vist i fig. 9 og 10, som viser en alternativ og mere kompakt mekanisme for å oscillere membranen 57. Such an alternative embodiment is shown in fig. 9 and 10, which show an alternative and more compact mechanism for oscillating the membrane 57.

I denne utførelsesform er dekslet 38 og pulsatorlegemet 58 erstattet av et enkelt bæreelement 74 montert på flensen In this embodiment, the cover 38 and the pulsator body 58 are replaced by a single support element 74 mounted on the flange

24. Elementet 74 er forsynt med en indre sylindrisk flens 24. The element 74 is provided with an inner cylindrical flange

75 som bærer bærehuset 25 og den indre kant av membranen 57, og en ytre sylindrisk flens 76 som bærer den ytre kant av membranen 5 7 og legemet 40. 75 which carries the support housing 25 and the inner edge of the membrane 57, and an outer cylindrical flange 76 which carries the outer edge of the membrane 57 and the body 40.

Montert på den øvre ende av kamdrivakselen 2 9 er et konisk gir 77 båret på lagrene i huset 78 som på sin side er båret på flensen 24. Mounted on the upper end of the cam drive shaft 29 is a bevel gear 77 carried on the bearings in the housing 78 which in turn is carried on the flange 24.

Inne i huset 78 er med lik omkretsforskyvning også montert radielt orienterte pinjonger 79 som driver radielle aksler 80. Radially oriented pinions 79 which drive radial shafts 80 are also mounted inside the housing 78 with equal circumferential displacement.

Akslene 80 er ført gjennom åpninger i den indre sylindriske flens 75, og den ytre ende av hver aksel er lokalisert i et lager 81 montert på elementet 74 mellom flensene 75 og 76. En veiveermdel 83 er festet til den ytre ende av hver aksel 80 og båret i et ytre lager 82. Veiveakslen vil i hvert tilfelle drive et element 84 i inngrep med membranen. The shafts 80 are passed through openings in the inner cylindrical flange 75, and the outer end of each shaft is located in a bearing 81 mounted on the member 74 between the flanges 75 and 76. A crank sleeve part 83 is attached to the outer end of each shaft 80 and carried in an outer bearing 82. The crankshaft will in each case drive an element 84 into engagement with the diaphragm.

I den viste utførelsesform er seks slike eksentriske mem-brandrivanordninger plassert rundt hele omkretsen av membranen 57, og det vil forstås at elementene 84 vil produ-sere en samtidig vertikal oscillasjon av membranen når kamdrivakslen 29 roterer og på sin side roterer de radielle aksler 80. In the embodiment shown, six such eccentric diaphragm tearing devices are placed around the entire circumference of the diaphragm 57, and it will be understood that the elements 84 will produce a simultaneous vertical oscillation of the diaphragm when the cam drive shaft 29 rotates and in turn the radial shafts 80 rotate.

De individuelle veiveelementer 83 er lett tilgjengelige gjennom åpninger i den ycre flens 76 og kan forandres når det er ønskelig å forandre slaglengden for membranen 57. The individual crank elements 83 are easily accessible through openings in the outer flange 76 and can be changed when it is desired to change the stroke length of the diaphragm 57.

En ytterligere og annen måte å tilveiebringe pulseringen A further and different way of providing the pulsation

av konsentratvannet i en sentrifugesikt av den type som foreliggende oppfinnelse vedrører er vist i fig. 11 og 12, og hvor de samme henvisningstall anvendes for de komponen-ter som korresponderer med komponentene i de tidligere beskrevne utførelsesformer. of the concentrate water in a centrifuge sieve of the type to which the present invention relates is shown in fig. 11 and 12, and where the same reference numbers are used for the components that correspond to the components in the previously described embodiments.

I utførelsesformen i fig. 11 er membranen 57 som sådan eliminert, hvilket tillater en vesentlig forenkling av jiggen fra et mekanisk synspunkt. I stedet for en membran er det dannet en luft/vann-grenseflate i området under kon-sentratvannområdet 54, og trykket i denne luft pulseres for å gi den nødvendige pulsering av konsentratvannet. In the embodiment in fig. 11, the membrane 57 as such is eliminated, allowing a substantial simplification of the jig from a mechanical point of view. Instead of a membrane, an air/water interface is formed in the area below the concentrate water area 54, and the pressure in this air is pulsed to give the necessary pulsation of the concentrate water.

Som vist i fig. 11 omfatter sikten i denne utførelsesform en ramme 85 som bærer basen 20, med et nedre akselhus 86 montert under lagerhuset 21. Da en separat drift ikke len-ger er nødvendig for membranen, er den hydrauliske motor 34 montert direkte under enden av huset 86. As shown in fig. 11, the sight in this embodiment comprises a frame 85 which carries the base 20, with a lower axle housing 86 mounted below the bearing housing 21. As a separate operation is no longer necessary for the diaphragm, the hydraulic motor 34 is mounted directly under the end of the housing 86.

I fig. 11 er utløpsrennen for tyngre bestanddeler lokalisert ved 87, og de lette materialer forlater maskinen ved 88. In fig. 11, the outlet chute for heavier components is located at 87, and the light materials leave the machine at 88.

Som vist i fig. 12 er det øvre hus 89, som definerer kon-sentratrommet, montert på et nedre hus 90, som i foreliggende utførelsesform hovedsakelig er ét formet som et speil-bilde av huset 89 og danner et hulrom 91 under konsentrat-området 54. As shown in fig. 12, the upper housing 89, which defines the concentrate space, is mounted on a lower housing 90, which in the present embodiment is mainly shaped like a mirror image of the housing 89 and forms a cavity 91 below the concentrate area 54.

Hulrommet 91 kommuniserer ved hjelp av passasjen 92 med et sentralt kammer 93 dannet mellom den sentrale bøssing 44 og flensen 24, og dette kammer kommuniserer på sin side med en aksial passasje 94 i den øvre del 23a i siktens drivaksel . The cavity 91 communicates by means of the passage 92 with a central chamber 93 formed between the central bushing 44 and the flange 24, and this chamber in turn communicates with an axial passage 94 in the upper part 23a of the sight's drive shaft.

Fastkilt til bunnen av den øvre drivakseldel 2 3a er den nedre drivakseldel 23b, og denne er på sin side koblet med den hydrauliske motor 34 (fig. 11). En aksial passasje 95, som er lukket ved sin nedre ende og åpen til passasjen er anordnet i akseldelen 23B, og denne passasje er forsynt med én eller flere radielle porter 96 som kommuniserer intermittent når akselen 23b roterer, med en lufttilfør-selspassasje 97 i det nedre akselhus 86. Et perifert for-seglingselement 98 er anordnet rundt akseldelen 23b inne i huset 86. Fixed to the bottom of the upper drive shaft part 2 3a is the lower drive shaft part 23b, and this in turn is connected to the hydraulic motor 34 (fig. 11). An axial passage 95, which is closed at its lower end and open to the passage is provided in the shaft portion 23B, and this passage is provided with one or more radial ports 96 which communicate intermittently as the shaft 23b rotates, with an air supply passage 97 therein lower axle housing 86. A peripheral sealing element 98 is arranged around the axle part 23b inside the housing 86.

Ved foten av passasjen 95 kommuniserer en utløpsport eller -porter 99 intermittent med et utløp 100 i huset 86. At the foot of the passage 95, an outlet port or ports 99 intermittently communicates with an outlet 100 in the housing 86.

Luftinnløpet 97 er forbundet med en trykkluftkilde, slik The air inlet 97 is connected to a source of compressed air, like this

at når sikten roterer vil på hverandre følgende pulser av trykkluft innføres i kammeret 93. Bakgrunnslufttrykket ju-: steres slik at for den rotasjonshastighet som anvendes vil luft/vann-grenseflaten ved 101 ligge tilnærmet radielt utenfor den frie overflate av vannet i hulrommet 91, og pul-sene med forøket trykk vil bevege denne grenseflate utover og danne den nødvendige pulseringseffekt i grovsorteringen på sikten 52. that when the sight rotates successive pulses of compressed air will be introduced into the chamber 93. The background air pressure is adjusted so that for the rotational speed used the air/water interface at 101 will lie approximately radially outside the free surface of the water in the cavity 91, and The pulses with increased pressure will move this interface outwards and form the necessary pulsation effect in the coarse sorting on the sieve 52.

Dypden av hulrommet 91 er fortrinnsvis slik at høyden av luft/vann-grenseflaten 101 i det vesentlige er den samme som for sikten 52, og ganske lite overskudstrykkluft er nød-vendig for å oppnå den ønskete pulsering av konsentratvannet. Også i denne utførelsesform vil plasseringen av den pulserende grenseflate tilveiebringe en effektiv kob-ling med konsentratvannet, og det oppnås en rask dilatering og kompaktering av grovsorteringen. The depth of the cavity 91 is preferably such that the height of the air/water interface 101 is essentially the same as that of the sieve 52, and quite a bit of excess compressed air is necessary to achieve the desired pulsation of the concentrate water. Also in this embodiment, the location of the pulsating interface will provide an effective connection with the concentrate water, and a rapid dilation and compaction of the coarse sorting is achieved.

I utførelsesformen vist i fig. 11 og 12 innføres oppslemningen til sikten av radielle passasjer 102 i et fordelings-element 103 montert på bøssingen 44. Disse passasjer og tilførselskappen 50 og bøssingen 44 er forsynt med abra-sjonsmotstandsdyktig polyuretanbelegg 104. I utløpskammeret 73 for tyngre bestanddeler er suspendert en gummidempevegg 105 på motsatt side av munnstykkene 65, for å nedsette abrasjon inne i dette kammer. In the embodiment shown in fig. 11 and 12, the slurry is introduced to the screen through radial passages 102 in a distribution element 103 mounted on the bushing 44. These passages and the supply cap 50 and the bushing 44 are provided with an abrasion-resistant polyurethane coating 104. In the outlet chamber 73 for heavier components, a rubber damping wall 105 is suspended on the opposite side of the nozzles 65, to reduce abrasion inside this chamber.

Ved en passende relativ utformning og plassering av luft-innløpet 9 7 og utløpet 100, samt portene 96 og 99, kan størrelsen, frekvensen og formen av lufttrykkpulsene som virker på luft/vann-grenseflaten kontrolleres og innstilles eksperimentielt til det som er passende for rotasjonshastigheten av sikten og innmatningens natur. By suitable relative design and placement of the air inlet 97 and outlet 100, as well as the ports 96 and 99, the size, frequency and shape of the air pressure pulses acting on the air/water interface can be controlled and set experimentally to what is appropriate for the rotational speed. of the scope and the nature of the input.

Utløpet 100 vil ikke bare tilveiebringe et momentant av-løp for luft under pulsering, men også muliggjøre at vann fra hulrommet 91 renner ut fra sikten når denne blir stasjonær. The outlet 100 will not only provide a momentary outlet for air during pulsation, but also enable water from the cavity 91 to flow out of the sieve when it becomes stationary.

Selv om luft er det foretrukne gassformige fluidum som anvendes i denne utførelsesform av oppfinnelsen, kan det naturligvis anvendes andre kilder for gassformig fluidum under trykk når dette er tilgjengelig. Although air is the preferred gaseous fluid used in this embodiment of the invention, other sources of pressurized gaseous fluid may of course be used when available.

Ved en praktisk utførelsesform av sikten ifølge fig. 11 og 12 er det funnet at en passende pulshastighet ligger i området 1400 - 2500 pulser/min. eller mere. Da akselerasjonen ved luft/vann-grenseflaten 101 tiltar raskt når luften presser vannet utad fra rotasjonsparaboloiden som represen-terer likevektstilstanden for den frie vannoverflate, med en tilsvarende forøkning i vannet returtrykk, er det funnet at det korrekte lufttrykk for en gitt vinkelhastighet vil etableres gradvis ved å forøke trykkluften mens sikten er i drift inntil pulsering av konsentratvann og grovsortering finner sted. In a practical embodiment of the sieve according to fig. 11 and 12, it has been found that a suitable pulse rate is in the range of 1400 - 2500 pulses/min. or more. As the acceleration at the air/water interface 101 increases rapidly as the air pushes the water outwards from the paraboloid of rotation which represents the equilibrium state of the free water surface, with a corresponding increase in the water return pressure, it has been found that the correct air pressure for a given angular velocity will be established gradually by increasing the compressed air while the sieve is in operation until pulsing of concentrate water and coarse sorting takes place.

Bortsett fra kontrollen som kan oppnås ved justering av luftinnløpet og utløpsportforingen og form, så kan den radielle profil for kammeret 91 også modifiseres for å endre forholdet mellom det trykksatte såvel som luft/ vann-grenseflaten og dens radielle posisjon, og derved modifisere pulsens bølgeform. Apart from the control that can be achieved by adjusting the air inlet and outlet port lining and shape, the radial profile of the chamber 91 can also be modified to change the relationship between the pressurized as well as the air/water interface and its radial position, thereby modifying the pulse waveform.

Claims

1. Centrifugal sieve comprising a container (40) arranged to rotate about its own longitudinal axis, which container comprises an axial region (51) and a peripheral region (54), separated by a particle layer (105), means for rotating the container (40), means (50) for supplying feed material to the axial area, means (46) for supplying fluid to the peripheral area (54) and means for pulsating said fluid in the peripheral area while the container rotates, which means for pulsating comprise a boundary layer means (57, 101) which is in connection with the peripheral area, characterized in that the boundary surface element (57, 101) is arranged essentially completely outside the space defined by the surface of the input material and the projection of this surface onto the intersection between the surface and the shaft.

2. Centrifugal sieve according to claim 1, characterized in that the boundary surface element comprises a diaphragm (57).

3. Centrifugal sieve according to claim 2, characterized in that the centrifugal sieve comprises reciprocating drive means (59) to set the diaphragm (57) in motion.

4. Centrifugal sieve according to claim 2, characterized in that the diaphragm (57) is arranged below the peripheral area (54) and forms part of the bottom of the container (40).

5. Centrifugal screen according to claim 1, characterized in that the interface means comprises an interface (101) between a fluid in connection with the fluid in the peripheral area (54) and a gaseous component, the position of the interface in the radial direction being determined by the pressure in the gaseous component, and that the pressure is pulsed to thereby provide pulsation of the fluid in the peripheral area.

6. Centrifugal sieve according to claim 5, characterized in that it further comprises a liquid chamber (91) below the peripheral area (54) and in connection with this, a chamber (93) with gaseous fluid arranged radially within the fluid and in connection with this, means (97 ) for introducing gaseous fluid under pressure to the chambers for the gaseous fluid, as well as means (99, 100) for pulsating the pressure in the chambers for gaseous fluid.

7. Centrifugal sieve according to claim 6, characterized in that the minimum pressure in the gaseous fluid at the boundary surface is such that it is sufficient to keep the boundary surface on the outside of the fluid's free surface in the liquid chambers for the fluid at the rotational speed of the container.

8. Centrifugal screen according to claim 7, characterized in that it further comprises means (46, 55, 56) for continuous feeding of fluid in the peripheral area (54) and in the fluid chambers.

9. Centrifugal sieve according to any one of the preceding claims, characterized by the fact that the particle layer is limited in the radial direction by a screening cloth (52), which is shaped in such a way that the boundary surface between the particle layer and the feed material lies on a rotational surface with essentially constant pressure.

10. Centrifugal sieve according to claim 9, characterized in that the cloth (52) essentially rests on such a paraboloid of rotation whose axis coincides with the longitudinal axis.

11. Centrifugal screen according to claim 10, characterized in that it further comprises a flange (43) which extends horizontally inwards from the upper edge of the cloth (52), so that the inner edge of the flange is concentric with the cloth (52).

12. Centrifugal sieve according to claim 11, characterized in that it further comprises a drum (68) for cleaning sieve residues and which is in connection with areas outside and radially outside the flange (43).

13. Centrifugal sieve according to any one of claims 9-12, characterized in that it comprises a cleaning drum (72) for heavy fractions and which is arranged outside and in connection with said peripheral area.

14. Centrifugal sieve according to any of the preceding claims, characterized in that separated material that passes through the particle layer and through the cloth (52) is led to the drum (72) for heavy fractions via cavities (64) in connection with the peripheral area (54), said cavities comprising side walls that converge towards the cavity outlet (65) , and where the side walls at each point along their length form a constant angle with the radius from the longitudinal axis, which angle is chosen in relation to the friction coefficients for the walls and the heavy fractions, so that no material is collected along the walls.