NO164261B

NO164261B - METHOD AND DEVICE FOR MANUFACTURING SHELL OF MINERAL FIBERS.

Info

Publication number: NO164261B
Application number: NO85853479A
Authority: NO
Inventors: Bernard Bichot; Bernard Louis
Original assignee: Saint Gobain Isover
Filing date: 1985-12-18
Publication date: 1990-06-05
Also published as: NO164261C; NO853479L

Description

Foreliggende oppfinnelse angår fremstilling av rørformede eller skallformede fibrøse produkter, ment spesielt for termisk isolasjon av røropplegg og fremstilt av mineralfibre, for eksempel av glass, holdt sammen av et polymerisert bindemiddel. Oppfinnelsen er mere spesielt rettet mot teknikker omfattende opprulling rundt en spindel av bestemte lengder mineralfiberfilt med henblikk på fremstilling av sylindriske skall. The present invention relates to the production of tubular or shell-shaped fibrous products, intended especially for the thermal insulation of piping and made from mineral fibres, for example glass, held together by a polymerised binder. The invention is more specifically aimed at techniques involving the winding around a spindle of specific lengths of mineral fiber felt with a view to the production of cylindrical shells.

Oppfinnelsen angår også en innretning for gjennomføring av den ovenfor antydede fremgangsmåte. The invention also relates to a device for carrying out the method indicated above.

I henhold til disse teknikker skjærer man til bestemte lengder av en mineralfiberfilt impregnert med et bindemiddel bestående av en polymeriserbar harpiks, for eksempel av typen melaminformaldehyd, fenylformaldehyd eller fenolurinstoff. Hvert filtstykke rulles opp rundt en spindel som dreier seg under begynnende polymerisering av bindemidlet, som så fullføres i et oppvarmet kammer. According to these techniques, a mineral fiber felt impregnated with a binder consisting of a polymerizable resin, for example of the type melamine formaldehyde, phenyl formaldehyde or phenol urea, is cut to specific lengths. Each piece of felt is rolled up around a spindle which rotates during initial polymerization of the binder, which is then completed in a heated chamber.

En slik fremgangsmåte er spesielt kjent fra FR-PS 2 278 485. Denne prosess karakteriseres spesielt ved det faktum at den roterende spindel rundt hvilken filtstykket vikles opp, er oppvarmet. Denne spindeloppvarmingen begunstiger oppviklingen av det første filtsjikt. Temperaturen velges slik at det i løpet av oppviklingen danner seg en indre overflate i skallet som er herdet ved polymerisering av bindemidlet nær spindelen. Efter ferdig opprulling kan skallet separeres fra spindelen og overføres til en innretning som sikrer festing og herding av den ytre overflate av skallet. Dette oppviser på dette tidspunkt indre og ytre herdede overflater mens det utenfor disse overflater foreligger områder med ufullstendig polymerisering av bindemidlet. Denne oppnås derefter på homogen måte over hele tykkelsen av skallet i et oppvarmings-kammer. Such a method is particularly known from FR-PS 2 278 485. This process is characterized in particular by the fact that the rotating spindle around which the piece of felt is wound is heated. This spindle heating favors the winding of the first felt layer. The temperature is chosen so that during the winding, an inner surface is formed in the shell which is hardened by polymerization of the binder near the spindle. After complete winding, the shell can be separated from the spindle and transferred to a device that ensures fixing and hardening of the outer surface of the shell. At this point, this shows internal and external hardened surfaces, while outside these surfaces there are areas with incomplete polymerization of the binder. This is then achieved in a homogeneous manner over the entire thickness of the shell in a heating chamber.

Ifølge FR-PS 2 278 485 skjer oppviklingen av filten rundt spindelen ved å opprettholde spindelens hastighet, noe som fører til en akselerert tangensialhastighet. På denne måte blir tykkelsen av skallet under dannelse øket med konstant hastighet. According to FR-PS 2 278 485, the winding of the felt around the spindle takes place by maintaining the speed of the spindle, which leads to an accelerated tangential speed. In this way, the thickness of the shell during formation is increased at a constant rate.

En slik relativt enkel gjennomføringsmetode er absolutt perfekt for fremstilling av skall med små indre og ytre diametre der kun små mineralfiberfiltlengder kan rulles opp, under for eksempel 6 m. Tilmatning til innretninger for oppvikling må skje med akselerert hastighet men ikke desto mindre er det umulig i vesentlig grad å øke matehastigheten for mineralfiberfilt uten å risikere opprivning av filten som er ømfintlig på grunn av det faktum at mineralfibrene ennu ikke er sammenbundet seg imellom. Den maksimale matehastighet som oppnås ved slutten av oppviklingen er en funksjon av den ytre diameter av skallet og spindelens rotasjonshastighet, og må være under den hastighet ved hvilken man risikerer å rive opp filten. Dette gir en maksimal spindelrotasjonshastighet, omvendt proporsjonal med den ytre diameter av skallet. Denne begrensing blir spesielt begrensende for skall med vesentlige ytre diametre. For eksempel må, hvis man tillater en matehastighet begrenset til 50 m/min., og for et skall med 400 mm ytre diameter, spindelen ha en konstant rotasjonshastighet under 40 omdreininger/minutt. Med oppviklinger med en tykkelse i middel på ca. 0,3! mm, lander man ved en opp-viklingstld på over 8 minutter for et skall med 100 mm total tykkelse. Produksjonshastigheten i henhold til et, slikt eksempel er således meget lav.. Such a relatively simple implementation method is absolutely perfect for the production of shells with small inner and outer diameters where only small lengths of mineral fiber felt can be rolled up, for example under 6 m. Feeding to devices for winding must take place at an accelerated speed, but nevertheless it is impossible in significantly increasing the feed rate of mineral fiber felt without risking tearing of the felt which is delicate due to the fact that the mineral fibers are not yet bonded together. The maximum feed rate achieved at the end of winding is a function of the outer diameter of the shell and the rotational speed of the spindle, and must be below the speed at which there is a risk of tearing the felt. This gives a maximum spindle rotation speed, inversely proportional to the outer diameter of the shell. This limitation becomes particularly limiting for shells with significant outer diameters. For example, if one allows a feed rate limited to 50 m/min., and for a shell with an outer diameter of 400 mm, the spindle must have a constant rotation speed below 40 revolutions/minute. With windings with an average thickness of approx. 0.3! mm, you land at a winding time of over 8 minutes for a shell with a total thickness of 100 mm. The production speed according to such an example is thus very low.

Ifølge et annet karakteristisk: trekk ved dette franske patent forblir under hele oppviklingen, pressorganer i kontakt med skallet under dannelse. Disse pressorganer består for eksempel av tre motruller anordnet rundt den oppvarmede spindel under dreining. Disse motruller sikrer ved å fjerne seg samtidig fra spindelaksen under dannelsen av skallet, på den ene side en regularitet i opprullingen og på den annen side en kohesjon i skallet. Således utgjør disse motruller regulære kontaktpunkter med skallet under dannelse og definerer under hele oppviklingstiden skallets generelle form. Videre unngår man ved motrullene på grunn av det trykk som utøves enhver individualisering av sjiktene i den oppviklede filt. According to another characteristic: features of this French patent remain throughout the winding, pressing means in contact with the shell during formation. These press members consist, for example, of three counter rollers arranged around the heated spindle during rotation. By simultaneously removing themselves from the spindle axis during the formation of the shell, these counter rollers ensure, on the one hand, regularity in the winding and, on the other hand, cohesion in the shell. Thus, these counter rolls form regular contact points with the shell during formation and define the general shape of the shell during the entire winding time. Furthermore, due to the pressure exerted by the counter rolls, any individualization of the layers in the wound felt is avoided.

I praksis gir tre motruller en perfekt tilfredsstillelse når det gjelder "små" skall, det vil si skall der den indre diameter ligger mellom 12 og 100 mm og der den ytre diameter er under 200 mm. Når man går ut over disse begrensede verdier for med den samme installasjon ved for eksempel å til danne skall hvis diameter går utover 500 mm, kan tre kontaktpunkter vise seg å være utilstrekkelig for på korrekt måte å definere formen til skallet og slett ikke sikre motrullene den ønskede kohesjon. Således oppnås dette ved pressing av skallet mot motrullene, således er den kompresjon som utøves om så større fordi en stor del av den ytre overflate av skallet er i kontakt med motrullene eller, sagt på en annen måte, overflaten av hver motrull i kontakt med skallet er om så større. Denne kontaktoverflate er begrenset på grunn av at diameteren til motrullene ikke kan overskride en verdi slik at motrullene på en gang er tangenter seg imellom og til den oppvarmede dreiespindel som bestemmer den indre diameter av skallet. Det er selvfølgelig mulig å øke antallet motruller men deres diameter vil alltid være redusert av de samme steriske begrensninger. Av denne grunn gir en Installasjon godt tilpasset til fremstilling av skall med små indre diametre skall med midlere indre diametere eller midlere tykkelse med dårlig kvalitet mens omvendt en Installasjon sem er godt tilpasset skall med midlere indre diameter ikke muligheter for fremstilling av skall med små indre diametre fordi ingen sammenpressing utøves på de første oppviklede sjikt. In practice, three counter rollers provide perfect satisfaction when it comes to "small" shells, that is, shells where the inner diameter is between 12 and 100 mm and where the outer diameter is below 200 mm. When going beyond these limited values for the same installation by, for example, forming shells whose diameter exceeds 500 mm, three contact points may prove to be insufficient to correctly define the shape of the shell and not secure the counterrolls at all. desired cohesion. Thus this is achieved by pressing the shell against the counter rolls, thus the compression exerted is greater because a large part of the outer surface of the shell is in contact with the counter rolls or, put another way, the surface of each counter roll in contact with the shell is if so bigger. This contact surface is limited due to the fact that the diameter of the counter rolls cannot exceed a value so that the counter rolls are at once tangent to each other and to the heated turning spindle which determines the inner diameter of the shell. It is of course possible to increase the number of counter-rolls but their diameter will always be reduced by the same steric limitations. For this reason, an Installation well adapted to the production of shells with small internal diameters gives shells with medium internal diameters or medium thickness with poor quality, while, conversely, an Installation that is well adapted to shells with medium internal diameters does not provide opportunities for the production of shells with small internal diameters because no compression is exerted on the first wound layers.

Gjennomføring av den kjente teknikks fremgangsmåte for fremstilling av isolasjonsskall med midlere tykkelse støter likeledes på en ytterligere vanskelighet i forbindelse med produktets kompresibilitet. I henhold til denne prosess blir nemlig motrullene progressivt fjernet fra dreiespindelaksen slik at det under hele oppviklingsfasen utøves en konstant kraft på mineralfiberfloren av motrullene. Som følge blir de første oppviklede sjikt hvis ytre overflate forblir lite fjernt fra den, helst stive, til dreiespindelen, mere komprimert enn de siste sjikt som er separert fra den stive spindel med en vesentlig tykkelse av komprimerbar filt. På grunn av den partielle elastisitet til mineralfiberfilten og denne forskjell i kompresjon, er gjeninntagelsen av skall-tykkelsen sterkere ved slutten av oppviklingen; dette resulterer i et skall der den ytre diameter på utilstrekkelig Implementation of the known technique's method for producing insulation shells of medium thickness likewise encounters a further difficulty in connection with the product's compressibility. According to this process, the counter rolls are progressively removed from the turning spindle axis so that during the entire winding phase a constant force is exerted on the mineral fiber pile by the counter rolls. As a result, the first wound layers whose outer surface remains a little distant from the, preferably rigid, turning spindle are more compressed than the last layers which are separated from the rigid spindle by a substantial thickness of compressible felt. Due to the partial elasticity of the mineral fiber felt and this difference in compression, the recovery of the shell thickness is stronger at the end of the winding; this results in a shell where the outer diameter of insufficient

i in

nøyaktig måte er styrt og som er større enn den teoretisk tilsiktede diameter. precisely controlled and which is larger than the theoretically intended diameter.

Foreliggende oppfinnelse har til hensikt å forbedre den kjente teknikk for fremstilling av Isolasjonsskall ved oppvikling rundt en dreiespindel av en mineralfiberfilt impregnert med et bindemiddel. Spesielt har oppfinnelsen til hensikt en fremgangsmåte og en installasjon for fremstilling av isolerlngsskall hvis Indre diameter og tykkelse kan variere innen relativt vide grenser. The present invention aims to improve the known technique for the production of insulation shells by winding around a rotary spindle a mineral fiber felt impregnated with a binder. In particular, the invention aims at a method and an installation for the production of insulation shells whose inner diameter and thickness can vary within relatively wide limits.

I henhold til dette angår foreliggende oppfinnelse en fremgangsmåte for fremstilling av isolasjonsskall av mineralfibre agglomerert ved hjelp av et bindemiddel i henhold til hvilken man vikler opp en mineralfiberfilt som er impregnert med et bindemiddel1 ikke-polymerisert tilstand rundt en oppvarmet dreiespindel hvis temperatur er slik at en indre herdet overflate dannes; ved kontakt under oppviklingen, idet polymeriseringen av bindemidlet begynner nær denne indre overflate, og i henhold til hvilken man utøver et visst trykk på skallet under dannelse ved' hjelp av pressorganer bestående av hovedmotruller som hviler f kontakt med den ytre overflate av skallet under hele oppviklingen, og der skallet derefter bringes i kontakt under lett trykk med en glatt oppvarmet According to this, the present invention relates to a method for the production of insulation shells of mineral fibers agglomerated by means of a binder, according to which one winds up a mineral fiber felt that is impregnated with a binder1 in a non-polymerized state around a heated rotary spindle whose temperature is such that a internal hardened surface is formed; by contact during the winding, the polymerization of the binder beginning close to this inner surface, and according to which a certain pressure is exerted on the shell during formation by means of pressing means consisting of main counter-rolls which rest in contact with the outer surface of the shell throughout the winding , and where the shell is then brought into contact under light pressure with a smooth heated

I IN

overflate for å fremme polymerisering nær den ytre overflate Idet det dannede skall derefter bringes til et oppvarmet rom for å sikre en enhetlig polymerisering i en på forhånd bestemt grad over hele tykkelsen av skallet, og denne fremgangsmåte karakteriseres ved at når den ytre diameter av skallet under dannelsen når en gitt verdi, bringer den ytre overflate av skallet i kontakt med hjelpepressorganer bestående av motrullevalser som fjerner seg fra spindelaksen med samme fJernlngshastighet som den til hovedmotrullene idet trykket som utøves av hovedmotrullene og eventuelt hjelperullene økes efter hvert som oppviklingen skrider frem. surface to promote polymerization close to the outer surface While the formed shell is then brought to a heated room to ensure a uniform polymerization to a predetermined degree over the entire thickness of the shell, and this method is characterized in that when the outer diameter of the shell under the formation reaches a given value, brings the outer surface of the shell into contact with auxiliary pressure means consisting of counter-roll rollers which move away from the spindle axis at the same removal rate as that of the main counter-rolls, as the pressure exerted by the main counter-rolls and possibly the auxiliary rolls is increased as winding progresses.

Alt efter som spindeldlameteren er større enn den angjeldende diameter, kommer hjelpemotrullene i kontakt. Valget av den dimensjon ved hvilken hjelpemotrullene griper inn er en funksjon av ekstremverdiene for de indre og ytre diametre av skallet, tilpasset oppviklingsinnretningen. I ethvert tilfelle er dette valg alltid et kompromiss, den maksimale effektivitet for motrullene oppnås ved begynnelsen av deres inngripen. As the spindle diameter is larger than the diameter in question, the auxiliary counterrollers come into contact. The choice of the dimension at which the auxiliary counterrolls engage is a function of the extreme values for the inner and outer diameters of the shell, adapted to the winding device. In any case, this choice is always a compromise, the maximum efficiency of the counter-rolls is achieved at the beginning of their intervention.

Ved for eksempel fremstilling av isolasjonsskall der den indre diameter kan variere mellom 12 og 400 mm og der den ytre diameter kan nå 500 mm, anordner man med fordel tre hovedmotruller som trer i virksomhet kun mens den ytre diameter til skallet forblir under for eksempel 200 mm og tre hjelpemotruller som trer i virksomhet i tillegg når den ytre diameter til skallet når denne 200 mm verdi, enten fordi tykkelsen til den oppviklede filt når denne verdi eller ganske enkelt fordi dreiespindelen selv har en diameter over eller lik 200 mm. Disse hjelpemotruller er anbragt i kontakt med filten og styrt på en slik måte at de fjerner seg fra aksen til den oppvarmede dreiespindel med samme hastighet som hovedmotrullene, og således utøver et identisk trykk på den oppviklede filt. For example, in the production of insulation shells where the inner diameter can vary between 12 and 400 mm and where the outer diameter can reach 500 mm, it is advantageous to arrange three main counter-rollers which only come into operation while the outer diameter of the shell remains below, for example, 200 mm and three auxiliary counter-rollers which come into operation in addition when the outer diameter of the shell reaches this 200 mm value, either because the thickness of the wound felt reaches this value or simply because the turning spindle itself has a diameter greater than or equal to 200 mm. These auxiliary counter rollers are placed in contact with the felt and controlled in such a way that they move away from the axis of the heated rotary spindle at the same speed as the main counter rollers, thus exerting an identical pressure on the wound felt.

Fortrinnsvis blir det trykk som utøves av hoved- og eventuelt hjelpemotrullene øket efter hvert som oppviklingen skrider frem ved hjelp av en reduksjon av denne hastigheten for fjerningen, noe som tillater å oppnå en kompresjon i det vesentlige identisk for alle sjikt av den oppviklede flit. Preferably, the pressure exerted by the main and optionally auxiliary counterrolls is increased as the winding progresses by means of a reduction of this speed of the removal, which allows to achieve a substantially identical compression for all layers of the wound batt.

I henhold til et foretrukket karakteristikum ifølge oppfinnelsen skjer reduksjonen av hastigheten for fjerningen av motrullene ved hjelp av en konstant decellerasjon, fjerningshastigheten ved slutten av oppviklingen velges lik hastigheten for økningen av diameteren til et perfekt skall idet denne teoretiske hastighet beregnes for en diameterverdi lik den ytre diameter til skallet oppnådd ved oppvikling av en ikke komprimerbar materialbane. According to a preferred characteristic according to the invention, the reduction of the speed for the removal of the counter rolls takes place by means of a constant deceleration, the removal speed at the end of the winding is chosen equal to the speed of the increase of the diameter to a perfect shell, this theoretical speed being calculated for a diameter value equal to the outer diameter of the shell obtained by winding a non-compressible material web.

På likeledes foretrukket måte blir mineralfiberfliten viklet opp med en i det vesentlige konstant tangensialhastighet, noe som implikerer at rotasjonshastigheten for spindelen til ethvert tidspunkt er en funksjon av den ytre diameter av skallet som dannes. I henhold til en spesielt enkel ut-førelsesform velger man å la spindelens rotasjonshastighet synke lineært idet rotasjonshastighetene ved begynnelsen og slutten av oppviklingen beregnet ■,under hypotesen for konstant tangensialhastighet véd oppviklingen, tas som referanse. Likewise, in a preferred manner, the mineral fiber batt is wound up at a substantially constant tangential speed, which implies that the rotational speed of the spindle at any time is a function of the outer diameter of the shell being formed. According to a particularly simple embodiment, one chooses to let the spindle's rotational speed decrease linearly, the rotational speeds at the beginning and end of the winding calculated ■, under the hypothesis of constant tangential speed during the winding, being taken as reference.

Man skal merke seg at for en lineær reduksjon å velge hastigheten for dreiespindelen har som virkning en lett trekking av den oppviklede filt som så komprimeres rundt spindelen. Dette fører til en øket følsomhet for det dannede skall. På den ene side reduserer økningen av produktets densitet det steriske omfang til produktet, noe som letter dets plass rundt rørverket, på;den annen side har skall for termisk isolasjon, bestående av glassfiber, generelt en densitet nær 60 kg/m<3>. Således; kan den termiske konduktivitets koeffisient uttrykkes som en funksjon av produktets densitet på følgende måte: X - A + Bp + C/p, der A, B og C er variabler avhengig i det vesentlige av produktets temperatur og art. Når det gjelder glassfibre ligger den minimale termiske konduktivitet ved en densitet rundt 60 til 90 kg/m<3>. Således har en lett variasjon av densiteten i dette tilfelle Ikke noen alvorlig innflytelse på den termiske konduktivitets koeffisient, det vil si på isolasjonsevnen til det formede Isolasjonsskall. It should be noted that for a linear reduction selecting the speed of the turning spindle has the effect of a slight pulling of the wound felt which is then compressed around the spindle. This leads to an increased sensitivity of the formed shell. On the one hand, the increase in the density of the product reduces the steric scope of the product, which facilitates its place around the pipework, on the other hand, shell for thermal insulation, consisting of fiberglass, generally has a density close to 60 kg/m<3>. Thus; the thermal conductivity coefficient can be expressed as a function of the product's density in the following way: X - A + Bp + C/p, where A, B and C are variables dependent essentially on the product's temperature and nature. In the case of glass fibres, the minimum thermal conductivity is at a density of around 60 to 90 kg/m<3>. Thus, a slight variation of the density in this case does not have any serious influence on the thermal conductivity coefficient, that is to say on the insulating ability of the shaped insulation shell.

Oppfinnelsen har som nevnt likeledes til gjenstand en oppviklingsinnretning for en mineralfiberfilt rundt en oppvarmet dreiespindel, i stand til å gi skall hvis indre og ytre diameter kan variere Innen vesentlige grenser og likevel oppvise en god formregularltet. I henhold til et utførelses-eksempel ifølge oppfinnelsen kan den indre diameter variere mellom 12 og 400 mm mens den ytre diameter forblir under 500 mm. As mentioned, the invention also has for its object a winding device for a mineral fiber felt around a heated turning spindle, capable of producing shells whose inner and outer diameters can vary within significant limits and still exhibit good shape regularity. According to an embodiment of the invention, the inner diameter can vary between 12 and 400 mm, while the outer diameter remains below 500 mm.

I henhold til dette angår foreliggende oppfinnelse en Innretning for gjennomføring av den ovenfor angitte fremgangsmåte som omfatter et chassis som bærer en dreiespindel tildannet av to halvspindler bragt i samtidig rotasjon og utstyrt méd elektriske motstander, og med motruller som hviler i kontakt med skallet under dannelsen, hver utstyrt med en rotasjonsdrivanordning og midler som muliggjør bevegelse av disse motruller i forhold til spindelaksen, og innretningen karakteriseres ved at en motvalse av to eller hjelpemotvalse er utstyrt med en innretning som tillater at den ikke kommer 1 kontakt med skallet under oppvikllng bortsett fra når den ytre diameter av skallet når en gitt verdi. According to this, the present invention relates to a device for carrying out the above-mentioned method which comprises a chassis which carries a rotary spindle formed by two half-spindles brought into simultaneous rotation and equipped with electrical resistances, and with counter rollers which rest in contact with the shell during formation, each equipped with a rotary drive device and means enabling movement of these counterrolls in relation to the spindle axis, and the device is characterized in that a counterroller of two or auxiliary counterroller is equipped with a device which allows it not to come into contact with the shell during winding except when it outer diameter of the shell reaches a given value.

Oppviklingsinnretningen ifølge oppfinnelsen tillater en stor grad av automatisering og krever Ikke mer enn et minimum operasjoner for å gå fra en skalltype til en annen. The winding device according to the invention allows a large degree of automation and requires no more than a minimum of operations to go from one shell type to another.

Andre spesialiteter og fordeler ved oppfinnelsen vil fremgå av den følgende utførelsesbeskrivelse idet denne skjer under henvisning til de ledsagende tegninger der: Other specialties and advantages of the invention will be apparent from the following description of the embodiment, as this takes place with reference to the accompanying drawings in which:

Figur 1 skjematisk viser et riss av en anordning for fremstilling av isolasjonsskall omfattende en oppviklingsanordning ifølge oppfinnelsen; Figur 2 viser et skjematisk riss av en oppviklingsanordning ifølge oppfinnelsen i utstøtningsstilling; Figur 3 viser et skjematisk riss av en oppviklingsanordning ifølge figur 2 med hovedmotrullene 1 bruk mens hjelpemotrullene er sjaltet ut; Figur 4 viser et skjematisk riss av en oppviklingsanordning ifølge figur 2 med hoved- og hjelpemotrullene i bruk; Figur 5a skjematisk viser utviklingen i løpet av oppviklingen av verdien til den ytre diameter av skallet under dannelse for tre typer A,B og C av isolasjonsskall; Figur 5b skjematisk viser utviklingen i løpet av oppviklingen av den øyeblikkelige hastighetskurve for den oppvarmede dreiespindel, tilsvarende skallene A, B og C; og Figur 6 skjematisk viser utviklingen under oppviklingen av kurven for den øyeblikkelige hastighet for fjerningen av motrullene for iskallene A, B og C. Figure 1 schematically shows a diagram of a device for producing insulation shells comprising a winding device according to the invention; Figure 2 shows a schematic view of a winding device according to the invention in the ejection position; Figure 3 shows a schematic view of a winding device according to Figure 2 with the main counter rolls 1 use while the auxiliary counter rolls are unrolled; Figure 4 shows a schematic view of a winding device according to Figure 2 with the main and auxiliary counter rollers in use; Figure 5a schematically shows the development during winding of the value of the outer diameter of the shell during formation for three types A, B and C of insulation shell; Figure 5b schematically shows the development during the winding of the instantaneous speed curve for the heated turning spindle, corresponding to shells A, B and C; and Figure 6 schematically shows the development during the winding of the curve for the instantaneous speed for the removal of the counter rollers for the ice buckets A, B and C.

I figur 1 vises således hovedelementene som utgjør en innretning for fremstilling av i.solasjonsskall bestående av mineralfibre, spesielt av glass, holdt sammen av et bindemiddel. Hvert skall dannes ut fra et stykke 1 av mineralfiberfilt, spesielt av glass, hvori det er dispergert et bindemiddel i ikke-polymerisert tilstand. Stykket oppnås for eksempel efter.avrivning av en filt, fremtvunget av et brått trekk i denne. Lengden 1 føres ved hjelp av en mate-transportør 2 inn til en oppviklingsanordning 3. For å unngå enhver forringelse av filten som fremdeles er skjør idet fibrene ennu ikke er fiksert til hverandre ved hjelp av polymeri sert bindemiddel, består matetransportøren 2 fortrinnsvis av en vinylkloridbane. Videre, og i henhold til en foretrukket utførelsesform av oppfinnelsen, holdes matehastigheten konstant slik at man unngår glidning av filt-stykker mot transportøren som kan føre til fibertap. Videre kan denne matehastighet velges relativt nær produksjonshastigheten for mineralfiberfilten. Figure 1 thus shows the main elements that make up a device for the production of insulation shells consisting of mineral fibres, especially of glass, held together by a binder. Each shell is formed from a piece 1 of mineral fiber felt, especially of glass, in which a binder is dispersed in a non-polymerized state. The piece is achieved, for example, after tearing off a felt, forced by a sudden pull on it. The length 1 is fed by means of a feed conveyor 2 into a winding device 3. In order to avoid any deterioration of the felt which is still fragile as the fibers have not yet been fixed to each other by means of a polymerized binder, the feed conveyor 2 preferably consists of a vinyl chloride web . Furthermore, and according to a preferred embodiment of the invention, the feed speed is kept constant so as to avoid sliding of felt pieces against the conveyor which can lead to fiber loss. Furthermore, this feed rate can be chosen relatively close to the production rate for the mineral fiber felt.

Oppviklinganordningen 3 består i det vesentlige av en dreiespindel 4 og motvalser 5 som fjerner seg fra spindelaksen efter hvert som filten 1 rulles opp. Disse motruller 5 utøver et trykk på skallet under dannelse. De sikrer således en god kohesjon av disse mens de unngår dannelse av sjikt. The winding device 3 essentially consists of a turning spindle 4 and counter rollers 5 which move away from the spindle axis as the felt 1 is rolled up. These counter rollers 5 exert a pressure on the shell during formation. They thus ensure a good cohesion of these while avoiding the formation of layers.

Dreiespindelen oppvarmes til en temperatur slik at den indre overflate av skallet herdes ved polymerisering av bindemidlet nær spindelen. Som et eksempel velger man for de vanlige bindemidler på basis av formaldehydfenolharplkser å oppvarme spindlene til en konstant temperatur i størrelsesorden 350 til 400"C, uansett tykkelsen til det formede skall. Dette tillater å oppnå en polymerisert tykkelse som er om så større jo tykkere det formede skall er. Uavhengig av sin dimensjon oppviser således skallet en stivhet som letter dets utstøt-ning fra spindlene. Efter oppviklingen blir det formede skall 6 frigjort fra spindelen 4 og overført ved hjelp av en dreiearm 7 til en glatter 8 som tillater å danne en "hud" på den ytre overflate av skallet 6'. Glatteanordningen 8 omfatter en transportør 9 og en glatteplate 10 som kan heves eller senkes for tilpasning til forskjellige ytre skall-diametre, og som er utstyrt med elektriske motstander. Temperaturen reguleres til ca. 400°C for den type bindemidler som er nevnt som eksempel. The turning spindle is heated to a temperature so that the inner surface of the shell is hardened by polymerization of the binder near the spindle. As an example, for the usual binders based on formaldehyde-phenol resins, one chooses to heat the spindles to a constant temperature of the order of 350 to 400"C, regardless of the thickness of the formed shell. This allows to obtain a polymerized thickness that is the greater the thicker shaped shells are. Regardless of its dimension, the shell thus exhibits a rigidity which facilitates its ejection from the spindles. After winding, the shaped shell 6 is released from the spindle 4 and transferred by means of a pivot arm 7 to a smoother 8 which allows to form a "skin" on the outer surface of the shell 6'. The smoothing device 8 comprises a conveyor 9 and a smoothing plate 10 which can be raised or lowered to adapt to different outer shell diameters, and which is equipped with electrical resistors. The temperature is regulated to approximately 400 °C for the type of binders mentioned as an example.

Skallet 6' bringes i rotasjon ved kontakt mellom sin øvre generatrise og glatteplaten 10 og den nedre generatrise på transportøren 9. Ved siden av dannelsen av en "hud" tillater denne glatteinnretning 8 også en eventuell oppretting av det dannede skall. The shell 6' is brought into rotation by contact between its upper generatrix and the smoothing plate 10 and the lower generatrix on the conveyor 9. In addition to the formation of a "skin", this smoothing device 8 also allows a possible straightening of the formed shell.

Efter utglatting blir skallet som . nu oppviser en indre og ytre herdet overflate mens bindemidlet ennu ikke helt fullstendig er polymerisert bortsett fra overflateområdene, ført til et polymeriseringskammer 11 efter å ha beveget seg over et mottagerbord 12. For dette polymeriseringskammer skal det mere spesielt henvises til FR-PS 2 325 007 og 2 548 586, der dette sistnevnte beskriver en mikrobølgeovn hvis anvendelse her er foretrukket. After smoothing, the shell looks like . now exhibits an inner and outer hardened surface while the binder is not yet completely polymerized except for the surface areas, taken to a polymerization chamber 11 after moving over a receiving table 12. For this polymerization chamber, more particular reference should be made to FR-PS 2 325 007 and 2,548,586, the latter of which describes a microwave oven whose use is preferred here.

I IN

De polymeriserte skall føres derefter til en avkjølings-anordnlng, hvorefter de tilskjæresi lengde og så snittes opp i lengderetning for å tillate anbringelse på plass rundt et rør. The polymerized shells are then fed to a cooling device, after which they are cut to length and then sliced open lengthwise to allow fitting into place around a pipe.

Figur 2 viser i større detalj en utførelsesform av en oppviklingsinnretning ifølge oppfinnelsen. Denne omfatter et stativ 13 som bærer forskjellige oppviklingselementer og deres anordning for forskyvning, i Figure 2 shows in greater detail an embodiment of a winding device according to the invention. This comprises a stand 13 which carries various winding elements and their device for displacement, i

Dreiespindelen 14 består av to her Ikke viste halvspindler, for eksempel fremstil-t av rustfritt stål, samtidig bragt i rotasjon av en motor, fortrinnsvis en likestrømsmotor, eller hver bragt i rotasjon idet de to motorer er forbundet via en synkroniseringsanordning. The turning spindle 14 consists of two half-spindles, not shown here, for example made of stainless steel, simultaneously brought into rotation by a motor, preferably a direct current motor, or each brought into rotation as the two motors are connected via a synchronization device.

De to halvspindler kan fjerne, seg fra hverandre for å tillate utstøting av et formet skall. For dette formål er de hver utstyrt med en translasjonsbevegelses anordning bestående av et' hydraulisk stempel som styrer forskyvning av bæreren av en halvspindel og dennes motor.. The two half-spindles can move apart to allow the ejection of a shaped shell. For this purpose, they are each equipped with a translation movement device consisting of a hydraulic piston which controls the displacement of the carrier by a half-spindle and its motor.

Oppvarmingen av spindelen oppnås ved hjelp av et knippe elektriske motstander fordelt i. spindelen som en funksjon av diameteren. The heating of the spindle is achieved by means of a bunch of electrical resistors distributed in the spindle as a function of the diameter.

Når filten vikles opp rundt spindelen utøver motrullene 15, 15', 15", 16, 16', 16" et lett trykk mot den ytre overflate av skallet. Som vist spesielt 1 figurene 2 <p>g 3 er motrullene 15 montert på en flat bærer 17, leddet i rotasjon rundt punktet 18 forbundet med en fast plate 19. Motrullen 15 kan så beskrive beyegelsesveien til sirkelen 20 som går gjennom spindelens symmetriakse. Denne bevegelse pålegges bæreplaten 17 av et hydraulisk roterende stempel 21. For dette formål er et punkt A på platen 17 via en bjelke 22 forbundet med en ende D av en arm 23 i rotasjon rundt punktet E. Denne rotasjonsbevegelse for armen 23 er i sin tur overført via armen 24, bevegelig rundt punktet E og fast med armen 23, hvorved enden F til armen 24 som føres med ved fremføring eller tilbaketrekking av dreiestempelet 21, i fri rotasjon rundt punktet Gi slik at en aktivering av stempelet 25 medfører en forskyvning av trigonometrisk type av motrullen 15. Lengden av stemplet 25 er slik at underveis er motrullen 15, plassert ved C, i kontakt med den minste tenkbare spindel som kan brukes. I praksis har de benyttede spindler ikke diametre under 12 mm. When the felt is wound around the spindle, the counter rollers 15, 15', 15", 16, 16', 16" exert a light pressure against the outer surface of the shell. As shown in particular in Figures 2 and 3, the counter rollers 15 are mounted on a flat carrier 17, the joint in rotation around the point 18 connected to a fixed plate 19. The counter roller 15 can then describe the path of movement of the circle 20 which passes through the axis of symmetry of the spindle. This movement is imposed on the carrier plate 17 by a hydraulic rotating piston 21. For this purpose, a point A on the plate 17 is connected via a beam 22 to an end D of an arm 23 in rotation around the point E. This rotational movement of the arm 23 is in turn transmitted via the arm 24, movable around the point E and fixed with the arm 23, whereby the end F of the arm 24 which is carried along during the advancement or retraction of the rotary piston 21, in free rotation around the point Gi so that an activation of the piston 25 causes a displacement of the trigonometric type of the counter roller 15. The length of the piston 25 is such that the counter roller 15, located at C, is in contact with the smallest imaginable spindle that can be used. In practice, the spindles used do not have diameters below 12 mm.

For klarhetens skyld er det til nu kun beskrevet den første motrull 15. Motrullene 15', 15" er anordnet på samme måte på en flat bærer 17', 17", dreibare rundt punktene 18', 18" som hviler på en plate festet til chassiset 19', 19". Rotasjons-bevegelsen til platene 19', 19" styres samtidig med den til platen 19 ved hjelp av en arm 26' henholdsvis 26". For the sake of clarity, so far only the first counter roll 15 has been described. The counter rolls 15', 15" are arranged in the same way on a flat support 17', 17", rotatable around the points 18', 18" which rest on a plate attached to the chassis 19', 19". The rotational movement of the plates 19', 19" is controlled simultaneously with that of the plate 19 by means of an arm 26' and 26".

På figurene 2, 3 og 4 er hver hjelpemotrull 16, 16', 16" forbundet på den ene side henholdsvis til et fast punkt H forbundet med platene 19, 19', 19" rundt hvilke armene 27, 27', 27" som bærer motrullene 16, 16', 16" befinner seg i fri rotasjon.' Denne rotasjonsbevegelse styres av et hydraulisk stempel 28, 28', 28" som fast er festet til bæreplaten 17 og som via armen 29 til armen 27 overfører rotasjorisbevégelsen til bæreplaten 17. Man skal merke seg at det hydrauliske stempel 28 kan vær slik at når stempelstangen 30 er ute befinner generatrisene til hjelpemotrullene 16, 16', 16" nærmest spindelaksen seg på en sylinder 31 som likeledes berører generatrisene til primærmotrullene 15, 15', 15" idet denne sylinder 31 representerer den ytre omhylling av skallet som dannes, vist spesielt i figur 4. In Figures 2, 3 and 4, each auxiliary counter roll 16, 16', 16" is connected on one side respectively to a fixed point H connected to the plates 19, 19', 19" around which the arms 27, 27', 27" carry the counter rollers 16, 16', 16" are in free rotation.' This rotational movement is controlled by a hydraulic piston 28, 28', 28" which is fixed to the support plate 17 and which via the arm 29 to the arm 27 transfers the rotational movement to the support plate 17. It should be noted that the hydraulic piston 28 can be such that when the piston rod 30, the generatrices of the auxiliary counterrolls 16, 16', 16" are located closest to the spindle axis on a cylinder 31 which likewise touches the generatrices of the primary counterrolls 15, 15', 15", as this cylinder 31 represents the outer covering of the shell which is formed, shown in particular in figure 4.

Ved endene av motrullene, ikke vist på figurene, er det anordnet flenser, montert for dreining og fast med rotasjons-bevegelsene til bæreplatene 17, 17' og 17". Disse flenser bærer stempler identiske med stemplene 28, 28<*>, 28" og arbeider i perfekt synkronisering med disse, noe som tillater å koble ut hjelpemotrullene 16, 16' og 16". Disse flenser bærer likeledes hydrauliske motorer som bringer motrullene i rotasjon. ;Virkningen av oppvikllngsanordningen Ifølge oppfinnelsen kan analyseres som følger. Til å begynne med blir hovedmotrullene ført nærmere slik at det frie rom mellom dem justeres tilstrekkelig til å tillate passasje av to halvspindler. Hovedmotrullene sikrer således en føringsfunksjon av halvspindlene, spesielt viktig i det tilfelle det gjelder skall med liten indre diameter, i fordi det her gis en ikke-. neglisjerbar pendelvlrkning Idet halvspindlene kun holdes i den ene ende. Merk her at diameteren til halvspindlene fortrinnsvis er 0,5 mm mindre enn den indre diameter av det ferdige skallet. Efter at videre det første sjikt av mineralfiberfilten er viklet, opp rundt spindelen er motrullene 15, 15', 15" 1 kontakt med skallet under dannelse. Efter hvert som filten vikles opp øker den ytre diameter av skallet og motrullene 15, 15', 15" fjerner seg fra spindelaksen idet bevegelsen er styrt av en progressiv tilbaketrekning av stempelstangen 25 i stemplet 21. Efter hvert som den ytre diameter av skallet når for- eksempel 200 mm blir hjelpemotrullene som til nu har vært ute av drift, bragt i arbeidsposisjon, det vil si' at stengene 30, 30', 30" til stemplene 28, 28', 28" skyves; totalt ut, noe som bringer hjelpemotrullene 16, 16', 16" i kontakt med skallet. Bevegelsen til motrullene 16, 16', 16" er således styrt av bevegelsen til bæreplaten 17, 17<*>, 17" slik at de utøver et trykk identisk med det til hovedmotrullene 15, 15', 15". At the ends of the counter rollers, not shown in the figures, are arranged flanges, mounted for turning and fixed with the rotational movements of the support plates 17, 17' and 17". These flanges carry pistons identical to the pistons 28, 28<*>, 28" and works in perfect synchronization with these, which allows the auxiliary counterrolls 16, 16' and 16" to be disengaged. These flanges likewise carry hydraulic motors which bring the counterrolls into rotation. The effect of the winding device according to the invention can be analyzed as follows. To begin with the main counter rollers are brought closer so that the free space between them is adjusted sufficiently to allow the passage of two half-spindles. The main counter-rolls thus ensure a guiding function of the half-spindles, particularly important in the case of shells with a small internal diameter, because here a non- .negligible pendulum damping As the half-spindles are only held at one end. Note here that the diameter of the half-spindles is preferably 0.5 mm smaller than the inner diameter a v the finished shell. After the first layer of the mineral fiber felt is wound up around the spindle, the counter rolls 15, 15', 15" are in contact with the shell during formation. As the felt is wound up, the outer diameter of the shell and the counter rolls 15, 15', 15 increases " moves away from the spindle axis, as the movement is controlled by a progressive retraction of the piston rod 25 in the piston 21. As the outer diameter of the shell reaches, for example, 200 mm, the auxiliary counter rollers, which have been out of service until now, are brought into working position, the that is to say that the rods 30, 30', 30" of the pistons 28, 28', 28" are pushed; completely out, which brings the auxiliary counter rollers 16, 16', 16" into contact with the shell. The movement of the counter rollers 16, 16', 16" is thus controlled by the movement of the carrier plate 17, 17<*>, 17" so that they exert a pressure identical to that of the main counter rolls 15, 15', 15".

Fortrinnsvis og som vist i figurene 2 til 4, har hjelpemotrullene 16, 16', 16" en diameter som er større enn den til hovedmotrullene. For således å sikre en kompresjon så godt fordelt som mulig over den ytre overflate av skallet, er det viktig å ha en vesentlig kontaktoverflate. Således er det klart at for å kunne legge an hovedmotrullene under begynnelsen av oppviklingsfasen, er det ikke mulig å benytte Preferably and as shown in Figures 2 to 4, the auxiliary counter rollers 16, 16', 16" have a diameter that is larger than that of the main counter rollers. Thus, in order to ensure a compression as well distributed as possible over the outer surface of the shell, it is important to have a significant contact surface. Thus, it is clear that in order to be able to apply the main counter rolls during the beginning of the winding phase, it is not possible to use

v-3 dmv-3 dm

motruller med en diameter over d = —. der dm er counter rollers with a diameter above d = —. where dm is

2V3 2V3

spindelens diameter. spindle diameter.

I en polyvalent installasjon som tilsiktet ifølge oppfinnelsen, må motrullene utøve en kompresjon tilstrekkelig for alle typer skall man ønsker å tildanne ved hjelp av Installa-sjonen, derimellom også skall med en indre diameter i størrelsesorden 12 mm, noe som betyr at hovedmotrullene ikke må ha en diameter over 77,6 mm. Maksimale diametre for hjelpemotrullene er likeledes begrenset av skallets diameter. Ikke desto mindre viser beregninger at hvis ifølge en utførelsesform av oppfinnelsen, hjelpemotrullene Ikke bringes i kontakt med skallet før denne har nådd en diameter på 200 mm, med hovedmotruller med diameter 77,6 mm, er den teoretiske maksimale diameter for hjelpemotrullene over 700 mm. Av praktiske grunner og fordi dette videre teoretisk ikke tilsvarer de gunstigste betingelser for en god tilforming av skallene, benytter man i praksis hjelpemotruller med diametre godt under de nevnte, for eksempel en diameter lik 80 mm. In a polyvalent installation as intended according to the invention, the counter rolls must exert a compression sufficient for all types of shell that you want to create with the help of the Installation, including shells with an inner diameter of the order of 12 mm, which means that the main counter rolls must not have a diameter over 77.6 mm. The maximum diameters of the auxiliary counter rollers are likewise limited by the diameter of the shell. Nevertheless, calculations show that if, according to an embodiment of the invention, the auxiliary counter rollers are not brought into contact with the shell before this has reached a diameter of 200 mm, with main counter rollers having a diameter of 77.6 mm, the theoretical maximum diameter for the auxiliary counter rollers is over 700 mm. For practical reasons and because this also theoretically does not correspond to the most favorable conditions for a good shaping of the shells, in practice auxiliary counterrollers are used with diameters well below those mentioned, for example a diameter equal to 80 mm.

Ser man nu mere spesielt på de vanskeligheter som oppstår ved den egentlige opprulling rundt en oppvarmet dreiespindel av en mineralfiberflit lengde hvis lengde kan innta ét par titalls metre i den hensikt å tildanne et isolerende skall med en ytre diameter som kan nå opptil 500 mm. One looks now more specifically at the difficulties that arise during the actual winding around a heated rotary spindle of a length of mineral fiber flit whose length can occupy a couple of tens of meters in order to form an insulating shell with an outer diameter that can reach up to 500 mm.

Som allerede nevnt, å gjennomføre en slik opprulling med økende matehastighet for mineralfiberfilt med en oppvarmet dreiespindel med konstant hastighet fører til meget vesentlige oppviklingstider når den ytre diameter av skallet som tildannes overskrider for eksempel 200 mm. Videre ifølge oppfinnelsen velger man å arbeide med en filtmatehastighet som er konstant og således med en synkende rotasjonshastighet for spindelen efter hvert som oppviklingen skjer. As already mentioned, carrying out such a winding with an increasing feed rate for mineral fiber felt with a heated turning spindle at a constant speed leads to very significant winding times when the outer diameter of the shell being formed exceeds, for example, 200 mm. Furthermore, according to the invention, one chooses to work with a felt feed speed that is constant and thus with a decreasing rotation speed for the spindle as the winding takes place.

Teoretisk må denne rotasjonshastighet for den oppvarmede spindel til ethvert tidspunkt t være lik: Vr = Va/nd der Vr er rotasjonshastigheten for spindelen i omdreininger/minutt, Va er matehastigheten for filten i m/minutt og d er den ytre diameter for skallet i m på øyeblikket t. Hvis man på den annen side antar at totalt vil alle sjikt i den oppviklede filt skape en like stor økning av tykkelsen til skallet eller med andre ord at alle sjikt komprimeres på identisk måte, kan man kalkulere verdien av d på følgende måte: Theoretically, this rotational speed of the heated spindle at any time t must be equal to: Vr = Va/nd where Vr is the rotational speed of the spindle in revolutions/minute, Va is the feed speed of the felt in m/minute and d is the outer diameter of the shell in m at the moment t. If, on the other hand, it is assumed that in total all layers in the rolled felt will create an equal increase in the thickness of the shell or in other words that all layers are compressed in an identical way, the value of d can be calculated in the following way:

rr 1 rr 1

d = (de2 — da2) + dm2 der te er den tid som er nødvendig for en total oppvikling av et skall, de er den ytre slutt-diameter for det formede skall og dm er spindeldiameteren rundt hvilken filten vikles opp. d = (de2 — da2) + dm2 where te is the time required for a total winding of a shell, de is the outer final diameter of the shaped shell and dm is the spindle diameter around which the felt is wound.

Figur 5 viser utviklingen under oppvlklingstiden av den ytre diameter til skallet, figur 5a, og den tilsvarende rotasjonshastighet for spindelen, figur 5b. Kurven 30 tilsvarer for eksempel en oppvikling med konstant matehastighet Va = 30 m/sek. i et tidsrom te^ til et skall A med en Indre fiktiv diameter på dm -• 12 mm og en ytre diameter de ■» 50 mm. Kurvene 31 og 32 tilsvarer respektivt oppvikling i løpet av en tid teg eller teQ av et skall B eller C med dm - 50 mm, de - 100 mm eller dm 100 mm, de = 300 mm. Figure 5 shows the development during the development time of the outer diameter of the shell, Figure 5a, and the corresponding rotation speed of the spindle, Figure 5b. The curve 30 corresponds, for example, to a winding with a constant feed speed Va = 30 m/sec. in a time period te^ to a shell A with an Inner fictitious diameter of dm -• 12 mm and an outer diameter de ■» 50 mm. Curves 31 and 32 respectively correspond to winding during a time teg or teQ of a shell B or C with dm - 50 mm, de - 100 mm or dm 100 mm, de = 300 mm.

Man fastslår at intervallet for tykkelsen og den ytre diameter av skallene ifølge oppfinnelsen representerer kurven praktisk talt en rett linje.. It is established that the interval for the thickness and the outer diameter of the shells according to the invention represents the curve practically a straight line.

Ut fra denne øyeblikkelige verdi av diameteren d kommer man til at det teoretiske uttrykk for splndelhastigheten er Based on this instantaneous value of the diameter d, the theoretical expression for the spin part velocity is

For hver type skall er således den eneste variable i denne ligning tiden. Man har med 33, 34 og 35 vist utseende til kurven som er representativ for denne rotasjonshastighet for spindelen, Vjj, som en funksjon av tiden, henholdsvis for skallene A, B og C. Man fastslår således at fremstillingen av skall med små indre dimensjoner krever at spindelen settes i en omdreiningshastighet nær 800 omdreininger/minutt. I motsetning til dette er på slutten av oppviklingen av et skall med en ytre diameter på 500 mm rotasjonshastigheten under 20 omdreininger/minutt for en matehastighet for filt som holdes konstant ved 30 m/mlnutt. Slike rotasjonshastig-hetsvariasjoner gjør det nødvendig med en perfekt korrela-sjon mellom spindelrotasjonshastlghet og teoretisk øyeblikke-lig hastighet. For each type of shell, the only variable in this equation is time. 33, 34 and 35 have shown the appearance of the curve which is representative of this rotation speed for the spindle, Vjj, as a function of time, respectively for shells A, B and C. It is thus determined that the production of shells with small internal dimensions requires that the spindle is set at a rotational speed close to 800 revolutions/minute. In contrast, at the end of the winding of a shell with an outer diameter of 500 mm, the rotation speed is below 20 rev/min for a felt feed rate that is kept constant at 30 m/mlnut. Such rotation speed variations make it necessary to have a perfect correlation between spindle rotation speed and theoretical instantaneous speed.

Ifølge oppfinnelsen ser man at den reelle spindelrotasjonshastlghet er lik den teoretiske rotasjonshastighet Vg som på forhånd ble beregnet for begynnelsen og slutten av oppviklingen. Således favoriserer man på den ene side ved begynnelsen av oppviklingen en god oppbygning av de første sjikt på spindelen og på den annen side unngår man ved slutten av oppviklingen dannelsen av sjikt eller uestetiske bølger. Mellom de to referanseverdier synker hastigheten lineært. Dette valg gjøres mulig ved en elastisitet i materialet som tillater en hvis strekking av dette. Som videre allerede nevnt influerer en eventuell økning av densiteten i skallet praktisk talt ikke skallet konduktivitet når det gjelder isolasjonsskall som er laget av glassfibre. According to the invention, it can be seen that the real spindle rotation speed is equal to the theoretical rotation speed Vg which was calculated in advance for the beginning and end of the winding. Thus, on the one hand, at the beginning of the winding, a good build-up of the first layers on the spindle is favored and, on the other hand, at the end of the winding, the formation of layers or unsightly waves is avoided. Between the two reference values, the speed decreases linearly. This choice is made possible by an elasticity in the material that allows a certain stretching of it. As further already mentioned, any increase in the density in the shell practically does not influence the shell conductivity in the case of insulation shells made of glass fibres.

Hva angår motrullene er det allerede indikert at disse fjerner seg fra spindelaksen efter hvert som diameteren til skallet under dannelse øker, men utøver hele tiden under oppvlklingens varighet et lett trykk mot skallet. Det trykk som utøves av motrullene må være slik at den ytre diameter til skallet godt er tilpasset den ønskede diameter. For å favorisere en festing av de første sjikt bringes motrullene fortrinnsvis til en rotasjonsperiferihastighet lik matehastigheten for mineralfIberfilten. As regards the counterrolls, it has already been indicated that these move away from the spindle axis as the diameter of the shell during formation increases, but constantly exert a light pressure against the shell during the duration of the winding. The pressure exerted by the counter rollers must be such that the outer diameter of the shell is well adapted to the desired diameter. In order to favor an attachment of the first layers, the counter rolls are preferably brought to a rotation peripheral speed equal to the feed speed of the mineral fiber felt.

De en mineralfiberfilt generelt er et meget komprlmerbart produkt, observerer man en viss gjenopptagelse av tykkelsen ved slutten av oppviklingen. På den annen side, jo mere tykkelsen til den oppviklede flit øker, jo mykere er skallet som dannes og jo mer oppfører det seg som et elastisk materiale. Det er således desto vanskeligere å kontrollere verdien av den ytre diameter til skallet ved slutten av oppviklingen når dette i oppviser en vesentlig tykkelse av oppviklet filt. If a mineral fiber felt is generally a very compressible product, a certain resumption of thickness is observed at the end of winding. On the other hand, the more the thickness of the wound flit increases, the softer the shell that is formed and the more it behaves as an elastic material. It is thus all the more difficult to control the value of the outer diameter of the shell at the end of winding when this exhibits a significant thickness of wound felt.

Hvis mineralfiberfilten oppfører seg som et totalt uelastisk materiale beregner man lett at, til ethvert tidspunkt t, må adskillelseshastigheten v for motrullene være If the mineral fiber felt behaves as a totally inelastic material, it is easy to calculate that, at any time t, the separation speed v of the counter rolls must be

v = (de2 - dm2) / 4 ted der d, de og dm representerer den ytre diameter av skallet på tidspunktet t, ved slutten av oppviklingen og henholdsvis begynnelsen av oppviklingen, og at te er den tid som er nødvendig for oppvikling av skallet. Kurven 36 representerer denne separeringshastighet v som funksjon av tiden for skall av de tidligere beskrevne typer B og C. v = (de2 - dm2) / 4 ted where d, de and dm represent the outer diameter of the shell at time t, at the end of winding and the beginning of winding, respectively, and that te is the time required for winding the shell. Curve 36 represents this separation rate v as a function of time for shells of the previously described types B and C.

Ifølge oppfinnelsen veiger man å fiksere den reelle hastighet ve for separeringen av motrullene ved slutten av opprullingen som lik hastigheten v beregnet på tidspunktet te. Videre legger man på en lineær variasjon; av adskillelseshastigheten, stigningen x oppnås efter linearisering av kurven v = f(t), According to the invention, one tries to fix the real speed ve for the separation of the counter rolls at the end of the winding as equal to the speed v calculated at time te. Furthermore, a linear variation is applied; of the separation speed, the slope x is obtained after linearizing the curve v = f(t),

således thus

Kurven 37 representerer den således oppnådde rette linje. Man fastslår at ved begynnelsen av oppviklingen er fjerningshastigheten til motvalsene under den teoretiske hastighet, noe som tillater å utøve en overkompresjon som favoriserer dannelsen av en indre herdet overflate. Det er også mulig å øke denne overkompresjon ved å variere fjerningen av motrullene i forholdet til begynnelsen av oppviklingen, noe som er vist i figur 6, idet motrullene har en fjernlngs-hastlghet 0 på øyeblikket t = 0 til t = t'. The curve 37 represents the thus obtained straight line. It is determined that at the beginning of the winding the removal rate of the counterrolls is below the theoretical rate, which allows an overcompression to be exerted which favors the formation of an internal hardened surface. It is also possible to increase this overcompression by varying the removal of the counter rolls in relation to the beginning of the winding, which is shown in figure 6, the counter rolls having a longitudinal velocity 0 at the moment t = 0 to t = t'.

Denne forholdsregel er mere spesielt viktig for skall med større tykkelse i størrelsesorden for eksempel 100 mm, for ellers blir gjeninntagelsen av tykkelsen til skallet for vesentlig når kompresjonen stanses. For å ta hensyn til dette forslår man ifølge oppfinnelsen å fastslå en ytre teoretisk diameter som ligger under den reelle diameter men som oppnås efter samme oppviklingstid. Ifølge oppfinnelsen er det funnet at når det gjelder skall med tykkelser under 150 mm og med en ytre diameter som ikke overskrider 500 mm oppnås meget tilfredsstillende resultater med en teoretisk diameter lik 883É av den ytre diameter man søker å oppnå efter konformasjon. I dette tilfellet settes fJerningshastigheten for motrullene ved slutten av oppviklingen til This precaution is more particularly important for shells with a greater thickness in the order of 100 mm, for example, because otherwise the regaining of the thickness of the shell becomes too significant when the compression is stopped. In order to take this into account, according to the invention, it is proposed to determine an outer theoretical diameter which is below the real diameter but which is achieved after the same winding time. According to the invention, it has been found that when it comes to shells with thicknesses below 150 mm and with an outer diameter that does not exceed 500 mm, very satisfactory results are obtained with a theoretical diameter equal to 883É of the outer diameter sought to be achieved after conformation. In this case, the removal speed of the counter rolls at the end of winding is set to

stigningen cx' lik: the slope cx' equal to:

Man har således v' < v, noe som gir en lett overkompresjon ved slutten av oppviklingen men også a' > a, nemlig en mindre kompresjon ved begynnelsen av oppviklingen som kompenseres av forsinkelsen av fjerningen av motrullene. One thus has v' < v, which gives a slight overcompression at the end of the winding but also a' > a, namely a smaller compression at the beginning of the winding which is compensated by the delay in the removal of the counter rolls.

Dette gir utmerkede resultater, det vil si en meget god konformitet mellom målt verdi for den ytre diameter for det ferdige skall og den søkte verdi, dette selvfølgelig for ytre diametre ifølge oppfinnelsen under 500 mm, og tykkelser under 150 mm. This gives excellent results, i.e. a very good conformity between the measured value for the outer diameter of the finished shell and the sought value, this of course for outer diameters according to the invention below 500 mm, and thicknesses below 150 mm.

Det skal være klart at hvis skall med tykkelser derover skal tildannes med en innretning av den beskrevne type, noe som ikke alltid er foretrukket, er det dog nødvendig å velge en teoretisk verdi for den ytre diameter som er mindre enn det som bestemmes efter prøving. It should be clear that if shells with thicknesses above that are to be formed with a device of the type described, which is not always preferred, it is however necessary to choose a theoretical value for the outer diameter which is smaller than that determined after testing.

Claims

1. Method for the production of insulating shells (6, 31) of mineral fibers agglomerated by means of a binder according to which a mineral fiber felt (1) impregnated with a binder is wound in a non-polymerized state around a heated rotary spindle (14) whose temperature is so that an inner hardened surface is formed by contact during the winding, the polymerization of the binder starting close to this inner surface, and according to which a certain pressure is exerted on the shell (6, 31) during formation by means of pressing means consisting of main counter rollers (15 , 15', 15") which rests in contact with the outer surface of the shell (31) throughout the winding, and where the shell is then brought into contact under light pressure with a smooth heated surface (10) to promote polymerization near the outer surface with the formed shell then being brought to a heated room (11) to ensure uniform polymerization to a predetermined degree over the entire thickness of the shell (6, 31 ), characterized in that when the outer diameter of the shell during formation reaches a given value, the outer surface of the shell is brought into contact with auxiliary press members (16, 16', 16") consisting of counter-roll rollers which move away from the spindle axis (14) with the same removal speed as that of the main counter rolls (15, 15',. 15"), as the pressure exerted by the main counter rollers (15, 15', 15") and possibly the auxiliary rollers is increased as the winding progresses.

2. Method according to claim 1, characterized in that the winding of the felt (1) is carried out at an essentially constant tangential speed.

3. Method according to claim 2, characterized in that the linear rotation speed of the heated spindle (14) is allowed to decrease so that the rotation speed of the spindle (14) at the beginning of the winding is Vi => Va/n dm and that the rotation speed V 2 at the end of the winding V2 - Va/TT de where Va means the feed speed of the felt (1), dm the spindle diameter and de the outer diameter of the shell at the end of the winding.

4. Method according to claim 2, characterized in that the increase in the pressure exerted by the counter rollers (15, 16) is achieved by a reduction with constant deceleration of the removal speed of the counter rollers (15, 16).

5. Method according to claim 3, characterized in that the rotation speed v for the counter rollers (15, 16) is such that at time t = te v is ve or and that v as a function of time describes a straight line with slope o where dm is the spindle diameter, de is the outer diameter of the shell at the end of winding and te is the winding time.

6. Method according to claim 3, characterized in that f The ironing speed v for the counter rolls (15, 16) is such that until time t - t is v' = ve' or and that v' as a function of time describes a straight line with the rise j where dm is the spindle diameter, de is the outer diameter of the shell at the end of winding and te is the winding time.

7. Device for carrying out the method according to any one of the preceding claims, comprising a chassis carrying a turning spindle (14) formed by two half-spindles brought to 1 simultaneous rotation and equipped with electrical resistances, and with counter rollers (15, 15', 15" ) and auxiliary counter rollers (16, 16', 16"), 1 contact with the shell during winding, As each of these is equipped with rotation drive devices, and means that enable movement of the rollers in relation to the spindle axis, characterized in that a counter roller of two or the auxiliary counter roller (16, 16', 16") is equipped with a device that allows it not to come into contact with the shell during winding except when the outer diameter of the shell reaches a given value.

8. Device according to claim 7, characterized in that the device which ensures the forward or reverse movement for the main and auxiliary counterrolls (15, 15', 15", 16, 16', 16") 1 relative to the spindle axis comprises a rotatable hydraulic cylinder and means (22, 23, 24, 25) for transmitting these movements.

9. Device according to claim 7 or 8, characterized in that the device which allows the auxiliary counter rollers to be disabled is constituted by a hydraulic cylinder (28, 28', 28"), firmly attached to a flat carrier (17, 17', 17") on which is fitted with a main counter roller which can act regardless of the outer shell diameter.

10. Device according to any one of claims 7 to 9, characterized in that the main (15, 15', 15") and the auxiliary counter rollers (16, 16', 16") are all equipped with a hydraulic motor which sets them 1 rotation.

11. Device according to any one of claims 7 to 10, characterized in that the auxiliary counter rollers (16, 16', 16") have a diameter that is larger than that of the main counter rollers (15, 15', 15").