NO164253B

NO164253B - TREATMENT OF DUST.

Info

Publication number: NO164253B
Application number: NO881365A
Authority: NO
Inventors: Jan Arthur Aune; Thor Pedersen
Original assignee: Elkem Technology
Priority date: 1988-03-28
Filing date: 1988-03-28
Publication date: 1990-06-05
Also published as: NO881365L; JPH0238535A; JPH0778258B2; NO881365D0; NO164253C

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for be- The present invention relates to a method for

handling av støv utskilt fra avgasser fra metallurgiske prosesser, spesielt støv utskilt fra avgasser i forbindelse med stålfremstillingsprosesser, for å bringe støvet i en slik form at det kan deponeres uten fare for miljøforu- treatment of dust separated from exhaust gases from metallurgical processes, especially dust separated from exhaust gases in connection with steelmaking processes, in order to bring the dust into such a form that it can be deposited without risk of environmental pollution

rensing og hvor verdifulle bestanddeler av støvet eventuelt kan gjenvinnes. cleaning and where valuable components of the dust can possibly be recovered.

Ved fremstilling av stål i elektriske smelteovner og ved In the production of steel in electric melting furnaces and wood

den etterfølgende oksygenraffinering av stålet dannes det store mengder støv som følger avgassene fra smelteovnene eller konvertorene. Dette støvet utskilles fra avgassene i filtersystemer som for eksempel posefiltre eller andre kjente filtreringssystemer. Dette støvet, (i det etter- the subsequent oxygen refining of the steel creates large amounts of dust that follows the exhaust gases from the melting furnaces or converters. This dust is separated from the exhaust gases in filter systems such as bag filters or other known filtration systems. This dust, (in the after-

følgende benevnt EAF støv, forkortelse for Electric Are Furnace dust) består hovedsakelig av agglomerater av meget the following named EAF dust, short for Electric Are Furnace dust) mainly consists of agglomerates of very

små og kjemisk komplekse partikler. Partikkelstørrelse av de primære partikler er vanligvis innen området 0,1 til 10^um. EAF støvet er sammensatt av komplekse oksyder inneholdende elementer dannet under smelte- og raffi-neringstrinnene som f.eks. jern, sink, bly, kadmium, krom, small and chemically complex particles. Particle size of the primary particles is generally in the range of 0.1 to 10 µm. The EAF dust is composed of complex oxides containing elements formed during the smelting and refining steps such as e.g. iron, zinc, lead, cadmium, chromium,

mangan, nikkel, kobber, molybden og andre elementer som forekommer i skrapjern. manganese, nickel, copper, molybdenum and other elements occurring in scrap iron.

I den etterfølgende tabell 1 er det gitt en kjemisk analyse In the subsequent table 1, a chemical analysis is given

for EAF støv fra fire forskjellige stålprodusenter. Kjemisk for EAF dust from four different steel producers. Chemical

analyse av EAF støv indikerer at sammensetningen av EAF analysis of EAF dust indicates that the composition of EAF

støvet er direkte påvirket av det jernskrap som benyttes og av de legeringstilsetninger som tilsettes til stålsmelte- the dust is directly influenced by the iron scrap used and by the alloying additions that are added to steel smelting

ovnen. Det er ikke påvist noen direkte sammenheng mellom den kjemiske sammensetning av EAF støvet og ovnsstørrelse, filtersystem eller andre faktorer. the oven. No direct relationship has been demonstrated between the chemical composition of the EAF dust and furnace size, filter system or other factors.

En del av de elementer som vanligvis er tilstede i EAF støv er utlutbare slik som f.eks. bly, kadmium, krom og arsen. Ved deponering av EAF støv i landdeponi vil de nevnte elementer over tid utlutes fra støvet og kan dermed føre til alvorlige miljøforurensninger. Det er av denne grunn i de enkelte land stilt strenge krav til deponering av EAF støv og støvet vil i fremtiden ikke tillates deponert i den form det utskilles. Some of the elements that are usually present in EAF dust are leachable, such as e.g. lead, cadmium, chromium and arsenic. When depositing EAF dust in a landfill, the aforementioned elements will leach out of the dust over time and can thus lead to serious environmental pollution. For this reason, there are strict requirements in the individual countries for the disposal of EAF dust, and in future the dust will not be allowed to be deposited in the form in which it is released.

En rekke forskjellige fremgangsmåter for å bringe EAF støv i en slik form at det kan deponeres uten fare for miljø-forurensning har blitt foreslått. Ved en del av disse pro-sessene er det mulig å omforme EAF støvet til et ikke-farlig avfallsprodukt og samtidig gjenvinne metaller inneholdt i støvet. Som eksempel på en slik prosess kan nevnes plasmasmelting. Disse kjente fremgangsmåter er imidlertid ikke brukbare av prosessøkonomiske årsaker. A number of different methods for bringing EAF dust into such a form that it can be deposited without risk of environmental pollution have been proposed. In part of these processes, it is possible to transform the EAF dust into a non-hazardous waste product and at the same time recover metals contained in the dust. Plasma melting can be mentioned as an example of such a process. However, these known methods are not usable for process economic reasons.

I norsk patent nr. 160931 er det foreslått en fremgangsmåte for behandling av ovennevnte støv hvor man på en enkel, driftssikker og "økonomisk fordelaktig måte kan produsere et avfallsprodukt som kan deponeres uten fare for miljøforurensning og hvor verdifulle bestanddeler eventuelt kan gjenvinnes. Ved fremgangsmåten ifølge norsk patent nr. 160931 tilføres støvet kontinuerlig eller tilnærmet kontinuerlig sammen med et reduksjonsmiddel og eventuelle slaggdannere til en gasstett, lukket elektrotermisk smelteovn hvor støvet smeltes og underkastes selektiv reduksjon og hvor flyktige metaller fordampes. En inert slaggfase og eventuelt en flytende metallfase tappes kontinuerlig eller intermittent fra smelteovnen. Videre fjernes kontinuerlig en gassfase fra smelteovnen, hvilken gassfase inneholder i det vesentlige CO-gass, metalldamper så som sink, kadmium og bly, svovel, klorider, fluorider og eventuelt uomsatt medrevet støv. Metalldåmpene kan om ønskes underkastes selektiv kondensasjon. Deretter føres avgassen til en etterbrenner hvor bksiderbare Ikomponenter i avgassen oksideres og støvet fjernes fra avgassen, ftrøor etter rest-gassen underkastes, slattrenses og nøytraliseres. In Norwegian patent no. 160931, a method for treating the above-mentioned dust is proposed in which a simple, operationally reliable and "economically advantageous way" can be produced in a waste product that can be disposed of without risk of environmental pollution and where valuable components can possibly be recovered. In the method according to Norwegian patent no. 160931, the dust is supplied continuously or almost continuously together with a reducing agent and any slag formers to a gas-tight, closed electrothermal melting furnace where the dust is melted and subjected to selective reduction and where volatile metals are evaporated. An inert slag phase and possibly a liquid metal phase are drained continuously or intermittently from the melting furnace. Furthermore, a gas phase is continuously removed from the melting furnace, which gas phase essentially contains CO gas, metal vapors such as zinc, cadmium and lead, sulphur, chlorides, fluorides and possibly unreacted entrained dust. The metal vapors can, if desired, be subjected to selective condensation. There after that, the exhaust gas is fed to an afterburner where oxidizable components in the exhaust gas are oxidized and the dust is removed from the exhaust gas.

Ifølge utførelseseJcsemplleære i norsk patent, tsar. 160931 blir støv f jernet fra avgassen) ' v e di tørrensing, f.eks. i et posefilter, etter at gassera er fatrt gjremnonii en etterbrenner. According to the execution example in the Norwegian patent, tsar. 160931 dust is removed from the exhaust gas) ' v e di dry cleaning, e.g. in a bag filter, after the gasses are fated gjremnonii an afterburner.

Dersom innholdet av. klorider i avgassen er høy kan fremgangsmåten med tørrensing av gassen som er beskrevet i norsk patent nr. 160931 medføre problemer, idet klorider vil kondensere, og avsettes i gasskjøleren og i posefilteret og dermed kunne tette igjen og ødelegge gasskjøleren og filterposene. If the content of chlorides in the exhaust gas is high, the method of dry cleaning the gas described in Norwegian patent no. 160931 can cause problems, as chlorides will condense and deposit in the gas cooler and in the bag filter and thus could clog and destroy the gas cooler and the filter bags.

Man er nå kommet fram-%il en fremgangsmåte hvor de ovennevnte ulemper ved fremgangsmåten i henhold til norsk patent nr. 1609 31 overvinnes og hvor dessuten kloridinnholdet i drosset som dannes ved sinkkondenseringen reduseres, slik at :. kloridene ikke resirkuleres ved resirkulasjon av drosset. A method has now been developed in which the above-mentioned disadvantages of the method according to Norwegian patent no. 1609 31 are overcome and in which the chloride content in the dross formed by the zinc condensation is also reduced, so that: the chlorides are not recycled when recirculating the dross.

Foreliggende oppfinnelse vedrører således en fremgangsmåte for behandling av støv utskilt fra avgasser fra metallurgiske prosesser, spesielt støv utskilt fra avgasser i forbindelse med stålfremstilling og oppfinnelsen er kjenne-tegnet ved kombinasjonen av følgende trinn: a) kontinuerlig eller tilnærmet kontinuerlig tilførsel av støvet sammen med et reduksjonsmiddel og eventuelle slaggdannere til en gasstettt lukket elektrotermisk smelteovn, b) smelting og selektiv reduksjon samt fordamping av flyktige metaller i smelteovnen, c) . kontinuerlig eller intermittent tapping av en inert slaggfase og eventuelt en flytende metallfase fra The present invention thus relates to a method for treating dust separated from exhaust gases from metallurgical processes, especially dust separated from exhaust gases in connection with steel production, and the invention is characterized by the combination of the following steps: a) continuous or nearly continuous supply of the dust together with a reducing agent and any slag formers for a gas-tight closed electrothermal melting furnace, b) melting and selective reduction as well as evaporation of volatile metals in the melting furnace, c) . continuous or intermittent tapping of an inert slag phase and possibly a liquid metal phase from

smelteovnen, the melting furnace,

d) kontinuerlig fjerning fra smelteovnen av en gassfase inneholdende i det alt vesentlige CO-gass, metalldamper, svovel, klorider, fluorider og eventuelt d) continuous removal from the melting furnace of a gas phase containing essentially CO gas, metal vapors, sulphur, chlorides, fluorides and possibly

uomsatt medrevet støv, unreacted entrained dust,

e) evntuell selektiv kondensasjon av en eller flere av metalldampene i avgassen fra smelteovnen, e) possible selective condensation of one or more of the metal vapors in the exhaust gas from the melting furnace,

f) fjerning av støv fra avgassen ved våtvasking. f) removal of dust from the exhaust gas by wet washing.

Ifølge en utførelsesform av foreliggende oppfinnelse tilsettes i tillegg til reduksjonsmiddel og slaggdannere ytterligere materialer til støvet, hvilke materialer inneholder gjenvinnbare metallforbindelser. Således kan det tilsettes sinkoksid til støvet, hvorved sinken kan gjenvinnes i metallisk form i sinkkondenseren. Sinkoksidet kan dermed foredles på en enkel og økonomisk gunstig måte.. According to one embodiment of the present invention, in addition to reducing agent and slag formers, further materials are added to the dust, which materials contain recoverable metal compounds. Thus, zinc oxide can be added to the dust, whereby the zinc can be recovered in metallic form in the zinc condenser. The zinc oxide can thus be refined in a simple and economically advantageous way.

Ifølge en foretrukket utførelsesform av den foreliggende oppfinnelse resirkuleres slam fra våtvaskingen av avgassene til smelteovnen etter tørking av slammet. According to a preferred embodiment of the present invention, sludge from the wet washing of the exhaust gases is recycled to the melting furnace after drying the sludge.

Ifølge en ytterligere utførelsesform fjernes dross som dannes ved den selektive kondensasjon av metalldampene hvoretter drosset knuses og vaskes for fjerning av klorider. Slammet fra vaskingen av drosset blandes fortrinnsvis med slammet"' fra våtvaskingen av avgassen og resirkuleres til smelteovnen etter ^tørking. According to a further embodiment, dross formed by the selective condensation of the metal vapors is removed, after which the dross is crushed and washed to remove chlorides. The sludge from the washing of the dross is preferably mixed with the sludge from the wet washing of the exhaust gas and recycled to the melting furnace after drying.

Ved fremgangsmåten i henhold til foreliggende oppfinnelse oppnås det en effektiv rensing av støvet fra avgassene samtidig som kloridinnholdet fjernes fra støvet på en enkel måte. Ved, resirkulasjon av støvet til smelteovnen er det derfor ikke noen fare for at kloridinnholdet i avgassen skal bygge seg opp over tid.. With the method according to the present invention, an effective cleaning of the dust from the exhaust gases is achieved while the chloride content is removed from the dust in a simple way. When recirculating the dust to the melting furnace, there is therefore no danger of the chloride content in the exhaust gas building up over time.

Fremgangsmåten i henhold til foreliggende oppfinnelse vil nå bli nærmere beskrevet under henvisning til de etter-følgende tegningene, hvor Figur 1 viser et flytskjema for en<:>første utførelsesform av fremgangsmåten i henhold til foreliggende oppfinnelse og . hvor Figur 2>- .viser: et flytskjema f or en andre- utf ørelses f ornu av fremgangsmåten i', henholdt til. foreliggende; oppfinnelsev The method according to the present invention will now be described in more detail with reference to the following drawings, where Figure 1 shows a flow chart for a<:>first embodiment of the method according to the present invention and . where Figure 2 shows: a flowchart for a second embodiment of the method i', according to present; inventionv

Ifølge den utførelisesform som' er: vist på' figur 1 tilsettes EAF støv, reduksjonsmiddel i. form av koks eller kull samt SiC^-sand til en gasstett lukket, elektrotermisk smelteovn 1. Tilførselsmaterialerie tilsettes fra en silo 2 via chargeringsrør 3 til overflaten, av smeltebadet i smelteovnen 1. Tilførselsesmaterialene er fortrinnsvis i form av agglomerater med en maksimumstørrelse av ca. 25 mm. Smelteovnen 1 kan vare av hvilken som helst konvensjonell type, men det foretrekkes å benytte en elektrotermisk smelteovn med sirkulært tverrsnitt utstyrt med tre karbon-elektroder 4 som arbeider neddykket i et slagbad. (Kun en elektrode 4 er vist på figur 1 og 2). Ovnbunnen er fortrinnsvis foret med ildfast magnesittstein. Da den ild-faste bunnforing i smelteovnen alltid vil være dekket av smeltebadet, blir slitasjen minimal og det vil praktisk talt ikke ' forlanges noe vedlikehold av bunnforingen. Sideveggene i smelteovnen er fortrinnsvis bygget opp av konveksjonskjølepaneler med sirkulasjon av et flytende, ikke-eksplosivt kjølemedium. Under drift av en slik smelteovn vil et permanent lag av størknet slagg fryse på inn-siden av konveksjonskjølepanelene og sørge for beskyttelse av disse. Laget av størknet slagg vil idet alt vesentlige eliminere vedlikehold av konveksjonskjølepanelene og til-later dessuten gjenvinning av. varmeenergi som tapes gjennom sideveggene. According to the design shown in Figure 1, EAF dust, a reducing agent in the form of coke or coal and SiC sand are added to a gas-tight closed, electrothermal melting furnace 1. Supply material is added from a silo 2 via charging pipe 3 to the surface, of the melting bath in the melting furnace 1. The feed materials are preferably in the form of agglomerates with a maximum size of approx. 25 mm. The melting furnace 1 can be of any conventional type, but it is preferred to use an electrothermal melting furnace with a circular cross-section equipped with three carbon electrodes 4 which work immersed in a percussion bath. (Only one electrode 4 is shown in figures 1 and 2). The furnace base is preferably lined with refractory magnesite brick. As the refractory bottom lining in the melting furnace will always be covered by the melt bath, wear and tear will be minimal and practically no maintenance of the bottom lining will be required. The side walls of the melting furnace are preferably built up of convection cooling panels with circulation of a liquid, non-explosive cooling medium. During operation of such a melting furnace, a permanent layer of solidified slag will freeze on the inside of the convection cooling panels and provide protection for these. The layer of solidified slag will essentially eliminate maintenance of the convection cooling panels and also allows for recycling. heat energy that is lost through the side walls.

Elektrodene er ført gjennom ovnshvelvet på en absolutt gasstett måte slik at gasslekkasje fra ovnen såvel som lekkasjeluft til ovnens indre ikke forekommer. The electrodes are passed through the oven vault in an absolutely gas-tight manner so that gas leakage from the oven as well as air leakage to the interior of the oven does not occur.

I smelteovnen 1 smeltes de tilførte råmaterialer ved en temperatur av ca. 1300 - 1500°C. Ved kontroll av til-setningen av reduksjonsmiddel og SiC^-sand, vil det i smelteovnen 1 dannes en inert slaggfase og en metallfase innéholdende jern, kobber, nikkel samt mindre mengder av andre metaller som er tilstede i EAF støvet. Lett reduser-bare og fordampbare elementer først og fremst sink, bly og kadmium reduseres og fordampes. Eventuelle klorider som er til stede vil også avdrives. Dersom støvet inneholder svovelforbindelser og fluorider vil en del av disse også avdrives. Endelig vil gassen inneholde en del uomsatt medrevet støv. In the melting furnace 1, the supplied raw materials are melted at a temperature of approx. 1300 - 1500°C. When controlling the addition of reducing agent and SiC^ sand, an inert slag phase and a metal phase containing iron, copper, nickel and smaller amounts of other metals present in the EAF dust will form in the melting furnace 1. Easily reducible and vaporizable elements, primarily zinc, lead and cadmium are reduced and vaporized. Any chlorides that are present will also be driven off. If the dust contains sulfur compounds and fluorides, some of these will also be removed. Finally, the gas will contain some unreacted entrained dust.

Fra smelteovnen 1 kan? det derved tappes ut en inert slagg-fa.se som etter f.eks.<:> granulering og avkjøling kan deponeres uten fare for'at noen av elementene eller for-bindelsene i slaggen skal utiutes. Videre kan det fra tid til annen tappes en metall-isk fase inneholdende jern, kobber, nikkel og mindre mengder av andre metaller. Denne metallfasen kan enten deponeres eller selges før opp-arbeidelse av metallverdiene. Slaggfasén og metallfasen tappes fortrinnsvis gjennom to forskjellige tappehull 12, 13. En del blyoksyd vil reduseres i smelteovnen og etter-hvert akkumuleres som en ^metallisk blyfase i bunnen av ovnen. Denne blyfasen kam.fra tid til annen dreneres fra ovnsbunnen gjennom et é[get tapperør (ikke vist på tegningen) . -i From the melting furnace 1 can? an inert slag phase is thereby drawn off, which after e.g. <:> granulation and cooling can be deposited without the risk of any of the elements or compounds in the slag being leached out. Furthermore, from time to time a metallic phase containing iron, copper, nickel and smaller amounts of other metals can be drained. This metal phase can either be deposited or sold before processing the metal values. The slag phase and the metal phase are preferably tapped through two different tapping holes 12, 13. Some lead oxide will be reduced in the melting furnace and eventually accumulate as a metallic lead phase at the bottom of the furnace. This lead phase is drained from time to time from the bottom of the furnace through a separate drain pipe (not shown in the drawing). -in

Gassene som dannes i smelteovnen inneholder CO-gass som oppstår ved selektiv reduksjon i smelteovnen, metalldamper, svovel-, klor- og fluorforbindelser samt eventuelt uomsatt støv. T The gases that are formed in the melting furnace contain CO gas which is produced by selective reduction in the melting furnace, metal vapours, sulphur, chlorine and fluorine compounds and possibly unreacted dust. T

Gassene som dannes i smelteovnen føires ut gjennom et gass-uttak 5 og -føres til eiii'våtvasker 6, f.eks. en venturi--vasker hvor støvet i avgassen fjernes fra avgassen. Klorider i avgassen vil løses i vannet og ikke følge med slammet som dannes i våtvåskeren 6. Den rensede avgass fra våtvaskeren 6 føres til<:>en skorstein 7 hvor CO-innholdet forbrennes til C02 før den rensede gassen slippes ut i atmosfæren. Slammet fra våtvaskeren 6 føres til en tørkeovn 8 hvor slammet tørkes og deretter returneres til smelteovnen 1. En del av den rensede avgass fra våtvaskeren 6 kan benyttes som energikilde ved tørking av slammet i tørkeovnen 8. Vannfasen fra våtvaskeren 6 føres til en fortykker 9 hvor restinnholdet av faststoff fjernes som slam og kombineres med slammet fra våtvaskeren•6. Det rensede, vannet fra fortykkéren9 føres til en kombinert kjøle- og vannrenseanordning 10. hvor vannet avkjøles og hvor en vesentlig del av kloridinnholdet fjernes fra vannet. Hovedmengden av det rensede vannet returneres deretter til våtvaskeren 6 mens en del av det rensede vannet tappes av som antydet ved 10a. Dette vannet av-giftes på kjent måte før det slippes ut. På denne måte oppnås det en meget god rensing av avgassen fra smelteovnen, samtidig som vannet som benyttes ved rensingen kan slippes ut uten fare for forurensing av miljøet. The gases formed in the melting furnace are led out through a gas outlet 5 and -led to a wet washer 6, e.g. a venturi scrubber where the dust in the exhaust gas is removed from the exhaust gas. Chlorides in the exhaust gas will dissolve in the water and not accompany the sludge formed in the wet scrubber 6. The cleaned exhaust gas from the wet scrubber 6 is led to<:>a chimney 7 where the CO content is burned to C02 before the cleaned gas is released into the atmosphere. The sludge from the wet scrubber 6 is fed to a drying oven 8 where the sludge is dried and then returned to the melting furnace 1. Part of the purified exhaust gas from the wet scrubber 6 can be used as an energy source when drying the sludge in the drying oven 8. The water phase from the wet scrubber 6 is fed to a thickener 9 where the residual content of solids is removed as sludge and combined with the sludge from the wet scrubber•6. The purified water from the thickener 9 is taken to a combined cooling and water purification device 10. where the water is cooled and where a significant part of the chloride content is removed from the water. The main amount of the purified water is then returned to the wet washer 6 while part of the purified water is drained off as indicated at 10a. This water is detoxified in a known manner before it is discharged. In this way, a very good cleaning of the exhaust gas from the melting furnace is achieved, while the water used for cleaning can be discharged without risk of polluting the environment.

Den utførelsesform av fremgangsmåten som er vist på figur 2 adskiller seg fra figur 1 ved at det etter smelteovnen er lagt inn et trinn med selektiv, kondensasjon av metalldamp, særlig sinkdamp inneholdt i avgassen fra smelteovnen. Trinn som tilsvarer trinnene i figur 1 er i figur 2 benevnt med tilsvarende henvisningstal 1. The embodiment of the method shown in figure 2 differs from figure 1 in that after the melting furnace a step of selective condensation of metal vapor, particularly zinc vapor contained in the exhaust gas from the melting furnace, has been added. Steps that correspond to the steps in Figure 1 are named in Figure 2 with the corresponding reference number 1.

Som vist på figur 2 føres avgassen fra smelteovnen 1 til et kondensasjonstrinn hvor me talldampene inneholdt i avgassen selektivt kondenseres i en eller flere kondensatorer 11. På figur 2 er det vist en kondensator 11. Da sinkdamp vanligvis utgjør den helt dominerende metalldamp i avgassen er kondensasjonstrinnet 11 nedenfor beskrevet i forbindelse As shown in Figure 2, the exhaust gas from the melting furnace 1 is led to a condensation stage where the metal vapors contained in the exhaust gas are selectively condensed in one or more condensers 11. In Figure 2, a condenser 11 is shown. As zinc vapor usually constitutes the dominant metal vapor in the exhaust gas, the condensation stage is 11 below described in connection

i in

rned kondensasjon av sink. rned condensation of zinc.

Sinkkondensatoren 11 er av konvensjonell type med bly eller sink som kondensasjonsmedium hvor avgassen føres gjennom et smeltet bly- eller sinkbad som omrøres ved hjelp av en mekanisk omrører 14. Badet holdes på en temperatur mellom 500 og 700°C. Ved kontakt med badet vil sinkdampen som inneholdes i avgassen kondenseres og akkumuleres i sinkbadet. Sink fjernes kontinuerlig ved overløp fra sinkkondensatoren 11. The zinc condenser 11 is of a conventional type with lead or zinc as condensation medium where the exhaust gas is passed through a molten lead or zinc bath which is stirred by means of a mechanical stirrer 14. The bath is kept at a temperature between 500 and 700°C. On contact with the bath, the zinc vapor contained in the exhaust gas will condense and accumulate in the zinc bath. Zinc is continuously removed by overflow from the zinc condenser 11.

Mindre mengder sinkklorid, kadmiumklorid, blyklorid og eventuelle andre metallklorider som kan være tilstede i avgassen vil også kondensere i sinkkondensatoren. Likeledes vil uomsatt støv avsettes i sinkkondensatoren 11. Da tett-heten av disse forbindelser er vesentlig lavere enn for metallisk sink eller bly, vil kondensatene av sinkklorid, kadmiumklorid, blyklorid og uomsatt1 støv samles som dross på toppen av badet i sinkkondensatoren 11. Drosset fjernes med mellomrom fra sinkbadet, knuses i et knusetrinn 15 og føres til et våtvaskingstrinn 16 hvor kloridene fjernes fra drosset. Drosset skilles deretter fra vaskevannet i form av slam. Slammet forenes med slammet fr;a våtvaskeren 6 hvoretter det tørkes og returneres til smelteovnen 1. Vaskevannet fra våtvasketrinnet 16 forenes med vannet fra for-tykkeren 9 bg føres til våtvasketrinnet 6. Smaller amounts of zinc chloride, cadmium chloride, lead chloride and any other metal chlorides that may be present in the exhaust gas will also condense in the zinc condenser. Likewise, unreacted dust will be deposited in the zinc condenser 11. As the density of these compounds is significantly lower than for metallic zinc or lead, the condensates of zinc chloride, cadmium chloride, lead chloride and unreacted1 dust will collect as dross on top of the bath in the zinc condenser 11. The dross is removed at intervals from the zinc bath, is crushed in a crushing stage 15 and taken to a wet washing stage 16 where the chlorides are removed from the dross. The dross is then separated from the wash water in the form of sludge. The sludge is combined with the sludge from the wet scrubber 6, after which it is dried and returned to the melting furnace 1. The wash water from the wet wash step 16 is combined with the water from the thickener 9 and fed to the wet wash step 6.

Claims

1. Process for the treatment of dust separated from exhaust gases from metallurgical processes, in particular dust separated from exhaust gases in connection with steel production, characterized by the combination of five steps: a) continuous or nearly continuous supply of the dust together with a reducing agent and any slag formers to a gas-tight closed electrothermal melting furnace, b) -smelting and selective reduction as well as evaporation of ...volatile metals in the melting furnace, c) :continuous or intermittent tapping of a. inert slag phase and possibly a liquid metal phase from the melting furnace, d) : continuous removal from the melting furnace of a gas phase containing essentially everything. COrgsss, metal vapors, sulphur, chlorides, fluorides and any unreacted entrained dust, e) possible selective condensation of one or more of the metal vapors in the exhaust gas from the melting furnace, f) '> removal of dust from the exhaust gas by wet washing.

2. Method according to claim 1, characterized in that, in addition to reducing agent and slag formers, additional materials containing compounds of valuable metals, especially zinc oxide, are added to the dust before it is introduced into the melting furnace.

3. Method according to claim 1, characterized in that sludge from the wet washing of the exhaust gas in step f) is dried and returned to the melting furnace.

4. Method according to claim 1, characterized in that dross deposited by the selective condensation of metal vapors is removed from the condenser and subjected to wet washing to remove chlorides.

5. Method according to claim 3, characterized in that the sludge from the wet washing of the dross is combined with the sludge from the wet washing of the sludge from the exhaust gas and returned to the melting furnace after drying. in