NO164069B

NO164069B - PROCEDURE FOR SENDING AND RECEIVING AT RELATIONSHIPS.

Info

Publication number: NO164069B
Application number: NO853005A
Authority: NO
Inventors: Gerhard Wimmer
Original assignee: Siemens Ag
Priority date: 1984-09-21
Filing date: 1985-07-29
Publication date: 1990-05-14
Also published as: NO164069C; ATE52369T1; DK163774C; NO853005L; EP0175994B1; DK163774B; EP0175994A1; DE3434742A1; DE3577379D1; DK412185D0; DK412185A

Abstract

1. A method of transmitting and receiving for relays (3, 6) arranged in the space between a transmitting system (1) and a receiving system (2), with a respective sensor (4, 7) and a transmitter (5, 8), which are activated separately in terms of time, wherein a transmitting time span (11, 13, 14) follows a receiving time span (10, 12) and wherein the operation is carried out with two or more relays, characterised in that after transmitting time spans (11, 13, 14), in which the same signal (9) is transmitted from the transmitter system (1), the relays (3, 6) are disconnected in each case for a fixed rest interval (15), which is measured so that all relays (3, 6) are simultaneously disconnected for one period (16).

Description

Fremgangsmåte for å bringe et flytende hydro- Method of bringing a liquid hydro-

karboninneholdende materiale til å reagere med en hydro- carbonaceous material to react with a hydro-

genereride gass i et fluidisert sjikt. generated gas in a fluidized bed.

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for å bringe et flytende hydrokarboninneholdende materiale til å reagere med en hydrogenerende gass i et fluidisert sjikt. The present invention relates to a method for bringing a liquid hydrocarbon-containing material to react with a hydrogenating gas in a fluidized bed.

Den kjemiske reaksjon med hvilken oppfinnelsen, hoved-sakelig men ikke utelukket, har befatning, er hydrogenering under trykk av hydrokarbonholdige oljer for å fremstille en gass som er rik på gassformede hydrokarboner. Oppfinnelsen kan anvendes ved alle oljer, men den egner seg særlig for behandling av slike oljer som råolje, og fraksjoner opp til og innbefattende tunge brenseloljer som ikke kan fordampes fullstendig og derfor ikke kan blandes i dampform med hydrogeneringsgassen utenfor reaksjonsbeholderen. The chemical reaction with which the invention, mainly but not exclusively, is concerned is hydrogenation under pressure of hydrocarbon-containing oils to produce a gas rich in gaseous hydrocarbons. The invention can be used with all oils, but it is particularly suitable for treating such oils as crude oil, and fractions up to and including heavy fuel oils which cannot be completely evaporated and therefore cannot be mixed in vapor form with the hydrogenation gas outside the reaction vessel.

Ved hydrogeneringen av oljer, likegyldig om de kan fullstendig fordampes eller ikke, er det nødvendig i det minste å skaffe midler for å regulere og å gjøre ensartet temperaturen i reaksjonsrommet på grunn av at. reaksjonene er eksotermiske. Dess-uten når oljen ikke kan fullstendig fordampes, må det sørges i det minste for: a) å innsprøyte eller atomisere oljen i reaksjonsrommet eller i et område hvorfra den atomiserte olje skal transporteres til In the hydrogenation of oils, regardless of whether they can be completely vaporized or not, it is necessary at least to provide means to regulate and to make uniform the temperature in the reaction space due to the fact that. the reactions are exothermic. In addition, when the oil cannot be completely evaporated, care must be taken at least to: a) inject or atomize the oil in the reaction room or in an area from which the atomized oil is to be transported to

reaksjonsrommet, the reaction room,

b) å oppta den del av oljens karbonmateriale (en vesentlig frak- b) to absorb the part of the oil's carbon material (a significant fraction of

sjon av det potensielle Conradson-karbon) som under reaksjons-betingelsene vil karboniseres og ikke hydrogeneres. tion of the potential Conradson carbon) which under the reaction conditions will be carbonized and not hydrogenated.

Konstruksjonen og driften av et apparat for utførelse The construction and operation of an apparatus for execution

av disse metoder, og for å skaffe disse betingelser, er beskrevet tidligere i britisk patentskrift 830 960. Apparatet omfatter en reaksjonsbeholder som omslutter et fluidisert lag av et partikkelformet fast materiale, f.eks. koks, en ledning eller et fallrør, of these methods, and to obtain these conditions, has been described previously in British patent document 830 960. The apparatus comprises a reaction container which encloses a fluidized layer of a particulate solid material, e.g. coke, a wire or a downpipe,

med en overføringsbeholder ved dens nedre ende, og et stigerør, with a transfer vessel at its lower end, and a riser,

idet hele enheten som fremskaffer en sirkulasjon av det fluidiser- as the entire unit that provides a circulation of the fluidizing

te lag, er innebygget i en innvendig isolert trykkbeholder. Den største del av hydrogeneringsgassen innføres ved bunnen av stige-røret og, ved å rive med de faste partikler, bevirker gassen at laget sirkulerer hurtig fra overføringsbeholderen, opp langs sti-gerøret, gjennom den egentlige reaksjonsbeholder og tilbake til overføringsbeholderen nedad langs fallrøret. Oljen atomiseres i strømmen av hydrogeneringsgassen fortrinnsvis ved bunnen av stige-røret. Det bør nevnes at uttrykkene "stigerør" og "fallrør" som er brukt i britisk patent 830 960 betegner passasjer utenfor det fluidiserte lag. I foreliggende søknad betegner disse uttrykk områder innenfor det fluidiserte lag. tea layer, is built into an internally insulated pressure vessel. The largest part of the hydrogenation gas is introduced at the bottom of the riser and, by tearing with the solid particles, the gas causes the layer to circulate rapidly from the transfer vessel, up along the riser, through the actual reaction vessel and back to the transfer vessel down the downcomer. The oil is atomized in the flow of the hydrogenation gas, preferably at the bottom of the riser. It should be mentioned that the terms "riser" and "faller" used in British patent 830 960 denote passages outside the fluidized bed. In the present application, these expressions denote areas within the fluidized layer.

I det tidligere system tilveiebringer det fluidiserte In the former system it provides fluidized

lag, særlig når det sirkulerer hurtig rundt apparatet, et område av regulert og ensartet temperatur, og leder varmen fra det egent- layers, especially when it circulates rapidly around the appliance, an area of regulated and uniform temperature, and conducts the heat from the

lige reaksjonsrom til overføringsbeholderen og innføringspunktet for de forvarmete reaktanter. Området i hvilket oljen sprøytes, inneholder en fortynnet suspensjon av faste partikler i hydrogeneringsgassen. Partiklene er i stand til å oppta på deres overflater, den del av oljen, den tunge fraksjon, som ikke lett fordamper, og de er i stand til å forbli lenge nok i fortynnet suspensjonstil- equal reaction space to the transfer vessel and the point of introduction of the preheated reactants. The area in which the oil is sprayed contains a dilute suspension of solid particles in the hydrogenation gas. The particles are able to absorb on their surfaces, that part of the oil, the heavy fraction, which does not evaporate easily, and they are able to remain long enough in dilute suspension.

stand for at den tunge fraksjon kan karbonisere eller hydrogene- able for the heavy fraction to carbonize or hydrogenate

res før partiklene kommer i nær kontakt med hverandre i den egent- before the particles come into close contact with each other in the proper

lige reaksjonsbeholder, ved hvilken kontakt de vil agglomereres equal reaction vessel, at which contact they will agglomerate

dersom materialet på deres overflater ennå var klebrig. Det tidligere system har flere ulemper som omtales nedenfor like før ek-semplene . if the material on their surfaces was still sticky. The former system has several disadvantages which are mentioned below just before the examples.

Det er nå overraskende funnet at forutsatt at resirkulasjonen av partikler i det fluidiserte lag er sikret, kan fallrøret, stigerøret og overføringsbeholderen utenfor det fluidiserte lag elimineres, og olje og hydrogen kan direkte blandes innenfor laget. It has now surprisingly been found that provided the recirculation of particles in the fluidized bed is ensured, the downcomer, riser and transfer vessel outside the fluidized bed can be eliminated, and oil and hydrogen can be directly mixed within the bed.

Resirkulasjon av partikler i et fluidisert lag er i seg selv ikke noe nytt, men tidligere forslag har helt andre formål enn foreliggende oppfinnelse. Således angår britisk patent nr. Recirculation of particles in a fluidized bed is in itself nothing new, but previous proposals have completely different purposes from the present invention. Thus, British patent no.

964 776 en forgassing med damp og oksygen av et fluidisert lag av partikkel formet fast askeholdig karbonholdig brensel. Reaksjonen med oksygen er sterkt eksotermisk, og sirkulasjonen av det fluidiserte lag kan væra nødvendig for å hindre en agglomerering av as-ken. Ved kontinuerlig drift tilsettes kontinuerlig ytterligere karbonholdig brensel til beholderen for å erstatte brensel som er oppbrukt under reaksjonen. Den tidligere prosess adskiller seg fra fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen ved at partiklene som danner det fluidiserte lag ved foreliggende oppfinnelsen enten er inerte eller katalytiske, mén at de ikke i noe tilfelle brukes opp under reaksjonen. 964 776 a gasification with steam and oxygen of a fluidized bed of particle shaped solid ash containing carbonaceous fuel. The reaction with oxygen is strongly exothermic, and the circulation of the fluidized layer may be necessary to prevent agglomeration of the ash. In continuous operation, additional carbonaceous fuel is continuously added to the container to replace fuel that is used up during the reaction. The previous process differs from the method according to the invention in that the particles that form the fluidized layer in the present invention are either inert or catalytic, but that they are not used up during the reaction in any case.

US-patent 2 606 144 angår en forkoksing av tunge hydro-karbonbrensler i et lag av partikler som holdes i fluidisert tilstand ved hjelp av en inert gass. I dette tilfelle blir en vesentlig del av karbonet avsatt på partiklene i det fluidiserte lag, hvis stønelse således hurtig øker og fjernes fra systemet. Mindre partikler resirkuleres gjennom et sentralt fallrør. Patentets formål er å forårsake vekst og fraskillelse av kokspartikler som resulterer fra varmespaltningen av et enkelt matningsmateriale, og det er sannsynlig at slike partikler kan dannes ved agglomerering av mindre partikler samt ved vekst av individuelle partikler på grunn av avsettingen. Formålet med resirkulasjonen ved foreliggende oppfinnelse er å hindre aggiomereringen av partikler under reaksjonen mellom minst to strømmende eller gassformede reaktanter. US patent 2,606,144 relates to a coking of heavy hydrocarbon fuels in a layer of particles which are kept in a fluidized state by means of an inert gas. In this case, a substantial part of the carbon is deposited on the particles in the fluidized layer, whose density thus rapidly increases and is removed from the system. Smaller particles are recirculated through a central downpipe. The purpose of the patent is to cause the growth and separation of coke particles resulting from the thermal decomposition of a single feed material, and it is likely that such particles can be formed by agglomeration of smaller particles as well as by growth of individual particles due to deposition. The purpose of the recirculation in the present invention is to prevent the agglomeration of particles during the reaction between at least two flowing or gaseous reactants.

I foreliggende beskrivelse betyr uttrykket "gass" at stoffet er i gassfasen under de angitte betingelser, likegyldig i hvilken tilstand det er ved standard-temperaturen og trykket. Også uttrykket "strømmende" betegner materialer som enten er gassformede eller væskeformede under de angitte betingelser. In the present description, the term "gas" means that the substance is in the gas phase under the specified conditions, regardless of what state it is in at the standard temperature and pressure. Also, the term "flowing" denotes materials that are either gaseous or liquid under the specified conditions.

I henhold til det foran anførte går fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen ut på å bringe et flytende hydrokarboninneholdende materiale til å reagere med en hydrogenerende gass i et fluidisert sjikt, hvis partikler i alt vesentlig ikke forbrukes under reaksjonen, og det karakteristiske ved fremgangsmåten er at sjiktet According to the foregoing, the method according to the invention involves bringing a liquid hydrocarbon-containing material to react with a hydrogenating gas in a fluidized bed, whose particles are essentially not consumed during the reaction, and the characteristic of the method is that the bed

av partiklene holdes i fluidisert tilstand i et reaksjonskar, hvori er anordnet i det minste et oppdelingsorgan som er kortere enn den indre lengde av karet og som oppdeler det indre av karet i i det minste to områder, i det minste ett av nevnte organer virker som et stigeorgan eller stigerør for det fluidiserte sjikt og i det minste ett av organene virker som et fallorgan eller fallrør for det fluidiserte sjikt, idet alle områder eller regio-ner kommuniserer med hverandre utenfor endene av oppdelingsorga-net eller -organene, og sjiktet av partiklene holdes i fluidisert tilstand og i kontinuerlig sirkulasjon oppover i stigerøret eller stigerørene og nedover i fallrøret eller fallrørene, og det flytende hydrokarbon-inneholdende materiale innblåses (hvis gassformet) eller atomiseres (hvis helt eller delvis i form av en væske) of the particles are held in a fluidized state in a reaction vessel, in which at least one dividing member is arranged which is shorter than the inner length of the vessel and which divides the interior of the vessel into at least two areas, at least one of said members acts as a riser or riser for the fluidized bed and at least one of the members acts as a downcomer or downcomer for the fluidized bed, in that all areas or regions communicate with each other outside the ends of the dividing member or members, and the layer of particles is held in a fluidized state and in continuous circulation upward in the riser or risers and downward in the downcomer or downcomers, and the liquid hydrocarbon-containing material is blown in (if gaseous) or atomized (if wholly or partly in the form of a liquid)

i en blanding av den hydrogenerende gass og nedadgående partikler i det fluidiserte sjikt ved eller i nærheten av den nedre del av stigerøret eller hvert stigerør, og det flytende hydrokarboninneholdende materiale reagerer med den hydrogenerende gass i nevnte stigerør, og ved reaksjonen overføres de flytende hydrokarboner til gassformede hydrokarboner eller til gassformede hydrokarboner og kondenserbare aromatiske hydrokarboner. in a mixture of the hydrogenating gas and downward particles in the fluidized bed at or near the lower part of the riser or each riser, and the liquid hydrocarbon-containing material reacts with the hydrogenating gas in said riser, and the reaction transfers the liquid hydrocarbons to gaseous hydrocarbons or to gaseous hydrocarbons and condensable aromatic hydrocarbons.

Generelt kan imidlertid ethvet hydrokarboninneholdende materiale anvendes forutsatt at det er flytende på det tidspunkt det atomiseres eller innsprøytes i det fluidiserte sjikt. Mate-rialene er fortrinnsvis oljer som er flytende ved vanlige tempe-raturer og består helt eller.i det vesentlige av hydrokarboner, f.eks. petroleumolje (som råpetroleum) eller en flytende fråsjon som fåes fra slike produkter, og flytende bitumen, som f.eks. en olje eller tjære som fåes ved en destillasjon av kull. Oljen utsettes for gjensidig samvirkning med hydrogen for å danne en gass inneholdende gassformede hydrokarboner ved å føre oljen og hydrogen eller en hydrogenholdig gass gjennom et lag av partikkelformet fast materiale holdt i fluidisert tilstand av gassen ved en temperatur innenfor området av 500 til 1000°C og under et trykk som ikke er lavere enn 3 atmosfærer, således at i det vesentlige alle hydrokarboner i oljen som gjennomgår reaksjonen med hydrogen om-dannes til gassformede hydrokarboner eller til gassformede hydrokarboner og kondenserbare aromatiske hydrokarboner. Temperaturen ligger fortrinnsvis mellom 600 og 800°C In general, however, any hydrocarbon-containing material can be used provided that it is liquid at the time it is atomized or injected into the fluidized bed. The materials are preferably oils which are liquid at normal temperatures and consist entirely or essentially of hydrocarbons, e.g. petroleum oil (such as crude petroleum) or a liquid fraction obtained from such products, and liquid bitumen, such as e.g. an oil or tar obtained by the distillation of coal. The oil is reacted with hydrogen to form a gas containing gaseous hydrocarbons by passing the oil and hydrogen or a hydrogen-containing gas through a layer of particulate solid material held in a fluidized state by the gas at a temperature within the range of 500 to 1000°C and under a pressure which is not lower than 3 atmospheres, so that essentially all hydrocarbons in the oil which undergo the reaction with hydrogen are converted into gaseous hydrocarbons or into gaseous hydrocarbons and condensable aromatic hydrocarbons. The temperature is preferably between 600 and 800°C

i in

Trykket ligger fortrinns/is i området mellom 20 og 75 atmosfærer, men høyere trykk kan brukes, f.eks. opp til 200 atmosfærer eller høyere. The pressure is preferably in the range between 20 and 75 atmospheres, but higher pressures can be used, e.g. up to 200 atmospheres or higher.

Hydrogeneringsgassen kan fremstilles ved hjelp av hvilke som helst kjente midler, f.eks. ved forgassing av hydrokarboner eller av faste brennstoffer i damp, med eller uten oksygen eller luft. Det kan være fordelaktig å øke konsentrasjonen av hydrogen i hydrogeneringsgassen ved å bruke karbonmonoksyd-omdannelsesmeto-den eller karbondioksyd-fjernelsesmetoden i den ønskede grad. Det foretrekkes å danne hydrogeneringsgassen ved hjelp av en metode som leverer den under et trykk som er likt eller høyere enn trykket ved hvilket hydrogeneringsprosessen skal utføres. The hydrogenation gas can be produced using any known means, e.g. by gasification of hydrocarbons or of solid fuels in steam, with or without oxygen or air. It may be advantageous to increase the concentration of hydrogen in the hydrogenation gas by using the carbon monoxide conversion method or the carbon dioxide removal method to the desired extent. It is preferred to form the hydrogenation gas by a method which delivers it under a pressure equal to or higher than the pressure at which the hydrogenation process is to be carried out.

Istedenfor å avlede hydrogeneringsgassen fra en særskilt kilde, kan gassen erholdes ved å behandle en del av den hydrokarbonholdige gass som er dannet, for å omdanne en del eller alle hydrokarboner i gassen til hydrogen. En slik omdannelse av hydrokarboner omfatter den ovenfor beskrevne omdannelse til hydrogen og karbonmonoksyd, med eller uten etterfølgende reaksjon av en del eller hele det således dannete karbonmonoksyd med damp, for å fremstille ytterligere hydrogen. Det vises til britisk patent 830 960 som be- Instead of diverting the hydrogenation gas from a separate source, the gas can be obtained by treating a portion of the hydrocarbon-containing gas that is formed to convert some or all of the hydrocarbons in the gas to hydrogen. Such conversion of hydrocarbons includes the above-described conversion to hydrogen and carbon monoxide, with or without subsequent reaction of part or all of the carbon monoxide thus formed with steam, to produce additional hydrogen. Reference is made to British patent 830 960 which

s kriver videre detaljer av denne kjemiske reaksjon. s provides further details of this chemical reaction.

Det er ofte fordelaktig å bruke reaktantene for å holde partikkellaget i fluidisert tilstand. Oppfinnelsen dekker imidlertid bruken av hvilke som helst ønskede midler for å holde partikkellaget i fluidisert tilstand. It is often advantageous to use the reactants to keep the particle layer in a fluidized state. However, the invention covers the use of any desired means to maintain the particle layer in a fluidized state.

Reaksjonsbeholderen kan være sylindrisk og varmeisolert, og omgitt av en trykkbeholder. Når reaksjonsbeholderen er forholdsvis liten, er det fordelaktig å bruke et eneste skilleorgan bestå-ende av en hul sylindrisk del eller et venturirør, som oppdeler det indre av beholderen i et sentralt område med vesentlig sirkulært tverrsnitt som virker som et stigerør, og et omgivende område med vesentlig ringformet tverrsnitt som virker som et fallrør. The reaction vessel can be cylindrical and heat-insulated, and surrounded by a pressure vessel. When the reaction container is relatively small, it is advantageous to use a single separator consisting of a hollow cylindrical part or a venturi tube, which divides the interior of the container into a central area of substantially circular cross-section which acts as a riser, and a surrounding area with a substantially ring-shaped cross-section that acts like a downpipe.

Når reaksjonsbeholderen er større, kan det være fordelaktig å anordne flere skilleorganer, f.eks. fra 3 til 10, som deler opp det indre av beholderen i flere områder med vesentlig sirkulært tverrsnitt og som virker som stigerør, og et omgivende område som virker som et fallrør. Det omgivende område kan, om ønsket, deles opp i et flertall av fallrør-områder ved hjelp av hensiktsmessige vertikale skillevegger. When the reaction vessel is larger, it may be advantageous to arrange several separating devices, e.g. from 3 to 10, which divides the interior of the container into several areas with a substantially circular cross-section and which acts as a riser, and a surrounding area which acts as a downcomer. The surrounding area can, if desired, be divided into a plurality of downpipe areas by means of suitable vertical partitions.

Den gas^ormede reaktant kan fordeles fra en ende av reaksjonsbeholderen over tverrsnittsarealet av stigerøret eller hvert The gaseous reactant can be distributed from one end of the reaction vessel over the cross-sectional area of the riser or each

i in

stigerør, ved hjelp av hvilke som helst ønskede midler, f.eks. risers, by any desired means, e.g.

en perforert fordelerplate. Det kan som fordelerboks anordnes et lite rom under fordelerplaten i hvilket innføres den gassformede reaktant. Passende midler er beskrevet i britisk patent 1 036 890. Det kan anordnes ett eller flere ytterligere skilleorganer som strekker seg en kort strekning oppover fra fordelerplaten for å styre den gassformede reaktant langs stigerøret eller rørene. a perforated distributor plate. As a distributor box, a small space can be arranged under the distributor plate into which the gaseous reactant is introduced. Suitable means are described in British Patent 1,036,890. One or more further separators may be provided which extend a short distance upwards from the distributor plate to direct the gaseous reactant along the riser or pipes.

Dette hindrer også de partikler som synker langs fallrøret eller fallrørene fra å strømme umiddelbart forbi fordelerplaten og kan-skje selv gjennom platen mot den oppoverstrømmende gass. Med dét ytterligere korte skilleorgan eller organer finnes det et vanlig fluidisert lag umiddelbart over fordelerplaten. This also prevents the particles that sink along the downpipe or downpipes from flowing immediately past the distributor plate and may even pass through the plate towards the upwardly flowing gas. With the further short separating member or members, there is a normal fluidized layer immediately above the distributor plate.

For at partiklene i det fluidiserte lag kan strømme fra fallrøret til stigerøret er det fordelaktig å opprettholde sonen av synkende partikler i det som fallrør virkende område eller områder i fluidisert tilstand. Dette kan gjøres ved å anordne en hjelpeinnføring av gassen, fortrinnsvis av den gassformede reaktant, gjennom en hjelpe-fordelerboks og plate under hvert som fall-rør virkende område. Når gassen skal brukes for å holde partikkellaget i det som fallrør virkende område eller områder i fluidisert tilstand, kan det anordnes en enkel fordelerboks og plate under de som stigerør og fallrør virkende områder. Denne boks og plate er fortrinnsvis oppdelt, f.eks. ved hjelp av en nedovergå-ende utvidelse av det korte skilleorgan eller organer som strek- In order for the particles in the fluidized layer to flow from the downpipe to the riser, it is advantageous to maintain the zone of sinking particles in the area or areas acting as a downpipe in a fluidized state. This can be done by arranging an auxiliary introduction of the gas, preferably of the gaseous reactant, through an auxiliary distributor box and plate under each area acting as a drop pipe. When the gas is to be used to keep the particle layer in the area acting as a downpipe or areas in a fluidized state, a simple distributor box and plate can be arranged under the areas acting as risers and downpipes. This box and plate are preferably divided, e.g. by means of a downward expansion of the short separating organ or organs that extend

ker seg over fordelerplaten, i to eller flere områder svarende til områdene i det fluidiserte lag, idet hvert område har en separat gasstilførsel. Dette har den fordel at det tillater en uavhengig regulering av gassinnførselen til fordelerplatene. occurs over the distributor plate, in two or more areas corresponding to the areas in the fluidized layer, each area having a separate gas supply. This has the advantage that it allows independent regulation of the gas supply to the distributor plates.

Isolasjonen av reaksjonsbeholderen fra trykkbeholderen The isolation of the reaction vessel from the pressure vessel

og fra atmosfæren kan skje ved hjelp av hvilke som helst passende midler, f.eks. som beskrevet i norsk patent nr. 111.477. and from the atmosphere may be by any suitable means, e.g. as described in Norwegian patent no. 111,477.

Den strømmende reaktant innsprøytes (hvis gassformet) eller atomiseres (hvis delvis eller helt væskeformet) i en blanding av den gassformede reaktant og av oppoverstigende partikler i det fluidiserte lag. Innsprøytnings- eller atomiseringsdysen eller dysene bør ligge temmelig nær bunnen av skilleorganet eller organer for å gi reaktantene en lang kontakttid. Forutsatt at de er ret-tet oppover og at utstrømningen fra dem ikke forstyrrer resirkulasjonen, kan dysene ligge under høyden av skilleorganet. Det kan brukes mere enn en dyse som er forbundet med hvert stigerør. Gass The flowing reactant is injected (if gaseous) or atomized (if partially or completely liquid) into a mixture of the gaseous reactant and rising particles in the fluidized layer. The injection or atomization nozzle or nozzles should be located fairly close to the bottom of the separation member or members to give the reactants a long contact time. Provided that they are directed upwards and that the outflow from them does not disturb the recirculation, the nozzles can be located below the height of the separator. More than one nozzle connected to each riser can be used. Gas

f.eks. den gassformede reaktant, kan innføres i dysen eller dy- e.g. the gaseous reactant, can be introduced into the nozzle or die-

sene for å hjelpe til å atomisere en væskeformet reaktant. tend to help atomize a liquid reactant.

Når det gjelder hydrogenering av oljer, kan luft eller oksygen innføres i reaksjonsbeholderen for å opprettholde temperaturen. Hvis luft innføres, gjøres det best under atomiserings-dysens nivå for å hindre en forbrenning av den atomiserte olje. In the case of hydrogenation of oils, air or oxygen may be introduced into the reaction vessel to maintain the temperature. If air is introduced, it is best done below the level of the atomizing nozzle to prevent a combustion of the atomized oil.

Valgvis kan ledeplater monteres i reaksjonsbeholderen Optionally, guide plates can be mounted in the reaction vessel

under skilleorganet eller organene. Dersom det anordnes ledepla- under the reproductive organ or organs. If a control panel is arranged

ter, innføres tilstrekkelig partikkelformet fast materiale for å ter, sufficient particulate solid material is introduced to

dekke dem. Deres rolle er å eliminere den eventuelt eksisterende tendens for at reaktantboblene og produktboblene passerer gjennom det fluidiserte lag eller for at det skjer en utkasting (spouting). cover them. Their role is to eliminate the possibly existing tendency for the reactant bubbles and product bubbles to pass through the fluidized layer or for spouting to occur.

De kan således brukes for å sikre at reaksjonene fullføres, og They can thus be used to ensure that the reactions are completed, and

for å hindre at faste stoffer medrives ut av reaktoren, uten noe ulemper av ledeplater i kjente apparater. De ved foreliggende oppfinnelse brukte ledeplater er utenfor det område i hvilket skjer sirkulasjonen av det fluidiserte lag, men selv om det brukes ledeplater, befinner seg en stor del av laget innenfor sirkulasjons-banen, unntatt den del i hvilken ledeplatene er neddyppet. Men selv da skjer det en viss utveksling av partikler mellom den del av laget som sirkulerer og den del som ikke gjør det. Derved sik- to prevent solids from being carried away from the reactor, without any disadvantages of guide plates in known devices. The guide plates used in the present invention are outside the area in which the circulation of the fluidized layer takes place, but even if guide plates are used, a large part of the layer is within the circulation path, except for the part in which the guide plates are immersed. But even then there is a certain exchange of particles between the part of the layer that circulates and the part that does not. Thereby securing

res en temperaturregulering i reaksjonsrommet. set up a temperature control in the reaction room.

Om ønsket kan man innføre trekk ved kjente prosesser, If desired, features of known processes can be introduced,

f.eks. hete- eller kjølespiraler. Slike spiraler blir neddyppet i det fluidiserte lag, delvis eller fullstendig separert fra la- e.g. heating or cooling coils. Such spirals are immersed in the fluidized layer, partially or completely separated from the la-

get, f.eks. ved hjelp av en perforert plate, og anordnet over ledeplatene dersom ledeplater brukes. get, e.g. by means of a perforated plate, and arranged above the guide plates if guide plates are used.

De forskjellige betingelser som er nødvendige for å dan- The various conditions necessary to form

ne et fluidisert lag, dvs. trykket og hastigheten av den fluidi-serende gass og størrelsen av partikler, er velkjente. Tempera- ne a fluidized bed, i.e. the pressure and velocity of the fluidizing gas and the size of particles, are well known. Temperature

tur- og trykkbetingelser som er nødvendige for hver spesiell kje- flow and pressure conditions necessary for each particular chain-

misk reaksjon, er også velkjente. Generelt kan det fluidiserte lag dannes av partikler av et hvilket som helst inert materiale, misc reaction, are also well known. In general, the fluidized bed can be formed from particles of any inert material,

skjønt materialet kan virke som en katalysator, hvis reaksjonen trenger en katalysator. Ved hydrogeneringen av oljer er det fordelaktig å bruke koks. Ved visse reaksjoner kan størrelsen av de individuelle partikler og volumet av det fluidiserte lag gradvis øke, og da kan et overløp anordnes eller man kan fjerne partik- although the material can act as a catalyst, if the reaction needs a catalyst. When hydrogenating oils, it is advantageous to use coke. In certain reactions, the size of the individual particles and the volume of the fluidized layer can gradually increase, and then an overflow can be arranged or particles can be removed

lene fra badet. lean from the bathroom.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen skal klargjøres The method according to the invention must be clarified

ved hjelp av de vedføyede tegninger, hvor: using the attached drawings, where:

i in

Fig. 1 er et sideriss av en reakspnsbeholder, og fig. 2 og 3 er tverrsnitt av alternative reaksjonsbeholdere. Fig. 1 is a side view of a reaction container, and Fig. 2 and 3 are cross-sections of alternative reaction vessels.

I den følgende beskrivelse vises til fig. 1, og den angår hydrogenering av råolje. In the following description, reference is made to fig. 1, and it concerns the hydrogenation of crude oil.

Innenfor en trykkbeholder 1, og atskilt fra den ved hjelp av isolasjonen 2, er anordnet en sylindrisk reaksjonsbeholder 3 i hvilken er montert en koaksial sylinder 4 på en slik måte at den holdes i avstand fra en kortere sylinder 5 ved hjelp av en spalte 6. Det finnes en grunnavdeling véd bunnen av beholderen som er oppdelt av den kortere sylinder 5 i et sentralt sylindrisk kammer 7 og et ringformet kammer 8. Disse kammere, som er konstruert i samsvar med britisk patent 1 036 890, skaffer midler for å oppnå en ensartet fordeling av gassen i de sylindriske og ringformede rom over toppoverflaten av avdelingen som danner en perforert plate. Isolasjonsrommet mellom reaksjonsbeholderen og trykkbeholderen er ikke vist, men kan være som i norsk patent 111 477. Within a pressure vessel 1, and separated from it by means of the insulation 2, a cylindrical reaction vessel 3 is arranged in which a coaxial cylinder 4 is mounted in such a way that it is kept at a distance from a shorter cylinder 5 by means of a gap 6. There is a base compartment at the base of the container which is divided by the shorter cylinder 5 into a central cylindrical chamber 7 and an annular chamber 8. These chambers, which are constructed in accordance with British Patent 1,036,890, provide means of achieving a uniform distribution of the gas in the cylindrical and annular spaces above the top surface of the compartment forming a perforated plate. The isolation space between the reaction vessel and the pressure vessel is not shown, but may be as in Norwegian patent 111 477.

Det innføres tilstrekkelig partikkelformet fast materiale f.eks. koks, for å dekke den øvre ende av det sentrale rør, og i det vesentlige hele mengden av dette materiale bringes i sirkulasjon oppover langs hele lengden av det sentrale rør og nedover langs hele lengden av det ringformede rom mellom røret og foringen ved å innføre en stor mengde av hydrogeneringsgassen gjennom røret 10 i kammeret 7 og derfra til bunnen av det sentrale rør, tilstrekkelig hydrogeneringsgass innføres gjennom røret 11 i kammeret 8 og derfra i det ringformede rom for å sikre en riktig fluidisering av de nedoverstrømmende faste partikler. Sufficient particulate solid material is introduced, e.g. coke, to cover the upper end of the central tube, and substantially the whole quantity of this material is circulated upwards along the whole length of the central tube and downwards along the whole length of the annular space between the tube and the liner by introducing a large amount of the hydrogenation gas through the pipe 10 in the chamber 7 and from there to the bottom of the central pipe, sufficient hydrogenation gas is introduced through the pipe 11 in the chamber 8 and from there into the annular space to ensure a proper fluidization of the downward flowing solid particles.

Ved å forvarme hydrogen kan hele det sirkulerende lag bringes til en temperatur ved hvilken reaksjonen begynner når oljen innføres. Oljen innføres f.eks. gjennom et innvendig rør i ledningen 12 som er innesluttet i et utvendig rør, mens en mengde av hydrogeneringsgassen som skal medvirke ved atomiseringen strømmer oppover gjennom det ringformede rom mellom rørne. Olje og det atomiserende hydrogen møter hverandre ved eller i nærheten av atomiseringsdysen 13. Det sirkulerende lag skaffer en ensartet temperatur, hvis høyde kan reguleres ved en passende innstilling av forvarmningstemperaturen. By preheating hydrogen, the entire circulating layer can be brought to a temperature at which the reaction begins when the oil is introduced. The oil is introduced e.g. through an inner tube in the line 12 which is enclosed in an outer tube, while a quantity of the hydrogenation gas which is to contribute to the atomisation flows upwards through the annular space between the tubes. Oil and the atomizing hydrogen meet at or near the atomizing nozzle 13. The circulating layer provides a uniform temperature, the height of which can be regulated by a suitable setting of the preheating temperature.

Dersom ledeplater 9 brukes, er de ahbragt, som vist, ved toppen av reaksjonsbeholderen over enden ar det sentrale rør. De er dekket med koks, men som forklart tidligere, befinner den ytterligere koksmengde som er nødvendig forå dekke dem, seg ikke If guide plates 9 are used, they are attached, as shown, at the top of the reaction vessel above the end of the central tube. They are covered with coke, but as explained earlier, the additional amount of coke necessary to cover them is not found

i in

innenfor det område i hvilket koksen sirkulerer. within the area in which the coke circulates.

Det kan anordnes flere oljeinnføringsrør og atomiseringsdyser innenfor det sentrale rør. Hvis trykket økes til det mange-dobbelte, kan det være nødvendig å innføre hele hydrogeneringsgas- Several oil introduction pipes and atomization nozzles can be arranged within the central pipe. If the pressure is increased to many-fold, it may be necessary to introduce the entire hydrogenation gas-

sen i atomiseringsdysene (for et valgt olje/hydrogen-forhold). later in the atomization nozzles (for a selected oil/hydrogen ratio).

Det trenges da ytterligere fluidiseringsgass, og gassen kan f.eks. Additional fluidizing gas is then needed, and the gas can e.g.

bestå av resirkulert produktgass eller, mere generelt, av et inert fortynningsmiddel. consist of recycled product gas or, more generally, of an inert diluent.

Skjønt tettheten av det fluidiserte lag innenfor det Although the density of the fluidized layer within it

sentrale rør er større enn i stigerørene i kjente systemer, er det overraskende funnet at det forekommer, motsatt til hva man skulle tro, ingen eller bare liten tendens for agglomerering av partiklene. central pipes are larger than in the risers in known systems, it has surprisingly been found that, contrary to what one would think, there is no or only a small tendency for the particles to agglomerate.

I fig. 2 og 3 betegner like henvisningstall like.deler. In fig. 2 and 3 denote equal reference numbers equal parts.

I fig. 2 inneholder en trykkbeholder 21 en isolasjon 22 og en fo- In fig. 2 contains a pressure vessel 21, an insulation 22 and a fo-

ring 2 3 som avgrenser reaksjonsbeholderen. Et enkelt skilleorgan 24 deler opp reaksjonsbeholderen i et sylindrisk område.25 som virker som stigerør for det fluidiserte lag og et konsentrisk ringformet område 26 som virker som fallrør. Forbundet med stigerøret 25 er syv dyser 27 for atomisering av en hydrokarbonholdig olje i hydrogeneringsgassen i det fluidiserte lag. ring 2 3 which delimits the reaction vessel. A single separator 24 divides the reaction container into a cylindrical area 25 which acts as a riser for the fluidized layer and a concentric ring-shaped area 26 which acts as a downcomer. Connected to the riser 25 are seven nozzles 27 for atomizing a hydrocarbon-containing oil in the hydrogenation gas in the fluidized layer.

Anordningen av trykkbeholderen 21, isolasjonen 22 og The arrangement of the pressure vessel 21, the insulation 22 and

foringen 2 3 i fig. 3 er den samme som i fig. 2. Syv skilleorga- the lining 2 3 in fig. 3 is the same as in fig. 2. Seven separating organs-

ner 24 deler opp reaksjonsbeholderen i syv separate sylindriske områder 25 som virker som stigerør for det fluidiserte lag, og et område 26 som virker som et felles fallrør. Forbundet med hvert stigerør 26 er en dyse 27 for atomisedng av en hydrokarbonholdig olje i hydrogeneringsgassen i det fluidiserte lag. ner 24 divides the reaction vessel into seven separate cylindrical areas 25 which act as risers for the fluidized layer, and an area 26 which acts as a common downcomer. Connected to each riser 26 is a nozzle 27 for atomizing a hydrocarbon-containing oil in the hydrogenation gas in the fluidized layer.

For store anlegg foretrekkes beholderen av fig. 3, da For large installations, the container of fig. 3, then

de som stigerør virkende områder kan ha en slik størrelse at det hindres en sideveis strømning av det fluidiserte lag i dem, og de som stigerør virkende områder kan virke som vertikale ledepla- the areas acting as risers can be of such a size that a lateral flow of the fluidized layer in them is prevented, and the areas acting as risers can act as vertical baffles

ter for å hindre en sideveis strømning i det som felles fallrør virkende område som omgir dem. ter to prevent a lateral flow in the area that surrounds them, acting as a common downpipe.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen har flere fordeler sammenlignet med kjente systemer: 1) elimineringen av fallrøret, stigerøret og overfø-ringsbeholderen (sistnevnte erstattes med spalten 6) tillater å konstruere og å bruke for det samme formål en meget kortere be- The method according to the invention has several advantages compared to known systems: 1) the elimination of the downpipe, the riser and the transfer container (the latter is replaced by the slot 6) allows to construct and to use for the same purpose a much shorter

holder. Konstruksjonen av de innvendige deler er meget mindre komplisert og enklere. Disse innvendige deler er derfor meget holder. The construction of the internal parts is much less complicated and simpler. These internal parts are therefore very

I IN

mere motstandsdyktige mot ±. spenninger som kan resultere fra varme- more resistant to ±. stresses that may result from heat-

utvidelser. 2) De høye hastigheter av gassen og partikler som er knyttet til oppover-bevegelsen langs stigerøret er ikke lenger extensions. 2) The high velocities of the gas and particles associated with the upward movement along the riser are no longer

nødvendige. Dette resulterer i at a) det er mye mindre errosjons- necessary. This results in a) there is much less erosion-

fare for strukturen på grunn av partikler som er slipende, b) det er mye mindre tendens for reaktantene til å passere gjennom laget som bobler eller som en stråle som forårsaker en "utkasting" danger to the structure due to particles that are abrasive, b) there is much less tendency for the reactants to pass through the layer as bubbles or as a jet causing a "ejection"

(spouting). Når disse fenomener skjer, som dette kan være tilfel- (spouting). When these phenomena occur, as this may be the case-

let i kjente systemer, kan fluidiseringen være a/ dårlig kvalitet, easy in known systems, the fluidization can be a/ poor quality,

og den minskede oppholdstid av reaktantene i det fluidiserte lag kan bevirke at reaksjonen fullføres utenfor laget, og dette kan and the reduced residence time of the reactants in the fluidized layer can cause the reaction to be completed outside the layer, and this can

føre til en avsetting av karbon. lead to a deposition of carbon.

Ved den kjente metode bruktes ledeplater innenfor det In the known method, guide plates were used within it

sirkulerende fluidiserte lag for å øke muligheten for en fullsten- circulating fluidized beds to increase the possibility of a full-

dig reaksjon, men de forstyrrer sirkulasjonen og, hvis laget ikke alltid er i fluidisert tilstand, hindrer de en fornyet fluidise- reaction, but they disturb the circulation and, if the layer is not always in a fluidized state, they prevent a renewed fluidization

ring fra den statiske tilstand. call from the static state.

3) Stigerøret av de kjente systemer elimineres. Såle- 3) The riser of the known systems is eliminated. Sole-

des kan man oppnå de fordeler som er forbundet med flere atomise- then one can achieve the advantages associated with multiple atomization

ringsdyser uten at det er nødvendig å anordne et stigerør for hver av dem. Slike stigerør er forbundet med den vanskelighet at hvis man tillater at laget blir statisk, fylles de med faste partikler, ring nozzles without it being necessary to arrange a riser for each of them. Such risers are associated with the difficulty that if one allows the layer to become static, they become filled with solid particles,

og det kan være umulig å begynne påny med fluidiseringen. Det er da nødvendig å tømme systemet for det faste materiale. and it may be impossible to restart the fluidization. It is then necessary to empty the system of the solid material.

4) Det er anordnet midler som sikrer sirkulasjonen av 4) Means have been arranged to ensure the circulation of

vesentlig hele det fluidiserte lag oppover langs det sentrale rør og nedover langs det utvendige ringformede område, mens det opp- substantially the entire fluidized layer upwards along the central tube and downwards along the outer ring-shaped area, while the up-

nås en god fluidisering uten at det er anordnet ledeplater i sir- good fluidization is achieved without baffles being arranged in the

kulasjon sbanen . kulation the railway.

Ved siden derav skaffer apparatet og fremgangsmåten iføl- In addition to this, the apparatus and the method according to

ge oppfinnelsen i det minste et like tilfredsstillende middel som kjente apparater og fremgangsmåter for å regulere temperaturen i reaksjonsrommet til en forhåndsbestemt verdi og for å sikre at provide the invention with at least as satisfactory a means as known apparatus and methods for regulating the temperature in the reaction space to a predetermined value and for ensuring that

den er ensartet. it is uniform.

Det følger to eksempler som illustrerer oppfinnelsen. Two examples that illustrate the invention follow.

Eksempel 1 Example 1

En råolje (Hassi-Messaoud, Algeri) med en spesifikk vekt A crude oil (Hassi-Messaoud, Algeria) with a specific gravity

på 0,809, inneholdende 85,2% karbon, 13,4% hydrogen og 0,4% svovel, of 0.809, containing 85.2% carbon, 13.4% hydrogen and 0.4% sulphur,

ble hydrogenert ved 750 C og 52 kg/cm i et apparat lignende det av fig. 1. Reaksjonsbeholderen hadde en innvendig diameter på was hydrogenated at 750 C and 52 kg/cm in an apparatus similar to that of fig. 1. The reaction vessel had an internal diameter of

40 cm og en lengde av 6 m, og røret 4 hadde en innvendig diameter på 30 cm og en lengde av 480 cm. Det fluidiserte lagmateriale var knust koks med en størrelse under 36 B.S.mesh. Den hydrogenerende gass hadde en sammensetning i volum%: 410 m /time av denne gass ble innført ved 580°C i kammeret 7, 70 m^/time ved 650°C i kammeret 8, og 255 mVtime ved 350°C ble jevnt fordelt mellom fire atomiseringsdyser anordnet nær bunnen av rø-ret 4. 37 m /time av luft ble innført i laget innenfor røret 4 under atomiseringsdysene for å opprettholde reaksjonstemperaturen. 393 kg olje pr. time ble innført ved 350°C, jevnt fordelt mellom de fire atomiseringsdyser. 840 m 3 pr. time av produktgassen ble erholdt med en sammensetning i volum%: Umettede hydrokarboner, 40 cm and a length of 6 m, and the pipe 4 had an internal diameter of 30 cm and a length of 480 cm. The fluidized bed material was crushed coke with a size below 36 B.S.mesh. The hydrogenating gas had a composition in volume%: 410 m/hr of this gas was introduced at 580°C into chamber 7, 70 m^/hr at 650°C into chamber 8, and 255 mVhr at 350°C was evenly distributed between four atomizing nozzles arranged near the bottom of the tube 4. 37 m/hour of air was introduced into the layer inside the tube 4 below the atomizing nozzles to maintain the reaction temperature. 393 kg of oil per hour was introduced at 350°C, evenly distributed between the four atomization nozzles. 840 m 3 per hour of the product gas was obtained with a composition in volume%: Unsaturated hydrocarbons,

sammen med 80 kg av et kondensat med sammensetningen i vekt%: together with 80 kg of a condensate with the composition in % by weight:

paraffiner 0,7, benzen 54,1, toluen 4,0, xylener 0,7, høyere monocykliske aromatiske stoffer 0,6, naftalen 14,9, metylnaftalen 0,8, høyere polycykliske aromatiske stoffer 23,6, (destillasjonstap, osv. 0,6). 0,3% av karbonet i oljen ble avsatt og opptatt av kokspartiklene. Temperaturene var ensartede innenfor laget, både i dette eksempel og i eksempel 2, inntil 10°C eller bedre, unntatt i den umiddelbare nærhet av atomiseringsdysen og umiddelbart over fordelerplaten hvor selvsagt de meget koldere reaktanter ble inn- paraffins 0.7, benzene 54.1, toluene 4.0, xylenes 0.7, higher monocyclic aromatics 0.6, naphthalene 14.9, methylnaphthalene 0.8, higher polycyclic aromatics 23.6, (distillation losses, etc . 0.6). 0.3% of the carbon in the oil was deposited and taken up by the coke particles. The temperatures were uniform within the layer, both in this example and in example 2, up to 10°C or better, except in the immediate vicinity of the atomizing nozzle and immediately above the distributor plate where of course the much colder reactants were introduced

ført . fast .

Eksempel 2 Example 2

på 0,808, inneholdende 86,3% karbon, 13,4% hydrogen og 0,3% svo- of 0.808, containing 86.3% carbon, 13.4% hydrogen and 0.3% sulfur

vel ble hydrogenert ved 750°C og 45,7 kg/cm^ i et apparat lignen- well was hydrogenated at 750°C and 45.7 kg/cm^ in an apparatus similar to

de det på fig. 1. Reaksjonsbeholderen hadde en innvendig diameter they that in fig. 1. The reaction vessel had an inside diameter

på 40 cm og en lengde av 6 m, og røret 4 hadde en innvendig diameter på 30 cm og en lengde av 480 cm. Det fluidiserte lagmateriale var knust koks med en størrelse under 36 B.S.mesh. Hydrogeneringsgassen hadde en sammensetning i volum%: of 40 cm and a length of 6 m, and the pipe 4 had an internal diameter of 30 cm and a length of 480 cm. The fluidized bed material was crushed coke with a size below 36 B.S.mesh. The hydrogenation gas had a composition in volume%:

680 m /time av denne gass ble innført ved 608°C i kammeret 7, 680 m/h of this gas was introduced at 608°C into chamber 7,

70 m<3>/time ved 650°C i kammeret 8, og 260 m^/time ved omtrent 70 m<3>/hour at 650°C in chamber 8, and 260 m^/hour at approx.

400°C ble jevnt fordelt mellom fire atomiseringsdyser i nærheten av bunnen av røret 4. 78 m /time av luft ble innført i laget innenfor røret 4 under atomiseringsdysene for å opprettholde reaksjonstemperaturen. 416 kg/time av råolje ble innført ved 350°C jevnt fordelt mellom de fire atomiseringsdyser. 1090 m 3 pr. time av produktgassen ble erholdt med sammensetningen i volum%: 400°C was evenly distributed between four atomizing nozzles near the bottom of tube 4. 78 m/hr of air was introduced into the layer within tube 4 below the atomizing nozzles to maintain the reaction temperature. 416 kg/hour of crude oil was introduced at 350°C evenly distributed between the four atomizing nozzles. 1090 m 3 per hour of the product gas was obtained with the composition in volume%:

Umettede hydrokarboner: Unsaturated hydrocarbons:

sammen med 79,5 kg av et hydrokarbon-kondensat med sammensetningen i vekt%: paraffiner 0,8, benzen 50,4, toluen 4,4, xylener 0,7, høyere monocykliske aromatiske stoffer 0,5, naftalen 14,3, metylnaftalen 0,6, høyere polycykliske aromatiske stoffer 27,9 (destillasjonstap osv. 0,4). 0,45% av karbon i oljen ble avsatt og opptatt av kokspartiklene. together with 79.5 kg of a hydrocarbon condensate with the composition in % by weight: paraffins 0.8, benzene 50.4, toluene 4.4, xylenes 0.7, higher monocyclic aromatics 0.5, naphthalene 14.3, methylnaphthalene 0.6, higher polycyclic aromatics 27.9 (distillation losses etc. 0.4). 0.45% of carbon in the oil was deposited and absorbed by the coke particles.

I disse to eksempler ble luft brukt helt enkelt for å opprettholde temperaturen på grunn av de usedvanlig høye varmetap i det forholdsvis lille prøveanlegg» Beregninger viser at ved hydrogenering av Hassi-Messaoud råolje i et anlegg av kommersiell størrelse vil bruken av luft være unødvendig. In these two examples, air was used simply to maintain the temperature due to the exceptionally high heat losses in the relatively small test plant." Calculations show that when hydrogenating Hassi-Messaoud crude oil in a commercial-sized plant, the use of air will be unnecessary.

Claims

Process for bringing a liquid hydrocarbon-containing material to react with a hydrogenating gas in a fluidized bed, whose particles are not substantially consumed during the reaction, characterized in that the layer of particles is kept in a fluidized state in a reaction vessel, in which is arranged in the at least one dividing member which is shorter than the inner length of the vessel and which divides the interior of the vessel into at least two areas, at least one of said members acts as a riser or riser for the fluidized layer and at least one of the members acts as a downcomer or downcomer for the fluidized layer, in that all areas or regions communicate with each other outside the ends of the dividing organ or organs, and the layer of particles is kept in a fluidized state and in continuous circulation upwards in the riser or risers and downwards in the downpipe or downpipes, and the liquid hydrocarbon-containing material is blown in (if gas for met) or atomized (if wholly or partly in the form of a liquid) into a mixture of the hydrogenating gas and downward particles in the fluidized bed at or near the lower part of the riser or each riser, and the liquid hydrocarbon-containing material reacts with the hydrogenating gas in said riser, and during the reaction the liquid hydrocarbons are transferred to gaseous hydrocarbons or to gaseous hydrocarbons and condensable aromatic hydrocarbons.

2. Method as stated in claim 1, characterized in that a hydrocarbon-containing oil is subjected to reaction with hydrogen to form a gas containing gaseous hydrocarbons by passing the oil and hydrogen, or a gas containing hydrogen, through a layer of particulate solid material which is kept in a fluidized state by the gas at a temperature in the range 500-3O00°C and under a pressure not below 3 atmospheres.