NO163346B

NO163346B - HEAT EXCHANGE.

Info

Publication number: NO163346B
Application number: NO85852109A
Authority: NO
Inventors: Folke Bengtsson
Original assignee: Folbex Ab
Priority date: 1983-09-28
Filing date: 1985-05-28
Publication date: 1990-01-29
Also published as: NO852109L; NO163346C

Description

Oppfinnelsen vedrører en varmeveksler for gjennomstrømning av to medier og varmeveksling via varmevekslende flater slik at mediene ikke direkte berører hverandre, idet varmeflåtene er anordnet rotasjonssymmetrisk i forhold til en aksel og idet medienes hovedstrømningsretning er parallell med nevnte aksel og varmeflatene er anordnet i et ringformet område om nevnte aksel slik at der dannes et sentralt hulrom rundt sentrumaksen uten varmevekslingsflater, idet varmevekslingsflåtene består av parvis til lameller sammensatte, plane, foldede plater. The invention relates to a heat exchanger for the flow of two media and heat exchange via heat exchanging surfaces so that the media do not directly touch each other, as the heat exchangers are arranged rotationally symmetrical in relation to an axis and as the main flow direction of the media is parallel to said axis and the heating surfaces are arranged in an annular area about said shaft so that a central cavity is formed around the central shaft without heat exchange surfaces, as the heat exchange rafts consist of flat, folded plates assembled in pairs to form lamellae.

Hensikten med den foreliggende oppfinnelse er å redusere byggehøyden og redusere materialtilgangen ved uforandret størrelse av varmevekslingsflåtene. Ved anvendelse av oppfinnelsen som inndamper oppnås dessuten en reduksjon av bygge-høyden ved at det vanligvis ovenpå varmevekslerenheten anordnede ekspansjonskammer kan anordnes sentralt i inndamperen (varmeveksleren), The purpose of the present invention is to reduce the building height and to reduce the material access with unchanged size of the heat exchange rafts. When using the invention as an evaporator, a reduction of the building height is also achieved by the fact that the expansion chamber, usually arranged on top of the heat exchanger unit, can be arranged centrally in the evaporator (heat exchanger),

Denne hensikt oppnås ved en varmeveksler av den innled-ningsvis nevnte art som er kjennetegnet ved det som fremgår av kravene. Hermed oppnås dessuten den fordel at det bare fremkommer en meget beskjeden økning av diamteren (f.eks. 10-20%) . This purpose is achieved by a heat exchanger of the type mentioned at the outset, which is characterized by what appears in the requirements. This also achieves the advantage that there is only a very modest increase in the diameter (e.g. 10-20%).

Ved en spesiell utførelsesform som omfatter de i krav 2 angitte trekk oppnår man videre den mulighet at konstruksjonen kan motstå høyere indre trykk uten at materialtykkelsen derved økes. Videre forbedres opprettholdelsen av væskefilmen langs varmevekslingsflåtene, idet rennende væske til stadighet blir underkastet retningsforandringer under renning nedover, slik at der dannes stråler og dråper som fukter underliggende flater ved at væsken treffer disse. In the case of a special embodiment which includes the features specified in claim 2, one further achieves the possibility that the construction can withstand higher internal pressure without the material thickness thereby being increased. Furthermore, the maintenance of the liquid film along the heat exchange rafts is improved, as the flowing liquid is constantly subjected to changes in direction during downward flow, so that jets and drops are formed which wet underlying surfaces when the liquid hits them.

De i krav 2 angitte trekk medfører dessuten at man oppnår en konstruksjon som uten spesielle forholdsregler, f.eks. belger eller tilsvarende, kan motstå høye strekk- og trykkspen-ninger som kan oppstå pga. store temperaturforskjeller. The features specified in claim 2 also mean that a construction is achieved which, without special precautions, e.g. bellows or similar, can withstand high tensile and compressive stresses that may occur due to large temperature differences.

Et tidligere kjent problem som består i at der dannes horisontale fuger av korroderende væske, vil man få eliminert ved å utstyre varmeveksleren i henhold til oppfinnelsen med sammenføyningskanaler som angitt i krav 3. A previously known problem consisting of the formation of horizontal joints of corrosive liquid will be eliminated by equipping the heat exchanger according to the invention with joining channels as stated in claim 3.

I det følgende vil noen utførelsesformer av oppfinnelsen bli beskrevet under henvisning til de vedføyde tegningsfigu-rer . Fig. 1 viser et prinsipielt lengdesnitt gjennom en varmeveksler ifølge oppfinnelsen. In the following, some embodiments of the invention will be described with reference to the attached drawings. Fig. 1 shows a principal longitudinal section through a heat exchanger according to the invention.

Fig. 2 er et prinsipielt tverrsnitt. Fig. 2 is a principal cross-section.

Fig. 3 viser et lengderiss av en lamell sammensatt av Fig. 3 shows a longitudinal view of a lamella composed of

to plater. two plates.

Fig. 4 viser den øvre ende av en lamell sett mot plate-flaten. Fig. 5 er et snitt sett i retning for pilen c-c på fig. 5. Fig. 6 er et riss sett i retning for pilen d-d på fig. 4-Fig. 7 er et riss sett i retning for pilen a-a på fig. 4. Fig. 4 shows the upper end of a lamella seen against the plate surface. Fig. 5 is a section seen in the direction of the arrow c-c in fig. 5. Fig. 6 is a view seen in the direction of the arrow d-d in fig. 4-Fig. 7 is a view seen in the direction of the arrow a-a in fig. 4.

Fig. 8 viser et snitt etter linjen b-b på fig. 4. Fig. 8 shows a section along the line b-b in fig. 4.

Fig. 9 er et lengdesnitt gjennom en varmeveksler ifølge oppfinnelsen benyttet som inndamper. Fig. 1 viser en varmeveksler 1 hvor de to medier er væsker. Apparatet er helsveiset, men kan eventuelt utformes med passende flenstilslutninger dersom man ønsker enkel demon-tering for inspeksjon og rengjøring. Fig. 9 is a longitudinal section through a heat exchanger according to the invention used as an evaporator. Fig. 1 shows a heat exchanger 1 where the two media are liquids. The device is fully welded, but can optionally be designed with suitable flange connections if easy disassembly for inspection and cleaning is desired.

Varmeflaten er ringformet, se fig. 2, og består av et anfall radialt anordnede lamellelementer 2 hvor hvert og ett består av to pregede plater 3, 4 sammensveiset langs langsidene. The heating surface is ring-shaped, see fig. 2, and consists of a series of radially arranged lamella elements 2, each of which consists of two embossed plates 3, 4 welded together along the long sides.

Varmeveksleren er rotasjonssymmetrisk og består av en yttermantel 5, en med tak forsynt innermantel 6 mellom inner-og yttermantelen anordnede lamellelementer 2, innløpskanal 7 til det indre av innermantelen 6, utløpskanal 8 derfra, inn-løpsstuss 9 til mellomrommet mellom mantlene 5 og 6 samt ut-løpsstuss 10 derfra. Med henvisningstall 13 er der angitt et fordelingskammer for mediet utenfor lamellene og med 14 er der betegnet et samlingskammer for mediet utvendig i forhold til lamellene. Med 15 er der betegnet et samlingskammer for mediet innvendig i forhold til lamellene. De heltrukne piler viser den vei det ene mediet (f.eks. det varmeavgivende som er anordnet innvendig i forhold til lamellene) tar gjennom varmeveksleren og de strekpunkterte piler banen for det annet medium utvendig i forhold til lamellene. Lamellelementene 2 er nærmere vist ved en utførelsesform på. fig. 7 og 8, idet hver lamell består av to parallelt bukkede plater 3 og 4 som er sammensveiset langs de med buktningene parallelle kanter 11, 12. En gjennomstrømningskanal mellom platene parallelt med kantene blir således dannet gjennom lamellene. Slik det fremgår av fig. 7 og 8, øker viklingenes høyde hl, h2, h3 fra varmevekslerens indre og utover slik at motstående lameller ligger mot hverandre i viklingenes toppunkter, slik at lamellene 2 støter mot hverandre. The heat exchanger is rotationally symmetrical and consists of an outer shell 5, a roofed inner shell 6 between the lamellar elements 2 arranged between the inner and outer shell, inlet channel 7 to the interior of the inner shell 6, outlet channel 8 from there, inlet nozzle 9 to the space between the shells 5 and 6 as well as outlet 10 from there. Reference number 13 indicates a distribution chamber for the medium outside the slats and 14 denotes a collection chamber for the medium outside in relation to the slats. 15 denotes a collection chamber for the medium inside in relation to the slats. The solid arrows show the path that one medium (e.g. the heat-emitting medium which is arranged internally in relation to the lamellas) takes through the heat exchanger and the dotted arrows the path of the other medium externally in relation to the lamellas. The lamellar elements 2 are shown in more detail by an embodiment of fig. 7 and 8, each lamella consisting of two parallel bent plates 3 and 4 which are welded together along the edges 11, 12 parallel to the bends. A flow channel between the plates parallel to the edges is thus formed through the lamellas. As can be seen from fig. 7 and 8, the height of the windings hl, h2, h3 increases from the inside of the heat exchanger outwards so that opposite lamellas lie against each other at the vertices of the windings, so that the lamellas 2 butt against each other.

Fig. 3 viser et lendgesnitt gjennom en lamell på tvers Fig. 3 shows a longitudinal section through a slat across

av planet for platene 3 og 4. Platene er bukket ved 16 og 17, slik at de kan forlenges og forkortes i varmevekslerens lengde-retning . of the plane for plates 3 and 4. The plates are bent at 16 and 17, so that they can be extended and shortened in the heat exchanger's longitudinal direction.

Derigjennom vil man redusere eller helt eliminere kon-struksjonspåvirkninger som kan oppstå i apparater hvor tempera-turforskjellen mellom mediene er stor eller der kraftige mo-mentane svingninger i temperatur og væske forekommer. Elementene blir "forspent". Forspente varmevekslerrør har forekommet på markedet i et antall år. This will reduce or completely eliminate structural influences that can occur in devices where the temperature difference between the media is large or where strong momentary fluctuations in temperature and liquid occur. The elements are "prestressed". Prestressed heat exchanger tubes have been on the market for a number of years.

Lamellene kan preges i en presse i valgfri bredde og lengde. Fig. 7 og 8 viser en type preging av lamellene samt utformningen av endetilslutningsringene. Fig. 1 viser at lamellene er skrått avkappet ved endene ved 18 og 19. I den forbin-delse oppnår man at såkalte døde hjørner forsvinner ved at bedre strømningsbilde. Videre reduserer man risikoen for spaltekorrosjon ved bedre avrenning og bytte av strømmende væske. The slats can be embossed in a press in any width and length. Fig. 7 and 8 show a type of embossing of the slats as well as the design of the end connection rings. Fig. 1 shows that the slats are obliquely cut off at the ends at 18 and 19. In this connection, it is achieved that so-called dead corners disappear by improving the flow pattern. Furthermore, the risk of crevice corrosion is reduced by better drainage and replacement of the flowing liquid.

En stor fordel med utformingen av varmeflaten ifølge A big advantage with the design of the heating surface according to

fig. 7 og 8 og med preging, er at godstykkelsen i platene kan reduseres sammenlignet med punktsveisede konstruksjoner uten at man dermed taper noe hva angår mekanisk holdfasthet. Det er spesielt viktig ved utførelse i titan eller motsvarende meget kostbare materialer. fig. 7 and 8 and with embossing, is that the material thickness in the plates can be reduced compared to spot-welded constructions without thereby losing anything in terms of mechanical strength. It is particularly important when made of titanium or equivalent very expensive materials.

Det ytre samlingskammer 15 er tilsluttet en varmeflate slik at mediet strømmer innvendig i elementet 2. Materialet i samlingskamrene, såvel ytre som indre, såvel til og med varmeflatene med indre og ytre anslutningsringer skal således velges etter de korrosjonsangrep som kan forventes. For mekanisk hold-barhet gjelder vanlige betraktningsnormer. The outer collection chamber 15 is connected to a heating surface so that the medium flows inside the element 2. The material in the collection chambers, both outer and inner, as well as even the heating surfaces with inner and outer connection rings must therefore be selected according to the corrosion attacks that can be expected. For mechanical durability, the usual standards of consideration apply.

Den på fig. 1 viste indre mantel 6 svinger det medium The one in fig. 1 shown inner mantle 6 swings the medium

som strømmer inn nedenfra mot sentrum, inn på varmeflaten utvendig av element 2 hvoretter mediet strømmer videre oppover which flows in from below towards the centre, onto the heating surface on the outside of element 2, after which the medium continues to flow upwards

i motstrøm mot det nedoverstrømmende medium innvendig på elementet 2. Ved den øvre ende av varmeflaten blir mediet ført inn mot sentrum og strømmer siden ut av apparatet gjennom den øvre sentrale utløpskanal 8. Lengden av den indre mantel 6 blir avpasset slik at man oppnår nødvendige åpninger for inn- og utstrømning. in countercurrent to the downward-flowing medium inside the element 2. At the upper end of the heating surface, the medium is brought in towards the center and flows out of the device laterally through the upper central outlet channel 8. The length of the inner mantle 6 is adjusted so that the necessary openings are achieved for inflow and outflow.

Den indre mantel 6 kan fremstilles av meget tynt materi-ale ettersom den bare utsettes for et indre overtrykk svarende til maksimalt trykkfall for mediets strømning gjennom varmeveksleren . The inner mantle 6 can be made of very thin material as it is only exposed to an internal excess pressure corresponding to the maximum pressure drop for the flow of the medium through the heat exchanger.

Yttermantelen 5 på fig. 1 er tett sveiset mot ytre anslut-ninger 20. Holdfasthetsmessig skal yttermantelen dimensjoneres for innvendig overtrykk svarende til det trykk og den temperatur som råder i mediet som strømmer utvendig i forhold til The outer jacket 5 in fig. 1 is tightly welded to the outer connections 20. In terms of holding strength, the outer jacket must be dimensioned for internal excess pressure corresponding to the pressure and temperature prevailing in the medium flowing externally in relation to

< elementene. Yttermantelen bør som regel også dimensjoneres < the elements. As a rule, the outer casing should also be dimensioned

for fullt vakuum innvendig. Som oftest blir mantelen i slike tilfeller forsterket med såkalte vakuumforsterkningsringer med passende deling langs mantelens lengde. for full vacuum inside. Most often, the mantle is reinforced in such cases with so-called vacuum reinforcement rings with suitable divisions along the length of the mantle.

En interessant fordel med den ringformede, radialt anordnede lamellvarmeflate er at den også tjener som en del av vakuumforsterkningen. Hvor stor del av vakuumforsterkningen som lamellene 2 utgjør er avhengig av bredden av platene 3, 4 og lengden av den mantel som skal vakuumforsterkes. Vakuumforsterkningsringer kan være'en forholdsvis ganske kostbar del av et apparat hvorfor mulighetene til helt eller delvis å kunne regne inn lamellene kan gi en hyggelig verdi. An interesting advantage of the annular, radially arranged lamellar heating surface is that it also serves as part of the vacuum reinforcement. How much of the vacuum reinforcement that the lamellas 2 make up depends on the width of the plates 3, 4 and the length of the mantle to be vacuum reinforced. Vacuum reinforcement rings can be a relatively expensive part of an appliance, which is why the possibility of fully or partially incorporating the lamellas can provide a nice value.

Det mekanisk svakeste punkt i lamellvarmevekslerener tilslutningen til samlingskamrene hvor styrken i sveiseforbin-delsen mellom platene og tilslutningsdelen helt avgjør ved hvilket trykk og temperatur apparatet kan arbeide. Det på fig. 4-6 viste tilslutningssett har vist seg å være meget effektivt og klarer sprengtrykk pa over 300 kp/cm 2. Det er videre kjent at varmebelastningen ved sveising avhengig av de spenninger som herved bakes inn i konstruksjonen er av stor betydning for apparatets levetid. Hva angår varmevekslere så er lamell-elementenes lengdesveiser på samme måte som tilslutningssvei-sene mot de ytre og indre tilslutningsringer (20 og 21 på fig. The mechanically weakest point in a lamellar heat exchanger is the connection to the collection chambers, where the strength of the welding connection between the plates and the connection part completely determines the pressure and temperature at which the device can work. That in fig. The connection set shown in 4-6 has proven to be very effective and can handle blast pressures of over 300 kp/cm 2. It is also known that the heat load during welding, depending on the stresses that are thereby baked into the construction, is of great importance for the lifetime of the device. As far as heat exchangers are concerned, the longitudinal welds of the lamellar elements are in the same way as the connection welds to the outer and inner connection rings (20 and 21 in fig.

1) utført med smeltesveising uten tilsatsmateriale, noe som betyr sveising med svak varmebelastning og betydelig redusert risiko for sprekkdannelse inntil sveisene. Velger man dessuten mykest mulig utførelse, f.eks. ved forspenning av lamellelementene, kan man fremskaffe en meget spenningsfri konstruksjon. 1) performed with fusion welding without additive material, which means welding with a weak heat load and a significantly reduced risk of cracking up to the welds. If you also choose the softest possible design, e.g. by prestressing the lamella elements, a very stress-free construction can be produced.

Ved å prege/presse lamellplatene med en viss vinkel og med støttepunkter ifølge fig. 7 og 8 kan man bygge en ringformet i tverrsnitt sirkulær varmeflate som er helt selvbærende eller selvstøttende uavhengig trykkforhoidene innvendig/utvendig i forhold til lamellelementene. Punkt- eller sømsveising inne på platene for å holde sammen elementene ved innvendig overtrykk i kanalene er helt unødvendig. Det innebærer at nød-vendige trykkrefter for forming av kanaler med tverriller og støttepunkter blir vesentlig lavere (sannsynligvis 70-90 % lavere) enn om der måtte skaffes perfekte anleggsflater for punkt- eller sømsveising. De lave nødvendige presskrefter med-fører også at påkjenningen på platene blir relativt ubetydelig og man eliminerer risikoen for sprekkdannelse ved nedpresnings-punktene. Fordi man ikke trenger noen sveiseanleggsflater - bortsett fra langsidene - blir verktøyet enkelt, i tilvirkning og levetiden lang takket være lave trykkpåkjenninger. Punkt-sveising for sammenføyning av lamellelementene krever ganske store plane nedpressede flater for hvert punkt (ca. 10 mm diameter), noe som medfører øket risiko for både spennings- og spaltekorrosjon. Videre må man ved konstruksjon av slike lamell-apparater velge platetykkelser som gir tilstrekkelig styrke i punktsveisene for å kunne motstå belastningene under drift. Lamellflaten ifølge fig. 7 og 8 kan tilvirkes av meget tynn plate ved passende pregemønster med støttepunkter. Ettersom støttepunktene er flatemessige små og vel avrundet blir risikoen for spaltekorrosjon eliminert sammenlignet med punktsveise-flåtene ifølge ovenstående. Risikoen for oppbygging av belegg av faste partikler ved støttepunktene blir også kraftig redusert. Forspenning av lamellene gir en så å si spenningsfri konstruksjon, noe som innebærer en viktig fordel. By embossing/pressing the lamellae at a certain angle and with support points according to fig. 7 and 8, a ring-shaped in cross-section circular heating surface can be built which is completely self-supporting or self-supporting regardless of the pressure levels inside/outside in relation to the lamella elements. Spot or seam welding inside the plates to hold the elements together in case of internal excess pressure in the ducts is completely unnecessary. This means that the necessary pressure forces for forming channels with transverse grooves and support points will be significantly lower (probably 70-90% lower) than if perfect contact surfaces had to be obtained for spot or seam welding. The low required pressing forces also mean that the stress on the plates is relatively insignificant and the risk of cracks forming at the pressing points is eliminated. Because no welding plant surfaces are needed - apart from the long sides - the tool is easy to manufacture and has a long service life thanks to low pressure stresses. Spot-welding for joining the lamellar elements requires fairly large planar depressed surfaces for each point (approx. 10 mm diameter), which entails an increased risk of both stress and crevice corrosion. Furthermore, when constructing such lamellar devices, one must choose plate thicknesses that provide sufficient strength in the spot welds to be able to withstand the loads during operation. The lamellar surface according to fig. 7 and 8 can be made from very thin plate by using a suitable embossing pattern with support points. As the support points are small in area and well rounded, the risk of crevice corrosion is eliminated compared to the spot welding rafts according to the above. The risk of a coating of solid particles building up at the support points is also greatly reduced. Pre-stressing the slats provides a so-called tension-free construction, which entails an important advantage.

Fig. 1 og fig. 9 viser lamellelementer skrått avkappede ved 18 og 19 oventil og nedentil, noe som gir bedre strømnings-forhold for inn- og utstrømmende medier utvendig i forhold til lamellelementene. Fig. 1 and fig. 9 shows lamella elements obliquely cut off at 18 and 19 above and below, which provides better flow conditions for inflowing and outflowing media externally in relation to the lamella elements.

Inndamperen ifølge fig. 9 arbeider med drivdampen innvendig i forhold til lamellelementene 2. Dampen tas inn i et fordelingskammer 22 på toppen av apparatet og går derfra over inn i overdelen av elementet. Fordelingskamrene er noe forstør-ret slik at man kan gå inn for inspeksjon. Drivdampen strømmer sammen med dannet kondensat nedover gjennom elementene. Takket være varmeflatens utforming med riller, rygger og støttepunkter vil kondensatfilmen på veggene bli brutt og fortynnet kontinuer-lig, noe som medfører en forbedring av varmegjennomgangen til vegg (5-10 %). Kondensatet renner ned i et kondensatrom 23 under varmeflaten og blir avledet derfra. Ukondenserbare gasser tas ut fra samme rom via en separat stuss 24 forsynt med "dynke-skjerm" 25 som også kan være ringformet. The evaporator according to fig. 9 works with the drive steam internally in relation to the lamellar elements 2. The steam is taken into a distribution chamber 22 at the top of the device and from there passes into the upper part of the element. The distribution chambers are somewhat enlarged so that you can enter for inspection. The propellant steam flows together with formed condensate downwards through the elements. Thanks to the design of the heating surface with grooves, ridges and support points, the condensate film on the walls will be continuously broken and diluted, which leads to an improvement in heat transfer to the wall (5-10%). The condensate flows down into a condensate chamber 23 below the heating surface and is diverted from there. Non-condensable gases are taken out from the same room via a separate nozzle 24 provided with a "dunk screen" 25 which can also be ring-shaped.

Ytter- og innermantlene 5, 6 slutter seg praktisk talt tett mot den ringformede varmeflate langs så å si hele lengden. Oventil befinner der seg et distribusjonskammer 26 i hvilket yttermantelen 5 er skåret ned et stykke for å gi en ringspalte 27 rundt den øvre del av varmeflaten før innløpet og jevn dis-tribusjon av sirkulerende oppløsning utvendig i forhold til lamellelementene. Før utløpet er der i den nedre del anordnet en åpning/spalt 28 ved at innermantelen får en mindre diameter. I sentrum av apparatet danner innermantelen med sin toppgavl 29 et stort separasjonskammer 30 som svarer til de ekspansjons-kar eller dampseparatorer som konvensjonelle inndampningsappa-rater normalt er utrustet med. I den nedre del finnes en indre sylinder 31 som er tett sveiset mot varmeflatens nedre indre tilslutningsring 32 og til og med tett sveiset mot apparatets bunn ved 33 som kan være konisk som på skissen eller en kuppel-formet gavl. I det sentrale separasjonskammer kan om nødvendig bygges inn en dråpeavskiller. The outer and inner mantles 5, 6 are practically tightly joined to the ring-shaped heating surface along, so to speak, the entire length. Upstairs there is a distribution chamber 26 in which the outer jacket 5 is cut down a bit to provide an annular gap 27 around the upper part of the heating surface before the inlet and uniform distribution of circulating solution externally in relation to the lamella elements. Before the outlet, an opening/gap 28 is arranged in the lower part, whereby the inner jacket has a smaller diameter. In the center of the device, the inner jacket with its top end 29 forms a large separation chamber 30 which corresponds to the expansion vessels or steam separators with which conventional evaporation devices are normally equipped. In the lower part there is an inner cylinder 31 which is tightly welded to the heating surface's lower inner connecting ring 32 and even tightly welded to the bottom of the device at 33 which can be conical as in the sketch or a dome-shaped end. If necessary, a droplet separator can be built into the central separation chamber.

Den oppløsning som skal inndampes vil man sirkulere med en pumpe fra buffertrommet 34 ved bunnen av apparatet til dist-ribusjonskammeret 26 rundt varmeflatens overdel. Ringspalten 27 for inngående sirkulert oppløsning vil bli dimensjonert for et visst lavere trykkfall slik at man sikrer en jevn distri-busjon. I første omgang blir hele det frie tverrsnitt utvendig i forhold til lamellelementene 2 helt fylt med innstrømmende sirkulasjonsoppløsning som siden renner nedover i form av en film på varmeflåtene. Den sirkulerte oppløsning ligger meget nær kokepunktet, hvilket innebærer at koking/dampavgivelse begynner praktisk talt umidderlbart. Det frie mellomrom blir således fylt med kraftig overmettet/gjennomvåt damp innehol-dende væskedråper i størrelse alt fra tåke og oppover. Varmeflatens utforming med sine riller, rygger og støttepunkter skaper rask virvelblanding i dampen hvorved fuktighet og dråper blir kastet ut mot veggene. Virveldannelsen blir naturligvis voldsommere alt ettersom dampmengden øker på nedoverveien. The solution to be evaporated will be circulated with a pump from the buffer space 34 at the bottom of the apparatus to the distribution chamber 26 around the upper part of the heating surface. The annular gap 27 for incoming circulated solution will be dimensioned for a certain lower pressure drop so that an even distribution is ensured. In the first instance, the entire free cross-section on the outside in relation to the lamellar elements 2 is completely filled with inflowing circulation solution which then flows downwards in the form of a film on the heating floats. The circulated solution is very close to the boiling point, which means that boiling/evaporation begins practically immediately. The free space is thus filled with heavily supersaturated/soaked steam containing liquid droplets ranging in size from fog upwards. The design of the heating surface with its grooves, ridges and support points creates rapid vortex mixing in the steam, whereby moisture and droplets are thrown against the walls. The vortex formation naturally becomes more violent as the amount of steam increases on the way down.

Utformingen av varmeflaten gjør det sikkert at man således får en fullstendig fuktning av alle deler av varmeflaten, noe som er en forutsetning for en fullgod funksjon og 100 % utnyttelse av innsatt varmeflate. Forholdene på fallfilmsiden ifølge det ovenstående gjør det også mulig å kjøre apparatet med minimalt væskeoverskudd, noe som innebærer lavere effekt-forbruk i sirkulasjonspumpen. The design of the heating surface ensures that all parts of the heating surface are completely moistened, which is a prerequisite for a fully functioning and 100% utilization of the installed heating surface. The conditions on the falling film side according to the above also make it possible to run the device with minimal liquid excess, which means lower power consumption in the circulation pump.

I den nedre del av varmeflaten er spalten 28 anordnet mellom varmeflaten og den indre mantel slik at dannet damp og overskudd av' sirkulasjonsvæske kan forlate varmepakken. Blandingen av damp og væske passerer først en flerhet av skjerm-plater 35 hvor en første grovseparering finner sted. Hoveddelen av væsken kastes ut mot den sylinder som utgjør forlengelsen av varmevekslerens nedre, indre tilslutningsring og renner siden ned i buffertrommet 34 for sirkulerende oppløsning. Dam-' pen gjør en U-vending slik at ytterligere separasjon av væskedråper finner sted og går siden videre oppover gjennom hoved-separasjonskammeret 30. In the lower part of the heating surface, the gap 28 is arranged between the heating surface and the inner mantle so that formed steam and excess circulation liquid can leave the heating package. The mixture of steam and liquid first passes a plurality of screen plates 35 where a first rough separation takes place. The main part of the liquid is ejected towards the cylinder which constitutes the extension of the heat exchanger's lower, inner connection ring and flows down the side into the buffer space 34 for circulating solution. The steam pen makes a U-turn so that further separation of liquid droplets takes place and then continues upwards through the main separation chamber 30.

Claims

1. Heat exchanger for the flow of two media and heat exchange via heat exchanging surfaces so that the media do not directly touch each other, the heating surfaces being arranged rotationally symmetrical in relation to an axis and the main flow direction of the media being parallel to said axis and the heating surfaces being arranged in an annular area about said shaft so that a central cavity is formed around the central axis without heat exchange surfaces, as the heat exchange rafts consist of flat, folded plates (3, 4) assembled in pairs to form lamellae (2), characterized by the fact that the plates are folded parallel to said shaft and are arranged with their planes partly parallel to the axis, partly coinciding with the radii of a circle circumscribing the axis, so that the heights of the respective folds (hl, h2,...) increase with the distance from the axis outwards so that the folds of opposite slats (2) lie against each other and form support points between the slats.

2. Heat exchanger as specified in claim 1, characterized in that the plates (3, 4) are bent or bent somewhat out of their plane about a line running in the plane which is perpendicular to said shaft.

3. Heat exchanger as stated in claim 1, in that the lamellae are joined side by side at their two end edges (18, 19) by means of welding, characterized in that the joining edges (18, 19) are designed obliquely cut below to effect easier runoff.