NO162136B - HOEYSPENNINGSSIKRING. - Google Patents
HOEYSPENNINGSSIKRING. Download PDFInfo
- Publication number
- NO162136B NO162136B NO844098A NO844098A NO162136B NO 162136 B NO162136 B NO 162136B NO 844098 A NO844098 A NO 844098A NO 844098 A NO844098 A NO 844098A NO 162136 B NO162136 B NO 162136B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- fuse
- holding wire
- diodes
- auxiliary
- conductor
- Prior art date
Links
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 27
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 3
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims description 2
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 claims 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 13
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 8
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 3
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 3
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000570 Cupronickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N copper nickel Chemical compound [Ni].[Cu] YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 230000001808 coupling effect Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H85/00—Protective devices in which the current flows through a part of fusible material and this current is interrupted by displacement of the fusible material when this current becomes excessive
- H01H85/02—Details
- H01H85/30—Means for indicating condition of fuse structurally associated with the fuse
- H01H85/303—Movable indicating elements
- H01H85/306—Movable indicating elements acting on an auxiliary switch or contact
Landscapes
- Fuses (AREA)
- Steroid Compounds (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en høyeffekt høyspenningssikring med en hovedsmelteleder og en fjærpåvirket slagstiftanordning ifølge kravenes innledning. The invention relates to a high-power high-voltage fuse with a main fusible link and a spring-actuated striker device according to the preamble of the claims.
Hittil har slike sikringer i det vesentlige vært benyttet som delområdesikringer, noe som betyr at! det kun forlanges en utkopling ved overstrømmer over den kritiske strømsty J rke I min, mens mindre overstrømmer utkoples ved andre systemer. Det har ikke manglet på forsøk å gi disse delområdesikringer egenskaper som totalområdesikringer slik at også overstrømmer mellom I . , , og I . kan beherskes ved sam-nominell 3 mm Until now, such fuses have essentially been used as sub-area fuses, which means that! a disconnection is only required for overcurrents above the critical current I min, while smaller overcurrents are disconnected in other systems. There has not been a lack of attempts to give these sub-area fuses properties like total area fuses so that also overcurrents between I . , , and in . can be controlled at co-nominal 3 mm
spill med lastbrytere. En høyeffekt høyspenningssikring med totalområdeegenskaper er eksempelvis beskrevet i DE 1 920 825. Ved denne sikringstype utnyttes oppvarmingen av sikringen på grunnlag av overstrømmer under I , som fører til utkop-c ^ =» min games with load switches. A high-power high-voltage fuse with total range characteristics is described, for example, in DE 1 920 825. With this type of fuse, the heating of the fuse is utilized on the basis of overcurrents below I , which leads to trip-c ^ =» min
ling av sikringen, for å frembringe en bryterfunksjon. På grunn av denne oppvarming løses nemlig en bløtloddeforbindelse som frigir en slagstift. ling of the fuse, to produce a switch function. Because of this heating, a soft solder connection is solved, which releases a firing pin.
På den ene side er slike utkoplingssystemer for lave overstrømmer meget trege slik at det ikke foregår noen defi-nert utkopling, men kun en tidsmessig knapt forutserbiar utkopling, slik at det ikke kan oppstilles en I-t-kurvé. På den annen side avhenger utløsingen sterkt av omgivelsestempera-turen. Kapslede sikringer får en betydelig større oppvarming enn fritt anordnede sikringer slik at det av denne grunn foreligger en ytre påvirkning av den gitte overbelastnings-aktiveringstid. Også innbyggingens stilling påvirker utkoplingen da sikringene vanligvis er varmere ved deres øvre ende enn deres nedre ende. I tillegg foreligger kun få lodde-materialer til rådighet i bestemte temperaturområder slik at en avstemming av sikringen på bestemte belastningstilfeller er spesielt vanskelig. Videre har disse bløtloddematerialer en tendens til å flyte slik at det alltid foreligger fare for en for tidlig utløsing av slagstiften, selv om det ikke skulle foreligge noen grunn til utkopling på basis av den egentlige belastning. On the one hand, such tripping systems for low overcurrents are very slow so that no defined tripping takes place, but only a tripping that is barely predictable in terms of time, so that an I-t curve cannot be drawn up. On the other hand, the release strongly depends on the ambient temperature. Encapsulated fuses get a significantly greater heating than freely arranged fuses, so that for this reason there is an external influence on the given overload activation time. The position of the installation also affects the disconnection as the fuses are usually hotter at their upper end than their lower end. In addition, there are only a few soldering materials available in certain temperature ranges, so matching the fuse to specific load cases is particularly difficult. Furthermore, these solder materials tend to flow so that there is always a risk of a premature release of the firing pin, even if there should be no reason for disconnection based on the actual load.
Disse ulemper søker sikringen ifølge DE 1 463 655 å unngå. Istedenfor en termisk utløst slagstiftinnretning omtales i den sist nevnte publikasjon en holdetråd for slagstiften som smelter ved en overstrøm, idet holdetrådens I-t-kurve alltid ligger under I-t-kurven for et hovedsystem som består av en eller flere smelteledere. Imidlertid har heller ikke denne type totalområdesikring vist seg hensiktsmessig i praksis. Dette på grunn av at sikringen må følge holdetrådens dimensjonering i avhengighet av nominalstrømmen, dvs. at holdetråden må være meget tynn ved sikring med en liten I .. Holdetrådens mekaniske styrke avtar således med avtag-min J 3 ende sikringsnominalstrømmer. Dette fører til at kun svake utløserfjærer kan velges for slagstiftinnretningen, som eksempelvis ikke kan tilfredsstille kravene ifølge TEC 282-1. På ingen måte nås de fjærkrefter på 50-120 N som kreves for utløsing av lastbrytere, ved slike fjærer, slik at det i det minste ved sikringer med en liten nominalstrøm, ikke foreligger tilstrekkelig sikring for utløsing ved små over-strømmer . The fuse according to DE 1 463 655 seeks to avoid these disadvantages. Instead of a thermally triggered firing pin device, the last-mentioned publication mentions a holding wire for the firing pin which melts in the event of an overcurrent, as the holding wire's I-t curve is always below the I-t curve for a main system consisting of one or more fusible conductors. However, this type of total area protection has not proven to be appropriate in practice either. This is because the fuse must follow the dimensioning of the holding wire depending on the nominal current, i.e. the holding wire must be very thin when fusing with a small I .. The mechanical strength of the holding wire thus decreases with avtag-min J 3 end fuse nominal currents. This means that only weak release springs can be selected for the firing pin device, which cannot, for example, satisfy the requirements according to TEC 282-1. In no way are the spring forces of 50-120 N required for tripping of load-disconnectors reached with such springs, so that, at least in the case of fuses with a small nominal current, there is no sufficient fuse for tripping in the event of small overcurrents.
Ifølge SE 112 311 står et stempel under fjærspenning og holdes i grunnstilling av en holdetråd omgitt av en pulver-ladning. Ved utløsing antenner en egen varmetråd pulverblandingen slik at holdetråden smelter. Derved frigjøres forspen-ningsfjæren slik at stemplet drives ut av sikringen, noe som igjen kan utnyttes for aktivering av en bryter. Ved ad-skillelsen av holdetråden og varmetråden kan holdetråden utføres relativt kraftig. Da holdetråden ikke må smeltes på grunn av en elektrisk energi, men pulveret tennes ved hjelp av varmetråden. Pulveret er innelukket i en glasskolbe for konservering i hvilken også holdetråden og varmetråden befinner seg. Dette medfører at pulverblandingen kan forandre seg og at især en korros jonsdannelse ikke kan utelukkes. Dersom eksempelvis varmetråden svekkes kan den brennes for hurtig slik at det ikke kommer til en antenning av pulveret. Forøvrig sørger gassutviklingen ved forbrenningen av pulveret til at glasskolben sprekker. Dersom bruddstykkene er relativt store kan de føre til at fjæren klemmes fast av rester fra glasskolben slik at koplingsstemplet ikke oppnår sin fulle bevegelseslengde og utkopling av bryteren for utkopling av anlegget ikke gjennomføres. According to SE 112 311, a piston is under spring tension and is held in its basic position by a holding wire surrounded by a powder charge. When triggered, a separate heating wire ignites the powder mixture so that the holding wire melts. Thereby, the bias spring is released so that the piston is driven out of the fuse, which in turn can be used to activate a switch. When separating the holding wire and the heating wire, the holding wire can be made relatively strong. As the holding wire does not have to be melted due to an electrical energy, but the powder is ignited with the help of the heating wire. The powder is enclosed in a glass flask for conservation, in which the holding wire and the heating wire are also located. This means that the powder mixture can change and that, in particular, the formation of corrosion cannot be ruled out. If, for example, the heating wire is weakened, it can be burned too quickly so that the powder does not ignite. Incidentally, the evolution of gas during the combustion of the powder causes the glass flask to crack. If the broken pieces are relatively large, they can cause the spring to be pinched by residues from the glass flask so that the coupling piston does not reach its full length of movement and the switch for disconnecting the system cannot be disengaged.
Ved sikringen ifølge SE 116 124 utløses koplingsef-fekten ved en drivladning av pulver som tennes av en mot-standstråd. En ulempe er også her tilstedeværelsen av en noe oppvarmet tenningstråd og pulveret som lett kan utsettes for forandringer ved korrosjon. På grunn av den åpnej trådtil-føring består forøvrig fare for vanndannelse noe |om igjen begunstiger korrosjon. Som et resultat er påliteligheten etter meget lange perioder uten utløsing ikke lenger sikret. In the fuse according to SE 116 124, the coupling effect is triggered by a propellant charge of powder which is ignited by a resistance wire. A disadvantage here is also the presence of a slightly heated ignition wire and the powder which can easily be exposed to changes due to corrosion. Due to the open wire feed, there is also a risk of water forming, which in turn favors corrosion. As a result, reliability after very long periods without tripping is no longer guaranteed.
Det er således oppfinnelsens oppgave å frembringe en høyeffekt høyspenningssikring med egenskaper for totalom-rådet, hvor en sterk fjær er anordnet i slagstiftinnretningen, uavhengig av sikringens nominalstrøm og det således foreligger en sikker utløsing ved overstrømmer mindre enn I .. Dette It is thus the invention's task to produce a high-power high-voltage fuse with properties for the total area, where a strong spring is arranged in the firing pin device, regardless of the fuse's nominal current and thus there is a safe tripping in case of overcurrents smaller than I .. This
3 min 3 min
oppnås med sikringen ifølge oppfinnelsen med de i kravene beskrevne trekk. achieved with the fuse according to the invention with the features described in the claims.
Som materiale for holdetråden har det vist seg hensiktsmessig å benytte et krom-nikkelstål med betegningen X12CrNi 17/7 K+A og for hjelpesmeltelederen ren kopper. Holdetrådens tykkelse er 0,25 mm mens hjelpesmeltelederens tverr-snitt retter seg mot sikringens nominalstrøm, idet det for ren kopper eksempelvis benyttes en diameter på 0,18 mm og 0,20-0,25 mm for en hjelpesmelteleder av en kopper-nikkel-legering. På vanlig måte forløper hjelpesmeltelederen i et slukkemiddel hvor det eksempelvis benyttes sand, da også den av hjelpesmeltelederen og holdetråden dannede leder må ha selvstendig selvslukkende egenskaper. As material for the holding wire, it has proven appropriate to use a chrome-nickel steel with the designation X12CrNi 17/7 K+A and for the auxiliary fusible conductor pure copper. The thickness of the holding wire is 0.25 mm, while the cross-section of the auxiliary fusing conductor is directed towards the nominal current of the fuse, as for example a diameter of 0.18 mm is used for pure copper and 0.20-0.25 mm for an auxiliary fusing conductor of a copper-nickel alloy. In the usual way, the auxiliary fusible conductor runs in an extinguishing agent where, for example, sand is used, as the conductor formed by the auxiliary fusible conductor and the holding wire must also have independent self-extinguishing properties.
Hovedsmeltelederne er i normal drift den eneste led-ende forbindelse mellom sikringenes to kapper, hhv. mellom de to tilførselsledninger til hjelpesmeltelederne, slik at en meget nøyaktig I-t-kurve kan fastlegges uten påvirkning av hjelpesmeltelederens karakteristikk. Herved oppnås en kvalitetsforbedring ved aktiveringen som hittil kun har kunnet oppnås ved økt produksjon. Selvfølgelig aktiveres også hjelpe-systemet med Z-diodene ved en overstrøm over I , men dette In normal operation, the main fusible conductors are the only conducting connection between the fuses' two covers, respectively. between the two supply lines to the auxiliary fusible conductors, so that a very accurate I-t curve can be determined without affecting the characteristics of the auxiliary fusible conductor. In this way, a quality improvement is achieved during the activation which has so far only been possible through increased production. Of course, the auxiliary system with the Z diodes is also activated by an overcurrent above I , but this
mm etc
påvirker imidlertid overhodet ikke utkoplingen av hoved-systemet da det aktiveres innenfor hovedsmelteledersystemets slukningstid, slik at de på forhånd fastlagte verdier langs I-t-kurven også oppnås i virkeligheten. however, does not affect the disconnection of the main system at all as it is activated within the main fusible link system's switch-off time, so that the pre-determined values along the I-t curve are also achieved in reality.
Z-diodene som må utføres dobbelt i antiparallell kopling på grunn av den tilnærmet utelukkende sikrede veksel-strøm, kan være anordnet mellom hjelpesmeltelederen og holdetråden eller mellom hjelpesmeltelederen og den tilsvarende sikringskappe, hhv. sikringstilførselsledning. Istedenfor Z-dioder kan det også benyttes andre dioder, diaker, thyristorer, triaker og varistorer, hhv. VRD-motstander, brukt alene eller i kombinasjon med hverandre avstemt til sikringen. Den foretrukne anordning av Z-dioder eller de andre nevnte deler ligger imidlertid mellom den ene sikringskappe og hjelpesmeltelederen da sikringens kaldeste sted befinner seg her, noe som er fordelaktig for Z-diodenes koplingsnøyaktig. The Z diodes, which must be made double in anti-parallel connection due to the almost exclusively secured alternating current, can be arranged between the auxiliary fusible conductor and the holding wire or between the auxiliary fusible conductor and the corresponding fuse cover, respectively. fuse supply line. Instead of Z-diodes, other diodes, diacs, thyristors, triacs and varistors can also be used, respectively. VRD resistors, used alone or in combination with each other matched to the fuse. The preferred arrangement of Z-diodes or the other mentioned parts is, however, between the one fuse cover and the auxiliary fuse as the fuse's coldest place is located here, which is advantageous for the Z-diodes' connection accuracy.
Utløsingen av sikringen med diodene eller liknende, foregår ifølge en videreutvikling av oppfinnelsen så nøyaktig at, avhengig av brukerens ønsker, utløsingen kan foregå i hele området nær i nominal, til nedenfor I . før utkopling According to a further development of the invention, the tripping of the fuse with the diodes or the like takes place so precisely that, depending on the user's wishes, the tripping can take place in the entire range close to nominal, to below I . before switching off
mm etc
av hovedsmelteledersystemet. Dette er spesielt fordelaktig når korte forstyrrelser i overstrømsområdet eksempelvis ikke skal føre til utløsing av slagstiften eller dersom den etter-koplede anordning på ingen måte skal belastes høyere enn sikringens nominalstrøm. of the main fusible link system. This is particularly advantageous when short disturbances in the overcurrent area, for example, are not to lead to tripping of the firing pin or if the downstream device is in no way to be loaded higher than the fuse's nominal current.
Da sikringene i de færreste tilfeller består med deres virkelige normalstrøm, er det til og med muliq å dimen-sjonere diodene slik at en utløsing foregår allerede nedenfor sikringens nominalstrøm, ved en hvilken som helst av brukeren ønsket strømverdi. Dersom brukeren for sitt behov ønsker helst kalde sikringer med lite tap, foreligger her den mulig-het å benytte sikringer med tykkere smelteledere, og dermed større I . , da utløsinqen av slagstiften kan foregå ved As the fuses in very few cases consist of their real normal current, it is even necessary to dimension the diodes so that a tripping takes place already below the nominal current of the fuse, at any current value desired by the user. If, for their needs, the user prefers cold fuses with little loss, there is the possibility of using fuses with thicker fuses, and thus larger I . , as the release of the firing pin can take place at
min' an mine
en hvilken som helst av brukeren ønsket strømverdi. any current value desired by the user.
Uavhengig av den valgte konstruksjon strømmer en relativt sterk strøm gjennom hjelpesmeltelederen og fremfor alt gjennom holdetråden ved utløsing, slik at holdetråden helt sikkert smelter. Hjelpesmeltelederen kan således være utformet med liten motstand slik at den kun har en meget liten diameter og dermed også lett kan slukkes. Regardless of the chosen construction, a relatively strong current flows through the auxiliary fusible conductor and above all through the holding wire upon tripping, so that the holding wire is sure to melt. The auxiliary fusible link can thus be designed with little resistance so that it only has a very small diameter and can thus also be extinguished easily.
I det etterfølgende beskrives utførelser av oppfinnelsen som er vist på tegningen som viser et snitt gjennom en høyeffekt høyspenningssikring med totalområdeegenskaper, under påvirkning av en slagstiftinnretning ifølge oppfinnelsen . In what follows, embodiments of the invention are described which are shown in the drawing which shows a section through a high-power high-voltage fuse with total range characteristics, under the influence of a firing pin device according to the invention.
Figuren viser en ende av en høyeffekt høyspenningssik-ring med totalområdeegenskaper i den utstrekning det er nød-vendig for belysning av oppfinnelsen. En metallkappe 12 er påsatt hver ende av et vanligvis som sikringslegeme tjenende kermaikkrør 1 og bærer en slagstiftinnretning. Denne består i det vesentlige av en innsats 5 som opptar en slagstift 6 som holdes av en skive 13, og en skruefjær 14. Skruefjæren 14 befinner seg i innspent tilstand ved hjelp av en holdetråd 16. Holdetrådens 16 ene ende er festet til en sokkel som er elektrisk forbundet med innsatsen 5, mens den andre ende er ført gjennom en isolert gjennomføring 15 til en hjelpe-smelteleders 20 tilkopling. The figure shows one end of a high-power high-voltage fuse with total range characteristics to the extent necessary for elucidating the invention. A metal cover 12 is attached to each end of a ceramic tube 1 which usually serves as a fuse and carries a striker device. This essentially consists of an insert 5 which accommodates a firing pin 6 which is held by a disk 13, and a coil spring 14. The coil spring 14 is in a tensioned state by means of a holding wire 16. One end of the holding wire 16 is attached to a base which is electrically connected to the insert 5, while the other end is led through an insulated passage 15 to an auxiliary fusible link 20 connection.
Det ytre utseendet av sikringen ifølge oppfinnelsen er meget lik de kjente totalområdesikringer da det benyttes samme deler, imidlertid med ulik dimensjonering og med ulike elektriske verdier. Figuren skal således tenkes utvidet med en eller flere hovedsmelteledere som er viklet på en kjerne. Sikringens indre er fylt med sand eller et annet slukkemiddel, noe som er antydet i hjelpesmeltelederens område. The external appearance of the fuse according to the invention is very similar to the known total area fuses as the same parts are used, however with different dimensions and with different electrical values. The figure should thus be thought of as extended with one or more main fusible conductors wound on a core. The interior of the fuse is filled with sand or another extinguishing agent, which is indicated in the area of the auxiliary fuse.
Ved utløsing drives slagstiften fremover av slusen 13 som ligger an mot fjæren 14. Fjæren 14 holdes spent av holdetråden 16. Ved denne utførelse foreligger ingen elektrisk forbindelse mellom holdetråden 16 og slagstiftens ende. Upon release, the firing pin is driven forward by the lock 13 which rests against the spring 14. The spring 14 is held taut by the holding wire 16. In this design, there is no electrical connection between the holding wire 16 and the end of the firing pin.
I keramikkrøret 1 er et legeme 18 anordnet på hvilket en hovedsmelteleder 19 er oppviklet, hvis ender er elektrisk tilkoplet kappene 12. Gjennom legemets 18 indre forløper en hjelpesmelteleder 20 hvis ene ende er elektrisk forbundet med den nedre kappe 12 via Z-dioder 21 og hvis andre ende er elektrisk forbundet med holdetråden 16. Keramikkrøret 1 er forøvrig fylt med et slukkemiddel, eksempelvis sand. In the ceramic tube 1, a body 18 is arranged on which a main melting conductor 19 is wound, whose ends are electrically connected to the sheaths 12. Through the interior of the body 18 runs an auxiliary melting conductor 20, one end of which is electrically connected to the lower sheath 12 via Z diodes 21 and whose other end is electrically connected to the holding wire 16. The ceramic tube 1 is also filled with an extinguishing agent, for example sand.
Holdetråden 16 har eksempelvis en tykkelse på 0,26 og består av et krom-nikkelstål med betegnelsen X12CrNil7/7 K+A, mens hjelpesmeltelederen består av kopper eller sølv og har en diameter på 0,18 mm eller mindre. Z-diodene 21 kan belastes opp til eksempelvis 0,5. The holding wire 16 has, for example, a thickness of 0.26 and consists of a chrome-nickel steel with the designation X12CrNil7/7 K+A, while the auxiliary fusing conductor consists of copper or silver and has a diameter of 0.18 mm or less. The Z diodes 21 can be charged up to, for example, 0.5.
Ved en overstrøm som tydelig er over nominalstrømmen, men imidlertid under I for sikringen, består et spenninqs-min 3 fa fall over hovedsmeltelederen 19 som gjør seg bemerket som potensial mellom den nedre kappe 12 og hjelpesmeltelederens 20 ende. Ved en gitt overstrøm som kan beregnes på forhånd eller bestemmes ved eksperimenter, koples Z-diodene både ved positiv og negativ amplitydestilling inn slik at det går en strøm gjennom hjelpesmeltelederen 20 og holdetråden 16. Denne er på grunn av hjelpesmeltelederens dimensjonering slik at holdetråden 16 smelter gjennom på mindre enn et ti-endedel sekund og slagstiften 6 dermed frigjøres eller drives fremover av fjæren 14. På grunn av den valgte gjennomslags-spenning for Z-diodene sikres således alltid holdetrådens 16 gjennomsmelting når det i det hele tatt går en strøm gjennom denne strømbane. Tvil i forbindelse med slukkingssikker-heten av denne strømbane er unødvendig på grunn av den meget tynne hjelpesmelteleder, i høyden er slukningsevnen kun inte-ressant for ekstreme overstrømmer som i seg selv fører til en avbrytning av hovedsmeltelederen 19. Herved vil diodene imidlertid elektrisk slå gjennom en med sannsynlighet som grenser til sikkerhet og en fare i forbindelse med slukningen er så godt som utelukket. In the event of an overcurrent that is clearly above the nominal current, but however below I for the fuse, there is a voltage drop of at least 3 fa across the main fusible link 19 which is noted as a potential between the lower jacket 12 and the end of the auxiliary fusible link 20. At a given overcurrent which can be calculated in advance or determined by experiments, the Z diodes are switched on both in positive and negative amplitude settings so that a current flows through the auxiliary fusible conductor 20 and the holding wire 16. This is due to the dimensioning of the auxiliary fusible conductor so that the holding wire 16 melts through in less than one-tenth of a second and the firing pin 6 is thus released or driven forward by the spring 14. Due to the selected breakdown voltage for the Z diodes, melting of the holding wire 16 is thus always ensured when a current passes through it at all current path. Doubts in connection with the extinguishing safety of this current path are unnecessary due to the very thin auxiliary fusible conductor, at height the extinguishing ability is only interesting for extreme overcurrents which in itself lead to an interruption of the main fusible conductor 19. In this way, however, the diodes will electrically break through one with a probability bordering on safety and a danger in connection with the extinguishing is virtually ruled out.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19833337380 DE3337380A1 (en) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | High-voltage, high-power fuse |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO844098L NO844098L (en) | 1985-04-15 |
NO162136B true NO162136B (en) | 1989-07-31 |
NO162136C NO162136C (en) | 1989-11-08 |
Family
ID=6211813
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO844098A NO162136C (en) | 1983-10-14 | 1984-10-12 | HOEYSPENNINGSSIKRING. |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE3337380A1 (en) |
NO (1) | NO162136C (en) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19542690A1 (en) * | 1995-11-16 | 1997-05-22 | Aeg Niederspannungstech Gmbh | Device for the forced disconnection of power lines in switching devices |
EP1369890A1 (en) * | 2002-06-07 | 2003-12-10 | Abb Research Ltd. | Indicator striker device for high voltage fuse |
WO2010105648A1 (en) * | 2009-03-16 | 2010-09-23 | Siba Fuses Gmbh & Co. Kg | Full-range fuse insert |
DE102014219266A1 (en) * | 2014-09-24 | 2016-03-24 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Retaining device for a sliding contact of an electric machine and method for releasing a retaining device |
-
1983
- 1983-10-14 DE DE19833337380 patent/DE3337380A1/en not_active Withdrawn
-
1984
- 1984-10-12 NO NO844098A patent/NO162136C/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO844098L (en) | 1985-04-15 |
NO162136C (en) | 1989-11-08 |
DE3337380A1 (en) | 1985-04-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2713468C2 (en) | Protective device for electric circuit, electric circuit with such device and method of protection of such electric circuit | |
US7724122B2 (en) | Fuse providing circuit isolation and visual interruption indication | |
AU679288B2 (en) | Improved current limiting fuse and dropout fuseholder | |
EP0121881B1 (en) | High voltage electric fuse | |
JP2000021278A (en) | Low melting point material fusing device and circuit breaking device | |
NO329019B1 (en) | Device for protection against voltage fluctuations with mobile electrode | |
US2400408A (en) | Electrical circuit breaking fuse of the controlled operation type | |
NO162136B (en) | HOEYSPENNINGSSIKRING. | |
US2306153A (en) | Electric circuit interrupting device | |
US5440287A (en) | Current responsive latching apparatus for disconnecting and isolating an electrical device | |
US4489301A (en) | High voltage, high current fuse with combustion assisted operation | |
CN220208763U (en) | Self-triggering arc-extinguishing intelligent switch | |
US3851219A (en) | Circuit-opening device for interrupting heavy currents by means of an explosive charge | |
US2343422A (en) | Gas blast circuit interrupter | |
US5406438A (en) | Apparatus for triggering chemically augmented electrical fuses | |
US4870386A (en) | Fuse for use in high-voltage circuit | |
US4626817A (en) | Current limiting fuse with less inverse time-current characteristic | |
US3012121A (en) | Electric fuses | |
US2183728A (en) | Fuse | |
US4658184A (en) | Method of triggering a high pressure sodium vapor lamp and sodium vapor lamp with improved triggering | |
US2976381A (en) | Circuit interrupter | |
JPS5845129B2 (en) | fuse device | |
US2609465A (en) | Automatic resetting overload switch | |
US2285252A (en) | Circuit interrupting apparatus | |
US2458483A (en) | Centrifugal safety delay switch |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |
Free format text: LAPSED IN APRIL 2001 |