NO157458B - CONTINUOUS PROCEDURE FOR CATALYTIC COPOLYMERIZATION OF THE PROPYL WITH LESS QUANTITIES OF ETHYL. - Google Patents
CONTINUOUS PROCEDURE FOR CATALYTIC COPOLYMERIZATION OF THE PROPYL WITH LESS QUANTITIES OF ETHYL. Download PDFInfo
- Publication number
- NO157458B NO157458B NO801444A NO801444A NO157458B NO 157458 B NO157458 B NO 157458B NO 801444 A NO801444 A NO 801444A NO 801444 A NO801444 A NO 801444A NO 157458 B NO157458 B NO 157458B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- percent
- steel
- per cent
- nickel
- austenitic
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 5
- OCBFFGCSTGGPSQ-UHFFFAOYSA-N [CH2]CC Chemical class [CH2]CC OCBFFGCSTGGPSQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 title 1
- 238000007334 copolymerization reaction Methods 0.000 title 1
- 125000001495 ethyl group Chemical class [H]C([H])([H])C([H])([H])* 0.000 title 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 39
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 39
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 11
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 8
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 7
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 3
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 6
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 1
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 235000012438 extruded product Nutrition 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F210/00—Copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
- C08F210/04—Monomers containing three or four carbon atoms
- C08F210/06—Propene
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F10/00—Homopolymers and copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
- Polymerisation Methods In General (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
Description
Austenitisk rustfritt stål. Austenitic stainless steel.
Det er kjent at styrken av rustfritt, It is known that the strength of stainless,
austenitisk nikkel-krom stål kan økes ved austenitic nickel-chromium steel can be increased by
koldbearbeidelse og kan økes ytterligere cold processing and can be further increased
ved derefter følgende eldning. Stål som kan in the subsequent ageing. Steel that can
gjøres sterkere på denne måten, er stål made stronger in this way is steel
hvor austenitten kan omdannes til martensitt, og økningen av styrken beror på at where the austenite can be transformed into martensite, and the increase in strength is due to that
denne omdannelse frembringes ved koldbearbeidelse. this transformation is produced by cold working.
Rustfritt austenitisk nikkel-krom stål Stainless austenitic nickel-chromium steel
inneholder vanligvis fra 16 til 26 pst. krom, 6 til 22 pst. nikkel, 0,5 til 2 pst. mangan, usually contains from 16 to 26 percent chromium, 6 to 22 percent nickel, 0.5 to 2 percent manganese,
0,5 til 1 pst. silisum og små mengder karbon, f. eks. 0,1 pst. karbon. Andre elementer kan også være til stede i slikt stål, 0.5 to 1 percent silicon and small amounts of carbon, e.g. 0.1 percent carbon. Other elements may also be present in such steel,
enten som forurensninger eller som legeringselementer som tilsettes for å frembringe visse ønskede egenskaper. Rustfritt either as impurities or as alloying elements that are added to produce certain desired properties. Stainless steel
stål hvor austenitten er stabil ved romtemperatur uten bearbeidelse men kan omdannes til martensitt ved koldbearbeidelse, steel where the austenite is stable at room temperature without processing but can be transformed into martensite by cold working,
er beskrevet som omvandlingsbart austenitisk stål. De elementer som har den mest is described as transformable austenitic steel. The elements that have it the most
viktige virkning på omdannelsesevnen av important effect on the transformability of
rustfritt stål, er nikkel, krom, mangan, stainless steel, is nickel, chromium, manganese,
silisium, karbon, nitrogen, kobolt og molybden, og det er blitt påvist at netto-effekten av disse legeringselementer på silicon, carbon, nitrogen, cobalt and molybdenum, and it has been demonstrated that the net effect of these alloying elements on
omdannelsesevnen kan uttrykkes som den the transformability can be expressed as that
ekvivalente nikkelindeks (ENI). Dette er equivalent nickel index (ENI). This is
et tall som bestemmes av formelen: a number determined by the formula:
ENI = %Ni+0,68(%Cr)+0,55 (%Mn)+0,45 ENI = %Ni+0.68(%Cr)+0.55 (%Mn)+0.45
(%Si)+27(%C + %N)+0,2(%Co) + %Mo. (%Si)+27(%C + %N)+0.2(%Co) + %Mo.
Generelt er ENI for omvandlingsbart austenitisk rustfritt stål fra 17 til 30. In general, the ENI for transformable austenitic stainless steels is from 17 to 30.
Skjønt nu strekkfastheten av omvandlingsbart stål kan økes ved koldbearbeidelse, avtar kjervseigheten. Kjervseigheten er den evne hos et metall å flyte plastisk under høy lokalspenning som f. eks. kan foreligge ved bunden av en kjerv eller skåret. Ved å flyte på denne måte kan et metall som er karakterisert ved en til-fredsstillende kjervseighet eller kjervduk-tilitet befri seg selv for lokale spennings-konsentrasjoner. For å fastslå kjervseigheten er kjervspenningsprøven hvor en kjerv- eller skårprøve bringes til brudd ved spenning, anerkjent blant fagfolk. Ved denne prøve fastslåes kjervstyrken, dvs. forholdet mellom minimumsbelastningen som tåles ved et strekkprøvningsforsøk av en kjervprøve, og det opprinnelige mini-mumstverrsnittsareal av prøvestykket. Ved utførelsen av forsøkene må det anvendes spesielt skarpkjervete prøvestykker som har kritisk dimensjonerte skarpe kjerver slik som beskrevet i en artikkel av Espey og andre, publisert i «Proceedings of Ameri-can Society for Testing Materials», bind 59, 1959. Although the tensile strength of transformable steel can be increased by cold working, the notch toughness decreases. The creep toughness is the ability of a metal to flow plastically under high local stress, e.g. can be present at the base of a notch or cut. By flowing in this way, a metal which is characterized by a satisfactory notch toughness or notch ductility can free itself from local stress concentrations. In order to determine the notch toughness, the notch tension test, where a notch or chip sample is brought to fracture by tension, is recognized among professionals. This test determines the notch strength, i.e. the ratio between the minimum load that can be tolerated in a tensile test of a notch sample, and the original minimum cross-sectional area of the test piece. When carrying out the experiments, special sharp-notched test pieces must be used which have critically dimensioned sharp notches as described in an article by Espey and others, published in "Proceedings of the American Society for Testing Materials", volume 59, 1959.
Kjervseigheten alene er ikke et adekvat kriterium for et metalls evne til å elimi-nere høyspenningskonsentrasjon ved plastisk flytning. Forholdet mellom kjervstyrken og bruddfastheten er viktig og skal være minst 0,95 og fortrinnsvis 1. Normalt er dette forhold ikke mer enn 0,9 i omvandlingsbart stål som er blitt koldbe-arbeidet og eldet. The notch toughness alone is not an adequate criterion for a metal's ability to eliminate high stress concentration during plastic flow. The ratio between the notch strength and the fracture toughness is important and should be at least 0.95 and preferably 1. Normally this ratio is no more than 0.9 in transformable steel that has been cold-worked and aged.
Ved koldbearbeidelse er det klart at det er ønskelig å være i stand til å bearbei-de stålet ved romtemperatur i stedenfor ved temperaturer under 0° (under ^-40°C) som vanligvis kreves for å frembringe om-vandling til austenitt. Det er også ønskelig at stålet skal valses bare i én retning. Imidlertid har det vist seg at skjønt styrken av enkelte rustfrie stålsorter kan økes meget ved koldvalsing til reduksjon av tverrsnittsarealet med 50 pst. eller mer, så har stål da ofte dårligere egenskaper i en retning på tvers av valseretningen. In the case of cold working, it is clear that it is desirable to be able to work the steel at room temperature instead of at temperatures below 0° (below ^-40°C) which are usually required to produce transformation to austenite. It is also desirable that the steel should be rolled in only one direction. However, it has been shown that although the strength of certain types of stainless steel can be greatly increased by cold rolling to reduce the cross-sectional area by 50 percent or more, the steel often has poorer properties in a direction across from the rolling direction.
Oppfinnelsen er basert på den erkjen-nelse at silisiuminnholdet i stålet er kritisk og må være mindre enn 0,15 ^pst. Hvis silisiuminnholdet er mindre enn 0,15 pst. og stålets sammensetning forøvrig reguleres på hensiktsmessig måte, blir det mulig å utføre koldbearbeidelsen ved eller omtrent ved romtemperatur og å tilveiebringe en høy styrke og et høyt forhold mellom kjervstyrken og bruddfastheten i stålet. The invention is based on the recognition that the silicon content in the steel is critical and must be less than 0.15%. If the silicon content is less than 0.15 per cent and the composition of the steel is otherwise regulated in an appropriate manner, it becomes possible to carry out the cold working at or approximately at room temperature and to provide a high strength and a high ratio between the notch strength and the fracture toughness in the steel.
Rustfritt stål i henhold til oppfinnelsen inneholder fra 3 til 8 pst. nikkel, 12 til 17 pst. krom, 7 til 13 pst. kobolt, 0,01 til 1 pst. mangan, 0,01 til 0,15 pst. karbon, 0,005 til 0,1 pst. nitrogen, 0 til 5 pst. molybden og ikke mer enn 0,15 pst. silisium, mens resten (bortsett fra forurensninger og tilfeldige elementer som vanligvis er til stede i rustfritt stål) er jern. Innenfor disse om-råder må sammensetningen reguleres slik at den ekvivalente nikkelindeks (ENI) er fra 19,5 til 22. Stainless steel according to the invention contains from 3 to 8 percent nickel, 12 to 17 percent chromium, 7 to 13 percent cobalt, 0.01 to 1 percent manganese, 0.01 to 0.15 percent carbon, 0.005 to 0.1 percent nitrogen, 0 to 5 percent molybdenum, and not more than 0.15 percent silicon, the remainder (except for impurities and incidental elements usually present in stainless steel) being iron. Within these areas, the composition must be regulated so that the equivalent nickel index (ENI) is from 19.5 to 22.
Tilfeldige elementer som kan være til stede omfatter aluminium, kalsium, magnesium, zirkonium og bor, som kan tilsettes for desoksydering eller rensning av det smeltede stål eller for å forbedre smibar-heten. Normalt er det i stålet til stede ikke mer enn 0,2 pst. aluminium, 0,1 pst. kalsium, 0,1 pst. magnesium, 0,1 pst. zirkonium eller 0,01 pst. bor. De tilfeldige elementer omfatter også kobber som kan være til stede i en mengde av opp til 2 pst. Random elements that may be present include aluminum, calcium, magnesium, zirconium and boron, which may be added to deoxidize or purify the molten steel or to improve forgeability. Normally, no more than 0.2% aluminium, 0.1% calcium, 0.1% magnesium, 0.1% zirconium or 0.01% boron are present in the steel. The random elements also include copper which can be present in an amount of up to 2 per cent.
De forurensninger som er kjent å være skadelige i rustfritt stål, som svovel, fos-for, vismut, antimon, tinn, bly, arsen og beryllium, skal ikke overskride en total-mengde av 0,03 og fortrinnsvis ikke overskride 0,02 pst. The impurities known to be harmful in stainless steel, such as sulphur, phosphorus, bismuth, antimony, tin, lead, arsenic and beryllium, must not exceed a total amount of 0.03 and preferably not exceed 0.02 percent .
Stål i henhold til oppfinnelsen er austenitisk, dvs. strukturen er i det minste 90 pst. austenitisk, når det fremstilles ved hjelp av én av de vanlige fremgangsmåter for fremstilling av rustfritt stål. Det kan gjøres martensitisk og herdes i den martensitiske tilstand. Et viktig trekk ved oppfinnelsen er en fremgangsmåte ved hvilken stålet deformeres plastisk i temperaturområdet -^15 til 38°C for å bevirke en de- Steel according to the invention is austenitic, i.e. the structure is at least 90 percent austenitic, when it is produced using one of the usual methods for producing stainless steel. It can be made martensitic and hardened in the martensitic state. An important feature of the invention is a method by which the steel is deformed plastically in the temperature range -^15 to 38°C to effect a de-
formering av eller svarende til i det minste 20 pst., men fortrinnsvis ikke mer enn 50 multiplication of or equivalent to at least 20 per cent, but preferably no more than 50
pst., av reduksjon i tverrsnittsarealet og herved omdanne fra 60 til 99 pst. av strukturen til martensitt, og deretter opphetes i den martensitiske tilstand i temperaturområdet 400 til 455 °C i en tid fra 1 til 48 timer. percent, of reduction in the cross-sectional area and thereby converting from 60 to 99 percent of the structure to martensite, and then heated in the martensitic state in the temperature range 400 to 455 °C for a time of 1 to 48 hours.
Før omdannelsen av austenitt til martensitt og herdningen i den martensitiske tilstand varmbearbeides stålet vanligvis og under tiden koldarbeides det. Hvis stålet er blitt bearbeidet, særlig i kold tilstand, er det fordelaktig å utgløde stålet før det ut-settes for plastisk deformering. Utglød-ningstemperaturen kan være fra 980 til 1150°C. Variasjoner i temperaturen innenfor dette område har liten virkning, men utglødning under 980°C bør unngåes som følge av mulig sprødannelse av karbider eller sigmafase. Before the transformation of austenite to martensite and the hardening in the martensitic state, the steel is usually hot worked and in the meantime it is cold worked. If the steel has been processed, particularly in a cold state, it is advantageous to anneal the steel before it is subjected to plastic deformation. The annealing temperature can be from 980 to 1150°C. Variations in temperature within this range have little effect, but annealing below 980°C should be avoided as a result of possible brittleness of carbides or sigma phase.
Den plastiske deformering utføres vanligvis ved valsing, men kan utføres ved trekning, smining, rulleformning, osv. Den kan utføres i mer enn ett trinn, f. eks. ved flere gangers passeringer gjennom en val-semølle eller gjennom en serie av trekk-dyser. Det kan være nødvendig å la stålet bli avkjølt mellom slike passeringer for at det skal ha en temperatur innenfor områ-det ^-15 til 38°C ved starten av hver passering. Valsingen eller en annen behandling må frembringe i rekkefølge plastisk deformering av austenitt, omdannelse av austenitt til martensitt og plastisk deformering av martensitt. Reduksjonen må være (eller svare til) minst 20 pst. i tverr-snittsareal hvis stålets fulle styrke skal bli utviklet ved den påfølgende opphetning. Fordelaktig overskrider ikke reduksjonen 50 pst., da reduksjoner som er større enn 50 pst., f. eks. 60 pst., kan forårsake meka-nisk anistropi og dårlig transvers seighet i produktet hvis det ikke tas spesielle for-holdsregler ved bearbeidelsen for å ned-sette disse virkninger til et minimum. The plastic deformation is usually carried out by rolling, but can be carried out by drawing, forging, roll forming, etc. It can be carried out in more than one step, e.g. by several passes through a rolling mill or through a series of drawing nozzles. It may be necessary to allow the steel to cool between such passes in order for it to have a temperature within the range of -15 to 38°C at the start of each pass. The rolling or other treatment must produce in sequence plastic deformation of austenite, transformation of austenite into martensite and plastic deformation of martensite. The reduction must be (or correspond to) at least 20 per cent in cross-sectional area if the steel's full strength is to be developed by the subsequent heating. Advantageously, the reduction does not exceed 50 per cent, as reductions greater than 50 per cent, e.g. 60 per cent, can cause mechanical anistropy and poor transverse toughness in the product if special precautions are not taken during processing to reduce these effects to a minimum.
Når stålet opphetes i den martensitiske tilstand, vil den fulle styrke ikke bli utviklet hvis temperaturen er under 400 eller over 455 °C, og heller ikke hvis varig-heten av opphetningen er for lang eller for kort. When the steel is heated in the martensitic state, the full strength will not be developed if the temperature is below 400 or above 455 °C, nor if the duration of the heating is too long or too short.
Stålet har fortrinnsvis en sammensetning som er mer bestemt definert enn den som er anført ovenfor, dvs. det inneholder fra 4,5 til 5,5 pst. nikkel, 14,5 til 16 pst. krom, 7,5 til 10 pst. kobolt, 0,1 til 0,5 pst. mangan, 0,04 til 0,09 pst. karbon, 0,01 til 0,05 pst. nitrogen og ikke mer enn 0,1 pst. silisium, og er fritt for molybden og ENI er fra 20 til 21. Hvis deformeringen som frembringes i et slikt stål består av eller svarer til i det minste 30 pst. reduksjon i tverrsnittsarealet, vil stålet normalt ha en strekkfasthet av i det minste 180 kg/mm2 og et forhold mellom skarp-kjervprøven og bruddfastheten av 1 eller større. The steel preferably has a composition more precisely defined than that stated above, i.e. it contains from 4.5 to 5.5 percent nickel, 14.5 to 16 percent chromium, 7.5 to 10 percent cobalt , 0.1 to 0.5 per cent manganese, 0.04 to 0.09 per cent carbon, 0.01 to 0.05 per cent nitrogen and not more than 0.1 per cent silicon, and is free of molybdenum and ENI is from 20 to 21. If the deformation produced in such a steel consists of or corresponds to at least a 30 per cent reduction in the cross-sectional area, the steel will normally have a tensile strength of at least 180 kg/mm2 and a ratio between sharp- the notch test and the breaking strength of 1 or greater.
Fem eksempler på stål i henhold til oppfinnelsen er som følger: Five examples of steel according to the invention are as follows:
For sammenlignings skyld er fire noe stemmelse med oppfinnelsen anført i ta-lignende stålsorter som ikke er i overens- bell II. For the sake of comparison, four somewhat consistent with the invention are listed in ta-like steel grades that are not in overall II.
Det vil sees at stål W og X inneholder bare 3,5 resp. 3,1 pst. kobolt, mens for å oppnå en høy styrke og hardhet må stålet inneholde minst 7 pst. kobolt. Stål Y og Z har en ENI av bare 18,7 resp. 18,5, mens for det samme formål må ENI være fra 19,5 til 22. It will be seen that steels W and X contain only 3.5 resp. 3.1 percent cobalt, while to achieve high strength and hardness the steel must contain at least 7 percent cobalt. Steel Y and Z have an ENI of only 18.7 resp. 18.5, while for the same purpose ENI must be from 19.5 to 22.
Blokker av stål 1 til 5 og W til Z ble vårmsmidd og varmvalset til plater av 12,5 mm's tykkelse og derpå koldvalset til plater av 2,5 mm tykkelse. Platene ble utglødd i 1 time ved 1065°C og luftkjølt til romtemperatur. Ved dette trinn hadde hver av platene av stål 1 til 5 en struktur omfat-tende minst 90 pst. austenitt, opptil 10 pst. martensitt og muligens også deltaferritt i små mengder ikke større enn 1 pst. Blocks of steel 1 to 5 and W to Z were hot forged and hot rolled into plates of 12.5 mm thickness and then cold rolled into plates of 2.5 mm thickness. The plates were annealed for 1 hour at 1065°C and air-cooled to room temperature. At this stage, each of the plates of steels 1 to 5 had a structure comprising at least 90 percent austenite, up to 10 percent martensite and possibly also delta ferrite in small amounts not greater than 1 percent.
Platene ble derpå plastisk deformert ved valsing ved romtemperatur til en reduksjon av tykkelsen med ca. 40 pst., en reduksjon som er omtrent svarende til en reduksjon av tverrsnittsarealet med ca. 40 pst. Valsingen ble utført ved flere passeringer og platene ble kjølt til romtemperatur mellom hver passering De valsete plater som var martensitiske og ca. 1,5 mm tykke, ble behandlet i 24 timer ved 427°C. The plates were then plastically deformed by rolling at room temperature to a reduction in thickness by approx. 40 per cent, a reduction which is roughly equivalent to a reduction of the cross-sectional area by approx. 40 per cent. The rolling was carried out in several passes and the plates were cooled to room temperature between each pass. The rolled plates, which were martensitic and approx. 1.5 mm thick, were treated for 24 hours at 427°C.
Egenskapene av prøvene av de varme-behandlete plater ble fastslått å være som følger: The properties of the samples of the heat-treated plates were determined to be as follows:
Økningen i styrke som frembringes ved en riktig varmebehandling etter koldbearbeidelsen fremgår av de resultater som oppnåes med prøve av stål nr. 5, som ble undersøkt i valset form og etter opphetning i 24 timer ved 482 resp. 538°C. Disse resultater er oppført i den nedenstående tabell IV, hvor tallene som er oppnådd ved opphetning ved 427°C er reprodusert fra tabell III ved sammenligning. The increase in strength produced by proper heat treatment after cold working is evident from the results obtained with a sample of steel No. 5, which was examined in rolled form and after heating for 24 hours at 482 resp. 538°C. These results are listed in Table IV below, where the figures obtained by heating at 427°C are reproduced from Table III by way of comparison.
Produkter som ble fremstilt av stål i Products that were manufactured from steel i
henhold til oppfinnelsen, omfatter plater, according to the invention, includes plates,
blikkplater, båndstenger, barrer, rør, smid-de produkter, tråder, ekstruderte produkter, stanseprodukter og presseartikler, og sheet metal, strip bars, ingots, tubes, forged products, wires, extruded products, punched products and press articles, and
også forskjellige slags rørprodukter, kob-linger, trykkar, fat, hjuleiker, bolter, skru-er, kirurgiske instrumenter, tannlegeverk-tøy, sager og meisler. also various types of pipe products, couplings, pressure vessels, barrels, wheel spokes, bolts, screws, surgical instruments, dental tools, saws and chisels.
Claims (4)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US5593379A | 1979-07-09 | 1979-07-09 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO801444L NO801444L (en) | 1981-01-12 |
| NO157458B true NO157458B (en) | 1987-12-14 |
| NO157458C NO157458C (en) | 1988-03-23 |
Family
ID=22001092
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO801444A NO157458C (en) | 1979-07-09 | 1980-05-14 | CONTINUOUS PROCEDURE FOR CATALYTIC COPOLYMERIZATION OF THE PROPYL WITH LESS QUANTITIES OF ETHYL. |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6021685B2 (en) |
| BR (1) | BR8004219A (en) |
| CA (1) | CA1167200A (en) |
| DE (1) | DE3026010C2 (en) |
| DK (1) | DK293580A (en) |
| FR (1) | FR2460967A1 (en) |
| MX (1) | MX153604A (en) |
| NO (1) | NO157458C (en) |
| SE (1) | SE8005027L (en) |
| ZA (1) | ZA802449B (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100398270B1 (en) * | 2000-07-12 | 2003-09-19 | 최용식 | Hair setting apparatus by using motor pump |
| JP3985870B2 (en) | 2003-11-20 | 2007-10-03 | 財団法人理工学振興会 | Crawler belt, crawler device and crawler belt manufacturing method |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1477315A (en) * | 1965-05-28 | 1967-04-14 | Rexall Drug Chemical | Improved propylene polymerization process |
| IT1005486B (en) * | 1974-02-15 | 1976-08-20 | Montedison Spa | THERMOPLASTIC RUBBERS AND THE PROCESS FOR THEIR PREPARATION |
| IT1054410B (en) * | 1975-11-21 | 1981-11-10 | Mitsui Petrochemical Ind | CATALYSTS FOR THE POLYMERIZATION OF ALPHA OLEFINS |
| JPS591406B2 (en) * | 1976-08-09 | 1984-01-12 | 昭和電工株式会社 | Method for producing improved olefinic polymers |
| JPS5840564B2 (en) * | 1976-06-24 | 1983-09-06 | 昭和電工株式会社 | Method for producing olefin polymer |
-
1980
- 1980-04-23 ZA ZA00802449A patent/ZA802449B/en unknown
- 1980-05-14 NO NO801444A patent/NO157458C/en unknown
- 1980-06-03 FR FR8012315A patent/FR2460967A1/en active Pending
- 1980-06-18 MX MX182812A patent/MX153604A/en unknown
- 1980-06-26 JP JP55086003A patent/JPS6021685B2/en not_active Expired
- 1980-07-08 DK DK293580A patent/DK293580A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-07-08 BR BR8004219A patent/BR8004219A/en unknown
- 1980-07-08 CA CA000355674A patent/CA1167200A/en not_active Expired
- 1980-07-08 SE SE8005027A patent/SE8005027L/en not_active Application Discontinuation
- 1980-07-09 DE DE3026010A patent/DE3026010C2/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MX153604A (en) | 1986-12-03 |
| NO157458C (en) | 1988-03-23 |
| CA1167200A (en) | 1984-05-08 |
| DK293580A (en) | 1981-01-10 |
| BR8004219A (en) | 1981-01-21 |
| ZA802449B (en) | 1981-04-29 |
| DE3026010A1 (en) | 1981-01-15 |
| NO801444L (en) | 1981-01-12 |
| JPS6021685B2 (en) | 1985-05-29 |
| JPS5614508A (en) | 1981-02-12 |
| FR2460967A1 (en) | 1981-01-30 |
| DE3026010C2 (en) | 1985-01-31 |
| SE8005027L (en) | 1981-01-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR20020042648A (en) | Method for the manufacture of steel products of a precipitation hardened martensitic steel, steel products obtained with such method and use of said steel products | |
| CN103773933A (en) | Method for improving shape memory effect of metastable austenitic stainless steel | |
| US3258370A (en) | High strength, notch ductile stainless steel products | |
| US4272305A (en) | Ferritic-austentitic chromium-nickel steel and method of making a steel body | |
| JPH0561344B2 (en) | ||
| JPH07179938A (en) | Method of improving impact characteristic of high-tensile steel, and high-tensile steel article with improved impact characteristic | |
| JPS6312934B2 (en) | ||
| JP2861024B2 (en) | Martensitic stainless steel for oil well and its production method | |
| JPH0382741A (en) | Shape memory staiinless steel excellent in stress corrosion cracking resistance and shape memory method therefor | |
| US4259126A (en) | Method of making razor blade strip from austenitic steel | |
| NO157458B (en) | CONTINUOUS PROCEDURE FOR CATALYTIC COPOLYMERIZATION OF THE PROPYL WITH LESS QUANTITIES OF ETHYL. | |
| JPH036986B2 (en) | ||
| JPS6128742B2 (en) | ||
| US3385740A (en) | Weldable and hardenable steel and method of producing same | |
| US4353755A (en) | Method of making high strength duplex stainless steels | |
| JP2006233251A (en) | Method for producing high purity ferritic stainless steel and product thereof | |
| US3649376A (en) | Process for preparing and treating austenitic stainless steels | |
| EP0090115B1 (en) | Cold worked ferritic alloys and components | |
| US3071460A (en) | Stainless steel composition | |
| Offor et al. | Effects of Various Quenching Media on the Mechanical Properties of Intercritically Annealed 0.15 wt% C–0.43 wt% Mn Steel | |
| US2914401A (en) | Alloy steel | |
| US3446333A (en) | Treating austenitic stainless steels | |
| US3123506A (en) | Alloy steel and method | |
| US3253908A (en) | Stainless steel and method | |
| JPH10265841A (en) | Production of high strength cold forging parts |