NO151169B

NO151169B - PROCEDURE FOR TEMPORARY SEALING OF PERFORTS IN A LINING ROOM IN A BROWN HOLE

Info

Publication number: NO151169B
Application number: NO783024A
Authority: NO
Inventors: Steven Ray Erbstoesser; Thomas Wayne Muecke; Claude Everett Cooke
Original assignee: Exxon Production Research Co
Priority date: 1977-09-06
Filing date: 1978-09-05
Publication date: 1984-11-12
Also published as: NL7808508A; AU3886278A; GB2003958A; AU511891B2; DE2838479A1; MY8500110A; CA1076023A; DE2838479C2; MX152726A; NO151169C; GB2003958B; NO783024L

Description

Fremgangsmåte ved rensning av avfallsvann. Procedure for cleaning waste water.

Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte for samtidig å fjerne énbasiske og tobasiske organiske syrer og sterke uorganiske mineralsyrer fra vandige blandinger før de slippes ut som avfall. The invention relates to a method for simultaneously removing monobasic and dibasic organic acids and strong inorganic mineral acids from aqueous mixtures before they are discharged as waste.

Som det er vel kjent øker kommersielle kjemiske prosesser og produktene fremstilt her-ved i anvendelse og viktighet i alle industrier og parallelt med denne økning i betydning er det økede behov for produksjonskapasitet innen den kjemiske industri. Sammen med den økende produksjonskapasitet følger industriens økende oppmerksomhet på nødvendigheten av ikke å skape luft- og vannforurensningsproblemer ved direkte å slippe til avfall kjemiske prosesstrøm-mer inneholdende restmengder av organiske og uorganiske forbindelser med høy kjemisk oxy-genbindingsevne og som ville ha en skadelig virkning på atmosfæren eller bekker og elver. As is well known, commercial chemical processes and the products produced thereby are increasing in application and importance in all industries and parallel to this increase in importance is the increased need for production capacity within the chemical industry. Along with the increasing production capacity follows the increasing attention of the industry to the necessity of not creating air and water pollution problems by directly releasing to waste chemical process streams containing residual quantities of organic and inorganic compounds with a high chemical oxygen binding capacity and which would have a harmful effect on the atmosphere or streams and rivers.

Mange metoder og fremgangsmåter har Many methods and procedures have

vært utarbeidet for behandling av kjemiske av-fallsstrømmer, såsom filtrering, avleiringsdam-mer, biologisk oxydasjon og andre velkjente for-holdsregler, men i de fleste tilfelle gjør den apparatur som er nødvendig for utførelse av disse fremgangsmåter og plassen som kreves for installasjon av apparaturen, omkostningene ved fremgangsmåten nesten prohibitiv. Disse kjente avfallsbehandlingsprosesser bringer dessuten i alminnelighet med seg sine egne avfallsproble-mer, såsom bortskaffelse av slam og luftfor-urensning, og i mange tilfelle, fjernes ikke de organiske og uorganiske forurensninger tilstrekkelig til å hindre mindre forurensningsprob-lemer. have been prepared for the treatment of chemical waste streams, such as filtration, settling ponds, biological oxidation and other well-known precautions, but in most cases the equipment necessary to carry out these procedures and the space required for the installation of the equipment , the costs of the procedure almost prohibitive. These known waste treatment processes also generally bring with them their own waste problems, such as disposal of sludge and air pollution, and in many cases, the organic and inorganic pollutants are not removed sufficiently to prevent minor pollution problems.

Fra U.S. patent nr. 3 051 651 er det kjent å fjerne oxygen oppløst i vann ved hjelp av an-ionbytteharpikser som har så vel sterkt basiske som svakt basiske funksjonelle grupper, hvori innføres anioner av dithionsyrling eller et reak-sjonsprodukt av dithionsyrling og et aldehyd. Fremgangsmåten ifølge det nevnte patent kan bare utføres i nøytralt medium. From the U.S. patent no. 3 051 651 it is known to remove oxygen dissolved in water by means of anion exchange resins which have both strongly basic and weakly basic functional groups, into which anions of dithion acidification or a reaction product of dithion acidification and an aldehyde are introduced. The method according to the aforementioned patent can only be carried out in a neutral medium.

Norsk patent nr. 103 251 beskytter en fremgangsmåte for å fjerne organiske anioner fra en oppløsning ved ioneutveksling, og angår særlig fjernelse av små mengder anioniske vaske-midler fra kloakkvann. Som anionutveksler anvendes fortrinnsvis høyere alifatiske aminer. Norwegian patent no. 103 251 protects a method for removing organic anions from a solution by ion exchange, and particularly concerns the removal of small amounts of anionic detergents from sewage water. Higher aliphatic amines are preferably used as anion exchangers.

Et mål ved foreliggende oppfinnelse er derfor å skaffe en ny fremgangsmåte for effektiv og økonomisk fjerning av organiske og uorganiske kjemiske forbindelser fra vandige indu-strielle avfallsstrømmer, særlig for å fjerne materialer som har et høyt kjemisk krav på oxygen fra vandige avfallsstrømmer. An aim of the present invention is therefore to provide a new method for the efficient and economical removal of organic and inorganic chemical compounds from aqueous industrial waste streams, in particular to remove materials that have a high chemical demand for oxygen from aqueous waste streams.

Et videre mål ved oppfinnelsen er å skaffe en fremgangsmåte for å gjenvinne organiske enbasiske og tobasiske syrer, mineralsyrer og andre organiske og uorganiske materialer fra vandige blandinger derav. A further aim of the invention is to provide a method for recovering organic monobasic and dibasic acids, mineral acids and other organic and inorganic materials from aqueous mixtures thereof.

Et eksempel på en kommersiell viktig kjemisk prosess som skaper et avfallsproblem er fremstillingen av rene tobasiske syrer ved oxydasjon av cykloparaffiner. Denne prosess er av betraktelig kommersiell viktighet for tiden på grunn av den utstrakte og økende anvendelse av slike syrer ved fremstilling av polyamidhar-pikser og på grunn av den lette tilgjengelighet av cykliske hydrocarboner som utgangsmateriale hvorfra syrene kan fremstilles. Meget er kjent og publisert angående fremgangsmåter for direkte oxydasjon av cykloparaf finer til mange forskjellige produkter innbefattende en blanding av enbasiske og tobasiske syrer. Forbedrin-ger i de kjente fremgangsmåter har vist at ut-byttene av forskjellige tobasiske syrer kan økes betraktelig når oxydasjonen utføres i trinn hvori cykloparaffinene først luftoxyderes til de til-svarende cykliske alkoholer og ketoner og at derpå blandingen av alkoholer og ketoner oxyderes med salpetersyre til en blanding av tilsva-rende tobasiske syrer. An example of a commercially important chemical process that creates a waste problem is the production of pure dibasic acids by oxidation of cycloparaffins. This process is of considerable commercial importance at present because of the extensive and increasing use of such acids in the manufacture of polyamide resins and because of the easy availability of cyclic hydrocarbons as starting material from which the acids can be prepared. Much is known and published regarding methods for the direct oxidation of cycloparaffins to many different products including a mixture of monobasic and dibasic acids. Improvements in the known methods have shown that the yields of various dibasic acids can be increased considerably when the oxidation is carried out in stages in which the cycloparaffins are first oxidized in air to the corresponding cyclic alcohols and ketones and that the mixture of alcohols and ketones is then oxidized with nitric acid to a mixture of corresponding dibasic acids.

I de mer kompliserte oxydasjonsprosesser blir bare utvalgte deler av luftoxydasjonsproduktet underkastet oxydasjon med salpetersyre, og blandinger av enbasiske og tobasiske syrer fåes som inneholder overveiende mengder av en enkelt tobasisk syre og bare mindre mengder av andre enbasiske og tobasiske syrer. Ved denne to-trinns oxydasjonsprosess, blir cykloparaffiner først luftoxydert og en utvalgt del av luftoxydasjonsproduktet oxyderes med salpetersyre til en blanding av enbasiske og tobasiske syrer med et overveiende innhold av en tobasisk syre i en vandig salpetersyreoppløsning. Enten denne vandige blanding eller morluten som blir tilbake etter krystallisasjonen av en del av den fremherskende tobasiske syre, underkastes inndampning for å nedsette salpetersyrekonsentra-sjonen i væsken og videre krystallisasjon av den fremherskende tobasiske syre fåes. Morluten fra denne annen krystallisasjon inneholder andre tobasiske syrer som ikke med hell kan krystalli-seres og derfor kan blandingen av tobasiske syrer som inneholdes i denne annen morlut eller blandingen som er igjen etter den annen inndampning for å nedsette salpetersyrekonsen-trasjonen, skilles, om ønskes, fra hverandre med utmerket utbytte ved behandling med et passende ublandbart oppløsningsmiddel eller annet middel som tillater utvinning av praktisk talt all tobasisk syre som inneholdes deri. In the more complicated oxidation processes, only selected parts of the air oxidation product are subjected to oxidation with nitric acid, and mixtures of monobasic and dibasic acids are obtained which contain predominantly amounts of a single dibasic acid and only minor amounts of other monobasic and dibasic acids. In this two-stage oxidation process, cycloparaffins are first air oxidized and a selected part of the air oxidation product is oxidized with nitric acid to a mixture of monobasic and dibasic acids with a predominant content of a dibasic acid in an aqueous nitric acid solution. Either this aqueous mixture or the mother liquor remaining after the crystallization of part of the predominant dibasic acid is subjected to evaporation to reduce the nitric acid concentration in the liquid and further crystallization of the predominant dibasic acid is obtained. The mother liquor from this second crystallization contains other dibasic acids which cannot be successfully crystallized and therefore the mixture of dibasic acids contained in this second mother liquor or the mixture remaining after the second evaporation to reduce the nitric acid concentration can be separated, if desired , from each other in excellent yield by treatment with a suitable immiscible solvent or other agent which permits the recovery of practically all the dibasic acid contained therein.

Et eksempel på en slik prosess er fremstillingen av adipinsyre ved luftoxydasjon av cyclo-hexan fulgt av salpetersyreoxydasjon av en utvalgt del av luftoxydasjonsproduktet. I denne prosess inneholder den vandige salpetersyre-blanding fra salpetersyreoxydasjonen særlig adipinsyre og dessuten andre tobasiske syrer såsom glutarsyre og ravsyre så vel som énbasiske syrer. An example of such a process is the production of adipic acid by air oxidation of cyclohexane followed by nitric acid oxidation of a selected part of the air oxidation product. In this process, the aqueous nitric acid mixture from the nitric acid oxidation contains in particular adipic acid and also other dibasic acids such as glutaric acid and succinic acid as well as monobasic acids.

Et eksempel på en vandig avfallsstrøm som har et høyt kjemisk oxygenbehov og som ikke trygt kan slippes ut uten behandling, er den vandige blanding som fåes fra toppdestillatet fra fordampningen, enten før eller etter krystallisasjon av adipinsyren av det vandige produkt fra salpetersyreoxydasjonen beskrevet ovenfor. Det er under henvisning til denne vandige av-fallsstrøm at foreliggende oppfinnelse vil bli beskrevet. Imidlertid er foreliggende fremgangsmåte klart anvendbar ved rensing av en hvilken som helst vandig avfallsblanding inneholdende organiske syrer, mineralsyrer og andre organiske og uorganiske materialer som gjør vannet ueg-net for å sendes til avfall uten å skape kjemiske forurensninger. An example of an aqueous waste stream which has a high chemical oxygen demand and which cannot safely be discharged without treatment is the aqueous mixture obtained from the top distillate from the evaporation, either before or after crystallization of the adipic acid of the aqueous product from the nitric acid oxidation described above. It is with reference to this aqueous waste stream that the present invention will be described. However, the present method is clearly applicable for cleaning any aqueous waste mixture containing organic acids, mineral acids and other organic and inorganic materials that make the water unsuitable for being sent to waste without creating chemical pollution.

Ifølge foreliggende fremgangsmåte fjernes samtidig svake énbasiske og tobasiske organiske syrer og sterke organiske mineralsyrer fra en vandig blanding av disse, og fremgangsmåten er særpreget ved en kombinasjon av følgende i og for seg kjente trinn: a) fremstilling av en 10—30 vektpst. oppløsning av en basisk ionebytteharpiks i et organisk oppløsningsmiddel som er blandbart med ionebytteharpiksen og praktisk talt ublandbart med vann, b) sammenblanding under strømning og ved et trykkfall ikke vesentlig høyere enn 0,07 kg/ cm2 av den vandige blanding, inneholdende ikke over 5,0 vektpst. organiske syrer og ikke over 1,0 vektpst. uorganiske mineralsyrer, og tilstrekkelig fremstilt ionebyttehar-piksoppløsning til å gi et forhold av ekvivalenter av ionebytteharpiks til ekvivalenter av syre av minst 0,75, c) oppbevaring av den erholdte blanding i rolig tilstand i minst 5 minutter under dannelse av en første vandig fase og en første ublandbar oppløsningsmiddelfase, d) behandling av den første vandige fase i en koalesceringsanordning for koalescering av i vannfasen gjenværende, ikke adskilt oppløs-ning med ublandbart oppløsningsmiddel, e) separering av avløpet fra koalesceringsan-ordningen i en annen vandig fase og en annen fase med ublandbart oppløsningsmiddel, og f) uttømning av den annen vandige fase som avfall praktisk talt fritt for syrer. According to the present method, weak monobasic and dibasic organic acids and strong organic mineral acids are simultaneously removed from an aqueous mixture of these, and the method is characterized by a combination of the following per se known steps: a) production of a 10-30 wt. dissolution of a basic ion exchange resin in an organic solvent which is miscible with the ion exchange resin and practically immiscible with water, b) mixing under flow and at a pressure drop not significantly higher than 0.07 kg/cm2 of the aqueous mixture, containing no more than 5, 0 wt. organic acids and not more than 1.0% by weight. inorganic mineral acids, and sufficiently prepared ion exchange resin solution to give a ratio of equivalents of ion exchange resin to equivalents of acid of at least 0.75, c) keeping the resulting mixture in a quiescent state for at least 5 minutes while forming a first aqueous phase and a first immiscible solvent phase, d) treatment of the first aqueous phase in a coalescing device for coalescing the unseparated solution remaining in the aqueous phase with an immiscible solvent, e) separating the effluent from the coalescing device into a second aqueous phase and another phase with immiscible solvent, and f) draining the second aqueous phase as waste practically free of acids.

Den dannede oppløsningsmiddelfase kan bringes i kontakt med en uorganisk base, vannfri ammoniakk, en vandig oppløsning av en uorganisk base eller ammoniakk, eller blandinger derav for å gjenvinne oppløsningsmiddel-oppløsningen, av ionebytningsmaterialet for til-bakeføring i prosessen eller til annet bruk, og den gjenværende konsentrerte vandige oppløs-ning av salter av organiske syrer og andre kjemiske oxygenkrevende forbindelser som blir til bake i et sterkt forminsket volum, kan skaffes av veien ved brenning eller annen ikke foruren-sende måte eller kan gjenvinnes til nyttige for-mål. The solvent phase formed may be contacted with an inorganic base, anhydrous ammonia, an aqueous solution of an inorganic base or ammonia, or mixtures thereof to recover the solvent solution, of the ion exchange material for recycling in the process or for other use, and the remaining concentrated aqueous solution of salts of organic acids and other chemical oxygen-requiring compounds that remain behind in a greatly reduced volume, can be obtained from the road by burning or other non-polluting means or can be recovered for useful purposes.

For å belyse foreliggende fremgangsmåte videre, vil der bli referert til vedlagte skjema-tiske tegning som viser et prosesskjema for foreliggende fremgangsmåte hvori bestanddeler som bevirker et kjemisk oxygenkrav, i vandige oppløsninger fjernes for å tillate en sikker ut-slipning av vannet. To elucidate the present method further, reference will be made to the attached schematic drawing which shows a process diagram for the present method in which components that cause a chemical oxygen demand are removed in aqueous solutions to allow safe grinding out of the water.

De samme referansetall er anvendt for å in-dikere de samme anordninger eller deler av prosessen. The same reference numbers are used to indicate the same devices or parts of the process.

Tegningen viser skjematisk en foretrukken utførelsesform av den nye fremgangsmåten iføl-ge oppfinnelsen. Den vandige oppløsning hvorfra materialet med høyt kjemisk oxygenbehov må fjernes før vannet kan slippes ut til avfall, kommer inn i foreliggende fremgangsmåte som vist ved 10. I eksemplet på den vandige blanding i forbindelse med hvilken foreliggende oppfinnelse vil bli beskrevet kan salpetersyrekonsen-trasjonen i denne vandige blanding være fra 0 til 1 vektpst. beregnet på vannet, i alminnelighet vil imidlertid salpetersyrekonsentrasj onen være mellom 0,05 og 0,5 vektpst. Den vannopp-løselige organiske syrekonsentrasjon i denne vandige blanding kan være fra 0 til 5,0 vektpst. linje 14. Kjølevann for kondenseren 13 går inn ved 16 og ut ved 15. The drawing schematically shows a preferred embodiment of the new method according to the invention. The aqueous solution from which the material with a high chemical oxygen demand must be removed before the water can be discharged to waste enters the present method as shown at 10. In the example of the aqueous mixture in connection with which the present invention will be described, the nitric acid concentration in this aqueous mixture be from 0 to 1 wt. calculated on the water, in general, however, the nitric acid concentration will be between 0.05 and 0.5% by weight. The water-soluble organic acid concentration in this aqueous mixture can be from 0 to 5.0% by weight. line 14. Cooling water for the condenser 13 enters at 16 and out at 15.

Ikke-sure organiske væsker som kan være medrevet i den vandige blanding som skal renses, og som kan virke som et oppløsningsmiddel eller ioneutbytningsharpiksforurenser, som beg-ge deler vil bli beskrevet senere, kan destilleres av i et destillasjonskar 11 ved varmetilførsel fra en ikke vist kilde, eller disse organiske væsker kan fjernes ved en hvilken som helst annen måte, såsom dekantering eller lignende. Destil-latet 12 kan kondenseres i kondenseren 13 og føres ut i en dam eller lignende som vist ved linje 14. Kjølevann for kondenseren 13 går inn ved 16 og går ut ved 15. Non-acidic organic liquids which may be entrained in the aqueous mixture to be purified, and which may act as a solvent or ion exchange resin contaminants, both of which will be described later, can be distilled off in a distillation vessel 11 by heat supply from a not shown source, or these organic liquids can be removed by any other means, such as decantation or the like. The distillate 12 can be condensed in the condenser 13 and discharged into a pond or similar as shown at line 14. Cooling water for the condenser 13 enters at 16 and exits at 15.

Som eksempel kan cyclohexylnitrat være til-stede i den beskrevne vandige blanding som skal renses i en konsentrasjon opp til 4000 deler pr. million, og da dette materiale vil konsentrere seg i det ublandbare oppløsningsmiddel, som skal beskrives nedenfor, og bevirke en fortsettende fortynning av ioneutbytningsharpiksen, som også beskrevet nedenfor, kan cyclohexylnitratet destilleres av med en del av vannet ved å inn-føre damp fra avfallsprosessen i påmatnings-røret 10 eller i «flash»-tanken 11. As an example, cyclohexyl nitrate can be present in the described aqueous mixture to be purified in a concentration of up to 4,000 parts per per million, and as this material will concentrate in the immiscible solvent, to be described below, and cause continued dilution of the ion exchange resin, as also described below, the cyclohexyl nitrate can be distilled off with a portion of the water by introducing steam from the waste process into the supply pipe 10 or in the "flash" tank 11.

Hvis det ønskes å forminske væskevolumet som flyter i ledningen 14, kan et dekanterappa-rat 17 anvendes. Hvis prosessen utføres på denne måte kan hele eller en del av væsken som kondenseres i kondenseren 13 fortsette som vist ved linjen 18 til dekanteringsapparatet 17 hvor væsken får skille seg i et vandig skikt og et med vann ublandbart skikt idet det vandige skikt føres tilbake i prosessen, som vist ved linje 19, og det med vann ublandbare skikt føres ut i vannet eller annen avfallsanbringelsesanordning, som vist ved 14. If it is desired to reduce the volume of liquid flowing in the line 14, a decanter device 17 can be used. If the process is carried out in this way, all or part of the liquid that is condensed in the condenser 13 can continue, as shown by line 18, to the decanter 17, where the liquid is allowed to separate into an aqueous layer and a layer immiscible with water, the aqueous layer being fed back into the process , as shown at line 19, and the water-immiscible layer is discharged into the water or other waste disposal device, as shown at 14.

Ioneutbytteharpiks og oppløsningsmiddel innføres ved foreliggende fremgangsmåte som vist ved henholdsvis linjene 22 og 23, og en ioneutbytteharpiksoppløsning kan fremstilles ved blanding eller på annen måte og oppbe-vares for bruk i fremgangsmåten i oppløsnings-middellageret 24. Ved drift eller etter at en tilstrekkelig mengde ionebytteharpiksoppløsning er fremstilt, behøver bare mindre mengder av oppløsningsmiddel og ionebytteharpiks å tilsettes til prosessen for å erstatte tap idet hoved-mengden av oppløsningsmiddel ved fremgangsmåten skaffes ved tilbakeføring av gjenvunnet ionebytteharpiksoppløsning som vist ved linje 25. Ion exchange resin and solvent are introduced in the present method as shown by lines 22 and 23, respectively, and an ion exchange resin solution can be prepared by mixing or otherwise and stored for use in the method in the solvent storage 24. During operation or after a sufficient amount of ion exchange resin solution is prepared, only minor amounts of solvent and ion exchange resin need to be added to the process to replace losses, as the main amount of solvent in the process is obtained by recycling recovered ion exchange resin solution as shown at line 25.

Ionebytteharpiksen kan være flytende eller et fast stoff som er istand til å danne en opp-løsning, og kan være en enkelt eller en blanding av mer enn én av mange kommersielt tilgjenge-lige blandinger av høymolekylære primære, se-kundære eller tertiære aminer. Flere slike ione-utbytteharpikser selges under varemerket «Amberlite» av Rohm & Haas Company med beteg-nelsen «LA-1» og «LA-2». Ved den foretrukne utførelsesform som beskrives, kan «Amberlite LA-2» anvendes som flytende ioneutbytteharpiks og egenskapene av denne er vist i tabell 1. The ion exchange resin may be a liquid or a solid capable of forming a solution, and may be a single or a mixture of more than one of many commercially available mixtures of high molecular weight primary, secondary or tertiary amines. Several such ion exchange resins are sold under the trademark "Amberlite" by the Rohm & Haas Company under the designations "LA-1" and "LA-2". In the preferred embodiment described, "Amberlite LA-2" can be used as liquid ion exchange resin and its properties are shown in table 1.

Oppløsningsmidlet som anvendes som bærer for ionebytteharpiks kan være et hvilket som helst organisk flytende materiale eller blanding av organiske flytende materialer som er bland-bare med ionebytteharpiksen, men praktisk talt ublandbar med vann, såsom xylen, benzen, blan-dede aromatiske væsker med mer enn 9 carbon-atomer, og kerosen, The solvent used as carrier for ion exchange resin can be any organic liquid material or mixture of organic liquid materials which is miscible with the ion exchange resin but practically immiscible with water, such as xylene, benzene, mixed aromatic liquids with more than 9 carbon atoms, and the kerosene,

Ionebytteharpiksen og oppløsningsmidlet kan blandes på en hvilken som helst måte såsom ved mekanisk omrøring eller ved strømnings-blanding og vektkonsentrasjonen av ionebytteharpiksen i oppløsningsmidlet kan være mellom 1 pst. og 100 pst. med det foretrukne områdé fra 10 pst. til 30 vektpst. The ion exchange resin and solvent may be mixed in any manner such as by mechanical agitation or by flow mixing and the concentration by weight of the ion exchange resin in the solvent may be between 1% and 100% with the preferred range being from 10% to 30% by weight.

I det eksempel på fremgangsmåten som beskrives, kan oppløsningsmidlet enten være kerosen eller xylen, idet kerosen foretrekkes, og konsentrasjonen av «Amberlite LA-2» i kerose-nen eller xylenen kan være 25 vektpst. In the example of the method described, the solvent can either be kerosene or xylene, kerosene being preferred, and the concentration of "Amberlite LA-2" in the kerosene or xylene can be 25% by weight.

Oppløsningen av ionebytteharpiks føres til strømningsblanderen 21 som vist ved linjen 26 hvor den blandes med den vandige blanding som føres inn i strømningsblanderen 21 gjennom linjen 20. The ion exchange resin solution is fed to the flow mixer 21 as shown at line 26 where it is mixed with the aqueous mixture fed into the flow mixer 21 through line 20.

Strømningsblandingen av oppløsningsmid-deloppløsningen og den vandige oppløsning kan utføres på en hvilken som helst passende måte som vil gi god kontakt mellom ionebytteharpiks-oppløsningen og den vandige blanding slik at man får en god ekstraksjonseffektivitet, men som ikke vil bevirke en dispergering av oppløs-ningsmiddeloppløsningen i den vandige blanding som skilles uhyre langsomt i de påfølgende pro-sesstrinn. Som et eksempel kan ved foreliggende utførelsesform pumping av oppløsnings-middeloppløsningen og den vandige blanding gi tilstrekkelig energi til å danne en god emulsjon som er meget vanskelig å skille og som kan kre-ve overordentlig lange hvileperioder for å skilles i to faser. Passende blanding kan fåes ved å anvende en blandingsventil av kuletypen og kon-trollere trykkfallet over ventilen. Det trykkfall som er nødvendig og passende, avhenger av det anvendte oppløsningsmiddel og den vandige blanding som skal renses, såvel som av andre faktorer, og ved foreliggende utførelsesform kan trykkfallet reguleres på 0,07 kg/cm2. The flow mixing of the solvent solution and the aqueous solution can be carried out in any suitable manner which will provide good contact between the ion exchange resin solution and the aqueous mixture so as to obtain a good extraction efficiency, but which will not cause dispersion of the solvent solution in the aqueous mixture which separates extremely slowly in the subsequent process steps. As an example, in the present embodiment, pumping the solvent solution and the aqueous mixture can provide sufficient energy to form a good emulsion which is very difficult to separate and which may require extremely long rest periods to separate into two phases. Appropriate mixing can be obtained by using a mixing valve of the ball type and controlling the pressure drop across the valve. The pressure drop that is necessary and appropriate depends on the solvent used and the aqueous mixture to be purified, as well as on other factors, and in the present embodiment the pressure drop can be regulated at 0.07 kg/cm2.

Forholdet mellom oppløsningsmiddelopp-løsningen og den vandige blanding, som er nød-vendig, avhenger av mange faktorer såsom det kjemiske oxygenbehov av den vandige blanding eller dens surhet, konsentrasjonen av ionebytteharpiks i oppløsningsmidlet og annet. Det har vist seg ved foreliggende utførelsesform at når syregraden av den vandige blanding ikke er over 1,0 normal, kan forholdet av ekvivalentene av ionebytteharpiks i oppløsningsmidlet til ekvivalentene av syre i den vandige blanding være så lavt som 0,75 under oppnåelse av gode rens-ningsresultater. Det er klart for fagmenn at forholdet av ionebytteharpiksoppløsning til vandig blanding kan avpasses deretter avhengig av ionebytteharpikskonsentrasjonen i oppløsnings-midlet og surheten av den vandige blanding. The ratio between the solvent solution and the aqueous mixture, which is necessary, depends on many factors such as the chemical oxygen demand of the aqueous mixture or its acidity, the concentration of ion exchange resin in the solvent and others. It has been found in the present embodiment that when the acidity of the aqueous mixture is not above 1.0 normal, the ratio of the equivalents of ion exchange resin in the solvent to the equivalents of acid in the aqueous mixture can be as low as 0.75 while achieving good cleaning -ning results. It will be clear to those skilled in the art that the ratio of ion exchange resin solution to aqueous mixture can be adjusted accordingly depending on the ion exchange resin concentration in the solvent and the acidity of the aqueous mixture.

Etter blanding går blandingen av ionebytte-harpiksoppløsning og vandig blanding, som vist ved linjen 27, til den første dekanteringsanordning 28 hvor den forenede blanding får lov til å skilles i en ublandbar oppløsningsmiddelfase og en vannfase. Den første dekan teringsanord-ning 28 kan være av en hvilken som helst vel-kjent og passende type for adskillelse av tofase-systemer og bør ha tilstrekkelig størrelse til å gi tilstrekkelig henstandstid i prosessen til at man får en god adskillelse av den ublandbare oppløs-ningsmiddelfase og vannfasen. I det beskrevne eksempel har det vist seg at oppholdstiden for god separasjon av kerosen- eller xylenfasen fra vannfasen ikke bør være under 5 minutter for å forhindre medrivning av vannfasen i oppløs-ningsmiddelfasen eller for mye medføring av oppløsningsmiddelfase i vannfasen. After mixing, the mixture of ion exchange resin solution and aqueous mixture, as shown at line 27, goes to the first decanter 28 where the combined mixture is allowed to separate into an immiscible solvent phase and an aqueous phase. The first decanting device 28 can be of any well-known and suitable type for the separation of two-phase systems and should be of sufficient size to provide sufficient standing time in the process to obtain a good separation of the immiscible solvent. solvent phase and the water phase. In the example described, it has been shown that the residence time for good separation of the kerosene or xylene phase from the water phase should not be less than 5 minutes to prevent entrainment of the water phase in the solvent phase or too much entrainment of the solvent phase in the water phase.

Vannfasen inneholdende en liten mengde ikke utskilt oppløsningsmiddel fortsetter, som The aqueous phase containing a small amount of unextracted solvent continues, as

vist ved linjen 29, til en sammenløpningsan-ordning 30 hvor oppløsningsmiddelfasen som ikke skiltes ut i den første dekanteringsanordning bringes til å koalesere for å lette dens adskillelse i den annen dekanteringsanordning 32. Et hvilket som helst passende koalesceringsmid-del, såsom sand eller annet, kan anvendes i sammenløpningsanordningen 30 og i fremgangsmåten ifølge eksemplet kan 10 til 20 mesh sand gi et lag på 1,8 m med hell anvendes som koa-lesceringsmiddel ved massestrømningshastighe-ter opp til 220 kg/h.dm2. shown at line 29, to a confluence means 30 where the solvent phase not separated in the first decanter is caused to coalesce to facilitate its separation in the second decanter 32. Any suitable coalescing agent, such as sand or otherwise, can be used in the confluence device 30 and in the method according to the example, 10 to 20 mesh sand can give a layer of 1.8 m and can be successfully used as a coalescing agent at mass flow rates of up to 220 kg/h.dm2.

Etter å ha passert gjennom sammenløp-ningsanordningen 30 går vannfasen som vist ved linje 33, til den annen dekanteringsanordning After passing through the confluence device 30, the water phase, as shown by line 33, goes to the second decanting device

32 hvor den endelige adskillelse av vannfasen 32 where the final separation of the water phase

og den ublandbare oppløsningsmiddelfase får finne sted. Den annen dekanteringsanordning 2 and the immiscible solvent phase is allowed to take place. The second decanting device 2

kan være et kar av en hvilken som helst type can be a vessel of any type

og utførelse som kjent i teknikken og må være and execution as known in the art and must be

tilstrekkelig stor til å gi tilstrekkelig oppholds-tid for god separering eller innløpet til karet må være tilstrekkelig stort til å gi tilstrekkelig ned-settelse av hastigheten av materialet før det går inn i hoveddelen av dekanteringsanordningen slik at man får en god separasjon i et mindre kar. Ved fremgangsmåten ifølge eksemplet har det vist seg at et kar tilstrekkelig stort til å gi en separeringsoppholdstid på 2 til 4 minutter for væsken, er tilstrekkelig forutsatt at innløpet til karet er slik at væskehastigheten deri er av størrelsesordenen 10—75 cm/sek. sufficiently large to provide sufficient residence time for good separation or the inlet to the vessel must be sufficiently large to provide a sufficient reduction in the speed of the material before it enters the main part of the decanting device so that a good separation is obtained in a smaller vessel . In the method according to the example, it has been shown that a vessel large enough to give a separation residence time of 2 to 4 minutes for the liquid is sufficient provided that the inlet to the vessel is such that the liquid velocity therein is of the order of 10-75 cm/sec.

Etter adskillelse av fasene i den annen dekanteringsanordning 32, kan den erholdte vannfase, som nå er praktisk talt fri for kjemisk oxygenkrevende materiale, trygt slippes ut i en hvilken som helst elv, dam eller lignende uten fare for forurensning, som vist ved linje 34. Den erholdte ublandbare oppløsningsmiddelfase kan forenes, som vist ved linjen 35 med den ublandbare oppløsningsmiddelfase som forlater den første dekanteringsanordning 28, som vist ved linjen 36 for gjenvinning og regenerering av ioneutbytteharpiksoppløsningen. After separation of the phases in the second decanting device 32, the water phase obtained, which is now practically free of chemical oxygen-requiring material, can be safely discharged into any river, pond or the like without risk of contamination, as shown at line 34. The resulting immiscible solvent phase can be combined, as shown at line 35, with the immiscible solvent phase leaving the first decanter 28, as shown at line 36 for recovery and regeneration of the ion exchange resin solution.

Regenereringsmaterialet kan tilsettes til den ublandbare oppløsningsmiddelfase som vist ved linjen 37 og denne blanding går, som vist ved linjen 38, til dekanteringsanordningen 38 hvor den regenererte ionebytteharpiksoppløs-ning skilles enten fra en vannfase eller et bunnfall og føres tilbake til oppløsningsmiddellage-ret 24, som vist ved linjen 25. Vannfasen eller bunnfallet som dannes ved regenereringen, fjernes fra prosessen som vist ved linje 40. The regeneration material can be added to the immiscible solvent phase as shown by line 37 and this mixture goes, as shown by line 38, to the decanter 38 where the regenerated ion exchange resin solution is separated either from an aqueous phase or a precipitate and is returned to the solvent reservoir 24, which shown at line 25. The water phase or precipitate formed during the regeneration is removed from the process as shown at line 40.

Regenereringsmaterialet som tilsettes som vist ved 37 kan være e nuorganisk base, vannfri, ammoniakk, en vandig oppløsning av en uorganisk base eller ammoniakk, eller blandinger derav. Hvis en vandig oppløsning av en uorganisk fase eller ammoniakk anvendes, skilles vannfasen fra ionebytteharpiksoppløsningen i dekanteringsanordningen 39 og fjernes gjennom 40, og hvis vannfri ammoniakk eller en uorganisk base anvendes, skilles et bunnfall ut og fjernes. The regeneration material which is added as shown at 37 can be an inorganic base, anhydrous, ammonia, an aqueous solution of an inorganic base or ammonia, or mixtures thereof. If an aqueous solution of an inorganic phase or ammonia is used, the aqueous phase is separated from the ion exchange resin solution in the decanter 39 and removed through 40, and if anhydrous ammonia or an inorganic base is used, a precipitate is separated and removed.

Kontakten mellom den brukte ublandbare oppløsningsmiddelfase fra linjene 35 og 36 med regenereringsmaterialet fra linje 37 kan bringes til veie ved en hvilken som helst egnet anord-ning som er passende og effektiv, og i foreliggende eksempel på fremgangsmåten kan kontakten mellom den vandige ammoniakk, som kan være regenereringsmaterialet, og den brukte ublandbare oppløsningsmiddeloppløsning skaffes ved en resirkulerende sentrifugalpumpe The contact between the spent immiscible solvent phase from lines 35 and 36 with the regeneration material from line 37 can be brought about by any suitable device which is suitable and effective, and in the present example of the method the contact between the aqueous ammonia, which can be the regeneration material, and the spent immiscible solvent solution is obtained by a recirculating centrifugal pump

Det vil være klart for en fagmann at man må være omhyggelig med kontrollen av meng-den av regenererende materiale som tilsettes ved prosessen. Hvis utilstrekkelig regenererende materiale tilsettes, vil ionebytteharpiksoppløs-ningen ikke bli regenerert fullstendig og effek-tiviteten av prosessen vil nedsettes. Hvis en alt-for stor mengde regenererende materiale tilsettes, vil det føres tilbake til prosessen sammen med oppløsningsmiddeloppløsningen hvor det selektivt vil hindre ionebyttematerialet fra å bevirke en effektiv fjernelse av det kjemiske oxygenkrevende materiale fra vannstrømmen som behandles. Ved det beskrevne eksempel kan et lite overskudd utover den støkiometriske mengde ammoniakk som kreves for nøytralise-ring av kjemisk oxygenkrevende materiale i opp-løsningsmiddeloppløsningen, anvendes. It will be clear to a person skilled in the art that care must be taken in controlling the amount of regenerating material added during the process. If insufficient regenerating material is added, the ion exchange resin solution will not be completely regenerated and the efficiency of the process will be reduced. If an excessively large amount of regenerating material is added, it will be returned to the process along with the solvent solution where it will selectively prevent the ion exchange material from effecting an effective removal of the chemical oxygen demanding material from the water stream being treated. In the example described, a small excess beyond the stoichiometric amount of ammonia required for neutralization of chemical oxygen-requiring material in the solvent solution can be used.

Resultatene av en typisk operasjon av en enkelttrinnsprosess ifølge oppfinnelsen på kon-tinuerlig basis ifølge den foretrukne utførelses-form er vist i tabell 2, hvor alle tall er i kilogram pr. time hvor ikke annet er angitt. I tabell 2 re-fererer kolonnen «påmatning» til linje 10 på tegningen og kolonnen «produkt», til linjen 34 på tegningen. The results of a typical operation of a single step process according to the invention on a continuous basis according to the preferred embodiment are shown in table 2, where all figures are in kilograms per hour where not otherwise stated. In table 2, the "feed" column refers to line 10 of the drawing and the "product" column refers to line 34 of the drawing.

Som det klart fremgår av disse resultater kan all uorganisk syre og va. 76 pst. av de organiske syrer fjernes ganske enkelt ved enkelt-trinnsfremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. Det er også klart at flertrinns rensning ved anvendelse av fremgangsmåten lett kan utføres der-som det er ønskelig å nedsette produktets kjemiske oxygenbehov av produktet under det som er mulig ved anvendelse av en enkelttrinnsprosess. En videre fordel ved foreliggende fremgangsmåte er at intet kostbart utstyr er nødven-dig og selve driften er økonomisk og uten van-skeligheteré Andre fordeler ve dfremgangsmåten vil innses av fagfolk. As is clear from these results, all inorganic acid and va. 76 percent of the organic acids are simply removed by the single-step process according to the invention. It is also clear that multi-step purification using the method can easily be carried out where it is desirable to reduce the chemical oxygen demand of the product below what is possible using a single-step process. A further advantage of the present method is that no expensive equipment is necessary and the operation itself is economical and without difficulties. Other advantages of the method will be realized by professionals.

Claims

1. Method for simultaneously removing weak monobasic and dibasic organic acids and strong inorganic mineral acids from an aqueous mixture of these, characterized by a combination of the following steps known per se: a) preparation of a 10-30 wt. dissolution of a basic ion exchange resin in an organic solvent which is miscible with the ion exchange resin and practically immiscible with water, b) mixing under flow and at a pressure drop not significantly higher than 0.07 kg/cm2 of the aqueous mixture, containing no more than 5, 0 wt. organic acids and not more than 1.0% by weight. inorganic mineral acids, and sufficiently prepared ion exchange resin solution to give a ratio of equivalents of acid of at least 0.75, c) keeping the contained mixture in a still state for at least 5 minutes during the formation of a first aqueous phase and a first immiscible solvent phase . f) discharge of the second aqueous phase as waste practically free of acids.

2. Method according to claim 1, characterized in that sand is used as coalescing agent.