NO149746B - SOLAR ENERGY COLLECTION FOR RESIDENTIAL HOUSES - Google Patents
SOLAR ENERGY COLLECTION FOR RESIDENTIAL HOUSES Download PDFInfo
- Publication number
- NO149746B NO149746B NO784385A NO784385A NO149746B NO 149746 B NO149746 B NO 149746B NO 784385 A NO784385 A NO 784385A NO 784385 A NO784385 A NO 784385A NO 149746 B NO149746 B NO 149746B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- polyethylene terephthalate
- methanol
- aerosol
- reaction
- temperature
- Prior art date
Links
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 96
- -1 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 claims description 41
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 claims description 41
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 claims description 41
- WOZVHXUHUFLZGK-UHFFFAOYSA-N dimethyl terephthalate Chemical compound COC(=O)C1=CC=C(C(=O)OC)C=C1 WOZVHXUHUFLZGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 32
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 claims description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 17
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 14
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 10
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 8
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 5
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 3
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 2
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 2
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 claims description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 4
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 4
- 238000001640 fractional crystallisation Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000003752 zinc compounds Chemical class 0.000 description 3
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 239000012452 mother liquor Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 2
- 239000004135 Bone phosphate Substances 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000012943 hotmelt Substances 0.000 description 1
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000006224 matting agent Chemical group 0.000 description 1
- 238000002074 melt spinning Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000007522 mineralic acids Chemical class 0.000 description 1
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 description 1
- 235000005985 organic acids Nutrition 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E06—DOORS, WINDOWS, SHUTTERS, OR ROLLER BLINDS IN GENERAL; LADDERS
- E06B—FIXED OR MOVABLE CLOSURES FOR OPENINGS IN BUILDINGS, VEHICLES, FENCES OR LIKE ENCLOSURES IN GENERAL, e.g. DOORS, WINDOWS, BLINDS, GATES
- E06B7/00—Special arrangements or measures in connection with doors or windows
- E06B7/02—Special arrangements or measures in connection with doors or windows for providing ventilation, e.g. through double windows; Arrangement of ventilation roses
- E06B7/08—Louvre doors, windows or grilles
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24S—SOLAR HEAT COLLECTORS; SOLAR HEAT SYSTEMS
- F24S20/00—Solar heat collectors specially adapted for particular uses or environments
- F24S20/60—Solar heat collectors integrated in fixed constructions, e.g. in buildings
- F24S20/63—Solar heat collectors integrated in fixed constructions, e.g. in buildings in the form of windows
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B10/00—Integration of renewable energy sources in buildings
- Y02B10/20—Solar thermal
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/40—Solar thermal energy, e.g. solar towers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Roof Covering Using Slabs Or Stiff Sheets (AREA)
- Building Environments (AREA)
- Photovoltaic Devices (AREA)
Description
Fremgangsmåte til avbygning Procedure for dismantling
av polyetylentereftalat til dimetyltereftalat. of polyethylene terephthalate to dimethyl terephthalate.
Oppfinnelsen vedrører avbygning av polyetylentereftalat til dimetyltereftalat under unngåelse av trykkbetingelser. The invention relates to the breakdown of polyethylene terephthalate to dimethyl terephthalate while avoiding pressure conditions.
Det er kjent å avbygge polyetylentereftalat ved høye temperaturer og under anvendelse av metanol som står under høyt trykk til dimetyltereftalat. Disse reak-sjoner forløper riktignok med forholdsvis godt resultat. Reaksjonsf øringen under høyt trykk er imidlertid vanskelig og appa-rativ meget omstendelig. Allerede en liten utetthet gjør et avbrudd i avbygningsreaksjonen nødvendig. Den derpå nødven-dige begynnelses- og viderekj øring av om-setningsapparaturen er alltid forbundet med materielle tap av polyester og metanol og fører til betraktelig produksjons-nedsettelse og kvalitetsnedsettelse. It is known to decompose polyethylene terephthalate at high temperatures and using methanol under high pressure to dimethyl terephthalate. Admittedly, these reactions proceed with relatively good results. However, conducting the reaction under high pressure is difficult and the apparatus is very cumbersome. Even a small leak makes an interruption in the decomposition reaction necessary. The then necessary initial and further running of the conversion equipment is always associated with material losses of polyester and methanol and leads to considerable production reduction and quality reduction.
Man har også allerede forsøkt å avbygge polyetylentereftalat i form av en smelte uten trykkanvendelse ved hjelp av gjennomførte eller overførte metanoldamper til dimetyltereftalat. Ved de hittil kjente reaksjonsmåter er imidlertid reak-sjonshastigheten og utbyttet av dimetyltereftalat ikke tilfredsstillende og spalt-ningsreaksjonene tar overhånd. Attempts have also already been made to break down polyethylene terephthalate in the form of a melt without the application of pressure using conducted or transferred methanol vapors to dimethyl terephthalate. In the previously known reaction methods, however, the reaction rate and the yield of dimethyl terephthalate are not satisfactory and the cleavage reactions take over.
Oppfinnelsen vedrører altså en fremgangsmåte til avbygning av polyetylentereftalat til dimetyltereftalat ved behandling av polyetylentereftalat med vanndamp ved en temperatur på ca. 400 °C med på-følgende pulverisering av polyetylentereftalatet og opphetning av det findelte pulver med metanoldamp, fraskilling av faste og tåkeformede bestanddeler og fraksjonering under avkjøling, idet fremgangsmåten er karakterisert ved at reaksjonen utføres ved atmosfærisk trykk og at polyetylentereftalatet findeles til en partikkelstørrelse på 0,001 mm, hvorav det fremstilles en aerosol ved hjelp av metanoldamp og/eller inerte gasser, hvilken aerosol i turbulent strømmende form bringes til å reagere med overskudd av metanoldamp. The invention therefore relates to a method for breaking down polyethylene terephthalate to dimethyl terephthalate by treating polyethylene terephthalate with steam at a temperature of approx. 400 °C with subsequent pulverization of the polyethylene terephthalate and heating of the finely divided powder with methanol vapour, separation of solid and mist-shaped components and fractionation during cooling, the method being characterized in that the reaction is carried out at atmospheric pressure and that the polyethylene terephthalate is finely divided to a particle size of 0.001 mm, from which an aerosol is produced using methanol vapor and/or inert gases, which aerosol in turbulent flowing form is brought to react with an excess of methanol vapor.
Ved innvirkningen av overopphetet vanndamp av en temperatur på ca. 400°C, som hensiktsmessig føres i motstrøm til polyetylentereftalatet, sprøgjøres dette hurtig og kan med de kjente midler fin-knuses mekanisk. Ifølge oppfinnelsen dri-ver man knusingen av polyetylentereftalatet så vidt til det oppstår et pulver av en midlere partikkelstørrelse på 0,001 mm. Erfaringsmessig har et slikt knust poly-etylentereftalatpulvers største partikkel en diameter på 0,005 mm. When exposed to superheated water vapor of a temperature of approx. 400°C, which is suitably fed in countercurrent to the polyethylene terephthalate, this is quickly embrittled and can be finely crushed mechanically with the known means. According to the invention, the crushing of the polyethylene terephthalate is carried out until a powder of an average particle size of 0.001 mm is produced. According to experience, the largest particle of such crushed polyethylene terephthalate powder has a diameter of 0.005 mm.
Det således knuste polyetylentereftalat lar seg ved hjelp av strømmende inertgasser eller strømmende metanoldamper, eller aven blanding som inneholder begge,bringe i aerosolform ved hjelp av mekanisk hvirv-ling. Det har vist seg at en føring av gassene eller dampene gjennom pulveret på-skynder aerosoldannelsen. Etter en foretrukket utførelsesform blir den til aero-soldannelse benyttede inertgass eller metanoldamp eller blandingen av begge allerede før den kommer i berøring med polyetylentereftalatpulveret påskyndet til turbulent strømning, hvilket man lett likeledes kan oppnå med mekaniske midler, f. eks. ved ventilatorer. The thus crushed polyethylene terephthalate can be brought into aerosol form with the help of flowing inert gases or flowing methanol vapours, or a mixture containing both, by means of mechanical whirling. It has been shown that passing the gases or vapors through the powder accelerates aerosol formation. According to a preferred embodiment, the inert gas or methanol vapor used for aerosol formation or the mixture of both, even before it comes into contact with the polyethylene terephthalate powder, is accelerated into turbulent flow, which can also easily be achieved by mechanical means, e.g. by ventilators.
En annen mulighet for å fremstille en polyetylentereftalatholdig aerosol fremkommer når man først suspenderer polyetylentereftalatpulveret i metanol. Den dannede, meget stabile suspensjon lar seg lett forstøve til en aerosol ved hjelp av kjente midler, f. eks. regulerbare nubilosa-dyser, i strømmende inertgasser eller i strømmende metanoldamper eller i en blanding av begge. Etter en foretrukket ut-førelsesform av denne fremgangsmåte, strømmer gassene eller dampene allerede turbulerende. De kan også allerede være foroppvarmet til den for omsetningsreak-sjonen nødvendige temperatur på 250 til 300° C. Another possibility for producing an aerosol containing polyethylene terephthalate arises when the polyethylene terephthalate powder is first suspended in methanol. The formed, very stable suspension can easily be atomized into an aerosol using known means, e.g. adjustable nubilosa nozzles, in flowing inert gases or in flowing methanol vapors or in a mixture of both. According to a preferred embodiment of this method, the gases or vapors already flow turbulently. They can also already be preheated to the temperature of 250 to 300° C required for the conversion reaction.
Den egentlige omsetningsreaksjon mellom dimetyltereftalat og metanol foregår deretter ved aerosolfremstillmgen. Tilsva-rende de kjente reaksjonslover arbeider man med et overskudd av metylalkohol, som fortrinnsvis skal utgjøre minst 2,5 ganger den anvendte polyetylentereftalat-mengde. Man fører polyetylentereftalat-aerosolen og den dampformede metanol til et reaksjonsrom, hvor de uten anvendelse av trykk bringes til en temperatur fra 250 til 300°C. Det viste seg at omset-ningen av den aerosolformet fordelte polyetylentereftalat til dimetyltereftalat foregår med meget stor reaksjonshastighet, og bireaksjonen opptrer ikke i nevneverdig grad. Riktignok er det nødvendig mest mu-lig å utelukke tilgang av oksydasjon til reaksjonssonen. The actual conversion reaction between dimethyl terephthalate and methanol then takes place during aerosol production. Corresponding to the known reaction laws, one works with an excess of methyl alcohol, which should preferably amount to at least 2.5 times the amount of polyethylene terephthalate used. The polyethylene terephthalate aerosol and the vaporized methanol are led to a reaction chamber, where they are brought to a temperature of 250 to 300°C without the application of pressure. It turned out that the conversion of the aerosol-distributed polyethylene terephthalate to dimethyl terephthalate takes place with a very high reaction rate, and the side reaction does not occur to any significant extent. Admittedly, it is necessary to exclude access of oxidation to the reaction zone as much as possible.
Ifølge en foretrukket utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen tilfø-res aerosolen enten sammen med den overskytende metanoldamp eller adskilt fra hverandre tangensialt til et reaksjonsrom. Denne forholdsregel bevirker at det på-tvinges den turbulerende strømmende aerosol en sirkelbevegelse. Sirkelbevegelsen kan dessuten forsterkes ved mekaniske midler som hurtig omløpende rørere og anslags-plater i reaksjonsrommet. Man lar hensiktsmessig aerosolen og den overskytende metanoldamp tre inn i den nedre del av et loddrettstående reaksjonsrom for at den nyinntredende aerosol og den nyinntredende metanoldamp tvinger de allerede i reaksjonsrommet sirkulerende stoffer til en ekstra oppadgående bevegelse. Reaksjonsproduktet som trer ut øverst ved reaksjonsrommet føres til utskillere som f. eks. kan ha form av en kolonne. Likeledes er det fordelaktig å la reaksjonsblandingen passere sentrifugalutskillere for å utskille fra reaksjonsproduktene faste eller tåkeformede bestanddeler. Avkjøler man under utskilleprosessen eller i tilknytning til disse reaksjonsproduktene til temperaturer mellom 165 og 175°C, så kan man ved siden av ikke omsatt polyetylentereftalat og ka-talysatorrester ved disse steder også ytter-liggående adskille allerede de i reaksjonsproduktene inneholdte oligomere av dimetyltereftalat. According to a preferred embodiment of the method according to the invention, the aerosol is supplied either together with the excess methanol vapor or separated from each other tangentially to a reaction space. This precaution causes the turbulent flowing aerosol to be forced into a circular motion. The circular motion can also be enhanced by mechanical means such as rapidly revolving stirrers and impact plates in the reaction chamber. The aerosol and the excess methanol vapor are suitably allowed to enter the lower part of a vertical reaction chamber so that the newly entering aerosol and the newly entering methanol vapor force the substances already circulating in the reaction chamber to an additional upward movement. The reaction product that emerges at the top of the reaction chamber is taken to separators such as can take the form of a column. Likewise, it is advantageous to let the reaction mixture pass through centrifugal separators in order to separate solid or mist-shaped constituents from the reaction products. If you cool during the separation process or in connection with these reaction products to temperatures between 165 and 175°C, you can, in addition to unreacted polyethylene terephthalate and catalyst residues at these places, also further separate the oligomers of dimethyl terephthalate already contained in the reaction products.
Deretter avkjøles videre de gjenblivende reaksjonsprodukter. Også denne avkjø-ling kan foregå fraksjonert. De ved av-kjølingen til slutt flytendegjorte reaksjonsprodukter underkastes en fraksjonert krystallisasjon, hvor det utkrystalliserer meget rent dimetyltereftalat i høye utbyt-ter som kan isoleres. Det etter adskillelse fra moderluten fremstilte dimetyltereftalat vaskes hensiktsmessig med kold metanol før tørkingen. The remaining reaction products are then further cooled. This cooling can also take place fractionally. The reaction products, finally liquefied during cooling, are subjected to a fractional crystallization, where very pure dimethyl terephthalate crystallizes out in high yields that can be isolated. The dimethyl terephthalate produced after separation from the mother liquor is appropriately washed with cold methanol before drying.
De i utskillerne oppfangede ikke om-satte deler av polyetylentereftalat kan igjen pulveriseres etter avkjølingen, over-føres i en aerosol og underkastes avbygningsreaksjonen. Likeledes kan metanolen som blir tilbake i moderluten etter den fraksjonerte krystallisasjon gjenvinnes destillativt og igjen anvendes ved avbygningsreaksjonen. Derved arbeider fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen meget øko-nomisk og muliggjør en omtrent fullsten-dig omsetning av polyetylentereftalatet, spesielt når man utfører avbygningsreaksjonen i kontinuerlig arbeidsgang. Selv-sagt kan også de eventuelt anvendte inertgasser igjen anvendes, riktignok må man da sørge for at de ikke blander seg med luftoksygen under reaksjonsproduktenes fraksjonerte avkjøling. The unreacted parts of polyethylene terephthalate collected in the separators can again be pulverized after cooling, transferred in an aerosol and subjected to the decomposition reaction. Likewise, the methanol that remains in the mother liquor after the fractional crystallization can be recovered by distillation and used again in the decomposition reaction. Thereby, the method according to the invention works very economically and enables an almost complete conversion of the polyethylene terephthalate, especially when the decomposition reaction is carried out in continuous operation. Of course, the possibly used inert gases can also be used again, although it must be ensured that they do not mix with atmospheric oxygen during the fractional cooling of the reaction products.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen lar seg utføre uten katalysatortilsetning. I mange tilfelle lønner det seg imidlertid spesielt å tildosere gassformede katalysa-torer, som f. eks. hydrogenkloridgass, i reaksjonsrommet. Anvender man som gods som skal nedbygges, tekstil-polyetylentereftalatavfall som inneholder preparater, i hvis komponenter det forekommer for-bindelser av trebasiske syrer, spesielt av fosforsyre, lønner det seg å gjennomføre avbygningsreaksjonen i nærvær av sinkforbindelser med uorganiske eller organiske syrer eller av sinkoksyd. Hensiktsmessig setter man disse sinkforbindelser allerede til polyetylentereftalatet som finfordelt pulver. Tilsetter man dem etter polyetylen-tereftalatets pulverisering, så må sinkfor-bindelsenes partikkelstørrelse ligge i samme størrelsesorden som for polyetylentereftalatet. The method according to the invention can be carried out without the addition of a catalyst. In many cases, however, it pays to dose gaseous catalysts, such as e.g. hydrogen chloride gas, in the reaction space. If textile polyethylene terephthalate waste containing preparations are used as goods to be degraded, in the components of which there are compounds of tribasic acids, especially of phosphoric acid, it pays to carry out the degradation reaction in the presence of zinc compounds with inorganic or organic acids or of zinc oxide. Appropriately, these zinc compounds are already added to the polyethylene terephthalate as finely divided powder. If you add them after the polyethylene terephthalate has been pulverized, then the particle size of the zinc compounds must be in the same order of magnitude as for the polyethylene terephthalate.
Følgende eksempler skal forklare fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen nærmere: The following examples shall explain the method according to the invention in more detail:
Eksempel 1. Example 1.
1000 g polyetylentereftalat behandles i et loddrett rør med motstrømmende overopphetet vanndamp av en temperatur på ca. 400°C. Vanndampen avgir en del av varmekapasiteten til polyetylentereftalatet og forlater røret med en temperatur på ca. 200°C. De på polyetylentereftalatav-fallet vedhengende oljeaktige tekstilhjelpe-midler avdestillerer med vanndampen. Polyetylentereftalatet oppvarmes ved hjelp av vanndampen over dets smeltepunkt og samler seg som smelte under røret. Den ca. 280°C varme smelte helles kontinuerlig på et endeløst stålbånd og størkner ved avkjø-ling. Ved vanndampbehandlingen er polyetylentereftalatet nu blitt så sprøtt at det lar seg male ved hjelp av vanlige møller til pulver av en midlere partikkelstørrelse på 0,001 mm. Dette pulver utrøres med 4 1 metanol til en suspensjon. Denne suspensjon forstøves i turbulent strømmende nitrogen ved hjelp av en kjent regulerbar nubilosadyse under samtidig innføring av 0,1 vektsprosent tørr klorhydrogengass be-regnet på anvendt polyetylentereftalat. Nitrogenet strømmer med en hastighet på 15 cm/sek. Reynolds tall ble fastslått til 2630. Den nu turbulent strømmende aerosol av polyetylentereftalat i blandingen av metanoldamp og nitrogen innføres tangensielt ved den nedre ende i et reaksjonsrom med 3 m lengde og 50 cm diameter. Reaksjonsrommet oppvarmes ved hjelp av en manteloppvarmning og oppvarmer det turbulerende reaksjonsgods til en temperatur på 270°C. De i reaksjonsrommet sirkulerende reaksjonsdeltagere trer likeledes tangensielt ut av rørets øvre del og kommer inn i en beholder som er oppvarmet til 250°C. En på beholderen påsatt kolonne med deflegmator bevirker en ytterligere avkjøling av reaksjonsproduktet «og styres således at det bare går over reaksjonsprodukter som forblir dampformet ved en temperatur fra 165 til 175°C. De adskilte pro-dukter avkjøles, pulveriseres igjen og anvendes på nytt. De dampformede tilbake-blivende reaksjonsprodukter avkjøles ved hjelp av et annet kjøleaggregat til 65°C. Det fremkommer en flytende glykol- og metanolblanding og etter relativ langsom 1000 g of polyethylene terephthalate is treated in a vertical tube with counter-flowing superheated steam of a temperature of approx. 400°C. The water vapor releases part of the heat capacity of the polyethylene terephthalate and leaves the pipe at a temperature of approx. 200°C. The oily textile auxiliaries adhering to the polyethylene terephthalate waste distil off with the steam. The polyethylene terephthalate is heated by the water vapor above its melting point and collects as a melt under the pipe. The approx. 280°C hot melt is continuously poured onto an endless steel belt and solidifies on cooling. During the steam treatment, the polyethylene terephthalate has now become so brittle that it can be ground using ordinary mills into powder with an average particle size of 0.001 mm. This powder is stirred with 4 1 methanol to form a suspension. This suspension is atomized in turbulent flowing nitrogen by means of a known adjustable nubilosa nozzle while simultaneously introducing 0.1% by weight of dry chlorine hydrogen gas calculated on the polyethylene terephthalate used. The nitrogen flows at a speed of 15 cm/sec. The Reynolds number was determined to be 2630. The now turbulent flowing aerosol of polyethylene terephthalate in the mixture of methanol vapor and nitrogen is introduced tangentially at the lower end into a reaction chamber with a length of 3 m and a diameter of 50 cm. The reaction chamber is heated by means of a mantle heater and heats the turbulent reaction material to a temperature of 270°C. The reaction participants circulating in the reaction space also exit tangentially from the upper part of the tube and enter a container heated to 250°C. A column fitted to the container with a dephlegmator causes a further cooling of the reaction product "and is controlled so that only reaction products that remain in vapor form at a temperature of 165 to 175°C pass over. The separated products are cooled, pulverized again and used again. The vapour-remaining reaction products are cooled using another cooling unit to 65°C. A liquid glycol and methanol mixture appears and after a relatively slow
utkrystallisering meget rent dimetyltereftalat som sentrifugeres fra og vaskes med metanol. Man får 920 g dimetyltereftalat som etter vanlig fremgangsmåte kan kon-denseres til polyetylentereftalat og derved gir en høypolymer som etter smeltespinne-fremgangsmåten lar seg spinne til tråder av høy kvalitet. crystallization very pure dimethyl terephthalate, which is centrifuged off and washed with methanol. 920 g of dimethyl terephthalate is obtained, which can be condensed to polyethylene terephthalate according to the usual method, thereby giving a high polymer that can be spun into high-quality threads using the melt spinning method.
Eksempel 2. Example 2.
1000 g polyetylentereftalatavfall behandles som beskrevet i eksempel 1 med overopphetet vanndamp og males mekanisk ved hjelp av en mikrovindsiktmølle til partikkel av en midlere størrelse på 0,001 mm. Gjennom dette pulver hvirvles en nit-rogenstrøm som strømmer turbulerende. Nitrogenet trer ut av tre dyseåpninger og strømmer med en hastighet på 17 cm/sek. Aerosolen som danner seg av dimetylteref-talatpulver i nitrogen føres til et rundt, loddrettstående reaksjonsrør av en lengde på 3 m og en diameter på 50 cm ved dets nedre ende. 4000 ems metanol fordampes og bringes til en temperatur på 300°C. Metanoldampen innføres i reaksjonsrommet under tilførsel av polyetylentereftalat-aerosol. Begge strømmers tilførsler foregår tangensielt og som følge av dette utfører reaksjonsdeltagerne en sirkulerende bevegelse i reaksjonsrommet og stiger oppad fortrengt av de ny tilførte reaksjonsdelta-germengder. De uttredende reaksjonsprodukter tilføres til en til 250°C temperert utskiller, på hvis anslagsflater det utskiller seg faste og tåkeformede stoffer som ikke omsatt dimetyltereftalat og katalysator-og matteringsmiddelrester. I tilknytning hertil tilføres gjenblivende reaksjonsprodukter til en ytterligere beholder hvori det avkjøles til 170°C. Nu adskiller det seg også oligomere dimetyltereftalater. I en tredje beholder, som reaksjonsproduktene deretter når, foregår avkjølingen til 65°C og en fraksjonert krystallisasjon hvor dimetyltereftalat av høy renhet adskiller seg krys-tallinsk og kan isoleres som beskrevet i eksempel 1. Også utbyttene ligger innen rammen av det som er angitt i eksempel 1. 1000 g of polyethylene terephthalate waste is treated as described in example 1 with superheated steam and mechanically ground with the aid of a microwind sieve mill to particles of an average size of 0.001 mm. A stream of nitrogen is swirled through this powder, which flows turbulently. The nitrogen emerges from three nozzle openings and flows at a speed of 17 cm/sec. The aerosol formed from dimethyl terephthalate powder in nitrogen is fed to a round, vertical reaction tube of length 3 m and a diameter of 50 cm at its lower end. 4000 ems methanol is evaporated and brought to a temperature of 300°C. The methanol vapor is introduced into the reaction space under the supply of polyethylene terephthalate aerosol. The inputs of both streams take place tangentially and, as a result, the reaction participants perform a circulating movement in the reaction space and rise upwards, displaced by the newly added amounts of reaction participants. The exiting reaction products are fed to a separator heated to 250°C, on whose impact surfaces solid and mist-like substances such as unreacted dimethyl terephthalate and catalyst and matting agent residues are separated. In connection with this, remaining reaction products are added to a further container in which it is cooled to 170°C. Now oligomeric dimethyl terephthalates are also separated. In a third container, which the reaction products then reach, the cooling to 65°C and a fractional crystallization takes place where dimethyl terephthalate of high purity separates crystalline and can be isolated as described in example 1. The yields are also within the framework of what is stated in example 1.
Claims (6)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2758536A DE2758536C2 (en) | 1977-12-28 | 1977-12-28 | Top-hung shutters for residential houses |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO784385L NO784385L (en) | 1979-06-29 |
| NO149746B true NO149746B (en) | 1984-03-05 |
| NO149746C NO149746C (en) | 1984-06-13 |
Family
ID=6027551
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO784385A NO149746C (en) | 1977-12-28 | 1978-12-27 | SOLAR ENERGY COLLECTION FOR RESIDENTIAL HOUSES |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0002700B1 (en) |
| AT (1) | AT379017B (en) |
| DE (1) | DE2758536C2 (en) |
| DK (1) | DK582178A (en) |
| ES (1) | ES476369A1 (en) |
| NO (1) | NO149746C (en) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2942770C2 (en) * | 1979-10-23 | 1984-06-20 | Josef Gartner & Co, 8883 Gundelfingen | Swinging shop with solar panel |
| FR2487485B1 (en) * | 1980-07-23 | 1987-08-07 | Boyer Roger | SOLAR SENSOR INSULATING SHUTTER |
| FR2493485B1 (en) * | 1980-10-31 | 1985-12-20 | Alazard Jules | SOLAR HEAT RECOVERY DEVICE FOR FACADE OF VARIOUS BUILDINGS |
| FR2501839A1 (en) * | 1981-03-13 | 1982-09-17 | Hdg Ind Solaire Tuile Solaire | Window shutter incorporating solar panel - has protective insulating cover on rear face of panel hinged to window frame |
| FR2522398A1 (en) * | 1982-03-01 | 1983-09-02 | Tournayre Jean Claude | Solar collector shutter for window - has absorbent surface deployed when shutter-leaf is open |
| DE3227899A1 (en) * | 1982-07-26 | 1984-01-26 | Ernst Dipl.-Ing. 3584 Zwesten Träbing | Method of building and/or operation to improve the use of energy |
| GB9818864D0 (en) * | 1998-09-01 | 1998-10-21 | Stephens David H | Heating and ventilation of dwellings |
| CA2884117A1 (en) * | 2015-03-06 | 2016-09-06 | Innovative North | Thermal insulating apparatus and uses thereof |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2448507A1 (en) * | 1974-10-11 | 1976-04-22 | Gerhard Dipl Phys Dr Luther | House insulating folding shutters - with heat or sound insulating materials inside filling hollow between pane and shutters |
| US4055163A (en) * | 1975-04-16 | 1977-10-25 | Costello Frederick A | Solar heating system |
| US4010731A (en) * | 1975-10-23 | 1977-03-08 | Halm Instrument Co., Inc. | Heat storage tank |
| US4002159A (en) * | 1975-11-07 | 1977-01-11 | Angilletta Domenick J | Venetian blind for solar heating |
| CH596520A5 (en) * | 1976-01-16 | 1978-03-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | |
| US4043316A (en) * | 1976-03-05 | 1977-08-23 | Arent Asa S | Modular direct solar heat window unit |
| FR2353811A1 (en) * | 1976-06-02 | 1977-12-30 | Gautier Gilbert | Solar radiation energy collector for domestic use - is hinged to window opening to function as shutter and has rotary couplings for water pipes |
| DE2647215A1 (en) * | 1976-10-15 | 1978-03-30 | Henning W Dipl Ing Scheel | Solar radiation collector to heat fluid - being of reinforced plastic with transparent cover to form single unit |
| DE7709152U1 (en) * | 1977-03-24 | 1977-08-18 | Rheinisches Zinkwalzwerk Gmbh & Co Kg, 4354 Datteln | DEVICE FOR INSTALLING A SLOPE OF A SOLAR COLLECTOR |
| DE7720646U1 (en) * | 1977-07-01 | 1977-10-20 | Elco Oel- Und Gasbrennerwerk Ag, Vilters (Schweiz) | SOLAR PANEL |
-
1977
- 1977-12-28 DE DE2758536A patent/DE2758536C2/en not_active Expired
-
1978
- 1978-12-08 EP EP78101605A patent/EP0002700B1/en not_active Expired
- 1978-12-27 NO NO784385A patent/NO149746C/en unknown
- 1978-12-27 ES ES476369A patent/ES476369A1/en not_active Expired
- 1978-12-27 DK DK582178A patent/DK582178A/en not_active Application Discontinuation
- 1978-12-28 AT AT0933978A patent/AT379017B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0002700A1 (en) | 1979-07-11 |
| ES476369A1 (en) | 1979-04-16 |
| AT379017B (en) | 1985-11-11 |
| ATA933978A (en) | 1985-03-15 |
| DE2758536A1 (en) | 1979-07-05 |
| DE2758536C2 (en) | 1982-07-22 |
| EP0002700B1 (en) | 1981-01-07 |
| NO784385L (en) | 1979-06-29 |
| DK582178A (en) | 1979-06-29 |
| NO149746C (en) | 1984-06-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3321510A (en) | Process for the recovery of dimethyl terephthalate from polyethylene terephthalate | |
| US4533383A (en) | Device and method for making and collecting fine alloy powder | |
| NO149746B (en) | SOLAR ENERGY COLLECTION FOR RESIDENTIAL HOUSES | |
| JPH09507068A (en) | Organic substance homologation method using organic substance-containing feed material | |
| JP6138253B2 (en) | Method for treating distillation residues produced in isocyanate production | |
| CN101314588B (en) | Preparation for 6-chlorine-2-trichloromethyl pyridine | |
| US4105888A (en) | Arc heater apparatus for producing acetylene from heavy hydrocarbons | |
| JPS58159486A (en) | Method of obtaining phthalic anhydride and maleic anhydride continuously from reaction gas | |
| CN111100108B (en) | Method for removing impurity components in crude lactide | |
| US20050143507A1 (en) | Process for the production of polymeric sulfur | |
| KR100868981B1 (en) | Process and device for recovery of metal oxides | |
| US2462444A (en) | Production of maleic anhydride from maleic acid | |
| US3148208A (en) | Process for recovery of dimethyl | |
| KR0179635B1 (en) | Process for the production of anhydrous oxime from an aqueous solution | |
| US3564082A (en) | Process for producing powdered light metals,particularly aluminum | |
| US4013415A (en) | Plasma-chemical reactor for treatment of disperse materials | |
| JPH0345050B2 (en) | ||
| US3553186A (en) | Recovery of polymer from dispersion in water | |
| CN109574928A (en) | A method of purification cyclohexanone oxime vapour phase rearrangement product | |
| CN104379501A (en) | Method for producing acetylene and synthesis gas | |
| KR100621290B1 (en) | Method for preparing melamine | |
| EP0346332B1 (en) | Method and apparatus for recovering caprolactam | |
| CN111100107B (en) | Method for removing pigment and impurities in crude lactide | |
| US2340690A (en) | Process for forming alcohols or esters | |
| WO2001046094A2 (en) | Method for transformation of organic raw pigments into a pigment form suitable for the application |