NO146113B

NO146113B - SETTINGS

Info

Publication number: NO146113B
Application number: NO782531A
Authority: NO
Inventors: Heinz Krause
Original assignee: Siemens Ag
Priority date: 1977-07-29
Filing date: 1978-07-21
Publication date: 1982-04-19
Also published as: SE7808232L; BE869375A; NL7807067A; NO782531L; IT7825761A0; JPS6111008B2; GB2001820A; DK337378A; DE2734353B2; AU506727B1; GB2001820B; NL183427C; JPS5426643A; NL183427B; FR2399160A1; NO146113C; DE2734353C3; IT1097162B; FR2399160B1; DE2734353A1

Abstract

Innstillbart dempningskorreksjonsledd utført som elektrisk firepol.Adjustable damping correction link made as electric four-pole.

Description

Oppfinnelsen angår et innstillbart dempningskorreksjons- The invention relates to an adjustable damping correction

ledd som er utformet som firepol, og hvor en ledning på referansepotensial er gjennomkoblet direkte fra en inngangs- joint that is designed as a four-pole, and where a wire at reference potential is connected directly from an input

klemme til en utgangsklemme, og som består av en differensialtransformator og minst én differensialkondensator hvis terminal to an output terminal, and which consists of a differential transformer and at least one differential capacitor if

statorer er koblet parallelt med inngangstilslutningene, og hvis rotor etterfølges av en spole og en motstand. stators are connected in parallel with the input connections, and whose rotor is followed by a coil and a resistor.

Dempningskorreksjonsledd av den angitte art lar seg inn-stille kontaktløst og trinnløst og kan f.eks. utnyttes i bærefre-kvenssystemer. Med disse korreksjonsledd er det mulig via en grunndempning å oppnå dempningsutslag med positivt eller negativt fortegn ved en frekvens som kan foreskrives, slik at forløpet av dem<p>ningen som funksjon av frekvensen i enkleste tilfelle antar en resonansartet karakter. Sliktdempningskorreksjonsledd er f.eks. kjent fra DT-PS Damping correction links of the specified type can be adjusted contactlessly and steplessly and can e.g. used in carrier frequency systems. With these correction elements, it is possible via a basic damping to achieve a damping effect with a positive or negative sign at a frequency that can be prescribed, so that the course of the damping as a function of the frequency in the simplest case assumes a resonant character. Such damping correction links are e.g. known from DT-PS

1 805 461 i en utførelse hvor der anvendes ohmske spenningsdelere, 1 805 461 in an embodiment where ohmic voltage dividers are used,

noe som fører til en relativt høy grunndempning og ikke gir noen oversetningsmulighet for den amplitudeformende impedans. I andre likeledes kjente koblinger som f.eks. er beskrevet i DOS 25 12 459, which leads to a relatively high basic attenuation and does not provide any translation possibility for the amplitude shaping impedance. In other similarly known connections such as e.g. is described in DOS 25 12 459,

DOS 25 12 805 og DOS 25 33 553, benyttes transformatorer parallell-koblet med spenningskilden. I praksis er det nødvendig å drive slike koblinger mellom endelige driftsmotstandsverdier, og på grunn av inngangs-tverrtransformatorene blir da overføringsmuligheten f.eks. i retning mot lave frekvenser - betinget ved den endelige tverrinduk-tivitet - innskrenket, da der ved f = 0 opptrer en dempningspol. Videre ligger alle kapasitive tverrimpedanser som opptrer ved midtstilling- DOS 25 12 805 and DOS 25 33 553, transformers connected in parallel with the voltage source are used. In practice, it is necessary to operate such connections between final operating resistance values, and due to the input cross-transformers, the transfer option becomes e.g. in the direction towards low frequencies - conditioned by the final transverse inductance - restricted, since at f = 0 a damping pole appears. Furthermore, all capacitive transverse impedances that occur at mid-position are

en av differensialkondensatorene, såvel som parasitære elementer som f.eks. viklingskapasiteter, på inngangssiden og lar seg derfor ikke kompensere over et så bredt bånd. one of the differential capacitors, as well as parasitic elements such as e.g. winding capacities, on the input side and therefore cannot be compensated over such a wide band.

Til grunn for oppfinnelsen ligger den oppgave å gi anvisning på koblinger for kontaktløst innstillbare dempningskorreksjonsledd, hvor overføringsfrekvensområdet er undergittt minst mulig innskrenk-ninger og også kompensasjonen av parasitære elementer kan skje over et mest mulig bredt bånd. The invention is based on the task of providing instructions on connections for contactless adjustable damping correction links, where the transmission frequency range is subject to the least possible restrictions and also the compensation of parasitic elements can take place over the widest possible band.

Med utgangspunkt i et innstillbart dempningskorreksjons- Based on an adjustable damping correction

ledd av den innledningsvis angitte art blir denne oppgave ifølge clauses of the nature stated at the outset, this task becomes according to

oppfinnelsen løst ved at differensialtransformatoren ligger i firepolens langsgren, at differensialkondensatorens rotor via spolen resp. motstanden eller direkte er koblet til et uttak på differensialtransformatoren, -eller at en ytterligere dif-ferensialkondensators statorer er tilkoblet i utgangstverrgrenen enten i tillegg til eller istedenfor statorene i inngangstverrgrenen, og at der fra et ytterligere uttak på differensialtransformatoren er koblet en motstand til den gjennomgående ledning. the invention solved by the differential transformer being located in the four-pole longitudinal branch, that the rotor of the differential capacitor via the coil or the resistance or is directly connected to an outlet on the differential transformer, -or that the stators of an additional differential capacitor are connected in the output cross branch either in addition to or instead of the stators in the input cross branch, and that from an additional outlet on the differential transformer a resistance is connected to the continuous cord.

Gunstige utformninger er angitt i underkravene. Favorable designs are indicated in the sub-claims.

Når det gjelder teknikkens stadium, skal det for full-stendighets skyld nevnes at der i DE-AS 11 83 955, fig. 7 er henvist til anvendelsen av en differensialkondensator ved et innstillbart dempningskorreksjonsledd. Imidlertid dreier det seg der ikke om en kobling av den innledningsvis angitte art, spesielt idet rotoren ligger på referansepotensial, As regards the state of the art, it should be mentioned for the sake of completeness that in DE-AS 11 83 955, fig. 7 is referred to the use of a differential capacitor in an adjustable damping correction element. However, this does not involve a connection of the kind indicated at the outset, especially since the rotor is at reference potential,

altså ikke på jordpotensialen. Videre forekommer der ved koblingen ifølge patentskriftet differensialtransformatorer i.e. not at ground potential. Furthermore, there are differential transformers at the connection according to the patent document

som ligger i langsgrenene, men disse differensialtransformatorers sammenknytning med andre koblingselementer skjer på en helt annen måte enn ved den foreliggende oppfinnelsesgjenstand. which are located in the longitudinal branches, but the connection of these differential transformers with other connecting elements takes place in a completely different way than in the present invention.

I en stor sett tilsvarende stilling kommer koblinger In a largely similar position come links

som er kjent fra DE-OS 20 61 119-. Dette skrift beskriver frek-vensavhengige amplitudekorreksjonsledd som består av et mot-standsnettverk i L- eller T-form, og hvor motstandene i langs-eller tverrgrenen er shuntet med en serieresonanskrets. Også which is known from DE-OS 20 61 119-. This publication describes frequency-dependent amplitude correction links which consist of a resistance network in L- or T-shape, and where the resistances in the longitudinal or transverse branch are shunted with a series resonant circuit. Also

her blir der riktignok henvist til anvendelsen av differensialkondensatorer, men disse ligger i koblingens langsgrener. here, it is true that reference is made to the use of differential capacitors, but these are located in the longitudinal branches of the coupling.

Oppfinnelsen vil i det følgende bli nærmere belyst ved utførelseseksempler. In the following, the invention will be explained in more detail by way of examples.

Fig. 1 viser grunnkoblingen for et korreksjonsledd tillike Fig. 1 also shows the basic connection for a correction link

med det tilhørende dempningsforløp. with the associated damping course.

Fig. 2 viser et erstatningskoblingsskjerna til fig. 1 samt tilhørende dempningsforløp for en innstillingsparameteroi=1 for differensialkondensatoren, og et vinningstallforhold w^=W2=w/2 for differensialtransformatoren. Fig. 3 er et erstatningsskjema for koblingen på fig. 1, for et innstillingsparameter o( =0 for differensial-dreiekondensatoren og w^=W2=w/2 som vindingstallforhold for differensialtransformatoren. Fig. 4 viser en dempnings-korreksjonskobling hvormed der kan frembringes flere dempningsutslag over en grunndempning aQ. Fig. 5 viser en ytterligere kobling i henhold til oppfinnelsen tillike med det tilhørende dempningsforløp. Fig. 6 viser en erstatningskobling til koblingen på fig. 5 for en innstillingsparameter. <A=Q for dif f erensialkondensatoren . Fig. 7 viser en erstatningskobling for en innstillings<p>ara-meterø£=l for differensialkondensatoren. Den kobling som er vist på fig. 1, er utført som en elektrisk firepol, hvor den ene inngangsklemme og en utgangsklemme er direkte forbundet via en ledning 1 som går rett igjennom. Denne ledning kan f.eks. ligge på referansepotensial som tilkjennegitt ved godspotensialtegnet på fig. 1. En inngangsklemme og en utgangsklemme som ikke ligger på referansepotensial, er betegnet med henholdsvis E og A. I koblingens langsgren ligger en differensialtransformator 2 med samlet vindingstall w. En første delvikling, som tjener til im-pedanstransformasjon, har vindingstall , en annen delvikling, som kan anvendes til innstilling av grunndempningen ,har vindingstall w,,, og en resterende tredje delvikling mellom disse to uttak har vindingstall w-w^-w^. I inngangstverrgrenen ligger en differensial-dreie-. kondensator 3, bestående av to statorer 4 og 5 og en rotor 6. Statorene 4 og 5 er forbundet henholdsvis med inngangsklemmen E og med den gjennomgående ledning 1. Fra rotoren 6 fører en impedanskobling, bestående av en spole Lq og en motstand Rq, til det første uttak w, Fig. 2 shows a replacement coupling core of Fig. 1 as well as the corresponding damping course for a setting parameter oi=1 for the differential capacitor, and a gain ratio w^=W2=w/2 for the differential transformer. Fig. 3 is a replacement diagram for the connection in fig. 1, for a setting parameter o( =0 for the differential rotary capacitor and w^=W2=w/2 as the turns ratio for the differential transformer. Fig. 4 shows a damping-correction coupling with which several damping effects can be produced above a basic damping aQ. Fig. 5 shows a further connection according to the invention together with the associated damping sequence. Fig. 6 shows a replacement connection to the connection in Fig. 5 for a setting parameter. <A=Q for the differential capacitor. Fig. 7 shows a replacement connection for a setting <p> ara-meterø£=l for the differential capacitor. The connection shown in Fig. 1 is designed as an electric four-pole, where one input terminal and one output terminal are directly connected via a wire 1 that goes straight through. This wire can, for example, e.g. lie at reference potential as indicated by the load potential symbol in Fig. 1. An input terminal and an output terminal that are not at reference potential are denoted by E and A respectively. In the longitudinal branch of the coupling is a differential transformer 2 with total number of turns w. A first partial winding, which serves for impedance transformation, has turns number , another partial winding, which can be used for setting the basic damping, has turns number w,,, and a remaining third partial winding between these two outlets has turns numbers w-w^-w^. In the input transverse branch is a differential-turn-. capacitor 3, consisting of two stators 4 and 5 and a rotor 6. The stators 4 and 5 are connected respectively to the input terminal E and to the through wire 1. From the rotor 6 an impedance coupling, consisting of a coil Lq and a resistor Rq, leads to the first outlet w,

på differensialtransformatoren 2. Det er dog ikke tvingende nødvendig å ha induktiviteten Lq og motstanden Rq i koblingen, det vil si at de også kan anta verdien 0. Har induktiviteten Lq verdien 0, oppstår der en innstillbar stigende eller fallende skråning av dempningsforløpet over grunndempningen. Fra uttaket på differensialtransformatoren er en motstand R^ koblet til den gjennomgående ledning L. on the differential transformer 2. However, it is not absolutely necessary to have the inductance Lq and the resistance Rq in the connection, i.e. they can also assume the value 0. If the inductance Lq has the value 0, an adjustable rising or falling slope of the damping course above the basic damping occurs. From the outlet of the differential transformer, a resistance R^ is connected to the continuous line L.

Ved koblingen på fig. 1 er det i første omgang tenkt på å mate den ved inngangen E fra en spenningskilde Uq med indre motstand RE=0,la den arbeide på en motstand RA ved utgangen A, og betrakte spenningsdempningen a^=ln | U0/UA| • Men man kunne like godt benytte en matning ved A fra en strømkilde I med indre motstand R^, kortslut-te ved E og betrakte strømdempningen aI=ln| Iq/1^. | son> ifølge nett-verkteoriens repositetsregel er lik spenningsdempningen a^. Annerled-es uttrykt behøver differensial-dreiekondensatoren 3 i koblingen på fig. 1 ikke nødvendigvis å ligge i inngangstverrgrenen, men kan og-så være koblet i utgangstverrgrenen, altså mellom klemmen A og led-ningen 1. På den annen side er det imidlertid også mulig å bytte om spenningskilde (strømkilde) og avslutningsmotstand(noe som uten videre kan innses for ekstremhøyden ut fra fig. 2 og 3 (symmetri av erstatningskoblingene). Dessuten er det også av interesse å avslutte koblingen på begge sider med ohmske motstander med samme eller også forskjellig verdi og betrakte driftsdempningsfunksjonen. Denne skiller seg fra spennings- eller strømdempningsfunksjonen prinsipielt ved et ekstra nullsted og en ekstra pol på P-planets negativt-reelle akse. som i det vesentlige forårsaker en kompenserbar skråning av grunndempningen. En vending av firepolen er som bekjent også i dette tilfelle uten innflydelse, så det i det følgende ikke behøves å sondre mellom disse forskjellige driftstilfeller. At the connection in fig. 1, it is initially thought of to feed it at the input E from a voltage source Uq with internal resistance RE=0, let it work on a resistance RA at the output A, and consider the voltage attenuation a^=ln | U0/UA| • But one could just as easily use a supply at A from a current source I with internal resistance R^, short-circuited at E and consider the current attenuation aI=ln| Iq/1^. | son> according to the grid theory's repositivity rule is equal to the voltage attenuation a^. In other words, the differential rotary capacitor 3 in the connection in fig. 1 not necessarily to lie in the input cross branch, but can also be connected in the output cross branch, i.e. between terminal A and wire 1. On the other hand, however, it is also possible to change the voltage source (current source) and terminating resistor (which without further can be realized for the extreme height from Fig. 2 and 3 (symmetry of the replacement connections). Moreover, it is also of interest to terminate the connection on both sides with ohmic resistors of the same or also different value and consider the operating damping function. This differs from voltage or the current damping function in principle at an additional zero location and an additional pole on the negative-real axis of the P-plane. which essentially causes a compensable slope of the basic damping. As is known, a reversal of the four-pole is also without influence in this case, so in the following it does not need to distinguish between these different operating cases.

På fig. 1 er også det prinsipielle forløp på dempningen a som funksjon av frekvensen f inntegnet, nemlig for de to grensetil-feller av differensial-dreiekondensatorens stilling med parameter-verdieneo(=l og ø(=0. Grunndempningen er betegnet med a^ og det opp-nåelige dempningsutslag med^+ og A.a_ • N^r ^ et gjelder dif f erensial-dreiekondensatoren 3, er dessuten kapasitetsverdiene C-e(resp. C( l- c() for statorene henholdsvis 4 og 5 inntegnet, og ved en parameter-verdio(=l står rotoren 6 således fullstendig overfor statoren 4, mens rotoren 6 ved en parameterverdioC=0 står fullstendig overfor statoren 5. In fig. 1 also shows the principle progression of the attenuation a as a function of the frequency f, namely for the two limiting cases of the position of the differential rotary capacitor with the parameter values eo(=l and ø(=0. The basic attenuation is denoted by a^ and the up -achievable damping results with^+ and A.a_ • N^r ^ et applies to the differential-rotation capacitor 3, the capacity values C-e(resp. C( l- c() for the stators 4 and 5 respectively are entered, and by a parameter -verdio(=l, the rotor 6 is thus completely opposite the stator 4, while at a parameter value dioC=0, the rotor 6 is completely opposite the stator 5.

Til belysning av forholdet viser fig. 2 og 3 de elektriske erstatningskoblingsskjemaer, nemlig for de to grensestillinger henholdsvis o(=l og o(=0. For enkelhets skyld er det her forutsatt at de to uttakspunkter w, og w ? på fig. 2 faller sammen i midten av vikling-en, altså at vindingstallene = w2 = w/2. Dette spesialtilfelle lar seg også uten videre anvende i praksis og har den fordel at bare ett uttak behøver å føres ut fra differensialtransformatoren 2. I erstat-ningsskjemaene er samme henvisningsbetegnelser som på fig. 1 benyttet for deler med samme funksjon. Fig. 2 viser di fferensial-dreiekondensatorens kapasitet C forbundet med inngangsklemmen E, mens fig. 3 viser den forbundet med den gjennomgående ledning 1. Erstatningsskjemaet på fig. 2 gir et shuntet II-ledd, hvis koblingselement-verdier er inn-ført direkte på tegningen. Erstatningsskjemaet på fig. 3, hvor ele-mentverdiene likeledes er innført på tegningen, leverer en firepolkobling som har en impedans-topol i langsgrenen, og ved hvis utgang der opptrer en faseinversjon, vist ved et ledningskryss. Fig. 2 viser at der ved stilling oi=l av differensial-dreiekondensatoren i koblingen på fig. 1 oppstår et positivt dempningsutslag/^a+ som har sitt minimum ved den elektriske vinkelhastighet ^ q=\ JT/ i7^ C^. Forholdet mellom motstanden R, og avslutningsmotstanden RA bestemmer grunndempningen a^, motstandsforholdet Rq/R^ bestemmer sammen med R-j./RA amplituden, og Lq/R^Cq bestemmer sammen med de to motstandsforhold bredden av dempningspukkelen. Alle tre bestemmende elementer kan således velges fritt med hensyn til grenser.Korreksjons-firepolen er minimalfaset resp. allpasSholdig alt efter om man velger R0> R-L eller Ro< R^. Ved Rq=R-^ blir amplituden av dempningsutslaget ^a+(«/0)=a? . To illustrate the relationship, fig. 2 and 3 the electrical replacement circuit diagrams, namely for the two limit positions o(=l and o(=0 respectively. For the sake of simplicity, it is assumed here that the two outlet points w, and w ? in Fig. 2 coincide in the middle of the winding one, i.e. that the number of turns = w2 = w/2. This special case can also be easily used in practice and has the advantage that only one outlet needs to be led out from the differential transformer 2. In the replacement diagrams, the same reference designations as in Fig. 1 used for parts with the same function. Fig. 2 shows the differential-turn capacitor's capacity C connected to the input terminal E, while Fig. 3 shows it connected to the through-wire 1. The replacement diagram in Fig. 2 gives a shunted II link, whose connecting element- values are entered directly on the drawing. The replacement diagram in Fig. 3, where the element values are also entered on the drawing, delivers a four-pole connection which has an impedance dipole in the longitudinal branch, and at whose output there is a phase inversion, shown by a wire crossing. Fig. 2 shows that at position oi=l of the differential rotary capacitor in the connection in fig. 1, a positive damping effect/^a+ occurs which has its minimum at the electrical angular velocity ^ q=\ JT/ i7^ C^. The ratio between the resistance R, and the termination resistance RA determines the basic attenuation a^, the resistance ratio Rq/R^ together with R-j./RA determines the amplitude, and Lq/R^Cq together with the two resistance ratios determines the width of the damping hump. All three determining elements can thus be chosen freely with regard to limits. The correction quadrupole is minimally phased or Suitable depending on whether you choose R0> R-L or Ro< R^. At Rq=R-^, the amplitude of the damping effect becomes ^a+(«/0)=a? .

Fig. 3 viser det tilsvarende negative dempningsutslag Fig. 3 shows the corresponding negative damping effect

&a_ ved stilling <=0 av di fferensial-dreiekondensatoren. Også for dettes amplitude og bredde er de ovennevnte iirpedansforhold bestemmende. Men da denne kobling stadig er minimalfaset, skjer der under dreining av differensial-dreiekondensatoren mellom endestillingene (X. =1 og o(=0 en overgang fra positivt til negativt dempningsutslag bare i tilfellet RQ>. ved monoton minskning. I tilfellet Rq^R-j^ ville amplituden av det positive dempningsutslag først stige videre til*» og først derefter avta. I dette tilfelle kunne man gi avkall på å passere området med høye<< -verdier dersom man kunne koble en tilsvarende fast kondensator paralllelt mellom stator 5 og rotor 6. &a_ at position <=0 of the differential rotary capacitor. The above-mentioned impedance ratio is also decisive for its amplitude and width. But as this coupling is still minimally phased, during rotation of the differential-rotating capacitor between the end positions (X. =1 and o(=0) a transition from positive to negative damping effect occurs only in the case of RQ>. by monotonous decrease. In the case of Rq^R-j ^ the amplitude of the positive damping effect would first rise further to*" and only then decrease. In this case, one could forego passing the area with high<< -values if one could connect a corresponding fixed capacitor in parallel between stator 5 and rotor 6 .

Hvis man som antydet på fig. 1 gjør bruk av mulighetene for oversetning ved di fferensialtransformatoren 2.d.v.s. If, as indicated in fig. 1 makes use of the possibilities for translation at the differential transformer 2.i.e.

og w27^w/2, har man fått meget verdifulle spillerom med hensyn til dimensjonering, hvorved det blir mulig å anvende f.eks. enhetlige eller bedre tilgjengelige differensialkondensatorer. Ut fra fig. 1 kan man også se den store bredtbåndkarakter av denne kobling, da der selv ved endelig induktivitet av differensialtransformatoren 2 i tilfe let av gjennomkobling forblir opprettholdt en konstant dempning aQ frem til frekvensen f=0. and w27^w/2, one has gained very valuable leeway with regard to dimensioning, whereby it becomes possible to use e.g. uniform or better available differential capacitors. Based on fig. 1, one can also see the large broadband character of this coupling, since even at finite inductance of the differential transformer 2 in the case of through coupling, a constant damping aQ is maintained up to the frequency f=0.

En korreksjonsanordning hvormed det er mulig å frembringe såkalte dempningspukkler ved flere frekvenser, er vist på fig. 4. A correction device with which it is possible to produce so-called damping humps at several frequencies is shown in fig. 4.

Som eksempel blir der via den langskoblede differensialtransformator 2 anordnet seks seriekretser hver bestående av en induktivitet <L>Qy, en differensialkondensator C^y og opptil tre ohmske motstander RqV' resp. R2 til R-^. Ut fra dette ser man også lett at det blir mulig å fordele parasitære forstyrrelser som f.eks. jordkapasiteter og de under drift med endelige avslutnjngsmotstanderR E og R Auunngåe-lige impedansforstyrrelser ved midtstillingen av di fferensialkonden-satoren jevnt på inn- og utgang henholdsvis E og A og dermed redu-sere deres forstyrrende.- virkninger. As an example, six series circuits are arranged via the long-coupled differential transformer 2 each consisting of an inductance <L>Qy, a differential capacitor C^y and up to three ohmic resistors RqV' resp. R2 to R-^. Based on this, it is also easy to see that it will be possible to distribute parasitic disturbances such as e.g. earth capacities and those in operation with final terminating resistors R E and R Unavoidable impedance disturbances at the middle position of the differential capacitor evenly on input and output respectively E and A and thus reduce their disruptive effects.

Koblingen på fig. 4 utgjør en djrekte videre utvikling av koblingen på fig. 1, og de]er med samme funksjon er her igjen forsynt med samme henvisningsbetegnelser, så de forklaringer som ble gitt med hensyn til fig. 1 til 3, gjelder analogt også i dette tilfelle. The connection in fig. 4 constitutes a direct further development of the connection in fig. 1, and those with the same function are here again provided with the same reference designations, so the explanations that were given with regard to fig. 1 to 3, apply analogously in this case as well.

På'fig. 4 er bare de impedanskoblinger som ligger ved ut-takene på differensialtranformatoren 2, forsynt med en fortløpende tallindeks. Videre kan det ses at der mellom statorene og de enkelte differensial-dreiekondensatorér C. til Cg samt deres respektive til-slutningspunkter E' resp. A' resp. 1 kan være koblet motstander R2 til R13 i tillegg. Som allerede nevnt tidligere er utførelsesformen på fig. 4 gunstig fordi de enkelte impedans-topoler på differensial-dreiekondensatorenes statorside kan.være vilkårlig fordelt på inngang og utgang. On'fig. 4, only the impedance connections located at the outputs of the differential transformer 2 are provided with a consecutive numerical index. Furthermore, it can be seen that between the stators and the individual differential rotary capacitors C. to Cg and their respective connection points E' or A' or 1 may be connected resistor R2 to R13 in addition. As already mentioned earlier, the embodiment in fig. 4 favorable because the individual impedance topoles on the stator side of the differential rotary capacitors can be arbitrarily distributed between input and output.

Alle korreksjonsleddkoblinger som kan sammenlignes med den foreliggende og har Vært kjent tidligere, -har forskjellige båndbredder ved de to ekstreme utslagAa+ ogAa_. All correction link couplings that can be compared to the present one and have been known previously have different bandwidths at the two extremes Aa+ and Aa_.

Enda en betraktelig fordel ved koblingen på fig. 4 består nå i at' der takket være oversetningen av impedans-topolene ved de utstående uttak E' og A' på differensialtransformatoren 2 fås en ekstra frihetsgrad hvorved det blir mulig å tilpasse båndbredden av de to utslagAa+ ogAa_ til hverandre. Denne viktige egenskap lar seg selvsagt også overføre på koblingene på fig. 1 og fig. 5 ved bruk av et tilsvarende uttak på differensialtransformatoren 2. Another considerable advantage of the connection in fig. 4 now consists in that' where, thanks to the translation of the impedance dipoles at the protruding outlets E' and A' on the differential transformer 2, an additional degree of freedom is obtained, whereby it becomes possible to adapt the bandwidth of the two outputs Aa+ and Aa_ to each other. This important characteristic can of course also be transferred to the connections in fig. 1 and fig. 5 using a corresponding outlet on the differential transformer 2.

Som likeledes vist på fig. 4 kan der eventuelt være innskutt en ytterligere impedans ZKE resp. ZRA i inngangs- og/eller utgangs-grenen for motstandskorreksjonen. Til dette formål kommer en ohmsk motstand eller også et topol-nettverk av spole og motstand i betrakt-ning . As also shown in fig. 4, an additional impedance ZKE or ZRA in the input and/or output branch for the resistance correction. For this purpose, an ohmic resistor or also a two-pole network of coil and resistor comes into consideration.

En ytterligere utformning av oppfinnelsesgjenstanden er vist på fig. 5 med tilhørende elektriske erstatningskoblinger på fig. 6 og 7. Også i koblingen på fig. 5 er deler med samme funksjon forsynt med samme betegnelser som på fig. 1. Til forskjell fra koblingen på fig. 1 er der imidlertid koblet en motstand R'^ parallelt med differensialtransformatoren 2 i langsgrenen. Motstanden R^ behøv-er ikke nødvendigvis å inneholdes i tverrgrenen, men kan godt anta verdien co . I erstatningskoblingene er det for innstillingspara-metreneo£=0 (fig.6) resp.°(=l (fig.7) vist at ekstremutsvingene og-så kommer istand uten . Analogt med fig. 2 og 3 er koblingselement-verdiene også direkte inntegnet i de elektriske erstatningsskjemaer på fig. 6 og 7. For parameteren<^-=0 fås et T-ledd med forskjellig store motstander i langsgrenene og en impedans-topol i tverrgrenen. Erstatningskoblingen på fig. 7 representerer en firepolkobling med en impedans-topol i langsgrenen. Også forløpet av dempningskurvene er vist skjematisk på fig. 5 og 7 for parametrene o!.=0 og oC=l • A further design of the object of the invention is shown in fig. 5 with associated electrical replacement connections in fig. 6 and 7. Also in the connection in fig. 5, parts with the same function are provided with the same designations as in fig. 1. In contrast to the connection in fig. 1, however, a resistor R'^ is connected in parallel with the differential transformer 2 in the longitudinal branch. The resistance R^ does not necessarily have to be contained in the transverse branch, but may well assume the value co . In the replacement couplings, it has been shown for the setting parameters neo£=0 (fig. 6) or °(=l (fig. 7) that the extreme fluctuations also recover without . Analogous to fig. 2 and 3, the coupling element values are also shown in the electrical substitution diagrams in Fig. 6 and 7. For the parameter <^-=0, a T-joint is obtained with different resistances in the longitudinal branches and an impedance two-pole in the transverse branch. The substitution connection in Fig. 7 represents a four-pole connection with an impedance topole in the longitudinal branch. The course of the damping curves is also shown schematically in Fig. 5 and 7 for the parameters o!.=0 and oC=l •

Fig. 6 viser et ekstremt utslag .Åa+ for koblingen på fig. 5. Som det ses, opptrer det her vedoC=0 og ikke ved oC =1 som i koblingen på fig. 1, da den negative erstatningsmotstand her ligger i serie med Rq. Minimalfasekarakter fås når Rq^" Rj<1>/^. Fig. 6 shows an extreme result .Åa+ for the connection in fig. 5. As can be seen, it occurs here at doC=0 and not at oC =1 as in the connection in fig. 1, as the negative replacement resistance is here in series with Rq. Minimum phase character is obtained when Rq^" Rj<1>/^.

Den tilsvarende inversjon av forholdene i koblingen på fig. 1 opptrer ved dempningsutslaget Aa_ i dasher må være lik 1 og ikke lik 0, slik som vist på fig.7. The corresponding inversion of the conditions in the coupling of fig. 1 occurs at the damping output Aa_ in dashes must be equal to 1 and not equal to 0, as shown in fig.7.

Claims

1. Adjustable damping correction link which is designed as four-pole, and where a wire at reference potential is connected directly from an input terminal to an output terminal, and which consists of a differential transformer and at least one differential capacitor whose stators are connected in parallel with the input connections, and whose rotor is followed by a coil and a resistor, characterized in that the differential transformer (2) is located in the four-pole longitudinal branch (E,A), that the rotor of the differential capacitor (3) via the coil (LQ) resp. the resistance (RQ) or is directly connected to an outlet (w-^) on the differential transformer (2), or that the stators of a further differential capacitor (Cq^ - CQ6^) are connected in the output cross branch either in addition to or instead of the stators (4, 5) in the input cross branch, and that from a further outlet (w2) on the differential transformer (2) a resistor (R^) is connected to the through wire (1).

2. Correction link as specified in claim 1, characterized in that the two outlets (w^, w2) coincide.

3. Correction link as stated in claim 1 or 2, characterized in that the partial windings (w^, w2) of the differential transformer (2) have the same number of turns.

4. Correction link as stated in claim 1, 2 or 3, characterized in that the resistance (Rq) in the rotor branch (6) of the differential capacitor has the value zero.

5. Correction link as specified in one of claims 1-4, characterized in that a further resistance (R^') is connected in parallel with the differential transformer (2).

6. Correction link as specified in claim 5, characterized in that the resistance (R^) between the differential transformer (2) and the continuous line (1) has an infinite value.

7. Correction link as specified in one of claims 1-6, characterized in that several impedance connections are connected to different outlets on the differential transformer (2), each of which is composed of a differential capacitor, a coil (e.g. Lq-^ coi' <L>04' <C>04^ and possibly three resistors (eg RQ1# R2, R3).

8. Correction link as stated in one of claims 1-7, characterized in that the input (E) and the output (A) are themselves located at an outlet on the differential transformer (2) (fig. 4).

9. Correction link as specified in one of claims 1-8, characterized in that further impedances ZV7V are connected in the input and/or in the output cross branch j\hj ISA consisting of an ohmic resistor or a series connection of an ohmic resistor and a coil.