NO144127B - Fremgangsmaate for styring av en bevegelig sugeanordning samt anordning for utoevelse av fremgangsmaaten - Google Patents
Fremgangsmaate for styring av en bevegelig sugeanordning samt anordning for utoevelse av fremgangsmaaten Download PDFInfo
- Publication number
- NO144127B NO144127B NO751665A NO751665A NO144127B NO 144127 B NO144127 B NO 144127B NO 751665 A NO751665 A NO 751665A NO 751665 A NO751665 A NO 751665A NO 144127 B NO144127 B NO 144127B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- treatment
- aqueous
- hydrogen
- weight
- subjected
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 42
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 27
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 27
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 27
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 24
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 20
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 19
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 16
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 16
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 12
- 230000009965 odorless effect Effects 0.000 claims description 11
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 9
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 claims description 9
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 5
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 4
- ZCDOYSPFYFSLEW-UHFFFAOYSA-N chromate(2-) Chemical class [O-][Cr]([O-])(=O)=O ZCDOYSPFYFSLEW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 4
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 4
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 3
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 claims description 2
- 150000008044 alkali metal hydroxides Chemical class 0.000 claims description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 22
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N sulfuric acid Substances OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 10
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 10
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 6
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 6
- 239000012286 potassium permanganate Substances 0.000 description 5
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010306 acid treatment Methods 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000002845 discoloration Methods 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 3
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical group OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 2
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 2
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- WQYVRQLZKVEZGA-UHFFFAOYSA-N hypochlorite Chemical compound Cl[O-] WQYVRQLZKVEZGA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 2
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 2
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- KMUONIBRACKNSN-UHFFFAOYSA-N potassium dichromate Chemical compound [K+].[K+].[O-][Cr](=O)(=O)O[Cr]([O-])(=O)=O KMUONIBRACKNSN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical group [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 1
- 229910001854 alkali hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- PCUXAGHYTREZMN-UHFFFAOYSA-M azanium;copper(1+);diacetate Chemical compound [NH4+].[Cu+].CC([O-])=O.CC([O-])=O PCUXAGHYTREZMN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 1
- 238000005108 dry cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- 230000002045 lasting effect Effects 0.000 description 1
- 229940046892 lead acetate Drugs 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 230000001932 seasonal effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- HIFJUMGIHIZEPX-UHFFFAOYSA-N sulfuric acid;sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O.OS(O)(=O)=O HIFJUMGIHIZEPX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B7/00—Blast furnaces
- C21B7/16—Tuyéres
- C21B7/163—Blowpipe assembly
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02F—DREDGING; SOIL-SHIFTING
- E02F3/00—Dredgers; Soil-shifting machines
- E02F3/04—Dredgers; Soil-shifting machines mechanically-driven
- E02F3/88—Dredgers; Soil-shifting machines mechanically-driven with arrangements acting by a sucking or forcing effect, e.g. suction dredgers
- E02F3/8858—Submerged units
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02F—DREDGING; SOIL-SHIFTING
- E02F3/00—Dredgers; Soil-shifting machines
- E02F3/04—Dredgers; Soil-shifting machines mechanically-driven
- E02F3/88—Dredgers; Soil-shifting machines mechanically-driven with arrangements acting by a sucking or forcing effect, e.g. suction dredgers
- E02F3/90—Component parts, e.g. arrangement or adaptation of pumps
- E02F3/905—Manipulating or supporting suction pipes or ladders; Mechanical supports or floaters therefor; pipe joints for suction pipes
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02F—DREDGING; SOIL-SHIFTING
- E02F3/00—Dredgers; Soil-shifting machines
- E02F3/04—Dredgers; Soil-shifting machines mechanically-driven
- E02F3/88—Dredgers; Soil-shifting machines mechanically-driven with arrangements acting by a sucking or forcing effect, e.g. suction dredgers
- E02F3/90—Component parts, e.g. arrangement or adaptation of pumps
- E02F3/907—Measuring or control devices, e.g. control units, detection means or sensors
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/0318—Processes
- Y10T137/0324—With control of flow by a condition or characteristic of a fluid
- Y10T137/0329—Mixing of plural fluids of diverse characteristics or conditions
- Y10T137/0335—Controlled by consistency of mixture
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/0318—Processes
- Y10T137/0324—With control of flow by a condition or characteristic of a fluid
- Y10T137/0357—For producing uniform flow
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Jet Pumps And Other Pumps (AREA)
- Load-Engaging Elements For Cranes (AREA)
- Vehicle Body Suspensions (AREA)
- Control Of Electric Motors In General (AREA)
- Control Of Velocity Or Acceleration (AREA)
- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
Description
Fremgangsmåte til fremstilling av luktfrie eller praktisk talt luktfrie hydrocarbonblandinger.
Denne oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte til fremstilling av luktfrie, eller praktisk talt luktfrie hydrocarbonblandinger ved katalytisk raffinering med hydrogen og etterfølgende kjemisk behandling i flytende fase.
Fremgangsmåten er særlig hensiktsmessig til fremstilling av hydrocarbonoljer, for eksempel bensiner, white spirit og kerosiner, som skal oppfylle meget strenge krav til luktfrihet.
Det er kjent at den ubehagelige lukt av ubehandlede hydrocarbonblandinger,
for eksempel urene mineraloljedestillater, i vesentlig grad skyldes deres innhold av svovelforbindelser. Disse er også hovedsa-kelig ansvarlig for to andre ytterst uøn-skede egenskaper av sådanne ubehandlede hydrocarbonblandinger, nemlig korrosiviteten og den ramme lukt av deres for-brenningsprodukter. Det er forlengst kjent en rekke metoder til å redusere sådanne oljers svovelinnhold. Disse metoder med-fører også endel luktforbedringer. Den best
kjente og ennu oftest anvendte metode består i å behandle de svovelinneholdende oljer med konsentrert svovelsyre eller ry-kende svovelsyre.
Man kjenner også andre metoder til å redusere svovelinnholdet eller bare det korroderende svovelinnhold, nemlig behandling av hydrocarbonoljene med sterkt oxyderende kjemikalier og/eller kjemikalier som inneholder tunge metaller. Det er for eksempel kjent å raffinere oljene i flytende fase eller dampfase med vandige oppløsninger av kaliumpermanganat eller kaliumdikromat, men denne metode er ikke blitt generelt anerkjent, fordi der på den ene side kreves relativt store mengder oxyderende midler og fordi det er forbundet med vanskelighet å fjerne de dannede biprodukter, og på den annen side ofte oppstår uønsket misfarvning av de be-handlede hydrocarbonoljer. De oppnådde oljers lukt er vanligvis fortsatt utilfreds-stillende, men det som er særlig utilfreds-stillende ved de fleste oxydasjons- eller metallbehandlingsmetoder er den varige lukt av de dannede produkter etter lang lagring eller under innvirkning av lys og/ eller varme, fordi de disulfider som dannes ved behandlingen viser seg å være ustabile og delvis fører til korroderende, illeluk-tende svovelforbindelser.
Nylig har katalytisk raffinering med hydrogen funnet øket anvendelse for avsvovling av hydrocarbonmaterialer. Det er mulig å velge betingelsene på en slik måte at praktisk talt svovelfrie produkter oppnås, det vil si produkter hvis svovelinnhold er mindre enn 10 vektsdeler pr. million vektsdeler. Men til tross for denne drastiske avsvovling, som neppe kan oppnås ved noen annen metode, vil det oppnådde produkt fremdeles ha en liten, ubehagelig lukt som er en ulempe for direkte anvendelse av de nevnte hydrocarbonblandinger som oppløsningsmidler, fortynnings-midler eller tørrensende væsker og især som ekstraksjonsmidler i spisefettindu-strien.
For å oppnå for disse anvendelser og for lignende bruk, produkter som oppfyller de overordentlig sterke krav som stilles til luktfrihet bør der til den katalytiske raffinering med hydrogen føyes et tilleggs-trinn.
Eksempler på to-trinns metoder til fremstilling av luktfrie hydrocarbonblandinger er allerede kjent. Det er især fore-slått å supplere raffineringen med en svovelsyrebehandling. Denne metode har ut-strakt anvendelse og fører i mange tilfel-ler til tilfredsstillende luktfrihet og lukt-stabile produkter. Men visse hydrocarbonblandinger, for eksempel spesielle bensiner oppnådd fra persiske råoljer, kan ikke behandles vellykket etter denne metode. De beholder en ubehagelig ram lukt. Meto-den har også vanligvis flere betydelige mangler. Svovelsyrebehandlingen fører til vanskeligheter hva korrosiviteten og bort-skaffelsen av biproduktene angår og fører ofte til en økning av kokeområdet av spesielle bensiner og white spirit samt til store raffineringstap som følge av hydro-carbonenes oppløselighet i konsentrert svovelsyre. Der kreves en temmelig innviklet etterbehandling innebærende vask med natronlut, og gjentatt vask med vann er også nødvendig. Det er dessuten kjent å etter-behandle hydrogenerte hydrocarbonpro-dukter med lut-oppløsninger, for eksempel en natronlutoppløsning, for å forbed-re lukten, men de oppnådde produkter er ikke tilstrekkelig luktfrie for de omtalte formål.
Andre kjente forslag går ut på ■— som et annet trinn, etter den katalytiske raffinering med hydrogen — å foreta en behandling med tunge metaller eller tunge metallforbindelser, fortrinnsvis oxyder eller salter. Kobber- eller jernoxyder er for eksempel anbefalt som aktive reaktanter for dampformige hydrocarboner, og natri-umplumbit, blyacetat og kobberammoni-umacetat for behandling i flytende fase. En mangel ved metodene som utføres i dampfase, er at de må være kontinuerlige samt at de krever meget kostbart utstyr, slik at de neppe er hensiktsmessige i mindre skala.
På den annen side oppstår der ved anvendelse av behandlingsmetoder i flytende fase vanskeligheter i forbindelse med re-generering og fjernelse av de tunge metall-holdige avfallsprodukter. Dessuten inntrer det ofte uønsket misfarvning av de resul-terende produkter og ustabilitet ved lagring.
Endelig er en annen metode blitt fo-reslått til å fremstille bensin med den høy-este renhetsgrad og en lukt som man ikke kunne vente ved å kombinere lutvask, hy-pokloritbehandling og raffinering med hydrogen og svovelsyre. Denne metode kan ansees som teknisk og økonomisk ugjen-nomførlig på grunn av de overordentlig store kjemikaliemengder som kreves samt dermed forbundet arbeide, men den viser tydelig de praktiske vanskeligheter som er forbundet med fremstilling av luktfrie hydrocarbonblandinger.
Et formål med nærværende oppfinnelse er å skaffe en metode som fører til produkter av meget høy kvalitet hva lukt og luktstabilitet angår, uten -at de foran omtalte mangler oppstår.
I henhold til oppfinnelsen skaffes der en fremgangsmåte for fremstilling av luktfrie, eller praktisk talt luktfrie, hydrocarbonblandinger ved katalytisk raffinering med hydrogen og etterfølgende kjemisk behandling i flytende fase. Det karakteristiske trekk ved fremgangsmåten består i at man ved den kjemiske behandling i flytende fase utsetter hydrocarbonblandingen for innvirkning av en vandig oppløs-ning som inneholder et eller flere salter av metallsyrer med høyt oxygeninnhold, spesielt et eller flere permanganater, kromater og/eller dikromater.
Fordelene ved denne fremgangsmåte er særlig klare når den sammenlignes med de av de hittil anvendte metoder hvor en svovelsyrebehandling utføres som det annet prosesstrinn. Kvaliteten av de produkter som oppnås, er minst like god, de nevnte vandige saltoppløsninger er betydelig lettere å lagre og håndtere enn konsentrert svovelsyre, og der forekommer ingen korrosjonsproblemer og bare små raffineringstap uten endringer i de behand-lede produkters kokeområde. Den eneste etterbehandling som er nødvendig, er en grundig vask med vann.
Kaliumpermanganat har vist seg å være et særlig hensiktsmessig oxydasjons-middel ved det annet prosesstrinn. Denne forbindelse har ytterligere den fordel at problemet med å fjerne avfallsprodukter kan løses teknisk på en meget enkel måte. Det forbrukte brunstein-inneholdende nøy-trale eller svakt alkaliske spill-vann ifølge oppfinnelsen kan lett underkastes den konvensjonelle spill-vannrensning, for eksempel fnuggdannelse av det oljeinnehol-dende spill-vann med hydroxydsuspensjo-ner, bunnfelling og etterfølgende filtrering.
Den katalytiske raffinering med hydrogen kan utføres etter de vanlige metoder som er kjent i faget. Betingelsene velges fortrinnsvis således at man oppnår en så fullstendig avsvovling som mulig. Den vandige saltoppløsning som anvendes i det annet prosesstrinn bør ikke være for sterkt konsentrert, da det oxyderende an-grep på hydrocarbonblandingen ellers kunne bli for intenst, hvilket igjen ville kunne føre til luktforverring. Den gunstigste konsentrasjon avhenger av typen av de hydrocarboner som skal behandles. Generelt varierer den fra 0,5 til 6 vektpst., fortrinnsvis fra 1 til 3 vektpst. Nøytrale vandige oppløsninger av de nevnte salter eller sådanne vandige saltoppløsninger som har et tilleggsinnhold av fritt alkalihydroxyd, for eksempel natriumhydroxyd, på opp til ca. 3 vektpst., har vist seg særlig hensiktsmessige. Surgjorte oppløsninger er litt mindre gunstige med hensyn til luktfor-bedring.
Den for behandlingen nødvendige saltoppløsning har vanligvis en konsentrasjon i området fra 0,5 til 3 volumpst., beregnet på den mengde hydrocarbonblanding som skal behandles, og fortrinnsvis omtrent 1 volumpst. Generelt gjelder at mindre mengder av relativt høyere kon-sentrerte oppløsninger er mere fordelaktige enn tilsvarende større mengder av svakere opløsninger. For eksempel gir 1 volumpst. av en 3 pst. kaliumpermanganat-oppløsning et produkt som har en bedre, det vil si svakere, lukt enn 3 volumpst. av en 1. pst. oppløsning. Der anvendes i det hele tatt overraskende små mengder raf-fineringsmidler i det annet prosesstrinn.
Normal rom- eller omgivelsestempe-ratur har vist seg å være den mest hensiktsmessige temperatur under behandlingen. Sesongmessige fluktuasjoner på 10— 30° C har praktisk talt ingen innvirkning. Betydelig forhøyede temperaturer på for eksempel 70° C og høyere er vanligvis mindre hensiktsmessige, fordi lukten ved disse forhøyede temperaturer vanligvis forbed-res i en mindre grad enn ved de foran nevnte lavere temperaturer.
Det annet trinn i prosessen ifølge oppfinnelsen kan utføres satsvis eller kon-tinuerlig. Behandlingens varighet avhenger av de anvendte arbeidsbetingelser. Ved den meget alminnelige behandling av separate porsjoner i omrørte beholdere er det innlysende at hele beholderens innhold må blandes omhyggelig. Omtrent 1—
3 timers behandling er nødvendig avhengig
av røreverkets effekt og dimensjoner. Unø-dig lange behandlingsperioder bør unn-gåes, da dette istedet kan resultere i luktforverring. Etter bunnfelling adskillelse av de forbrukte saltoppløsninger bør den be-handlede hydrocarbonblanding vaskes omhyggelig.
Eksempel 1.
En sammenligning mellom fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen og andre to-faseraffineringsmetoder som er kjent i faget, er vist i den etterfølgende tabell. Det første prosesstrinn var det samme i alle eksempler og besto av katalytisk raffinering med hydrogen utført på en sådan måte at de hydrogenerte produkter hadde et svovelinnhold på tilnærmet 0,0005 pst.
(5 deler pr. million). Reaksjonsbetingel-sene i dette raffineringstrinn var: temperatur ca. 350° C, trykk ca. 34 atm., molfor-hold mellom hydrogen og olje ca. 1,7, romhastighet ca. 4 liter flytende utgangsma-teriale pr. dm'1 katalysator pr. time. For det annet prosesstrinn ble sammenlignende eksperimenter utført. Hvor intet annet er nevnt ble behandlingen i annet trinn utført ved romtemperatur. Disse be-handlinger ble i samtlige tilfelle etterfulgt av grundig vask med vann.
De forskjellige kombinerte raf f ine-ringsmetoder ble alle anvendt på flere spesielle bensiner og en white spirit med ko-kepunkt 150°—190° C. Alle materialer ted-de seg på praktisk talt samme måte ved de separate kombinerte prosesser, slik at de resultater som er oppført i tabellen for de sammenlignende eksperimenter kan sies å være karakteristiske for hele området av lette hydrocarbonblandinger.
De sammenlignende eksperimenter viste at der kan oppnås en meget overraskende forbedring av hydrocarbonblan-dingenes lukt ved å kombinere katalytisk raffinering med hydrogen med en behandling med kromater eller permanganater. Lignende resultater kan ikke oppnås ved de kjente to-trinnsmetoder, for eksempel ved raffinering med hydrogen og etterfølgende vask med natronlut eller etterfølgende plumbit-behandling, i alle fall ikke uten store vanskeligheter under driften og/eller uønskede fenomener som for eksempel misfarvning. Heller ikke ble produkter med tilsvarende god kvalitet oppnådd dersom permanganatene, kromatene eller dikro-matene ble erstattet med hydrogenperoxyd eller ozon.
Eksempel 2.
En brukbar utførelsesform for fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er føl-gende : En mineraloljefraksjon med et kokeområde fra 35 til 200° C ble avsvovlet ved katalytisk raffinering med hydrogen inn-til restsvovelinnholdet var fra 2 til 7 deler pr. million. De følgende reaksjonsbetingel-ser ble iakttatt: temperatur 350—360° C, trykk 30—40 ato., molforholdet hydrogen: olje 1,5—2,0 og romhastighet 3—5 l/dm<3>/
time. Produktet ble deretter separert ved
destillasjon i en bred, lettere fraksjon og
i tre til fire høyerekokende fraksjoner med
snevrere kokeområder. Disse fraksjoner
ble behandlet hver for seg i omrørte beholdere ved omgivende temperatur, og
samtlige ble tilsatt 1 volumpst. nøytral
kaliumpermanganatoppløsning. For den
lettere fraksjon var en 1,5—2 pst. oppløs-ning tilstrekkelig, og en 3 pst. kaliumper-manganatoppløsning ble brukt for de tyngre fraksjoner. Etter omrøring i en time
fikk den forbrukte, brunsteininneholdende
oppløsning bunnfelle, hvorpå den ble separert. Bensinene ble deretter vasket med
vann under kraftig omrøring. Den lettere
fraksjon ble vasket to ganger og de tyngre
fraksjoner tre ganger. De sistnevnte ut-gjorde de endelige spesialbensiner. Den
lettere fraksjon ble ved gjentatt destillasjon separert i produkter med snevrere
kokeområder svarende til de på markedet
værende bensiner med bestemte kokepunk-ter.
De oppnådde sluttprodukter har en
neppe merkbar, mild lukt som forblir u-forandret etter måneders lagring i tan-ker eller i dagslys. Ingen merkbar for-verring av lukten oppstår når produktene
oppvarmes ved ca. 70° C i 48 timer.
Claims (5)
1. Fremgangsmåte til fremstilling av luktfrie, eller praktisk talt luktfrie, hydrocarbonblandinger ved katalytisk raffi-
nering med hydrogen og etterfølgende kjemisk behandling i flytende fase, karakterisert ved at man ved den kjemiske behandling i flytende fase utsetter hydrocarbonblandingen for innvirkning av en vandig oppløsning av ett eller flere salter av metallsyrer med høyt oxygeninnhold, spesielt et eller flere permanganater, kromater og/eller dikromater.
2. Fremgangsmåte ifølge påstand 1, karakterisert ved at man anvender de vandige metallsyresaltoppløsninger i en konsentrasjon fra 0,5 til 6 vektpst., fortrinnsvis fra 1 til 3 vektpst.
3. Fremgangsmåte ifølge påstand 1 eller 2, karakterisert ved at man anvender vandige metallsyresaltoppløsnin-ger hvilke som ytterligere bestanddel inneholder opp til 3 vektpst. fritt alkalime-tallhydroxyd, såsom f. eks. natriumhydroxyd.
4. Fremgangsmåte ifølge hvilken som helst av påstandene 1—3, karakterisert ved at man anvender de vandige oppløsninger i en mengde fra 0,5 til 3 vektpst. beregnet på hydrocarbonblandingen.
5. Fremgangsmåte ifølge hvilken som helst av de foregående påstander, karakterisert ved at en hydrocarbonblanding med relativt bredt kokeområde underkastes katalytisk raffinering med hydrogen, deretter ved destillasjon oppdeles i to eller flere fraksjoner med snevrere kokeområde, hvoretter noen av eller alle disse fraksjoner separat underkastes behandlingen med den vandige saltoppløs-ning, eller eventuelt først underkastes katalytisk raffinering med hydrogen, deretter underkastes behandling med den vandige saltoppløsning, og sluttelig ved destillasjon oppdeles i to eller flere fraksjoner med snevrere kokeområde.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7410937A SE384452B (sv) | 1974-08-29 | 1974-08-29 | Sett att styra en rorlig suganordning for sugning av suspenderbart material fran botten av en vetskesamling och anordning for utovning av settet |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO751665L NO751665L (no) | 1976-03-02 |
NO144127B true NO144127B (no) | 1981-03-23 |
NO144127C NO144127C (no) | 1981-07-01 |
Family
ID=20322005
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO751665A NO144127C (no) | 1974-08-29 | 1975-05-12 | Fremgangsmaate for styring av en bevegelig sugeanordning samt anordning for utoevelse av fremgangsmaaten |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4037335A (no) |
AT (1) | AT350001B (no) |
BR (1) | BR7503607A (no) |
CA (1) | CA1031795A (no) |
DE (1) | DE2520732C2 (no) |
DK (1) | DK385575A (no) |
ES (1) | ES438258A1 (no) |
FI (1) | FI59496C (no) |
FR (1) | FR2283264A1 (no) |
GB (1) | GB1511154A (no) |
IT (1) | IT1038423B (no) |
NO (1) | NO144127C (no) |
PL (1) | PL110076B1 (no) |
SE (1) | SE384452B (no) |
Families Citing this family (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE416107B (sv) * | 1977-03-31 | 1980-12-01 | Sanbergs Industrikonstruktione | Reglersett vid en anleggning med rorlig suganordning for sugning av suspenderbart material samt anordning for settets genomforande |
NL170875C (nl) * | 1979-05-10 | 1983-01-03 | Ihc Holland Nv | Werkwijze voor het aanpassen van de werking van een baggerinrichting. |
DE2940926A1 (de) * | 1979-10-09 | 1981-05-07 | Passavant-Werke Michelbacher Hütte, 6209 Aarbergen | Verfahren und vorrichtung zum abziehen von schlamm in klaerbecken |
US4611955A (en) * | 1980-07-23 | 1986-09-16 | Conoco Inc. | Slurry pump tram control apparatus |
AU1523083A (en) * | 1982-09-20 | 1984-06-21 | Conoco Inc. | Surge silo for slurry networks |
DE3620715C2 (de) * | 1986-06-20 | 1996-01-25 | Bertram Dipl Ing Botsch | Verfahren und Vorrichtung zum Räumen und Absaugen von abgesetztem Schlamm in Absetzbecken von Kläranlagen |
FR2627859B1 (fr) * | 1988-02-25 | 1990-09-07 | Seguin Patrick | Jauge de charge pour materiaux transportes dans l'eau par tuyaux flottants |
US5076919A (en) * | 1990-05-04 | 1991-12-31 | Fraser Environmental Systems, Inc. | Self-cleaning vacuum filter with relatively moveable surfaces for recovering oil from beaches |
US5192435A (en) * | 1990-05-04 | 1993-03-09 | Fraser Environmental Systems, Inc. | Self-cleaning vacuum head for recovering oil from beaches and the like |
US5302210A (en) * | 1992-04-07 | 1994-04-12 | Fraser Environmental Systems, Inc. | Rapid deployment method for recovering oil from beaches |
FR2702785B1 (fr) * | 1993-03-18 | 1995-06-02 | Michoulier Bruno Jean Victor | Installation de déshydratation des boues du fond d'une lagune. |
ZA946056B (en) * | 1993-08-30 | 1995-03-16 | Greystones Enterpr Pty Ltd | System for controlling the position of a suction nozzle |
US6033187A (en) * | 1997-10-17 | 2000-03-07 | Giw Industries, Inc. | Method for controlling slurry pump performance to increase system operational stability |
EP1811127A1 (en) * | 2006-01-20 | 2007-07-25 | Dredging International N.V. | Method of mining the sea bed |
EP2254818A1 (en) * | 2008-01-28 | 2010-12-01 | Johann Haberl | Tubing conduit system, a method for control thereof and the use thereof |
GB2495286B (en) * | 2011-10-03 | 2015-11-04 | Marine Resources Exploration Internat Bv | A method of recovering a deposit from the sea bed |
CN104114812B (zh) * | 2011-12-08 | 2017-05-24 | 伟尔矿物澳大利亚私人有限公司 | 泵装置 |
ES2695252A1 (es) * | 2017-06-27 | 2019-01-02 | Carbonero Juan Francisco Cabezas | Sistema para la limpieza de lodos heterogéneos depositados en instalaciones hidráulicas |
US11266068B2 (en) * | 2019-12-02 | 2022-03-08 | FYTO, Inc. | System and method for aquatic plant harvesting |
CN111779058A (zh) * | 2020-07-16 | 2020-10-16 | 段付文 | 一种避免管道堵塞的水利河道施工用污泥清理装置 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1062926A (en) * | 1913-01-14 | 1913-05-27 | John Reid | Dredger. |
US1231613A (en) * | 1914-05-11 | 1917-07-03 | Westinghouse Electric & Mfg Co | System of pump control. |
US2250021A (en) * | 1938-02-25 | 1941-07-22 | David L Hofer | Relief valve control |
US2661550A (en) * | 1951-05-02 | 1953-12-08 | Instr Inc | Method and apparatus for controlling a dredging operation |
US2938536A (en) * | 1957-10-29 | 1960-05-31 | Honeywell Regulator Co | Controller |
US3224121A (en) * | 1963-01-29 | 1965-12-21 | Rick A Denning | Apparatus for optimizing dredge production |
NL6616728A (no) * | 1966-11-28 | 1968-05-29 | ||
US3493345A (en) * | 1967-12-20 | 1970-02-03 | Du Pont | Method of controlling polymer viscosity during synthesis by utilizing motor load |
NL6803191A (no) * | 1968-03-06 | 1969-09-09 | ||
NL6809986A (no) * | 1968-07-15 | 1970-01-19 | ||
US3633597A (en) * | 1970-05-28 | 1972-01-11 | Atomic Energy Commission | Flow rate control method |
US3707978A (en) * | 1971-09-24 | 1973-01-02 | Beta Corp | Automatic control and antibacklash system |
-
1974
- 1974-08-29 SE SE7410937A patent/SE384452B/xx not_active IP Right Cessation
-
1975
- 1975-05-05 GB GB1874575A patent/GB1511154A/en not_active Expired
- 1975-05-05 US US05/574,280 patent/US4037335A/en not_active Expired - Lifetime
- 1975-05-06 AT AT346875A patent/AT350001B/de not_active IP Right Cessation
- 1975-05-08 CA CA226,574A patent/CA1031795A/en not_active Expired
- 1975-05-09 FI FI751380A patent/FI59496C/fi not_active IP Right Cessation
- 1975-05-09 DE DE2520732A patent/DE2520732C2/de not_active Expired
- 1975-05-12 NO NO751665A patent/NO144127C/no unknown
- 1975-05-26 IT IT2371775A patent/IT1038423B/it active
- 1975-06-05 ES ES438258A patent/ES438258A1/es not_active Expired
- 1975-06-09 BR BR7504618D patent/BR7503607A/pt unknown
- 1975-07-03 PL PL1975181763A patent/PL110076B1/pl unknown
- 1975-08-08 FR FR7524889A patent/FR2283264A1/fr active Granted
- 1975-08-27 DK DK385575A patent/DK385575A/da not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2283264B1 (no) | 1982-10-15 |
CA1031795A (en) | 1978-05-23 |
US4037335A (en) | 1977-07-26 |
SE384452B (sv) | 1976-05-10 |
FI751380A (no) | 1976-03-01 |
NO751665L (no) | 1976-03-02 |
IT1038423B (it) | 1979-11-20 |
AT350001B (de) | 1979-05-10 |
FI59496B (fi) | 1981-04-30 |
DE2520732C2 (de) | 1984-02-23 |
BR7503607A (pt) | 1976-08-03 |
SE7410937L (sv) | 1976-03-01 |
GB1511154A (en) | 1978-05-17 |
DE2520732A1 (de) | 1976-03-11 |
NO144127C (no) | 1981-07-01 |
ATA346875A (de) | 1978-09-15 |
FI59496C (fi) | 1981-08-10 |
ES438258A1 (es) | 1977-04-16 |
FR2283264A1 (fr) | 1976-03-26 |
PL110076B1 (en) | 1980-06-30 |
DK385575A (da) | 1976-03-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO144127B (no) | Fremgangsmaate for styring av en bevegelig sugeanordning samt anordning for utoevelse av fremgangsmaaten | |
US4485007A (en) | Process for purifying hydrocarbonaceous oils | |
WO2020117380A1 (en) | Controlled catalytic oxidation of merox process by-products in an integrated refinery process | |
JP2004524377A (ja) | 炭化水素燃料から少量の有機硫黄を除去する方法 | |
US2948675A (en) | Process for removing heavy metals from petroleum with an oil-insoluble sulfonic acid | |
US3413307A (en) | Desulfurization process | |
US2472473A (en) | Conversion of hydrosulfides to neutral sulfur substances | |
US2152721A (en) | Process for the removal of mercaptans from hydrocarbon distillates | |
US2028998A (en) | Method of sweetening hydrocarbon oils | |
US4392947A (en) | Integrated refining process | |
US1826143A (en) | Process of refining hydrocarbon oils with chromium salts | |
US2152722A (en) | Process of separating mercaptans contained in a hydrocarbon liquid | |
US3152070A (en) | Removal of odor by hydrogenation and oxidation | |
NO141829B (no) | Generator for sterilt, utvaskbart radioaktivt materiale | |
US2915461A (en) | Multi-stage sweetening process employing an alkaline hypochlorite solution | |
US2156577A (en) | Process of separating mercaptans contained in a hydrocarbon liquid | |
RU2678995C2 (ru) | Способ дезодорации углеводородов нефти | |
US1980555A (en) | Process for treating oils with an alkaline sulphide | |
US2503486A (en) | Method of desulfurization by treatment with elemental halogens | |
US2903422A (en) | Process for sweetening hydrocarbons with alkali hypochlorites, alkali hydroxides and alkali mercaptides | |
US1930216A (en) | Treatment of hydrocarbon oils | |
US2273263A (en) | Sweetening petroleum oils | |
US1492969A (en) | Treatment of liquid hydrocarbons | |
US2776929A (en) | Gasoline sweetening process | |
US1969316A (en) | Treatment of hydrocarbon oils |