NO143732B - Rotating, Cylindrical, Self-Centering Honeymoon Tool - Google Patents
Rotating, Cylindrical, Self-Centering Honeymoon Tool Download PDFInfo
- Publication number
- NO143732B NO143732B NO751220A NO751220A NO143732B NO 143732 B NO143732 B NO 143732B NO 751220 A NO751220 A NO 751220A NO 751220 A NO751220 A NO 751220A NO 143732 B NO143732 B NO 143732B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- nozzle
- oxygen
- amount
- furnace
- freshening
- Prior art date
Links
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 51
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 51
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 51
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 14
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 9
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 7
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 8
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 7
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- CSJDCSCTVDEHRN-UHFFFAOYSA-N methane;molecular oxygen Chemical compound C.O=O CSJDCSCTVDEHRN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
- B24B39/00—Burnishing machines or devices, i.e. requiring pressure members for compacting the surface zone; Accessories therefor
- B24B39/006—Peening and tools therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D13/00—Wheels having flexibly-acting working parts, e.g. buffing wheels; Mountings therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D13/00—Wheels having flexibly-acting working parts, e.g. buffing wheels; Mountings therefor
- B24D13/02—Wheels having flexibly-acting working parts, e.g. buffing wheels; Mountings therefor acting by their periphery
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D13/00—Wheels having flexibly-acting working parts, e.g. buffing wheels; Mountings therefor
- B24D13/02—Wheels having flexibly-acting working parts, e.g. buffing wheels; Mountings therefor acting by their periphery
- B24D13/10—Wheels having flexibly-acting working parts, e.g. buffing wheels; Mountings therefor acting by their periphery comprising assemblies of brushes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Dowels (AREA)
- Pens And Brushes (AREA)
- Mutual Connection Of Rods And Tubes (AREA)
Description
Fremgangsmåte ved ferskning av råjern ved å foreta innblåsing av oxygen. Procedure for freshening pig iron by blowing in oxygen.
Den foreliggende oppfinnelse vedrører The present invention relates to
en fremgangsmåte ved ferskning av råjern a procedure for refining pig iron
ved å foreta innblåsing av oxygen i regulerbar mengde i en roterbar ovn med by blowing in adjustable amounts of oxygen in a rotatable oven with
skråttstillet akse, under et trykk av en inclined axis, under a pressure of one
størrelsesorden på 2 kg/cm2, ved hjelp av order of magnitude of 2 kg/cm2, by means of
et munnstykke som er bevegelig i ovnens a nozzle that is movable in the oven
vertikale midtplan, hvor avstanden mellom vertical center plane, where the distance between
munnstykkets utløpsmunning og metallsmelten økes ved å redusere munnstykkets the nozzle outlet and the metal melt is increased by reducing the nozzle
skråstilling i forhold til horisontalplanet. inclined position in relation to the horizontal plane.
Ved en kjent fremgangsmåte av ovennevnte art anbringes under ferskningen In a known method of the above kind, placed during the freshening
munnstykket for innblåsing av oxygen, slik the nozzle for blowing in oxygen, like this
at oxygenstrålen slår an mot metallsmeltens overflate under forskjellige vinkler og that the oxygen jet strikes the surface of the metal melt at different angles and
fortrinnsvis i forskjellige, avgrensete soner preferably in different, delimited zones
eller i forskjellige punkter på den nevnte or in different points on the aforementioned
overflate. Oxygenet som innføres i smeiten surface. The oxygen that is introduced into the smelting
sikrer forbrenningen av de bestanddeler ensures the combustion of the components
som skal fjernes samt at råjernet omdan-nes til stål. Dessuten forbrennes mere eller which must be removed and the pig iron transformed into steel. Moreover, more or
mindre det kulloxygen som kommer fra less the carbon oxygen that comes from
smeiten ved hjelp av det oxygen som finnes the smelting with the help of the oxygen that is present
i ovnskammeret over metallsmelten og den in the furnace chamber above the molten metal and it
varmemengde som avgis under denne reak-sjon hjelper til med å holde smeiten i fly-tende tilstand. amount of heat given off during this reaction helps to keep the melt in a flowing state.
Med den kjente fremgangsmåte som With the known method which
benytter et svingbart innblåsingsmunn-stykke, det vil si et munnstykke hvis skråstilling kan reguleres, fortrinnsvis kontinu-erlig, under ferskningen, kan man ikke uses a swiveling blow-in nozzle, that is a nozzle whose slant position can be regulated, preferably continuously, during the freshening, one cannot
oppnå noen god varmeeffekt og heller ikke achieve any good heating effect and neither
noen vesentlig reduksjon av fersknings-tiden. Ifølge denne kjente fremgangsmåte some significant reduction of the freshening time. According to this known method
økes avstanden mellom munnstykkets munning og metallsmeltens overflate når man reduserer munnstykkets skråstilling i forhold til horisontalplanet, og samtidig senkes munnstykket i en viss grad innad i ovnen, som følge av munnstykkets dreining om opplagringsaksen. the distance between the mouth of the nozzle and the surface of the molten metal is increased when the nozzle's inclination in relation to the horizontal plane is reduced, and at the same time the nozzle is lowered to a certain extent inside the furnace, as a result of the nozzle's rotation about the storage axis.
Dersom man forsøker å øke hastigheten for ferskningen og derved produksjons-kapasiteten, ved å øke den tilførte mengde oxygen mens man lar de andre reaksjons-betingelser være uforandret, finner man at avgasstemperaturen stiger, noe som viser at kulloxydet forbrenner i skorstenen og ikke i ovnen. Man får derved ikke utnyttet forbrenningsvarmen for kulloxydet, slik at man i praksis vil avpasse den tilførte mengde oxygen på bekostning av produksjons-kapasiteten. If you try to increase the speed of the freshening and thereby the production capacity, by increasing the added amount of oxygen while leaving the other reaction conditions unchanged, you find that the exhaust gas temperature rises, which shows that the carbon monoxide burns in the chimney and not in the furnace . This means that the heat of combustion for the carbon oxide cannot be utilized, so that in practice the added amount of oxygen will be adjusted at the expense of the production capacity.
Idet man av de ovennevnte grunner ikke kan regulere tilførselsmengden av oxygen og ved at reguleringen av innblåsingsmunnstykket praktisk talt er begrenset til en svingebevegelse om en fast anbragt horisontal akse, forårsaker denne fremgangsmåte et oxygentap ved begynnel-sen av hver ferskningsoperasjon, etterfulgt av et tap av kulloxyd under kullstoffredu-seringen, samt deretter etterfulgt av et ytterligere tap av oxygen under det siste prosesstrinn med oksydering av slagget. Since, for the above-mentioned reasons, it is not possible to regulate the supply of oxygen and since the regulation of the blowing nozzle is practically limited to a swinging movement about a fixed horizontal axis, this method causes a loss of oxygen at the beginning of each freshening operation, followed by a loss of carbon oxide during the carbon reduction, and then followed by a further loss of oxygen during the last process step with oxidation of the slag.
En annen ferskningsmåte av stort sett samme art som den ovenfor beskrevne, an-vender en ovn som er dreibar om en horisontal akse og utstyrt m'ed et innblåsings-munnstykke som er skråttstillet' i forhold til horisontalplanet og løper i et vertikal-plan som faller sammen med ovnsaksen. Dette munnstykke er følgelig bevegelig ak-sialt og neddykkes delvis i metallsmelten, mens et hj elpemunnstykke er anbragt pa-rallelt med hovedmunnstykket og er inn-rettet til å tilføre oxygenet i det åpne kam-mer ovenfor metallsmeltens overflate. I dette tilfelle regulerer man neddykkings-dybden for hovedmunnstykket slik at av-gassen som trer ut av ovnen generelt inne-holder lite fritt oxygen og lite kulloxyd. Another freshening method of largely the same kind as the one described above uses a furnace which is rotatable about a horizontal axis and equipped with a blow-in nozzle which is inclined in relation to the horizontal plane and runs in a vertical plane which coincides with the oven shears. This nozzle is consequently movable axially and is partially immersed in the molten metal, while an auxiliary nozzle is placed parallel to the main nozzle and is designed to supply the oxygen in the open chamber above the surface of the molten metal. In this case, the immersion depth for the main nozzle is regulated so that the off-gas leaving the furnace generally contains little free oxygen and little carbon monoxide.
Imidlertid kan en slik fremgangsmåte som krever to munnstykker som hvert er tilkoblet til en separat oxygenkilde, heller ikke tillate noen vesentlig økning av den oxygenmengde som kan tilføres til smeiten, for det første fordi aksialforskyvnin-gen av hovedmunnstykket er begrenset til en størrelsesorden på noen få sentimeter og for det annet fordi en øket tilførsels-iriengde av oxygen i tillegg til overopp-heting og derved følgende aksellererende nedbrytning av lokale områder av ovns-kledningen ved hjelp av oxygenstrålen, også medfører store tap i form av oxygen som unnslipper gjennom skorstenen, og for å unngå slitasje på ovnsforingen, trekkes munnstykket utad slik at oxygenet kan tilføres til metallsmelten like ved metallsmeltens overflate. I et slikt tilfelle er en stor de av oxygenet heller ikke i stand til å reagere med metallsmelten. However, such a method, which requires two nozzles each connected to a separate oxygen source, also cannot allow any significant increase in the amount of oxygen that can be supplied to the melt, firstly because the axial displacement of the main nozzle is limited to an order of magnitude of a few centimetres, and secondly because an increased supply length of oxygen, in addition to overheating and the consequent accelerating breakdown of local areas of the furnace lining by means of the oxygen jet, also entails large losses in the form of oxygen escaping through the chimney, and to avoid wear and tear on the furnace lining, the nozzle is pulled outwards so that the oxygen can be supplied to the molten metal close to the surface of the molten metal. In such a case, a large part of the oxygen is also not able to react with the metal melt.
Ifølge oppfinnelsen unngår man de ovennevnte ulemper og det tas sikte på å oppnå en fremgangsmåte av den innled-ningsvis nevnte art for ferskning av råjern, hvor man kan øke tilførselsmengden av oxygen samtidig som man sikrer forbrenningen av kulloxydet inne i ovnskammeret; eller sagt på en annen måte tar man med den foreliggende oppfinnelse sikte på å oppnå en fremgangsmåte ved ferskning av råjern i en ovn med skråttstillet dreieakse, hvor man kan oppnå særlig høy varmeeffekt og betydelig redusert ferskningstid. According to the invention, the above-mentioned disadvantages are avoided and the aim is to achieve a method of the type mentioned at the outset for freshening pig iron, where the supply amount of oxygen can be increased while ensuring the combustion of the carbon oxide inside the furnace chamber; or said in another way, with the present invention the aim is to achieve a method for cooling pig iron in a furnace with an inclined axis of rotation, where you can achieve a particularly high heating effect and significantly reduced cooling time.
Ifølge oppfinnelsen regulerer man under ferskningen som funksjon av den mengde oxygen som innføres gjennom munnstykket, lengden av den del av munnstykket som rager innad i ovnen og/eller munnstykkets skråstilling for derved å minske lengden av den del av munnstykket som rager innad i ovnen og/eller munnstykkets skråstilling i forhold til horisontalplanet når man øker den tilførte mengde oxygen, slik at forholdet mellom den mengde oxygen som tilføres til smeiten og den mengde oxygen som er tilstede i ovnen over metallsmelten, er stort sett konstant, slik at det kan oppnås optimal forbrenning av CO til C02. According to the invention, the length of the part of the nozzle that protrudes into the oven and/or the inclined position of the nozzle is regulated during cooling as a function of the amount of oxygen introduced through the nozzle, thereby reducing the length of the part of the nozzle that protrudes into the oven and/or or the inclined position of the nozzle in relation to the horizontal plane when increasing the supplied amount of oxygen, so that the ratio between the amount of oxygen supplied to the melt and the amount of oxygen present in the furnace above the metal melt is largely constant, so that optimal combustion can be achieved of CO to C02.
Når oxygenet innblåses i ovnen vil strålen treffe smeiten etter en ellipse. En-de! av gassen vil trenge inn i smeiten og vil bevirke at man får forbrenning av for-urensninger såsom kullstoff, hvilket vil danne kulloxyd; resten av oxygenet blir igjen i ovnskammeret over metallsmeltens overflate og danner en atmosfære som gjør det mulig å forbrenne det dannete kulloxyd som føres ut av smeiten. When the oxygen is blown into the furnace, the beam will hit the forge following an ellipse. One-them! of the gas will penetrate into the smelting and will cause the combustion of impurities such as carbon, which will form carbon oxide; the rest of the oxygen remains in the furnace chamber above the surface of the molten metal and forms an atmosphere that makes it possible to burn the carbon oxide formed that is carried out of the smelting.
Dersom man øker den tilførte mengde oxygen vil hastigheten for strålen stige. Mengden av oxygen som føres inn i smeiten, såvel som det derved dannete kulloxyd, vil øke tilsvarende. Hvis man ikke forandrer munnstykkets stilling vil man imidlertid få en proporsjonalt mindre mengde oxygen tilbake over smeiten og dette tilføres på et tidspunkt hvor det ikke finnes tilstrekkelig mengde av dette til å forbrenne alt kulloxyd; som følge av at forholdet mellom oxygenmengden som inn-føres i badet og oxygenmengden som er disponibel i ovnen over metallsmelten ikke lenger er konstant og er regulert på bekostning av den oxygenmengde som finnes i ovnen, stiger avgasstemperaturen, og et-tersom kulloxyd-mengden i ovnskammeret ikke har kommet i kontakt med en tilsvarende mengde oxygen, forbrenner den ved hjelp av oxygenet i luften som inn-føres i skorstenen under avgassens av-trekking. If you increase the supplied amount of oxygen, the speed of the jet will increase. The amount of oxygen introduced into the smelting, as well as the carbon oxide thus formed, will increase accordingly. If you do not change the position of the nozzle, however, you will get a proportionally smaller amount of oxygen back over the smelting and this is added at a time when there is not a sufficient amount of this to burn all the carbon oxide; as a result of the fact that the ratio between the amount of oxygen introduced into the bath and the amount of oxygen that is available in the furnace above the metal melt is no longer constant and is regulated at the expense of the amount of oxygen found in the furnace, the exhaust gas temperature rises, and as the amount of carbon oxide in the furnace chamber has not come into contact with a corresponding amount of oxygen, it burns with the help of the oxygen in the air that is introduced into the chimney during the withdrawal of the exhaust gas.
Hvis man derimot ifølge oppfinnelsen samtidig trekker tilbake munnstykket, vil den ellipseformete berøringsflate øke og samtidig vil man få øket den motstand som ytes av smeiten mot oxygenets inntreng-ning i smeiten; dessuten vil økingen av veilengden for strålen inne i ovnen med-føre en øket avbremsing som følge av den gasstrøm som trer ut av smeiten. Man vil herved få mindre oxygen ført inn i badet og det er lett å innrette seg slik at forholdet mellom oxygen som innføres i badet og oxygen som er disponibel i ovnen, blir praktisk talt konstant. Man kan eventuelt også redusere munnstykkets skråstilling. Mengden av oxygen som trenger inn i smeiten vil bli desto mindre jo mer stråleaksen nærmer seg tangering. If, on the other hand, according to the invention one pulls back the nozzle at the same time, the elliptical contact surface will increase and at the same time the resistance offered by the melt against the penetration of oxygen into the melt will be increased; moreover, the increase in the path length of the jet inside the furnace will result in an increased deceleration as a result of the gas stream emerging from the forge. You will thereby get less oxygen introduced into the bathroom and it is easy to adjust so that the ratio between oxygen that is introduced into the bathroom and oxygen that is available in the oven is practically constant. You can possibly also reduce the angle of the nozzle. The amount of oxygen that penetrates into the melt will be smaller the more the beam axis approaches tangent.
Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen har man følgende tre regulerings-muligheter, nemlig: skråstilling av munnstykket, nedsenking av munnstykket samt regulering av tilført mengde oxygen, og som følge av dette kan man til et hvert tidspunkt under ferskningen oppnå den best mulige varmeeffekt og den kortest mulige behandlingstid. With the method according to the invention, one has the following three control options, namely: tilting of the nozzle, immersion of the nozzle and regulation of the supplied amount of oxygen, and as a result of this the best possible heating effect and the shortest possible processing time.
Denne fremgangsmåte er bare virksom dersom innblåsingstrykket er lavere enn 2 kg/cm2 og det forønskete resultat vil ikke kunne oppnås dersom trykket har en større verdi enn dette, slik det er tilfelle i slike ovner som har vertikale munnstykker, i hvilke ovner forbrenningen av CO til CO„ ikke er tilsiktet og til og med unngås for å hindre ødeleggelse av ovnsveggene som ikke avkjøles av smeiten. This method is only effective if the blow-in pressure is lower than 2 kg/cm2 and the desired result will not be achieved if the pressure has a greater value than this, as is the case in such furnaces that have vertical nozzles, in which furnaces the combustion of CO to CO„ is not intended and is even avoided to prevent destruction of the furnace walls which are not cooled by the smelting.
Det ble foretatt forsøk med en roterbar Kaldo-ovn som hadde en kapasitet på 110 tonn og hvor innblåsingsmunnstykket rager 2 meter inn i ovnen, og er utstyrt med en dyse med en diameter på 50 mm. Munnstykkets helning i forhold til horisontalplanet var på 27° og oxygenet ble innblåst i et forhold på 80 ms pr. minutt; en betydelig mengde kulloxyd forbrant i skorstenen. Experiments were carried out with a rotatable Kaldo furnace which had a capacity of 110 tonnes and where the blow-in nozzle protrudes 2 meters into the furnace, and is equipped with a nozzle with a diameter of 50 mm. The inclination of the nozzle in relation to the horizontal plane was 27° and the oxygen was blown in at a rate of 80 ms per minute; a considerable amount of carbon monoxide burned in the chimney.
Røret ble trukket tilbake slik at det bare raget 1,50 m innad og mengden av kulloxyd som forbrant i skorstenen ble redusert. The pipe was pulled back so that it only protruded 1.50 m inward and the amount of carbon monoxide burned in the chimney was reduced.
Man lot deretter munnstykket helle 23° mens man beholdt de samme størrelser på dysediameteren og avstanden hvorved munnstykket rager innad i ovnen; mengden av kulloxyd som forbrant i skorstenen ble redusert ytterligere. The nozzle was then allowed to tilt 23° while maintaining the same dimensions of the nozzle diameter and the distance by which the nozzle protrudes into the oven; the amount of carbon monoxide burned in the chimney was further reduced.
Mens man beholdt verdiene for helnin-gen og avstanden som munnstykket rager innad i ovnen, erstattet man den opprinnelige dyse med en dyse med diameter på 125 mm, og man kunne da oppnå å tilføre en oxygenmengde på 120 m» pr. minutt uten at kulloxyd forbrant i skorstenen. While keeping the values for the slope and the distance that the nozzle protrudes into the furnace, the original nozzle was replaced with a nozzle with a diameter of 125 mm, and it was then possible to supply an oxygen quantity of 120 m" per minute without carbon monoxide burning in the chimney.
Mens man beholdt verdiene for helnin-gen og diameteren for dysen, trakk man munnstykket ytterligere tilbake, slik at den avstand som munnstykket raget innad i ovnen nå var 1 m. Man kunne da oppnå å tilføre en oxygenmengde på 185 ms pr. minutt uten å tape forbrenningsvarmen ved forbrenningen av kulloxyd. While keeping the values for the slope and the diameter for the nozzle, the nozzle was pulled back further, so that the distance that the nozzle protruded into the furnace was now 1 m. It was then possible to supply an oxygen quantity of 185 ms per minute without losing the heat of combustion during the combustion of carbon monoxide.
Ved å erstatte dysen på 125 mm med en dyse på 140 mm kunne man oppnå en By replacing the 125 mm nozzle with a 140 mm nozzle one could achieve a
oxygentilførsel på 240 ma pr. minutt. oxygen supply of 240 ma per minute.
Endelig ved å la munnstykket helle 21° i forhold til horisontalplanet og ved å trekke munnstykket ytterligere tilbake slik at det bare raget innad i ovnen 0,75 m, kunne man med en dyse på 140 mm få innblåst en oxygenmengde på 300 ms pr. minutt. Finally, by allowing the nozzle to incline 21° in relation to the horizontal plane and by pulling the nozzle further back so that it only protruded into the oven 0.75 m, with a nozzle of 140 mm, a quantity of oxygen of 300 ms per minute could be blown in. minute.
Sammenlikningsvis kunne varigheten av innblåsingen reduseres fra 54 sekunder pr. tonn ved de opprinnelige forhold til 20 sekunder pr. tonn med en tilførselsmengde på 240 m?> pr. minutt. In comparison, the duration of the insufflation could be reduced from 54 seconds per tons at the original conditions of 20 seconds per tonnes with a supply quantity of 240 m?> per minute.
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US468940A US3871139A (en) | 1974-05-10 | 1974-05-10 | Multiple-compliant-bristle, self-centering self-sizing rotary abrasive hone |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO751220L NO751220L (en) | 1975-11-11 |
| NO143732B true NO143732B (en) | 1980-12-29 |
| NO143732C NO143732C (en) | 1981-04-08 |
Family
ID=23861837
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO751220A NO143732C (en) | 1974-05-10 | 1975-04-08 | Rotating, Cylindrical, Self-Centering Honeymoon Tool |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3871139A (en) |
| AR (1) | AR205121A1 (en) |
| AT (1) | AT335878B (en) |
| BR (1) | BR7502807A (en) |
| CS (1) | CS222216B2 (en) |
| DE (1) | DE2518246C3 (en) |
| DK (1) | DK162823C (en) |
| FR (1) | FR2270057B1 (en) |
| GB (1) | GB1480673A (en) |
| HK (1) | HK7078A (en) |
| IT (1) | IT1032817B (en) |
| MY (1) | MY7800172A (en) |
| NO (1) | NO143732C (en) |
| PL (1) | PL114852B1 (en) |
| SE (1) | SE407357B (en) |
| ZA (1) | ZA752185B (en) |
Families Citing this family (44)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4178725A (en) * | 1975-09-08 | 1979-12-18 | Caterpillar Tractor Co. | Rotary engine housing manufacture |
| US4184223A (en) * | 1978-05-25 | 1980-01-22 | Price John G | Sweeper bristle element |
| US4286416A (en) * | 1978-08-01 | 1981-09-01 | Westinghouse Electric Corp. | Segmented flexible hone |
| US4561214A (en) * | 1978-10-12 | 1985-12-31 | Inoue-Japax Research Incorporated | Abrading tool |
| US4326317A (en) * | 1979-10-16 | 1982-04-27 | Westinghouse Electric Corp. | Decontamination apparatus |
| US4486200A (en) * | 1980-09-15 | 1984-12-04 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Method of making an abrasive article comprising abrasive agglomerates supported in a fibrous matrix |
| US4355489A (en) * | 1980-09-15 | 1982-10-26 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive article comprising abrasive agglomerates supported in a fibrous matrix |
| US4481802A (en) * | 1981-08-31 | 1984-11-13 | Westinghouse Electric Corp. | Method of peening the inside of a small diameter tube |
| US4646479A (en) * | 1981-09-25 | 1987-03-03 | Avco Corporation | Deburring method |
| DE3232884A1 (en) * | 1981-09-25 | 1983-04-14 | Avco Corp., 06830 Greenwich, Conn. | DEBURRING DEVICE |
| US4665657A (en) * | 1982-03-12 | 1987-05-19 | Rands Steve Albert | Centerless flexible external honing apparatus |
| US4484373A (en) * | 1983-03-29 | 1984-11-27 | Price John G | Sweeper bristle element |
| GB2145432B (en) * | 1983-08-19 | 1986-11-26 | Hss Sands & Eng Ltd | Improvements in metal coating and marking processes |
| DE8330060U1 (en) * | 1983-10-19 | 1984-02-23 | Weiler Bürsten GmbH, 7801 Wolfenweiler | BRUSH FOR SURFACE PROCESSING WITH WIRE BRUSHES |
| DE3618315C1 (en) * | 1986-05-30 | 1988-01-21 | Kadia Maschb Kopp Gmbh & Co | Process and tool for machining the surfaces of workpieces |
| JPH01103268A (en) * | 1987-10-14 | 1989-04-20 | Hotani:Kk | Brush roll |
| DE3822169A1 (en) * | 1988-06-30 | 1990-01-04 | Kadia Diamant | METHOD FOR EXPOSING SILICON CRYSTALS |
| US4882879A (en) * | 1988-07-08 | 1989-11-28 | Jason, Inc. | Flexible abrasive grinding tool |
| JPH02104321A (en) * | 1988-10-13 | 1990-04-17 | Hookii:Kk | Rotary brush |
| US5329730A (en) * | 1989-09-20 | 1994-07-19 | Jason, Inc. | Abrasive finishing tool |
| DE69112620T2 (en) * | 1990-05-18 | 1996-02-08 | Graham Hubert Collaroy Neusuedwales Smith | DEVICE FOR CLEANING TUBES. |
| CA2068551A1 (en) * | 1991-05-15 | 1992-11-16 | Akira Morii | Abrasive brush |
| US5211725A (en) * | 1991-08-12 | 1993-05-18 | Fowlie Robert G | Method for manufacturing abrasively-tipped flexible bristles, and flexible abrasive hones therefrom |
| DE4312017A1 (en) * | 1993-04-13 | 1994-10-20 | Artec Design & Entwicklungsges | Bristle |
| US5353553A (en) * | 1994-01-10 | 1994-10-11 | Miller Industrial Products | Method and apparatus for treating brake rotors |
| US5601477A (en) * | 1994-03-16 | 1997-02-11 | U.S. Synthetic Corporation | Polycrystalline abrasive compact with honed edge |
| CA2156452A1 (en) * | 1994-08-22 | 1997-02-19 | Randall C. Foreman | Spiral pattern abrading tool |
| AU125972S (en) * | 1994-10-07 | 1996-02-28 | Tube cleaner | |
| US5609398A (en) * | 1994-10-20 | 1997-03-11 | Jason Incorporated | Twisted stem abrading tool and method of making |
| USD381138S (en) * | 1995-06-26 | 1997-07-15 | Thomas Taylor | Vehicular mounted shoe cleaning brush |
| WO1999030590A1 (en) * | 1997-12-18 | 1999-06-24 | Claudio Marino | Motorized, rotating hair brush |
| US6857943B2 (en) | 2000-06-28 | 2005-02-22 | Michael Kapgan | Burr removal apparatus |
| US6846226B2 (en) * | 2000-06-28 | 2005-01-25 | Michael Kapgan | Burr removal apparatus |
| US7988539B2 (en) * | 2004-05-21 | 2011-08-02 | Epoxi-Tech, Inc. | Abrasive cleaning device |
| US20070099549A1 (en) * | 2004-05-21 | 2007-05-03 | Simon Palushaj | Abrasive cleaning and honing device and method of honing concrete surfaces |
| US7690970B2 (en) * | 2007-01-19 | 2010-04-06 | Epoxy-Tech, Inc. | Abrasive preparation device with an improved abrasion element assembly |
| FR2912336B1 (en) * | 2007-02-14 | 2009-08-28 | Plastef Investissements Sa | POLISHING SHUTTLE, METHOD AND POLISHING DEVICE USING THE SAME |
| US8574039B1 (en) * | 2008-07-22 | 2013-11-05 | Robert White | Brush kit for abrasively conditioning cylinders and bores in mechanical equipment including transmissions |
| ES2594481T3 (en) * | 2009-07-23 | 2016-12-20 | Areva Inc. | Advanced fuel CRUD sampling procedure and tool |
| KR101239712B1 (en) * | 2012-08-17 | 2013-03-06 | 주식회사 유진사 | Sandpaper device for improving surface coating spread rate of street lamp and processing method utilizing sandpaper device |
| US9610670B2 (en) * | 2013-06-07 | 2017-04-04 | Apple Inc. | Consumable abrasive tool for creating shiny chamfer |
| DE112014007100T5 (en) * | 2014-10-27 | 2017-07-27 | Taimei Chemicals Co., Ltd | brush |
| US10434624B2 (en) * | 2016-07-07 | 2019-10-08 | The Boeing Company | Roto peening orbital drilling tool |
| US10562146B2 (en) * | 2016-12-05 | 2020-02-18 | The University Of North Carolina At Charlotte | Fiber based finishing tools |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2196079A (en) * | 1938-08-13 | 1940-04-02 | Leslie H Green | Polishing pad |
| US3016554A (en) * | 1958-05-12 | 1962-01-16 | Osborn Mfg Co | Brush material and brush |
| US3278967A (en) * | 1963-03-14 | 1966-10-18 | Carborundum Co | Fibrous doormat |
| US3233271A (en) * | 1964-02-27 | 1966-02-08 | Osborn Mfg Co | Self-regulating composite brushing tool |
| US3384915A (en) * | 1967-06-30 | 1968-05-28 | Brush Res Mfg Co | Multiple-compliant-bristle brush means having enlarged, abrasively coated outer bristle tip ends of multi-phase material |
| US3696563A (en) * | 1969-10-13 | 1972-10-10 | Rands Steve Albert | Abrasive brush having bristles with fused abrasive globules |
-
1974
- 1974-05-10 US US468940A patent/US3871139A/en not_active Expired - Lifetime
-
1975
- 1975-01-01 AR AR258669A patent/AR205121A1/en active
- 1975-04-07 ZA ZA00752185A patent/ZA752185B/en unknown
- 1975-04-08 NO NO751220A patent/NO143732C/en unknown
- 1975-04-24 DE DE2518246A patent/DE2518246C3/en not_active Expired
- 1975-04-28 AT AT325975A patent/AT335878B/en not_active IP Right Cessation
- 1975-05-02 GB GB18450/75A patent/GB1480673A/en not_active Expired
- 1975-05-06 SE SE7505283A patent/SE407357B/en not_active IP Right Cessation
- 1975-05-06 IT IT68147/75A patent/IT1032817B/en active
- 1975-05-06 PL PL1975180181A patent/PL114852B1/en unknown
- 1975-05-08 BR BR3580/75A patent/BR7502807A/en unknown
- 1975-05-09 DK DK204875A patent/DK162823C/en not_active IP Right Cessation
- 1975-05-09 FR FR7514563A patent/FR2270057B1/fr not_active Expired
- 1975-05-12 CS CS753288A patent/CS222216B2/en unknown
-
1978
- 1978-02-02 HK HK70/78A patent/HK7078A/en unknown
- 1978-12-30 MY MY172/78A patent/MY7800172A/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT1032817B (en) | 1979-06-20 |
| GB1480673A (en) | 1977-07-20 |
| SE7505283L (en) | 1975-11-11 |
| AR205121A1 (en) | 1976-04-05 |
| NO143732C (en) | 1981-04-08 |
| DK162823C (en) | 1992-05-18 |
| DE2518246C3 (en) | 1978-09-14 |
| AT335878B (en) | 1977-04-12 |
| DE2518246A1 (en) | 1975-11-27 |
| BR7502807A (en) | 1976-03-16 |
| US3871139A (en) | 1975-03-18 |
| CS222216B2 (en) | 1983-05-27 |
| DK204875A (en) | 1975-11-11 |
| ZA752185B (en) | 1976-03-31 |
| NO751220L (en) | 1975-11-11 |
| HK7078A (en) | 1978-02-10 |
| DE2518246B2 (en) | 1978-01-12 |
| FR2270057B1 (en) | 1982-10-08 |
| FR2270057A1 (en) | 1975-12-05 |
| PL114852B1 (en) | 1981-02-28 |
| SE407357B (en) | 1979-03-26 |
| ATA325975A (en) | 1976-07-15 |
| MY7800172A (en) | 1978-12-31 |
| DK162823B (en) | 1991-12-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO143732B (en) | Rotating, Cylindrical, Self-Centering Honeymoon Tool | |
| US3953199A (en) | Process for refining pig iron | |
| US3960546A (en) | Method for eliminating nose-skulls from steelmaking vessels | |
| JP2013519796A (en) | Copper anode refining system and method | |
| EP1721017B1 (en) | Method for producing low carbon steel | |
| US4083715A (en) | Smelting plant and method | |
| US3194650A (en) | Metallurgical melting and refining process | |
| JPH0253492B2 (en) | ||
| US3323907A (en) | Production of chromium steels | |
| US4050683A (en) | Smelting plant and method | |
| US3275432A (en) | Oxygen steel making | |
| US5163997A (en) | High-production rotary furnace steelmaking | |
| US3912243A (en) | Apparatus and process for refining hot metal to steel | |
| NO841355L (en) | PROCEDURE FOR OPERATING A MATALLURGICAL PLANT | |
| US3057616A (en) | Device for refining of metals | |
| US2965370A (en) | Oxygen lance with bent tip | |
| US3859078A (en) | Method of operating a basic open hearth furnace | |
| SU1695828A3 (en) | Method of blowing melt in furnace | |
| US3514280A (en) | Continuous steelmaking method | |
| US1856716A (en) | Elongated tilting hearth furnace | |
| US1948697A (en) | Manufacture of metals | |
| US3934864A (en) | Process and installation for reductive melting of iron scrap, powder or sponge | |
| JPS6067609A (en) | Refinement of molten metal bath | |
| JPS62205213A (en) | Oxygen blowing lance | |
| NO128072B (en) |