NO141381B - PRINTED MEDIA COUPLED COUPLING. - Google Patents
PRINTED MEDIA COUPLED COUPLING. Download PDFInfo
- Publication number
- NO141381B NO141381B NO770565A NO770565A NO141381B NO 141381 B NO141381 B NO 141381B NO 770565 A NO770565 A NO 770565A NO 770565 A NO770565 A NO 770565A NO 141381 B NO141381 B NO 141381B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- gap
- pressure medium
- coupling
- outer sleeve
- coupling according
- Prior art date
Links
- 230000008878 coupling Effects 0.000 title claims description 54
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 title claims description 54
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 title claims description 54
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 5
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052752 metalloid Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002738 metalloids Chemical class 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D25/00—Fluid-actuated clutches
- F16D25/04—Fluid-actuated clutches in which the fluid actuates an elastic clutching, i.e. elastic actuating member, e.g. a diaphragm or a pneumatic tube
- F16D25/042—Fluid-actuated clutches in which the fluid actuates an elastic clutching, i.e. elastic actuating member, e.g. a diaphragm or a pneumatic tube the elastic actuating member rotating with the clutch
- F16D25/046—Fluid-actuated clutches in which the fluid actuates an elastic clutching, i.e. elastic actuating member, e.g. a diaphragm or a pneumatic tube the elastic actuating member rotating with the clutch and causing purely radial movement
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D1/00—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements
- F16D1/06—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end
- F16D1/08—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end with clamping hub; with hub and longitudinal key
- F16D1/0805—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end with clamping hub; with hub and longitudinal key with radial clamping due to deformation of a resilient body or a body of fluid
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Hydraulic Clutches, Magnetic Clutches, Fluid Clutches, And Fluid Joints (AREA)
- Quick-Acting Or Multi-Walled Pipe Joints (AREA)
- Non-Reversible Transmitting Devices (AREA)
- Details Of Connecting Devices For Male And Female Coupling (AREA)
- Coupling Device And Connection With Printed Circuit (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en trykkmediumpåvirket kobling for ldsbar sammenkobling av i det minste to elementer, fortrinnsvis for overforing av dreiemomenter mellom disse elementer, og koblingen består av en ytterhylse, en innerhylse som er konsentrisk montert i ytterhylsen og festet til denne i det minste ved én ende, slik at der dannes en spalte mellom ytter- og innerhylsen, og koblingen omfatter organer for innforing av et trykkmedium i denne spalte, hvorved spaltens radiale dimensjon kan varieres ved endring av trykket på trykkmediet i spalten ved at hylsenes vegger derved endrer form. The present invention relates to a coupling influenced by a pressure medium for the flexible connection of at least two elements, preferably for the transmission of torques between these elements, and the coupling consists of an outer sleeve, an inner sleeve which is concentrically mounted in the outer sleeve and attached to it at least at one end , so that a gap is formed between the outer and inner sleeve, and the coupling includes means for inserting a pressure medium into this gap, whereby the radial dimension of the gap can be varied by changing the pressure on the pressure medium in the gap, by the sleeve walls thereby changing shape.
Det er tidligere kjent trykkmediumpåvirkede koblinger av den ovennevnte type, hvor spalten med trykkmediet har forholdsvis stort volum. Slike koblinger anvendes ofte for losbar montering av;£t hjul e.l. på en aksel, og til almindelig bruk gir slike tidligere kjente koblinger et godt resultat. Pressure medium-affected couplings of the above-mentioned type have previously been known, where the gap with the pressure medium has a relatively large volume. Such couplings are often used for removable mounting of wheels etc. on an axle, and for general use such previously known couplings give a good result.
Disse kjente koblinger er derimot ufordelaktige i flere henseender når de benyttes i omgivelser som utsettes for store temperaturforandringer. Trykkmediet, som vanlig-vis utgjores av en olje eller et fettprodukt, har i almindelighet en utvidelseskoeffisient som er meget hoyere enn utvidelseskoeffisienten for inner- og ytterhylsen, som normalt er fremstilt av stål. Ofte er utvidelseskoeffisienten for trykkmediet ti ganger så hoy som for stål. However, these known connections are disadvantageous in several respects when they are used in environments that are exposed to large temperature changes. The pressure medium, which is usually made of an oil or a fat product, generally has a coefficient of expansion which is much higher than the coefficient of expansion for the inner and outer sleeve, which are normally made of steel. Often the expansion coefficient for the pressure medium is ten times as high as for steel.
Når en kobling av den ovennevnte type utsettes for hoye temperaturer ekspanderer derfor trykkmediet meget mer enn stålhylsene, og ved store temperaturdifferanser kan dette medfore en deformasjon av koblingen, og det kan til og med få koblingen til å briste. Videre er det vanskelig å oppnå god tetning ved de meget hoye trykk som frembringes når temperaturen okes til et hoyt nivå. When a coupling of the above-mentioned type is exposed to high temperatures, the pressure medium therefore expands much more than the steel sleeves, and with large temperature differences this can lead to a deformation of the coupling, and it can even cause the coupling to burst. Furthermore, it is difficult to achieve a good seal at the very high pressures that are produced when the temperature is increased to a high level.
Når man på den annen side senker temperaturen, trekker trykkmediet seg meget mer sammen enn stålhylsene, og dette forer til at den dreiemomentoverforende evne reduseres , og det kan til og med skje at det ene eller begge de sammen-koblede elementer loses fra koblingen ved ekstremt lave temperaturer. When, on the other hand, the temperature is lowered, the pressure medium contracts much more than the steel sleeves, and this leads to the torque-transmitting ability being reduced, and it may even happen that one or both of the connected elements are loosened from the coupling at extreme low temperatures.
Med hoye temperaturer menes i denne sammenheng temperaturer opp til 100 - 125°C av trykkmediet, og med lave temperaturer menes -30°C eller lavere. In this context, high temperatures mean temperatures up to 100 - 125°C of the pressure medium, and low temperatures mean -30°C or lower.
Man har forsokt å unngå de ovennevnte ulemper ved Attempts have been made to avoid the above-mentioned disadvantages by
som trykkmedium å benytte et trykkmedium med lavere utvidelseskoeffisient enn ovennevnte væske eller fett, men ingen hittil kjente koblinger har kunnet eliminere eller i vesentlig grad redusere de nevnte ulemper slik at koblingen kan anvendes i tilfeller hvor den utsettes for store temperaturdifferanser. as a pressure medium to use a pressure medium with a lower coefficient of expansion than the above-mentioned liquid or grease, but no couplings known to date have been able to eliminate or significantly reduce the aforementioned disadvantages so that the coupling can be used in cases where it is exposed to large temperature differences.
Hensikten med oppfinnelsen er derfor å tilveiebringe The purpose of the invention is therefore to provide
en trykkmediumpåvirket kobling for losbar sammenkobling av i det minste to elementer, og som også kan benyttes i de tilfeller hvor den utsettes for store temperaturdifferanser uten å deformeres på grunn av ekstrem utvidelse eller sammen-trekning av trykkmediet, som ikke losner om temperaturen senkes, og ved hvilken man ikke har noen alvorlige tetnings-problemer på grunn av stor trykkstigning når koblingen utsettes for stor temperaturstigning. a coupling influenced by pressure medium for releasable interconnection of at least two elements, and which can also be used in cases where it is exposed to large temperature differences without being deformed due to extreme expansion or contraction of the pressure medium, which does not loosen if the temperature is lowered, and in which there are no serious sealing problems due to a large increase in pressure when the coupling is exposed to a large increase in temperature.
En temperaturstigning AT bevirker en trykkstigning AP A temperature rise AT causes a pressure rise AP
i koblingens spalte eller gap på grunn av at utvidelseskoeffisienten for væsken % er hoyere enn utvidelseskoeffisienten for inner- eller ytterhylsen. Matematisk kan trykkstigningen uttrykkes på folgende måte: in the gap or gap of the coupling due to the coefficient of expansion of the fluid % being higher than the coefficient of expansion of the inner or outer sleeve. Mathematically, the pressure rise can be expressed as follows:
hvor AP angir trykkforandringen, AT angir .temperaturfor-andringen, B er en kompressibilitetskonstant for trykkmediet, d er den gjennomsnittlige diameter av koblingens spalte, L where AP indicates the pressure change, AT indicates the temperature change, B is a compressibility constant for the pressure medium, d is the average diameter of the coupling gap, L
er spaltens lengde, E er elastisitetsmodulen for stålet i den aksel og det nav som skal kobles sammen ved hjelp av koblingen, c er forholdet mellom inner- og ytterdiameteren av navet som skal kobles sammen med akselen og V angir trykkmediumvolumet i koblingens spalte. is the length of the slot, E is the modulus of elasticity for the steel in the shaft and the hub to be connected using the coupling, c is the ratio between the inner and outer diameter of the hub to be connected to the shaft and V indicates the pressure medium volume in the coupling's slot.
Av den ovenstående formel fremgår det at en temperatur-forhoyelse bevirker en trykkstigning, og at en volumfor-andring kan redusere effekten av slike temperaturforhoyelser. For å prove effekten av forskjellige volumer av koblingens spalte ved forskjellige temperaturforhoyelser har der vært gjort undersokelser, og resultatet av disse illustreres på fig. 1 og 2. På fig. 1 er vist et diagram hvor trykkstigningen AP (den horisontale akse) ved to forskjellige tempera-turf orhoyelser , nemlig 50°C resp. 100°C,er tegnet inn mot en<*>vertikal akse som viser bredden-1 av spalten mellom inner-og ytterhylsen. Trykkstigningen AP er uttrykt i bar From the above formula, it appears that an increase in temperature causes an increase in pressure, and that a change in volume can reduce the effect of such temperature increases. In order to test the effect of different volumes of the coupling gap at different temperature increases, investigations have been carried out, and the results of these are illustrated in fig. 1 and 2. In fig. 1 shows a diagram where the pressure rise AP (the horizontal axis) at two different temperature increases, namely 50°C resp. 100°C, is plotted against a<*>vertical axis which shows the width-1 of the gap between the inner and outer sleeve. The pressure rise AP is expressed in bar
(1 bar = 0,2 MPa), og bredden t av spalten er uttrykt i mm. Alle forsok ble utfort med en kobling som hadde en gjennom-snittlig diameter d av spalten på 3'0 mmj der utvidelseskoeffisienten for trykkmediet, som i dette tilfelle var et fettprodukt, var 7 x 10 , kompressibilitetskonstanten B (1 bar = 0.2 MPa), and the width t of the gap is expressed in mm. All experiments were carried out with a coupling having an average diameter d of the gap of 3'0 mmj where the expansion coefficient of the pressure medium, which in this case was a fat product, was 7 x 10 , the compressibility constant B
for trykkmediet var 8 x 10 J l/bar, elastisitetsmodulen for stålet i akselen og navet som skulle sammenkobles var 21 x 10 5 kg/cm 2, og forholdet mellom inner- og ytterdiameteren av det nav som skulle monteres var 0,5. for the pressure medium was 8 x 10 J l/bar, the modulus of elasticity for the steel in the shaft and the hub to be connected was 21 x 10 5 kg/cm 2 , and the ratio between the inner and outer diameter of the hub to be assembled was 0.5.
Av diagrammet fremgår det at det er forholdsvis små forandringer av AP når spaltebredden t okes fra 0,5 til storre spalte, mens AP endrer seg forholdsvis meget når spaltebredden endres fra t 0,5 til en spaltebredde som er mindre enn dette mål. Det er derfor åpenbart at dersom volumet av trykkmediet i koblingens spalte reduseres, til en verdi svarende til mindre enn t =0,5 mm ved den på fig. 1 illustrerte kobling, er det mulig vesentlig å redusere trykkstigningen ved temperaturstigninger. For å bestemme volumet bor spaltebredden t beregnes med hensyn på den gjennomsnittlige diameter d av spalten, og med hensyn til dette forhold kan det angis at verdien av forholdet t:d bor være mindre enn 2 x 10"<2>. The diagram shows that there are relatively small changes in AP when the gap width t increases from 0.5 to a larger gap, while AP changes relatively much when the gap width changes from t 0.5 to a gap width smaller than this measure. It is therefore obvious that if the volume of the pressure medium in the gap of the coupling is reduced, to a value corresponding to less than t =0.5 mm at the one in fig. 1 illustrated connection, it is possible to significantly reduce the pressure rise in the event of temperature rises. To determine the volume, the gap width t should be calculated with regard to the average diameter d of the gap, and with regard to this ratio, it can be stated that the value of the ratio t:d should be less than 2 x 10"<2>.
Under forsokene har man observert at verdien av forholdet t:d ikke gir identiske resultater for forskjellige koblinger, og forholdsverdien synker noe ved okende diametre på grunn av at toleransene for koblinger med storre diametre kan gjores forholdsvis mindre enn for koblinger med små diametre, men generelt bor fblgende forhold oppfylles for at man skal kunne holde trykkstigningen nede ved okende temperaturer: During the experiments, it has been observed that the value of the ratio t:d does not give identical results for different couplings, and the ratio value decreases somewhat with increasing diameters due to the fact that the tolerances for couplings with larger diameters can be made relatively smaller than for couplings with small diameters, but in general the following conditions must be met in order to be able to keep the pressure rise down at increasing temperatures:
I idealtilfellet bor forholdet t:d være null, men In the ideal case, the ratio t:d should be zero, but
av velkjente grunner er dette ikke mulig, og med hensyn til de spesielle egenskaper har det vist seg hensiktsmessig å begrense forholdet til å være lik eller mindre enn 2 x 10 for well-known reasons this is not possible, and with regard to the special properties it has been found appropriate to limit the ratio to be equal to or less than 2 x 10
På fig. 2 er vist et tilsvarende diagram, som illustrerer dreiemomentforholdet M-^/Mq ved slurepunktet mellom navet og akselen,som er koblet sammen ved hjelp av koblingen ifolge oppfinnelsen, ved forskjellige bredder t av koblingsspalten og ved forskjellige utgangstrykk. Hvis man med betegnelsen M generelt mener dreiemomentet ved slurepunktet, betegner Mq i diagrammet et slikt dreiemoment ved utgangstilstanden og-M, betegner dreiemomentet ved forhoyet temperatur. Ved alle forsok var temperaturforhoyelsen AT = +100°C, og i diagrammet er tre forskjellige verdier tegnet inn svarende til utgangstrykk på 900 bar, 600 bar resp. 300 bar. De ovrige verdier er de samme som forklart i forbindelse med fig. 1. In fig. 2 shows a corresponding diagram, which illustrates the torque ratio M-^/Mq at the slip point between the hub and the axle, which are connected by means of the coupling according to the invention, at different widths t of the coupling gap and at different output pressures. If the designation M generally means the torque at the shutter point, Mq in the diagram denotes such a torque at the initial state and -M denotes the torque at elevated temperature. In all tests, the temperature increase was AT = +100°C, and in the diagram three different values are plotted corresponding to output pressures of 900 bar, 600 bar or 300 bar. The other values are the same as explained in connection with fig. 1.
De undersøkelser som illustreres grafisk på fig. 2 bekrefter det resultat som er observert i forbindelse med de forsok som illustreres på fig. 1, og det kan bemerkes at det er forholdsvis små forandringer av dreiemomentforholdet M-^/Mq f or spaltebredder t som er storre enn ca. 0,5 mm, mens det blir storre forandringer i forholdet M^/Mq for bredden t av spalten som er mindre enn ca. 0,5 mm. Under-søkelser bekrefter derfor at forholdet t/d bor være mindre enn omkring 2 x 10 ' for at man i vesentlig grad skal kunne redusere effektene av temperaturstigninger og differanser i forholdet M^/Mq avhengig av slike temperaturforandringer. The investigations which are graphically illustrated in fig. 2 confirms the result observed in connection with the experiments illustrated in fig. 1, and it can be noted that there are relatively small changes in the torque ratio M-^/Mq for gap widths t that are greater than approx. 0.5 mm, while there are larger changes in the ratio M^/Mq for the width t of the gap which is less than approx. 0.5 mm. Investigations therefore confirm that the ratio t/d should be less than about 2 x 10' in order to significantly reduce the effects of temperature rises and differences in the ratio M^/Mq depending on such temperature changes.
For visse formål er det meget vesentlig at man utforer koblingen så temperaturuavhengig som mulig, og For certain purposes, it is very important that the coupling is carried out as temperature-independently as possible, and
dette kan altså skje ved at man lar spalten for trykkmediet være smal og under den ovenfor angitte verdi. Samtidig kan man redusere koblingens temperaturavhengighet ytterligere ved å blande opp trykkmediet med partikler av et eller annet slags materiale hvis termiske utvidelseskoeffisient er stort sett den samme som eller mindre enn utvidelseskoeffisienten for koblingens ytter- og innerhylse. Partiklene kan være av et hvilket som helst egnet materiale, såsom et metall, metalloid eller en organisk forbindelse, som motstår de hoye trykk og relativt hoye temperaturer som kan tenkes å komme på tale. this can therefore happen by leaving the gap for the pressure medium narrow and below the value stated above. At the same time, the coupling's temperature dependence can be further reduced by mixing up the pressure medium with particles of some kind of material whose thermal expansion coefficient is largely the same as or less than the expansion coefficient of the coupling's outer and inner sleeve. The particles can be of any suitable material, such as a metal, metalloid or an organic compound, which resists the high pressures and relatively high temperatures that can be expected to be involved.
I det fdlgende skal oppfinnelsen beskrives nærmere In the following, the invention will be described in more detail
i forbindelse med et par utforelseseksempler som er vist på fig. 3 og <*>f, hvor fig. 3 er et tverrsnitt gjennom en kobling ifolge oppfinnelsen, og fig. V er et partielt tverrsnitt gjennom en modifisert utforelsesform av koblingen ifolge oppfinnelsen. in connection with a couple of embodiment examples which are shown in fig. 3 and <*>f, where fig. 3 is a cross-section through a coupling according to the invention, and fig. V is a partial cross-section through a modified embodiment of the coupling according to the invention.
På fig. 3 er vist en trykkmediumpåvirket kobling 10, som f.eks. kan anvendes for sammenkobling av et nav 25 og en aksel 26. Koblingen består av en ytterhylse 11 og en innerhylse 12 som er montert konsentrisk i ytterhylsen 11 og festet til denne ved hjelp av ringformede sveiser 13 resp. In fig. 3 shows a coupling 10 influenced by pressure medium, which e.g. can be used for connecting a hub 25 and an axle 26. The coupling consists of an outer sleeve 11 and an inner sleeve 12 which are mounted concentrically in the outer sleeve 11 and attached to this by means of annular welds 13 or
I1*. Som et alternativ til sveising kan de konsentrisk anordnede hylser 11 og 12 sammenfdyes ved en eller annen annen teknikk, såsom lodding, fusjon, limingskruing eller klinking. Begge hylser 11 og 12 forutsettes å være radialt elastiske, dvs. antas bl.a. å ha tynne vegger og være utfort av et materiale som • i den foreliggende sammenheng er tilstrekkelig elastisk til å tillate hylsene å bdyes i innbyrdes motsatte radiale retninger under.trykk-påvirkning fra et pneumatisk eller fortrinnsvis hydraulisk trykkmedium, som innfores i et område eller en spalte 15 IN 1*. As an alternative to welding, the concentrically arranged sleeves 11 and 12 can be joined by some other technique, such as soldering, fusion, glue screwing or riveting. Both sleeves 11 and 12 are assumed to be radially elastic, i.e. assumed i.a. to have thin walls and be made of a material which • in the present context is sufficiently elastic to allow the sleeves to be bent in mutually opposite radial directions under the influence of pressure from a pneumatic or preferably hydraulic pressure medium, which is introduced into an area or a column 15
som begrenses mellom de to hylser 11 og 12. Som det fremgår av figuren, vil en bdyning av de respektive hylser bevirke at ytterhylsen 11 bringes x friksjonsinngrep med navet eller hjulet 25 mens innerhylsen bringes i friksjonsinngrep me.d akselen 26, således at begge elementer kobles sammen ved hjelp av koblingen ifolge oppfinnelsen. which is limited between the two sleeves 11 and 12. As can be seen from the figure, a swelling of the respective sleeves will cause the outer sleeve 11 to be brought into frictional engagement with the hub or wheel 25 while the inner sleeve is brought into frictional engagement with the axle 26, so that both elements are connected together using the coupling according to the invention.
For oversiktens skyld er spalten 15 mellom ytterhylsen 11 og innerhylsen 12 vist forholdsvis bred, men for at man skal kunne redusere effekten av•trykkforandringen i trykkmediet avhengig av temperaturforandringer, bor bredden t av spalten eller gapet 15 med hensyn på sin gjennomsnitts-_p diameter d oppfylle det ovennevnte forhold: t/d^-2 <*> 10 For the sake of clarity, the gap 15 between the outer sleeve 11 and the inner sleeve 12 is shown relatively wide, but in order to be able to reduce the effect of the pressure change in the pressure medium depending on temperature changes, the width t of the gap or gap 15 with regard to its average diameter d fulfill the above condition: t/d^-2 <*> 10
Som det fremgår av fig. 3 er den ene ende av ytterhylsen 11 utformet med en flenslignende krave som er for-synt med et hull 18 som kommuniserer med spalten 15. I hullet 18 finnes et tettende stempel 27 som kan presses radialt innover ved hjelp av en skrue 30. For å eliminere faren for oppsprekking av ytterhylsen 11 og innerhylsen 12 er endene 15a og 15b av spalten utformet som hulkiler, og i disse hulkiler 15a og 15b er der montert ringformede ut-fyllingselementer 15^ °C I5d for å redusere volumet av spalten. Utfyllingselementeno 15c og l5d kan være fremstilt av et hvilket som helst egnet materiale, fortrinnsvis et materiale med samme utvidelseskoeffisient som hylsene 11 og 12. As can be seen from fig. 3, one end of the outer sleeve 11 is designed with a flange-like collar which is provided with a hole 18 which communicates with the slot 15. In the hole 18 there is a sealing piston 27 which can be pressed radially inwards by means of a screw 30. In order to to eliminate the danger of cracking of the outer sleeve 11 and the inner sleeve 12, the ends 15a and 15b of the gap are designed as hollow wedges, and in these hollow wedges 15a and 15b, annular filling elements 15^ °C I5d are mounted to reduce the volume of the gap. The filling elements 15c and 15d can be made of any suitable material, preferably a material with the same coefficient of expansion as the sleeves 11 and 12.
På fig. k er vist en modifisert utforelsesform av koblingen på fig. 3? som likeledes består av en ytterhylse 11 og en innerhylse 12 som er anordnet konsentrisk i ytterhylsen 11, og hvor en spalte 15 avgrenses mellom de to hylser. I den ene ende er de to hylser sammenkoblet med hverandre ved hjelp av en sveis 1^, og i den motsatte ende . åpner spalten seg i et aksialt, ringformet spor 18' som er tettet ved hjelp av et tetningsstempel 27'. En kravelignende trykkring 27" er anordnet aksialt utenfor ringstempelet 27'j og trykkringen 27" er innrettet til å kunne presses mot ringstempelet 27' og inn i sporet 18<1> ved påvirkning av et antall skruer 30<1> som er anordnet rundt koblingen og samvirker med kraven 16 på ytterhylsen 11. In fig. k shows a modified embodiment of the coupling in fig. 3? which likewise consists of an outer sleeve 11 and an inner sleeve 12 which are arranged concentrically in the outer sleeve 11, and where a gap 15 is defined between the two sleeves. At one end, the two sleeves are connected to each other by means of a weld 1^, and at the opposite end . the gap opens into an axial, ring-shaped groove 18' which is sealed by means of a sealing piston 27'. A collar-like pressure ring 27" is arranged axially outside the ring piston 27'j and the pressure ring 27" is arranged to be able to be pressed against the ring piston 27' and into the groove 18<1> under the influence of a number of screws 30<1> which are arranged around the coupling and cooperates with the collar 16 on the outer sleeve 11.
Midlene for å tilveiebringe en trykksetting av trykkmediet i spalten 15 kan være av en hvilken som helst egnet type, og kan utgjores av et separat ytre organ for innforing av trykkmedium i spalten 15, og ved en slik utforelsesform av oppfinnelsen erstattes tetningsstempelet 27 eller 27' med en enveis-ventil som tillater en innforing av trykkmedium under trykk i spalten, men forhindrer utslipp av slikt trykkmedium. The means for pressurizing the pressure medium in the gap 15 can be of any suitable type, and can be made up of a separate external member for introducing pressure medium into the gap 15, and in such an embodiment of the invention the sealing piston 27 or 27' is replaced with a one-way valve which allows an introduction of pressure medium under pressure into the gap, but prevents the discharge of such pressure medium.
For ytterligere å redusere behovet for spalten 15 To further reduce the need for column 15
kan trykkmediet inneholde små partikler av et materiale hvis utvidelseskoeffisient er den samme eller nær den samme som utvidelseskoeffisienten for inner- og ytterhylsen. Ved å blande trykkmediet med slike partikler reduseres mengden av trykkmedium i tilsvarende utstrekning. the pressure medium may contain small particles of a material whose coefficient of expansion is the same or close to the same as the coefficient of expansion of the inner and outer sleeve. By mixing the pressure medium with such particles, the amount of pressure medium is reduced to a corresponding extent.
Spalten 15 mellom ytterhylsen 11 og innerhylsen 12 kan være av en hvilken som helst egnet form, f.eks. som vist på fig. <>>+, der delene med mindre veggtykkelse, f.eks. The gap 15 between the outer sleeve 11 and the inner sleeve 12 can be of any suitable shape, e.g. as shown in fig. <>>+, where the parts with smaller wall thickness, e.g.
delen 11' i ytterhylsen 11 og delen 12' i innerhylsen 12, gir en noe storre utboyning enn de tilsvarende deler 11", 12" med storre veggtykkelse. For å redusere mengden av trykkmedium i spalten 15 kan ytterhylsen eller innerhylsen utformes med radiale fremspring som normalt ligger an mot innerhylsen resp. ytterhylsen, men som, ved innforing av trykkmedium i spalten slik at hylsene 11 og 12 fores noe fra the part 11' in the outer sleeve 11 and the part 12' in the inner sleeve 12, gives a somewhat larger protrusion than the corresponding parts 11", 12" with a larger wall thickness. In order to reduce the amount of pressure medium in the gap 15, the outer sleeve or the inner sleeve can be designed with radial protrusions which normally rest against the inner sleeve or the outer sleeve, but as, when inserting pressure medium into the gap so that the sleeves 11 and 12 are lined somewhat from
hverandre, skaffer en kanal for trykkmediet. Alternativt kan separate ringer eller lignende elementer anordnes i spalten, hvilke reduserer den nodvendige mengde trykkmedium. each other, providing a channel for the pressure medium. Alternatively, separate rings or similar elements can be arranged in the gap, which reduce the required amount of pressure medium.
Normalt utformes koblingen med så smal spalte at ytter- og innerhylsen, ved normal temperatur og innen der tilfores trykk i spalten, ligger an mot hverandre, og diameteren av trykkmediumhullet 18, 18' og slaglengden av stempelet 27, 27' er dimensjonert slik at såvidt mulig alt trykkmedium ved fullfort montering er presset ut av trykkmediumhullet 18, 18<1> og inn i spalten 1$. Videre bor diameteren, resp. slaglengden av trykkstempelet 27, 27' tilpasses slik at man raskt og med relativt normal kraft ved tiltrekning av skruen eller skruene 30 kan tilveiebringe den onskede monteringskraft. Normally, the coupling is designed with such a narrow gap that the outer and inner sleeve, at normal temperature and within which pressure is applied in the gap, lie against each other, and the diameter of the pressure medium hole 18, 18' and the stroke length of the piston 27, 27' are dimensioned so that possible all the pressure medium upon complete assembly is forced out of the pressure medium hole 18, 18<1> and into the gap 1$. Furthermore, the diameter bore, resp. the stroke length of the pressure piston 27, 27' is adjusted so that the desired mounting force can be provided quickly and with relatively normal force by tightening the screw or screws 30.
Et friksjonskoblingsorgan av den på tegningen viste type har vært provet ved varmvalseverk for montering av valseringer på valseaksler, hvorved koblingen bla utsatt for meget hoye temperaturer, og hvor trykkmediet, til tross for kjoling av valseverksvalsene, hadde en temperatur på opptil 150°C. I forholdet I^/Mq mellom valseakselen og valseringen kunne der ikke observeres noen forandringer, A friction coupling device of the type shown in the drawing has been tested at a hot rolling mill for the installation of rolling rings on roll shafts, whereby the coupling was exposed to very high temperatures, and where the pressure medium, despite the cooling of the rolling mill rolls, had a temperature of up to 150°C. No changes could be observed in the ratio I^/Mq between the rolling shaft and the rolling ring,
og i koblingen ingen deformasjoner. Koblingen ifolge den foreliggende oppfinnelse er derfor anvendelig i mange forbindelser der tidligere kjente koblinger av denne type oppviser ulemper på grunn av det store volum av trykkmedium i. spalten eller gapet. Oppfinnelsen kan benyttes både under forhold hvor koblingen utsettes for meget hoye temperaturer og hvor den utsettes for meget lave temperaturer, og bare ved tilpasning av trykket av trykkmediet etter omstendighetene kan koblingen tilpasses for forskjellige formål. and in the coupling no deformations. The coupling according to the present invention is therefore applicable in many connections where previously known couplings of this type exhibit disadvantages due to the large volume of pressure medium in the gap or gap. The invention can be used both under conditions where the coupling is exposed to very high temperatures and where it is exposed to very low temperatures, and only by adapting the pressure of the pressure medium according to the circumstances can the coupling be adapted for different purposes.
Claims (9)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/660,682 US4093052A (en) | 1974-01-23 | 1976-02-23 | Fluid actuated coupling assembly |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO770565L NO770565L (en) | 1977-08-24 |
| NO141381B true NO141381B (en) | 1979-11-19 |
| NO141381C NO141381C (en) | 1980-02-27 |
Family
ID=24650539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO770565A NO141381C (en) | 1976-02-23 | 1977-02-21 | PRESSURE MEDIUM PAIRED CLUTCH. |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS52102956A (en) |
| AT (1) | ATA110777A (en) |
| BR (1) | BR7700996A (en) |
| CA (1) | CA1049278A (en) |
| CH (1) | CH606853A5 (en) |
| DE (2) | DE7705310U1 (en) |
| ES (1) | ES456151A1 (en) |
| FI (1) | FI64984C (en) |
| FR (1) | FR2341778A1 (en) |
| GB (1) | GB1546699A (en) |
| IT (1) | IT1064344B (en) |
| NL (1) | NL7701906A (en) |
| NO (1) | NO141381C (en) |
| SE (1) | SE422232B (en) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4188142A (en) * | 1977-11-09 | 1980-02-12 | Olsson Hans O | Lockable swivel coupling |
| SE422426B (en) * | 1978-02-24 | 1982-03-08 | Foerenade Fabriksverken | METHOD AND APPARATUS FOR MOUNTING TOOLS, WORK PIECES AND LIKE A ROTATING SPINDLE |
| SE425515B (en) * | 1978-06-15 | 1982-10-04 | Metalform Safeset Ab | PRESSURE-POWERED COUPLING |
| SE7812703L (en) * | 1978-12-11 | 1980-06-12 | Hans Otto Olsson | DEVICE FOR HYDRAULIC CLUTCHES |
| EP0129633A1 (en) * | 1983-06-27 | 1985-01-02 | Centro-Morgardshammar Ab | A mounting for a roll unit, particularly in a wire rod mill |
| DE3543672A1 (en) * | 1985-12-11 | 1987-06-19 | Voith Gmbh J M | CLUTCH BETWEEN A SHAFT AND A HUB |
| JPH01299465A (en) * | 1988-05-27 | 1989-12-04 | Nippon Denso Co Ltd | Vehicle speedometer that is also used as accelerometer |
| JPH0419424A (en) * | 1990-05-14 | 1992-01-23 | Japan Steel Works Ltd:The | Friction type clamp device |
| JPH04348805A (en) * | 1990-12-06 | 1992-12-03 | Mitsubishi Materials Corp | Rotary machining tool |
| DE4326150C2 (en) * | 1993-08-04 | 1998-12-17 | Voith Gmbh J M | Device for the axial fixing of components |
| SE505609C2 (en) * | 1995-12-04 | 1997-09-22 | Voith Safeset Ab | COUPLING |
| DE29711184U1 (en) * | 1997-06-26 | 1997-08-21 | Gebr. Leitz GmbH & Co, 73447 Oberkochen | Hydro clamping element |
| JP6070175B2 (en) | 2012-12-27 | 2017-02-01 | トヨタ自動車株式会社 | Transmission test apparatus and transmission test method |
| US10619657B2 (en) * | 2015-04-04 | 2020-04-14 | Esm Energie-Und Schwingungstechnik Mitsch Gmbh | Reversible connecting of machine components |
| EP3208478B1 (en) * | 2016-02-18 | 2021-01-20 | Voith Patent GmbH | Method and system for digital optimization of torque limiters and connection couplings |
| DE102019106503A1 (en) * | 2019-03-14 | 2020-09-17 | Voith Patent Gmbh | Safety coupling with pressure regulation |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE356105B (en) * | 1971-12-14 | 1973-05-14 | K Landaeus | |
| SE423566B (en) * | 1973-01-25 | 1982-05-10 | Foerenade Fabriksverken | PRESSURE SUPPORT SUPPORT FRICTION FOR CONNECTING ATMINSTONE TWO DETAILS PREFERRED FOR Torque Transfer |
-
1976
- 1976-11-19 IT IT7629575A patent/IT1064344B/en active
- 1976-12-16 GB GB52621/76A patent/GB1546699A/en not_active Expired
-
1977
- 1977-01-28 SE SE7700924A patent/SE422232B/en not_active IP Right Cessation
- 1977-01-31 FI FI770328A patent/FI64984C/en not_active IP Right Cessation
- 1977-02-17 BR BR7700996A patent/BR7700996A/en unknown
- 1977-02-17 CA CA272,001A patent/CA1049278A/en not_active Expired
- 1977-02-18 AT AT0110777A patent/ATA110777A/en not_active IP Right Cessation
- 1977-02-21 JP JP1722677A patent/JPS52102956A/en active Granted
- 1977-02-21 NO NO770565A patent/NO141381C/en unknown
- 1977-02-22 NL NL7701906A patent/NL7701906A/en not_active Application Discontinuation
- 1977-02-22 DE DE19777705310U patent/DE7705310U1/en not_active Expired
- 1977-02-22 FR FR7705090A patent/FR2341778A1/en active Granted
- 1977-02-22 ES ES456151A patent/ES456151A1/en not_active Expired
- 1977-02-22 DE DE19772707530 patent/DE2707530A1/en active Pending
- 1977-02-23 CH CH222577A patent/CH606853A5/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB1546699A (en) | 1979-05-31 |
| ATA110777A (en) | 1982-05-15 |
| FI770328A (en) | 1977-08-24 |
| CA1049278A (en) | 1979-02-27 |
| SE422232B (en) | 1982-02-22 |
| FI64984B (en) | 1983-10-31 |
| NO141381C (en) | 1980-02-27 |
| FR2341778A1 (en) | 1977-09-16 |
| CH606853A5 (en) | 1978-11-15 |
| JPS52102956A (en) | 1977-08-29 |
| IT1064344B (en) | 1985-02-18 |
| SE7700924L (en) | 1977-08-24 |
| DE2707530A1 (en) | 1977-08-25 |
| NL7701906A (en) | 1977-08-25 |
| DE7705310U1 (en) | 1979-06-07 |
| FR2341778B1 (en) | 1983-11-10 |
| BR7700996A (en) | 1977-12-06 |
| FI64984C (en) | 1984-02-10 |
| ES456151A1 (en) | 1978-01-16 |
| NO770565L (en) | 1977-08-24 |
| JPS6240567B2 (en) | 1987-08-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO141381B (en) | PRINTED MEDIA COUPLED COUPLING. | |
| US4093052A (en) | Fluid actuated coupling assembly | |
| US4281841A (en) | O-Ring sealing arrangements for ultra-high vacuum systems | |
| US3429587A (en) | Pipe couplings | |
| NO812454L (en) | PIPE CLUTCH, SPECIAL FOR THE PETROLEUM INDUSTRY. | |
| JPS6330527B2 (en) | ||
| US1567813A (en) | Pipe fitting | |
| US2826437A (en) | Flexible coupling for rigid beaded tubes | |
| US4923320A (en) | Disengageable coupling | |
| NO160874B (en) | PROCEDURE FOR PRINTED AA CONNECT A HIGH-STAINLESS STEEL PIPE WITH A CYLINDRIC METAL COVER, AND APPARATUS FOR IMPLEMENTATION OF THE PROCEDURE. | |
| US4705421A (en) | Coupling between a shaft and a hub | |
| US4204413A (en) | Torque limiting drive shaft assembly | |
| JP2010096350A (en) | Plug for sealed closing of pipe | |
| US11287003B2 (en) | Integral unit for service brake and fail-safe park brake | |
| US3129948A (en) | Packing gland | |
| US3350900A (en) | Shock cushioning rotary driving well tool | |
| US3055670A (en) | High pressure seal for a fluid actuator | |
| WO2016158722A1 (en) | Rolling mill roll | |
| KR20140053776A (en) | Torsionally flexible coupling | |
| US5001820A (en) | Roll for rolling mill | |
| US4314718A (en) | Tensile ring composite pipe coupling | |
| US3298198A (en) | Coupling with hydraulically actuated thrust button | |
| US3216543A (en) | Friction clutch | |
| US20030167912A1 (en) | Hydraulic hoist formed from memory alloy | |
| US11661974B2 (en) | Torque transmission device |