NO139726B - PROCEDURE FOR PREPARING HOSE FILE OF POLYETHYLENE PHENTAL - Google Patents
PROCEDURE FOR PREPARING HOSE FILE OF POLYETHYLENE PHENTAL Download PDFInfo
- Publication number
- NO139726B NO139726B NO743107A NO743107A NO139726B NO 139726 B NO139726 B NO 139726B NO 743107 A NO743107 A NO 743107A NO 743107 A NO743107 A NO 743107A NO 139726 B NO139726 B NO 139726B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- hose
- longitudinal
- rollers
- stretching
- stretch
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 38
- -1 POLYETHYLENE Polymers 0.000 title claims description 20
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 title 1
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 title 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 claims description 37
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 claims description 18
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 claims description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 3
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 3
- KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N Terephthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=C(C(O)=O)C=C1 KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 241000270295 Serpentes Species 0.000 description 1
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000013013 elastic material Substances 0.000 description 1
- 238000005429 filling process Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 235000011837 pasties Nutrition 0.000 description 1
- 238000006068 polycondensation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C55/00—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor
- B29C55/02—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets
- B29C55/10—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets multiaxial
- B29C55/12—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets multiaxial biaxial
- B29C55/14—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor of plates or sheets multiaxial biaxial successively
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
- B29C48/09—Articles with cross-sections having partially or fully enclosed cavities, e.g. pipes or channels
- B29C48/10—Articles with cross-sections having partially or fully enclosed cavities, e.g. pipes or channels flexible, e.g. blown foils
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C55/00—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor
- B29C55/005—Shaping by stretching, e.g. drawing through a die; Apparatus therefor characterised by the choice of materials
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/001—Combinations of extrusion moulding with other shaping operations
- B29C48/0018—Combinations of extrusion moulding with other shaping operations combined with shaping by orienting, stretching or shrinking, e.g. film blowing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/001—Combinations of extrusion moulding with other shaping operations
- B29C48/0019—Combinations of extrusion moulding with other shaping operations combined with shaping by flattening, folding or bending
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2067/00—Use of polyesters or derivatives thereof, as moulding material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Infusion, Injection, And Reservoir Apparatuses (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører fremgangsmåte til fremstilling av en biaksialt strukket og lengdeforstrukket slangefolie av polyetylentereftalat, som utmerker seg ved bedre fysikalske karakteristika i relasjon til slike fra teknikkens stand. The invention relates to a method for producing a biaxially stretched and longitudinally stretched hose foil of polyethylene terephthalate, which is distinguished by better physical characteristics in relation to those from the state of the art.
Slangefolien av polyetylentereftalat fremstilles The hose foil is made of polyethylene terephthalate
etter kjente fremgangsmåter, slik de eksempelvis er omtalt i de britiske patenter nr. 787.479, 811.066 og 843.113, således at den ved ekstrusjon av polyetylentereftalat dannede, amorfe folieslange ved temperaturer over omdannelsespunktet av annen orden av polyetylentereftalatet underkastes en biaksial strekning. Bestemte fysikalske karakteristika, spesieLt strekkfasthets-verdier av den biaksialt strukkede slangefolie, lar seg dessuten forbedre etter fremstillingen ifølge britisk patent nr. 811.066, når man til den biaksiale strekning slutter en ytterligere lengdeforstrekning ved temperaturer som ligger mellom omdannelsespunktet av annen orden og smeltetemperaturområdet. according to known methods, such as those described for example in the British patents no. 787,479, 811,066 and 843,113, so that the amorphous foil tube formed by extrusion of polyethylene terephthalate is subjected to a biaxial stretch at temperatures above the second-order transformation point of the polyethylene terephthalate. Certain physical characteristics, especially tensile strength values of the biaxially stretched hose foil, can also be improved after the manufacture according to British patent no. 811,066, when a further longitudinal extension is added to the biaxial stretch at temperatures that lie between the transformation point of the second order and the melting temperature range.
Etter disse kjente fremgangsmåter til fremstilling According to these known methods for production
av slangefolier av polyetylentereftalat foretas biaksialstrekningen vanligvis simultant, idet lengdestrekningen foregår mellom to om den ønskede lengdestrekkfaktor forskjellige hurtig-løpende valsepar og strekningen ved omkretsen foregår samtidig ved oppblåsning av folieslangen ved hjelp av en gass. Ved den til biaksialstrekningen sluttende lengdeforstrekning må etter de kjente fremgangsmåter folieslangen igjen oppblåses for å mot- of hose foils made of polyethylene terephthalate, the biaxial stretching is usually carried out simultaneously, with the longitudinal stretching taking place between two fast-running pairs of rollers of the desired length stretching factor and the stretching at the circumference taking place at the same time by inflating the foil hose with the help of a gas. In the case of the longitudinal extension ending in the biaxial section, the foil hose must be inflated again according to the known methods in order to counter-
virke en breddeinnsnevring og lengdefoldedannelse under lengdestrekningen og for å hindre en sammenklebning av de to slange-vegger ved deres berøring. Mens nå utvidelsen av folieslangen til biaksialstrekningen etter de kjente metoder lar seg bevirke relativt enkelt,er innføring av et gasbolster under den til bi- effect a width narrowing and longitudinal fold formation during the longitudinal stretch and to prevent a sticking of the two hose walls when they touch. While now the extension of the foil hose to the biaxial stretch according to the known methods can be effected relatively easily, introducing a gas bolster under it to bi-
aksialstrekningen sluttende lengdeforstrekning meget vanskeligere å gjennomføre. Riktignok kan, ifølge en generelt kjent metode, oppblåsningén av slangen foregå ved innblåsningen av en gass ved hjelp av en injeksjonsnål. Hertil må imidlertid slangen punkteres; hvorfor det ble søkt etter andre metoder som ikke beskadiger slangen. Ifølge en i de nevnte britiske patenter omtalte metode innføres gassen ved hjelp av en hulnål, som ut-gående fra ekstruderhodet føres gjennom valseparene, hertil må imidlertid minst en valse av valseparet rundt sin omkrets ha et til hulnålens tverrsnitt svarende innsnitt. Bortsett fra at valsene er å utstyre med nøyaktig utarbeidede spor, må de i tillegg for å oppnå en tilfredsstillende tetthet utfores med elas-tiske materialer, lar denne fremgangsmåte ved gassinnblåsning seg bare anvende når den samlede slangefremstillingsprosess for-løper i en rett linje. Longitudinal stretching at the end of the axial stretch is much more difficult to implement. Admittedly, according to a generally known method, inflation of the hose can take place by blowing in a gas using an injection needle. For this, however, the hose must be punctured; why other methods were sought that do not damage the hose. According to a method described in the aforementioned British patents, the gas is introduced by means of a hollow needle, which, starting from the extruder head, is passed through the pairs of rollers, for this, however, at least one roller of the pair of rollers must have an incision corresponding to the cross-section of the hollow needle around its circumference. Apart from the fact that the rollers are to be equipped with precisely prepared grooves, they must also be lined with elastic materials to achieve a satisfactory tightness, this method of gas injection can only be used when the overall hose manufacturing process proceeds in a straight line.
Ifølge en annen metode innblåses gassen til oppblåsning av slangen ved den til biaksialforstrekningen sluttende lengdeforstrekning ved hjelp av spesielle pressvalsepar. Derved omgås arbeidet i bare en linje, imidlertid er apparaturen, spesielt den spesielle fremstilling av pressevalsene meget kost-bar og er bare vanskelig å oppnå en konstantholding av et bestemt lufttrykk i slangen under lengdeforstrekningen på grunn av de stadig opptredende trykksvingninger. According to another method, the gas is blown in to inflate the hose at the longitudinal extension ending in the biaxial extension using special pairs of pressure rollers. Thereby, the work is bypassed in just one line, however, the equipment, especially the special manufacture of the press rollers, is very expensive and it is only difficult to achieve a constant maintenance of a certain air pressure in the hose during the longitudinal extension due to the constantly occurring pressure fluctuations.
Ved de ovennevnte fremgangsmåter, spesielt fremgangsmåten ifølge britisk patent nr. 811.066, som ligger nærmest fore-liggende oppfinnelse er det riktignok oppnåbart slangefolier som er forholdsvis tynnvegget, imidlertid er strekkspenningen og riv- • fastheten i lengderetningen samt rivutvidelsen i tverretning ikke avstemt optimalt på hverandre. Fremfor alt er det i teknikken ønskelig med tynnveggede, strukkede slangefolier som har en liten diameter og hvor fremfor alt rivfasthet i lengderetning, strekkspenning og rivutvidelse i tverretning har høyere verdier enn de tidligere slangefolier og som dessuten ikke skrumper eller bare skrumper lite i tverretning ved temperaturbehandling. With the above-mentioned methods, especially the method according to British patent no. 811,066, which is closest to the present invention, it is true that relatively thin-walled hose foils can be obtained, however, the tensile stress and tear resistance in the longitudinal • direction as well as the tear expansion in the transverse direction are not optimally matched to each other . Above all, in the technique, it is desirable to have thin-walled, stretched hose foils that have a small diameter and where, above all, tear resistance in the longitudinal direction, tensile stress and tear expansion in the transverse direction have higher values than the previous hose foils and which also do not shrink or only shrink slightly in the transverse direction during temperature treatment .
Det fremkom således den oppgave å frembringe en folie av ovennevnte type. The task of producing a foil of the above-mentioned type thus arose.
Oppfinnelsen vedrører altså en fremgangsmåte til fremstilling av slangefolier av polyetylentereftalat ved biaksial strekning i området av omdannelsespunktet av annen orden av en ekstrudert amorf folies lange og etterfølgende^lengdeforstrekning The invention therefore relates to a method for the production of hose foils from polyethylene terephthalate by biaxial stretching in the area of the transformation point of the second order of an extruded amorphous foil's long and subsequent longitudinal stretching
•vaÆ y;$ÉÉSp"e r a ture r som ligger mellom'--~6mdannelsespunkt av annen orden og smeltetemperaturområdet, avkjøling og eventuell oppvikling, idet fremgangsmåten er karakterisert ved at biaksialstrekningen foretas med et strekkforhold på 3,3 til 4,2 i lengderetning og 4,0 til 4,7 i tverretning ved en slangetemperatur på •vaÆ y;$ÉÉÉSp"e r a tures that lie between the'--~6mformation point of the second order and the melting temperature range, cooling and possible winding, the method being characterized by the fact that the biaxial stretching is carried out with a stretching ratio of 3.3 to 4.2 in the longitudinal direction and 4.0 to 4.7 in the transverse direction at a hose temperature of
84 til 86°C og en etterlengdeforstrekning foretas mens slangen 84 to 86°C and a post-length extension is carried out while the hose
er flatlagt med et strekkforhold på 1,05 til 2,5 ved en slangetemperatur på 148 til 152°C. is laid flat with a stretch ratio of 1.05 to 2.5 at a tube temperature of 148 to 152°C.
Derved fremkommer slangefolie som har en strekkspenning fra 40-60 kp/mm 2 og en rivfasthet fra 40-70 kp/mm 2 i lengderetning og en rivutvidelse på 350 til 800% i tverretning. Strekkspenning, rivfasthet og rivutvidelse ble fastslått ifølge DIN-norm 53455. Fortrinnsvis har folien en veggtykkelse fra 15 til 50 ym og en diameter fra 12 til 150 mm. Skrumpningen målt ved 90°C ligger ved ytterligere foretrukken utførelse av folien i tverretning i området på under 5%, spesielt under 2%. This results in hose foil that has a tensile stress of 40-60 kp/mm 2 and a tear strength of 40-70 kp/mm 2 in the longitudinal direction and a tear expansion of 350 to 800% in the transverse direction. Tensile stress, tear resistance and tear expansion were determined according to DIN standard 53455. Preferably, the foil has a wall thickness of from 15 to 50 µm and a diameter of from 12 to 150 mm. The shrinkage measured at 90°C is in the further preferred embodiment of the foil in the transverse direction in the range of less than 5%, especially less than 2%.
Folien fremstilt ifølge oppfinnelsen er spesielt egnet til fylling av deigaktig eller pastøs gods, som f.eks. The film produced according to the invention is particularly suitable for filling doughy or pasty goods, such as e.g.
kitt, maling og lignende, da den ved fylleprosessen spesielt på-kjennes på rivfasthet i lengderetning og utvideIsesforholdet i tverretning. putty, paint and the like, as during the filling process it is particularly affected by tear resistance in the longitudinal direction and the expansion ratio in the transverse direction.
Det var overraskende, at ved de ifølge oppfinnelsen anvendte betingelser, av temperatur og strekkforhold som kunne foretas på den til biaksialstrekningen av en ekstrudert polyetylentereftalat-slange tilknyttet lengdeforstrekning uten oppblåsning av slangen, da linnblåsning av et gasbolster under denne lengdeforstrekning ifølge de kjente fremgangsmåter for unngåelse av foldedannelse ble ansett som uomgjengelig nødvendig. It was surprising that, under the conditions used according to the invention, of temperature and stretching conditions that could be carried out on the biaxial stretch of an extruded polyethylene terephthalate hose associated with longitudinal stretching without inflating the hose, then line blowing of a gas bolster during this longitudinal stretching according to the known methods for avoiding of folding was considered indispensable.
Egnede polyetylentereftalater er slike som fremstilles ved polykondensasjon av tereftalsyre med alifatiske dioler etter de vanlige fremgangsmåter. Omdannelsespunktet av annen orden (second order transition point) av slike polyetylentereftalater ligger i området fra ca. 70 til 80°C. Suitable polyethylene terephthalates are those produced by polycondensation of terephthalic acid with aliphatic diols according to the usual methods. The second order transition point of such polyethylene terephthalates lies in the range from approx. 70 to 80°C.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen gjennomføres således at den etter kjente metoder ved ekstrudering dannede, amorfe folieslanger, eksempelvis ved utpresning av polyetylen-teref talatsmelte over en avkjølt, sylindrisk kalibreringsdor og The method according to the invention is carried out in such a way that the amorphous foil tubes formed by known methods by extrusion, for example by pressing out polyethylene terephthalate melt over a cooled, cylindrical calibration mandrel and
avtrekning av den amorfe folieslange ved hjelp av et valsepar, pulling off the amorphous foil tube using a pair of rollers,
i første rekke underkastes en biaksial strekning, hvor det overholdes et lengdestrekkforhold fra 3,3 til 4,2, fortrinnsvis på 3,3 til 3,7 og et strekkforhold på omkretsen fra 4,0 til 4,7, fortrinnsvis på 4,2 til 4,5, og temperaturen av folieslangen utgjør 84 til 86°C. På den biaksialt strukkede slangefolie foretas videre en lengdeforstrekning uten at det innføres et gasbolster og nemlig med et lengdestrekkforhold fra 1,05 til 2,5, fortrinnsvis på 1,1 til 2,0, idet slangefoliens temperatur utgjør 148 til 152°C, fortrinnsvis 150°C. in the first place, a biaxial stretch is submitted, where a longitudinal stretch ratio of 3.3 to 4.2, preferably of 3.3 to 3.7 and a circumferential stretch ratio of from 4.0 to 4.7, preferably of 4.2 is observed to 4.5, and the temperature of the foil tube is 84 to 86°C. The biaxially stretched hose foil is further stretched longitudinally without the introduction of a gas bolster, namely with a longitudinal stretch ratio of 1.05 to 2.5, preferably of 1.1 to 2.0, the temperature of the hose foil being 148 to 152°C, preferably 150°C.
Det er vesentlig for oppnåelse av de forbedrede fysikalske data ved folien at de for biaksialstrekningen og etterfølgende lengdeforstrekning angitte strekkforhold og temperaturer ved fremgangsmåten overholdes nøyaktig. It is essential to obtain the improved physical data for the foil that the stretching conditions and temperatures specified for the biaxial stretching and subsequent longitudinal stretching during the process are observed exactly.
Biaksialstrekningen foretas etter kjente metoder, hensiktsmessig simultant mellom to valsepar. Derved bevirkes lengdestrekkraften ved ett i ekstrusjonsretning anordnet annet valsepar, som for å oppnå det nødvendige lengdestrekkforhold løper med tilsvarende høyere hastighet enn det til ekstruderen nærmereliggende første valsepar. Tverrstrekk-kraften bevirker et gasstrykk, eksempelvis lufttrykk som påføres i slangen ved innblåsning av en gass; innblåsning av gassen i slangeindre Biaxial stretching is carried out according to known methods, suitably simultaneously between two pairs of rollers. Thereby, the longitudinal tensile force is caused by a second roller pair arranged in the direction of extrusion, which, in order to achieve the required longitudinal tensile ratio, runs at a correspondingly higher speed than the first pair of rollers closer to the extruder. The transverse tensile force causes a gas pressure, for example air pressure which is applied in the hose when a gas is blown in; blowing of the gas into the inside of the hose
kan eksempelvis foregå fra ekstruderhodet ved hjelp av en gjennom-gående tilførsel av kalibreringsdoren, idet bredden av første valsepar velges mindre enn bredden av den flatlagte folieslange. can, for example, take place from the extruder head using a continuous supply of the calibration mandrel, the width of the first pair of rollers being chosen smaller than the width of the flattened foil tube.
De ifølge oppfinnelsen overholdbare lengde- og tverratrekk-forhold kan innstilles ved anvendelse av et tilsvarende indre trykk og et tilsvarende hastighetsforhold mellom første og annet valsepar. Den biaksiale strekning kan også utføres etter hverandre. I dette tilfellet er det imidlertid nødvendig for resultatet av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen at det først foretas lengdestrekning og deretter tverrstrekning. According to the invention, the lengthwise and transverse draft ratios that can be maintained can be set by using a corresponding internal pressure and a corresponding speed ratio between the first and second pair of rollers. The biaxial stretch can also be performed one after the other. In this case, however, it is necessary for the result of the method according to the invention that longitudinal stretching is carried out first and then transverse stretching.
Den til den biaksiale strekning sluttende lengdeforstrekning gjennomføres likeledes etter kjente metoder, eksempelvis mellom det nevnte annet valsepar og et tredje valsepar, som løper med en til det krevede strekkforhold tilsvarende hurtigere hastighet. En samtidig oppblåsning av slangen under denne lengdeforstrekning The longitudinal stretching that ends in the biaxial section is likewise carried out according to known methods, for example between the aforementioned second pair of rollers and a third pair of rollers, which run at a faster speed corresponding to the required stretch ratio. A simultaneous inflation of the hose during this longitudinal extension
for å unngå foldedannelse resp. en sammenklebning av slangeveggen er ikke nødvendig ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. Slangen løper heller uten foldedannelse helt plant gjennom lengdestrekksonen og den gjensidige berøring av slangens indre vegger fører ikke til sammenklebning. to avoid folding or gluing of the hose wall is not necessary with the method according to the invention. Rather, the hose runs completely flat through the longitudinal stretch zone without folding, and the mutual contact of the hose's inner walls does not lead to sticking.
Såvel under biaksialstrekningen som også under den etter-følgende lengdestrekning passerer slangen en varmesone, hvori den oppvarmes til den nødvendige temperatur. Oppvarmningen kan eksempelvis foregå ved hjelp av varmluft som man tilfører i en egnet innretning til folieslangen eller ved infrarøde stråler. En nøyaktig kontroll av folietemperaturene er eksempelvis mulig ved hjelp av et strålingstermometer. Both during the biaxial stretch and also during the subsequent longitudinal stretch, the hose passes a heating zone, in which it is heated to the required temperature. The heating can, for example, take place with the help of hot air which is supplied in a suitable device to the foil hose or by infrared rays. An accurate control of the foil temperatures is possible, for example, with the help of a radiation thermometer.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan gjennomføres såvel kontinuerlig som også diskontinuerlig. Således kan en etter de ifølge oppfinnelsen anvendte betingelser allerede biaksialt strukket slange også i et ikke umiddelbart til biaksialstrekningen følgende annet ar-beidstrinn underkastes lengdeforstrekning. The method according to the invention can be carried out both continuously and discontinuously. Thus, according to the conditions used according to the invention, a hose already biaxially stretched can also be subjected to longitudinal stretching in another work step not immediately following the biaxial stretching.
Fremgangsmåten kan videre utføres såvel i horisontal retning til ekstruderen som også i en avvinklet retning hertil. The method can also be carried out in a horizontal direction to the extruder as well as in an angled direction to it.
En anordning til gjennomføring av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er vist eksempelvis i snitt på tegnings-figuren uten dermed at oppfinnelsen er begrenset til den nyeste ut-føre lsesf orm. A device for carrying out the method according to the invention is shown, for example, in section in the drawing figure, without the invention being limited to the latest embodiment.
Den fra ekstruderen 1 gjennom ringdysen 2 ekstruderte polyetylentereftalatsmelte kalibreres på en indre kjøledor 3 til en amorf folieslange (forslange) VS, som flatlegges av trekkvalseparet 4 og avtrekkes med hastigheten V-^. Den amorfe slange passerer The polyethylene terephthalate melt extruded from the extruder 1 through the ring die 2 is calibrated on an internal cooling mandrel 3 to an amorphous foil tube (pre-tube) VS, which is flattened by the drawing roller pair 4 and withdrawn at the speed V-^. The amorphous snake passes
varmestrekningen 5, hvori den oppvarmes til biaksialstrekktemperaturen. Strekkraftens lengdekomponent bevirkes ved hjelp av pressvalseparet the heating stretch 5, in which it is heated to the biaxial stretching temperature. The longitudinal component of the tensile force is effected by means of the press roller pair
6, som tildeler slangen hastigheten Vgj som tilsvarer det ønskede lengdestrekkforhold; V2 er følgelig tilsvarende større enn V^. Tverr-stKkningen foregår ved hjelp av et gasstrykk, som innfylles over til-førsel 7 i slangens indre. Den biaksialt strukkede av valseparet 6 flatlagte og med hastighet V^ avtrukne slangefolier BS løper i første rekke over de to omstyringsvalser 8 og 9 og deretter over de oppvarmede valser 10 og 11, hvis hastighet V^ er innregulert således at den flatt-liggende folie forblir spent mellom delene 6 og 10. 6, which assigns to the hose the velocity Vgj corresponding to the desired stretch ratio; V2 is consequently correspondingly larger than V^. The cross-stitching takes place with the help of a gas pressure, which is filled via supply 7 in the interior of the hose. The biaxially stretched hose foils BS laid flat by the pair of rollers 6 and pulled off at speed V^ runs first of all over the two turning rollers 8 and 9 and then over the heated rollers 10 and 11, whose speed V^ is regulated so that the flat-lying foil remains between sections 6 and 10.
Ved hjelp av de oppvarmede valser 10 og 11 og spesielt ved hjelp av varmeinnretningen 12 bringer slangefolien til lengde-strekktemperaturen. Lengdeforstrekningen foregår ved hjelp av valsepar 13 og 1H, som er avkjølt og løper med hastighet V^, idet V^ er tilsvarende større enn V-^. De to gummivalser 15 og 16 sørger for at slangen ligger tett an mot valsene, hvorimellom lengdestrekningen foregår. Oppvarmningen av slangen til den nødvendige temperatur bevirker således som ved biaksialstrekningen en IR-stråler; slange-temperaturen kontrolleres ved hjelp av strålingstermometer. With the help of the heated rollers 10 and 11 and especially with the help of the heating device 12, the hose foil is brought to the length-stretching temperature. The longitudinal stretching takes place with the aid of roller pairs 13 and 1H, which are cooled and run at speed V^, V^ being correspondingly greater than V-^. The two rubber rollers 15 and 16 ensure that the hose lies closely against the rollers, between which the longitudinal stretching takes place. The heating of the hose to the required temperature thus causes, as with the biaxial stretch, IR rays; the hose temperature is checked using a radiation thermometer.
Etter lengdeforstrekning passerer slangen omstyringsvalsen 17 og oppvikles på valser 18. After longitudinal stretching, the hose passes the reversing roller 17 and is wound on rollers 18.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen til fremstilling av slangefolien av polyetylentereftalat medfører fordeler fordi den er enkel og er utførbar med mindre komplisert apparatur enn de kjente fremgangsmåter. Mens ved de kjente fremgangsmåter den for delvis forbedring av de fysikalske karakteristika av en biaksialt strukket slange av polyetylentereftalat nødvendige lengdeforstrekning bare kan foretas under teknisk omstendelig oppblåsning av slangen, er denne oppblåsning ikke nødvendig ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, i tillegg viser slangen de fysikalske karakteristika, som i de interesserende fysikalske data dessuten ligger over de som er oppnåelige ifølge kjente fremgangsmåter. De forbedrede verdier som fremkommer i relasjon til teknikkens stand kan sees i følgende tabeller. The method according to the invention for producing the hose foil from polyethylene terephthalate entails advantages because it is simple and can be carried out with less complicated equipment than the known methods. While in the known methods the lengthwise extension necessary for partial improvement of the physical characteristics of a biaxially stretched polyethylene terephthalate hose can only be carried out during technically demanding inflation of the hose, this inflation is not necessary in the method according to the invention, in addition the hose shows the physical characteristics, which in the interesting physical data also lies above those obtainable according to known methods. The improved values that appear in relation to the state of the art can be seen in the following tables.
Nedenfor omtales fremstilling av slangefolier av polyetylentereftalat ifølge oppfinnelsen ved hjelp av eksempler og de på disse slanger målte fysikalske karakteristika sammenlignes med verdier av slangefolier av polyetylentereftalat, som oppnås ved den nærmestliggende fremgangsmåte ifølge britisk patent nr. 811.066. Eksempel 1. Below, the production of hose foils of polyethylene terephthalate according to the invention is discussed with the help of examples and the physical characteristics measured on these hoses are compared with values of hose foils of polyethylene terephthalate, which are obtained by the closest method according to British patent no. 811,066. Example 1.
Polyetylentereftalat med en omdannelsestemperatur av annen orden på 76°C, en krystallisasjonstemperatur på 132°C og et smeltepunkt på 260°C (referert til en oppvarmningshastighet på 2°C/minutt) og en viskositet på 1800 poise ved 275°C ble fylt i en ekstruder som granulat, som oppsmeltet produkt ved 270°C. Gjennom den etterkoblede ringdyse ble smeiten igjen med vann avkjølt, til dysen fastgjort kalibreringsdor (diameter 14,5 mm) til en amorf slange av kaliber 14,5 mm. Utstøtningshastigheten utgjorde 10 meter pr. minutt. Den på kjøledoren fastgjorte, amorfe slange, avtrukket av et første valsepar med en hastighet på 10 meter pr. minutt og lagt flatt. Den flatlagte og fra et annet valsepar videretransporterte slange ble oppvarmet mellom de to valsepar ved hjelp av IR-stråling til 85°C og strukket biaksialt. Strekningen i lengderetning foregikk i forhold på 3j6, idet annet valsepar videretransporterte slangen med en hastighet på 36 meter pr. minutt, tverrstrekningen i forhold på 4,5, idet slangen ved hjelp av et gassindretrykk på 0,2 bar, som ble innbragt over kalibreringsdoren, ble utvidet til en kaliber på 65 mm. Den således biaksialt strukkede og av annet valsepar flatlagte slange ble etter passering av omstyringsvalsen ført over et tredje, til opprettholdelsen av spenningen litt hurigere enn annet valsepar løpende og et fjerde valsepar, idet mellom tredje og fjerde valsepar foretas lengdestrekningen. Hertil ble slangen mellom tredje og fjerde valsepar oppvarmet til 150°C og lengdestrukket i forhold på 1,28, idet fjerde valsepar trakk slangen av med en hastighet på 46 meter pr. minutt. Etter denne lengdestrekning ble den avkjølte slange oppviklet på en viklerull. Polyethylene terephthalate having a second order transformation temperature of 76°C, a crystallization temperature of 132°C and a melting point of 260°C (referred to a heating rate of 2°C/minute) and a viscosity of 1800 poise at 275°C was charged into an extruder as granules, as molten product at 270°C. Through the connected ring nozzle, the melt was cooled again with water, to the nozzle a calibration mandrel (diameter 14.5 mm) was attached to an amorphous hose of caliber 14.5 mm. The ejection speed was 10 meters per minute. The amorphous hose attached to the cooling mandrel, drawn off by a first pair of rollers at a speed of 10 meters per second. minute and laid flat. The flattened and transported hose from another pair of rollers was heated between the two pairs of rollers by means of IR radiation to 85°C and stretched biaxially. The stretching in the longitudinal direction took place in a ratio of 3j6, as another pair of rollers transported the hose on at a speed of 36 meters per second. minute, the cross-section in a ratio of 4.5, the hose being expanded to a caliber of 65 mm by means of a gas internal pressure of 0.2 bar, which was introduced over the calibration mandrel. The hose thus biaxially stretched and flattened by the second pair of rollers was, after passing the reversing roller, led over a third, to maintain the tension slightly faster than the second pair of rollers running and a fourth pair of rollers, as the longitudinal stretching is carried out between the third and fourth pair of rollers. In addition, the hose between the third and fourth pair of rollers was heated to 150°C and stretched longitudinally in a ratio of 1.28, with the fourth pair of rollers pulling the hose off at a speed of 46 meters per second. minute. After this longitudinal stretching, the cooled hose was wound on a winding roll.
Eksempel 2. Example 2.
Fremgangsmåten ble gjennomført analogt eksempel 1, imidlertid med et lengdestrekkforhold på 1,83 ved lengdeforstrekningen som slutter seg til biaksialstrekningen, Gassindretrykket ved biaksialstrekningen utgjorde 0,3 bar. The procedure was carried out analogously to example 1, however, with a longitudinal stretch ratio of 1.83 at the longitudinal stretch that joins the biaxial stretch. The gas internal pressure at the biaxial stretch amounted to 0.3 bar.
Eksempel 3. Example 3.
Fremgangsmåten ble gjennomført analogt eksempel 1, The procedure was carried out analogously to example 1,
under anvendelsen av en kalibreringsdor av diameter 22 mm, imidlertid med et lengdestrekkforhold på 1,56 ved lengdestrekningen som slutter seg til biaksialstrekningen. Gassindretrykket ved biaksialstrekningen using a calibration mandrel of diameter 22 mm, however with a longitudinal stretch ratio of 1.56 at the longitudinal stretch joining the biaxial stretch. The gas internal pressure at the biaxial stretch
utgjorde 0,2 bar. amounted to 0.2 bar.
Eksempel 4. Example 4.
Fremgangsmåten ble gjennomført analogt eksempel 1 The procedure was carried out analogously to example 1
under anvendelse av en kalibreringsdor av diameter 9,5 mm, imidlertid et tverrstrekkforhold på 4,25 ved biaksialstrekningen og et lengdestrekkforhold på 1,96 ved lengdeforstrekningen som slutter seg til biaksialstrekningen. Gassindretrykket ved biaksialstrekningen utgjorde 0,55 bar. using a calibration mandrel of diameter 9.5 mm, however, a transverse stretch ratio of 4.25 at the biaxial stretch and a longitudinal stretch ratio of 1.96 at the longitudinal prestretch joining the biaxial stretch. The gas internal pressure at the biaxial stretch was 0.55 bar.
Eksempel 5. Example 5.
Fremgangsmåten ble gjennomført analogt eksempel 1, The procedure was carried out analogously to example 1,
under anvendelse av et polyetylentereftalat med en viskositet på using a polyethylene terephthalate with a viscosity of
4000 poise ved 275°C og en kalibreringsdor av diameter 42 mm, imidlertid med et tverrstrekkforhold på 4,3 ved biaksialstrekningen og et lengdestrekkforhold på 1,35 ved den derpå følgende lengdeforstrekning. Gassindretrykket ved biaksialstrekningen utgjorde 0,1 bar. 4000 poise at 275°C and a calibration mandrel of diameter 42 mm, however with a transverse stretch ratio of 4.3 in the biaxial stretch and a longitudinal stretch ratio of 1.35 in the subsequent longitudinal stretch. The gas internal pressure at the biaxial stretch was 0.1 bar.
Skrumpningen av de ifølge eksemplene fremstilte folier lå i alle tilfeller under 2% i tverretning, målt ved 90°C, 15 sek-under i vann. The shrinkage of the foils produced according to the examples was in all cases below 2% in the transverse direction, measured at 90°C for 15 seconds in water.
De fysikalske karakteristika av de i eksemplene 1 til 5 fremstilte slanger er gjengitt i tabell 1 og sammenlignet med de verdier som er oppnådd i henhold til teknikkens stand. Som det fremgår av tabellen er strekkspenning og rivfasthet i lengderetning samt utvidelse i tverretning tydelig øket i forhold til de sammen-lignbare folier i henhold til teknikkens stand, mens de øvrige angitte verdier ikke har undergått noen vesentlige endringer. The physical characteristics of the hoses produced in examples 1 to 5 are reproduced in table 1 and compared with the values obtained according to the state of the art. As can be seen from the table, the tensile stress and tear strength in the longitudinal direction as well as the expansion in the transverse direction have clearly increased in relation to the comparable foils according to the state of the art, while the other specified values have not undergone any significant changes.
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2343698A DE2343698C3 (en) | 1973-08-30 | 1973-08-30 | Seamless tubular film made of thermoplastic material |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO743107L NO743107L (en) | 1975-03-24 |
| NO139726B true NO139726B (en) | 1979-01-22 |
| NO139726C NO139726C (en) | 1979-05-02 |
Family
ID=5891099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO743107A NO139726C (en) | 1973-08-30 | 1974-08-29 | PROCEDURE FOR PREPARING HOSE FILE OF POLYETHYLENE PHENTAL |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5731979B2 (en) |
| AT (1) | AT355808B (en) |
| BE (1) | BE819247A (en) |
| CA (1) | CA1038584A (en) |
| CH (1) | CH591321A5 (en) |
| DE (1) | DE2343698C3 (en) |
| DK (1) | DK140794B (en) |
| FR (1) | FR2242220B1 (en) |
| GB (1) | GB1478645A (en) |
| IE (1) | IE39882B1 (en) |
| IT (1) | IT1019130B (en) |
| LU (1) | LU70808A1 (en) |
| NL (1) | NL181414C (en) |
| NO (1) | NO139726C (en) |
| SE (1) | SE7410712L (en) |
| ZA (1) | ZA745529B (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2507073B2 (en) * | 1988-10-05 | 1996-06-12 | ポリプラスチックス株式会社 | Polybutylene terephthalate resin bag |
| CN116535786B (en) * | 2023-04-25 | 2024-06-21 | 深圳市华之美科技有限公司 | Fixing film for printer or copier, and preparation method and application thereof |
-
1973
- 1973-08-30 DE DE2343698A patent/DE2343698C3/en not_active Expired
-
1974
- 1974-08-23 SE SE7410712A patent/SE7410712L/xx unknown
- 1974-08-23 GB GB37156/74A patent/GB1478645A/en not_active Expired
- 1974-08-23 CH CH1152574A patent/CH591321A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-08-27 AT AT691774A patent/AT355808B/en not_active IP Right Cessation
- 1974-08-27 NL NLAANVRAGE7411394,A patent/NL181414C/en not_active IP Right Cessation
- 1974-08-27 BE BE147951A patent/BE819247A/en not_active IP Right Cessation
- 1974-08-28 IT IT52768/74A patent/IT1019130B/en active
- 1974-08-28 CA CA208,005A patent/CA1038584A/en not_active Expired
- 1974-08-28 IE IE1787/74A patent/IE39882B1/en unknown
- 1974-08-28 LU LU70808A patent/LU70808A1/xx unknown
- 1974-08-28 FR FR7429358A patent/FR2242220B1/fr not_active Expired
- 1974-08-29 ZA ZA00745529A patent/ZA745529B/en unknown
- 1974-08-29 DK DK458274AA patent/DK140794B/en not_active IP Right Cessation
- 1974-08-29 NO NO743107A patent/NO139726C/en unknown
- 1974-08-30 JP JP9980774A patent/JPS5731979B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| LU70808A1 (en) | 1976-08-19 |
| DE2343698B2 (en) | 1977-08-04 |
| ATA691774A (en) | 1979-08-15 |
| SE7410712L (en) | 1975-03-03 |
| JPS5072971A (en) | 1975-06-16 |
| NL7411394A (en) | 1975-03-04 |
| IE39882L (en) | 1975-02-28 |
| BE819247A (en) | 1975-02-27 |
| CA1038584A (en) | 1978-09-19 |
| GB1478645A (en) | 1977-07-06 |
| FR2242220B1 (en) | 1978-07-13 |
| IE39882B1 (en) | 1979-01-17 |
| ZA745529B (en) | 1975-08-27 |
| AT355808B (en) | 1980-03-25 |
| NO743107L (en) | 1975-03-24 |
| JPS5731979B2 (en) | 1982-07-08 |
| NO139726C (en) | 1979-05-02 |
| NL181414B (en) | 1987-03-16 |
| DE2343698A1 (en) | 1975-03-27 |
| CH591321A5 (en) | 1977-09-15 |
| DE2343698C3 (en) | 1978-04-20 |
| DK140794B (en) | 1979-11-19 |
| DK458274A (en) | 1975-05-05 |
| NL181414C (en) | 1987-08-17 |
| IT1019130B (en) | 1977-11-10 |
| DK140794C (en) | 1980-04-21 |
| FR2242220A1 (en) | 1975-03-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3725519A (en) | Process for the continuous production of multiaxially stretched tubular films of linear polyesters | |
| US2307817A (en) | Polymeric product and process | |
| US3337665A (en) | Method for the production of thermoplastic film | |
| US3248463A (en) | Continuous production of biaxially oriented crystalline thermoplastic film | |
| US3985849A (en) | Preparation of biaxially oriented polyvinyl alcohol film | |
| GB921308A (en) | Process for producing polymeric tubular films | |
| GB922084A (en) | Improvements in and relating to the production of film and tubing of organic thermoplastic material | |
| US3659000A (en) | Process for production of longitudinally oriented thermoplastic film | |
| US4061707A (en) | Process and apparatus for heat setting biaxially oriented tubular polyethylene terephthalate films | |
| US4034055A (en) | Tubular film of polyethylene terephthalate and process for the production thereof | |
| US20150061198A1 (en) | Process for forming film | |
| US4289727A (en) | Method for extrusion of tubular films | |
| US4421711A (en) | Molding of elongate, hollow, biaxially oriented thermoplastic shaped articles | |
| US3320340A (en) | Controlled cooling of extruded plastic | |
| EP0153342B1 (en) | Method of and apparatus for producing tubular articles of biaxially oriented polymers | |
| US5082616A (en) | Film blowing process | |
| NO139726B (en) | PROCEDURE FOR PREPARING HOSE FILE OF POLYETHYLENE PHENTAL | |
| US3300555A (en) | Manufacture of plastic tubes | |
| KR101291376B1 (en) | An improved process and apparatus for producing a shrinkable plastic film by environment-friendly resin material | |
| US3221084A (en) | Manufacture of polyethylene film | |
| US3315308A (en) | Continuous production of biaxially oriented, crystalline, thermoplastic film | |
| US3880974A (en) | Process for biaxially producing oriented tubular polyethylene terephthalate films by simultaneous stretching | |
| US3234312A (en) | Method of orienting thermoplastic pipe | |
| US3166616A (en) | Manufacture of plastic tubes | |
| IE34293B1 (en) | Process and apparatus for the production of tubular films from thermoplastic materials |