NO139273B

NO139273B - NICKEL ALLOY FOR USE AT RELATIVELY HIGH TEMPERATURES

Info

Publication number: NO139273B
Application number: NO742452A
Authority: NO
Inventors: James French Baldwin
Original assignee: French Baldwin J
Priority date: 1974-07-05
Filing date: 1974-07-05
Publication date: 1978-10-23
Also published as: NO742452L; NO139273C

Description

System for katodisk korrosjonsbeskyttelse. System for cathodic corrosion protection.

Foreliggende oppfinnelse angår et The present invention relates to a

system for korrosjonsnedsettelse, hvor den likestrøm som tilføres den flate som skal beskyttes, såsom et skipsskrog, automatisk varieres i overensstemmelse med forholdene på flaten, hvilket system omfatter en referanse-halvcelle. system for corrosion reduction, where the direct current supplied to the surface to be protected, such as a ship's hull, is automatically varied in accordance with the conditions on the surface, which system includes a reference half-cell.

Anvendelsen av anlegg for katodisk beskyttelse for å unngå alvorlig korrosjon på store havgående skip, er velkjent. The use of facilities for cathodic protection to avoid serious corrosion on large ocean-going ships is well known.

Ved anlegg for katodisk beskyttelse av småbåter er imidlertid de kompliserte, In installations for cathodic protection of small boats, however, they are complicated,

sterke og forholdsvis kostbare systemer hverken nødvendige eller praktiske. Særlig i betraktning av det store energibehov og det nødvendige reguleringsanlegg, må slike kjente system for katodisk beskyttelse av store skip koste mer enn mangen en liten båt. Der har vært foreslått enklere anlegg for katodisk beskyttelse av småbåter, så- strong and relatively expensive systems are neither necessary nor practical. Particularly in consideration of the large energy requirement and the necessary regulation system, such known systems for cathodic protection of large ships must cost more than many a small boat. Simpler facilities for cathodic protection of small boats have been proposed, so

som lystbåter med stålskrog og lignende. such as pleasure boats with steel hulls and the like.

Ved anlegg for småbåter anordnes der van- In facilities for small boats, arrangements are made where

ligvis en enkelt anode og en billig referanse-halvcelle. For reguleringen av kraft-tilførselen til anoden brukes der vanligvis motstandskoblinger, og halvceller som anvendes bare til innledende innstillingsfor- simply a single anode and a cheap reference half-cell. For the regulation of the power supply to the anode, resistance connections are usually used, and half-cells that are used only for initial setting procedures

mål ved disse anlegg for småbåter. targets at these facilities for small boats.

Ved hjelp av de nevnte forenklinger By means of the aforementioned simplifications

kan der oppnås passende katodisk beskyt- suitable cathodic protection can be achieved

telse for småbåter av lystbåt-typen. Imid- registration for small pleasure boat type boats. Imid-

lertid krevet anleggene omjustering ved forandringer av de katodiske beskyttelsesforhold, såsom ved fart mellom elvevann og havvann. Lignende omjusteringer er nød-vendige når der forekommer forandringer At that time, the facilities required readjustment when the cathodic protection conditions changed, such as when moving between river water and sea water. Similar readjustments are necessary when changes occur

i forholdene ved malingen på skroget og lignende. Forandringer i fartøyets hastig- in the conditions of the paint on the hull and the like. Changes in the vessel's speed

het påvirker likeledes beskyttelsen av far- it also affects the protection of

tøyets skrog og slike forandringer kan ikke uten videre tilpasses. the hull of the cloth and such changes cannot be adapted without further ado.

De aluminiumsskrog som anvendes for mange småbåter, utgjør et ytterligere og mer sammensatt problem for katodisk beskyttelse. Ved aluminiumsskrog vil korro-sjonen til å begynne med avta med tilta- The aluminum hulls used for many small boats pose a further and more complex problem for cathodic protection. In the case of an aluminum hull, the corrosion will initially decrease with increasing

gende beskyttende strømstyrke og deretter øke sterkt. Hvis således et anlegg av motstandstypen for katodisk beskyttelse av småbåter er innstilt på en forut bestemt styrke for en aluminiumsbåt, vil de kato- gen protective amperage and then increase sharply. Thus, if a resistor-type system for cathodic protection of small boats is set to a predetermined strength for an aluminum boat, they will catho-

diske beskyttelsesforhold ved forandringer i vannets ledningsevne ofte veksle i en slik grad at der tilføres for sterk beskyt-telses-strøm, hvilket kan betegnes som «overbeskyttelse», og dette vil føre til merk- These protection conditions, due to changes in the water's conductivity, often change to such an extent that too strong a protection current is supplied, which can be described as "overprotection", and this will lead to noticeable

bar korrosjon av aluminiumsskroget. Denne korrosjon kan i virkeligheten endog fore- bare corrosion of the aluminum hull. In reality, this corrosion can even occur

gå hurtigere enn uten noen katodisk beskyttelse eller ved en for lav beskyttende strømstyrke, såkalt «underbeskyttelse». go faster than without any cathodic protection or with too low a protective current, so-called "underprotection".

Som følge av disse kjennsgjerninger anbe- As a result of these facts, the

fales ingen av de motstandsregulerte an- none of the resistance-regulated an-

legg for katodisk beskyttelse på småbåter med aluminiumsskrog. add cathodic protection to small boats with aluminum hulls.

Oppfinnelsen tar således sikte på å The invention thus aims to

skaffe et katodisk beskyttelsessystem som er særlig egnet for småbåter, som er enkelt og billig og som har en ytelse som styres direkte av signaler fra en referanse-halv- provide a cathodic protection system particularly suitable for small boats, which is simple and inexpensive and whose performance is controlled directly by signals from a reference half-

celle, særlig å beskytte aluminiumsflater, såsom småbåt-skrog av aluminium, samt å cell, in particular to protect aluminum surfaces, such as aluminum small boat hulls, as well as to

øke det virksomme område for katodiske beskyttelsessystemer. increase the effective area of cathodic protection systems.

Ved de tidligere kjente katodiske beskyttelsesanlegg tilføres en likestrøm til anodene og strømstyrken reguleres avhengig av signaler mottatt fra en referanse-halvcelle. I noen tilfeller sørges der for perio-diske avbrytelser av beskyttelsesstrømmen, og potensialet på den overflate som skulle beskyttes kontrolleres i den periode beskyt-telsesstrømmen er utkoblet. Under innkob-lingsperioden ble styrken av den tilførte beskyttelsesstrøm innstilt idet forholdet mellom og varigheten av inn- og utkob-lingsperiodene var fastlagt og uavhengig av de katodiske beskyttelsesbetingelser og krav. Imidlertid krever reguleringen av styrken av beskyttelsesstrømmen vanligvis kompliserte strømkretser med reléer og motstander som selektivt forbindes med eller frakobles belastningskretsen ved hjelp av reléer. Slike anlegg omfatter bevegelige deler og kraftforbrukende strømkretsele-menter som er forkastelige av åpenbare grunner. En ytterligere hensikt med den foreliggende oppfinnelse av følgelig å øke effektiviteten av katodiske beskyttelsesanlegg ved å eliminere bevegelige deler og kraftforbrukende motstandselementer. In the previously known cathodic protection systems, a direct current is supplied to the anodes and the current strength is regulated depending on signals received from a reference half-cell. In some cases, provision is made for periodic interruptions of the protective current, and the potential on the surface to be protected is checked during the period when the protective current is switched off. During the switch-on period, the strength of the applied protection current was set, as the relationship between and the duration of the switch-on and switch-off periods was determined and independent of the cathodic protection conditions and requirements. However, the regulation of the strength of the protection current usually requires complicated circuits with relays and resistors that are selectively connected to or disconnected from the load circuit by means of relays. Such facilities include moving parts and power-consuming circuit elements which are objectionable for obvious reasons. A further object of the present invention is therefore to increase the efficiency of cathodic protection systems by eliminating moving parts and power-consuming resistance elements.

Ifølge oppfinnelsen kan de nevnte hensikter oppnås ved at der i katodiske beskyttelsesanlegg tilføres anodene strøm-pulser med bare én retning, idet forholdet mellom strømpulsenes lengde og pausene mellom dem styres av signalene fra en referanse-halvcelle. Når dette grunnleg-gende prinsipp for innstilling av nevnte; forhold anvendes, kan der benyttes en oscillator til å gi strømstøtene til anoden' eller anodene. Strømstyrken i hver enkelt puls kan i det vesentlige være konstant, idet den totale strøm som tilføres anoden, og den overflate som skal beskyttes er lik summen av pulsenes varighet over en hvilken som helst gitt tidsperiode. Forholdet mellom pulsenes varighet og tiden mellom disse regulerer derfor umiddelbart den totale tilførte beskyttelsestrøm. According to the invention, the aforementioned purposes can be achieved by supplying current pulses with only one direction to the anodes in cathodic protection systems, the relationship between the length of the current pulses and the pauses between them being controlled by the signals from a reference half-cell. When this basic principle for setting the aforementioned; conditions are used, an oscillator can be used to give the current shocks to the anode or anodes. The current strength in each individual pulse can essentially be constant, as the total current supplied to the anode and the surface to be protected is equal to the sum of the duration of the pulses over any given period of time. The ratio between the duration of the pulses and the time between them therefore immediately regulates the total applied protection current.

Dette forhold avhenger av pulsenes frekvens eller tiden mellom pulsene når disses varighet holdes konstant, som det fremgår av eksempler i det følgende. This ratio depends on the frequency of the pulses or the time between the pulses when their duration is kept constant, as can be seen from examples in the following.

Eventuelt kari frekvensen holdes konstant og varigheten av pulsene forandres for regulering av den totale tilførte strøm. If necessary, the frequency is kept constant and the duration of the pulses is changed to regulate the total supplied current.

Som et ytterligere alternativ i det føl-gende som skal beskrives i detalj i forbin-delse med fig. 3, kan anlegget som danner en sluttet sløyfe, utføres slik at det gir stor reaksjonshastighet og tilstrekkelig følsomhet til å svinge mellom de forhold som ovenfor ble kalt «underbeskyttet» og «overbeskyttet». I dette tilfelle kan man sløyfe oscillatoren som anvendes i andre utførelser av oppfinnelsen for påtrykning av en forut fastsatt frekvens på strøm-støtene, idet anlegget vil svinge med sin naturlige frekvens som igjen vil avhenge av de katodiske beskyttelsesbetingelser eller krav som naturlig oppstår på den overflate som skal beskyttes. Dette betyr at jo len-ger man fjerner seg fra de optimale forhold, desto lavere vil frekvensen være i tilfelle av underbeskyttelse og desto høyere vil den være i tilfelle av overbeskyttelse. En midlere frekvens svarer til de optimale forhold og opprettholdes så lenge de optimale forhold råder. For å benytte en ut-trykksmåte som kan beskrive det grunn-leggende prinsipp utviklet ovenfor, kan sies at det katodiske beskyttelsesanlegg ifølge den betraktede utførelse drives til en grad av overfølsomhet hvor ovedrivelse, vanligvis ansett som forkastelig, nødvendigvis må opptre, slik at stadig ytterst små og derfor uskadelige vekslinger mellom over- og underbeskyttelse påvirker den overflate som skal beskyttes, idet vekslingene opptrer som svingninger med en frekvens fastlagt ved betingelsene for katodisk beskyttelse eller kravene til denne. As a further alternative in the following to be described in detail in connection with fig. 3, the plant which forms a closed loop can be designed so that it provides a high reaction speed and sufficient sensitivity to fluctuate between the conditions which were called "under-protected" and "over-protected" above. In this case, the oscillator used in other embodiments of the invention can be looped to apply a predetermined frequency to the current shocks, as the plant will oscillate with its natural frequency, which in turn will depend on the cathodic protection conditions or requirements that naturally arise on the surface which must be protected. This means that the further one moves away from the optimal conditions, the lower the frequency will be in the case of underprotection and the higher it will be in the case of overprotection. A mean frequency corresponds to the optimal conditions and is maintained as long as the optimal conditions prevail. To use an expression that can describe the basic principle developed above, it can be said that the cathodic protection system according to the considered embodiment is operated to a degree of oversensitivity where exaggeration, usually regarded as reprehensible, must necessarily occur, so that small and therefore harmless alternations between over- and under-protection affect the surface to be protected, as the alternations act as oscillations with a frequency determined by the conditions for cathodic protection or the requirements thereof.

Ifølge den førstnevnte utførelse hvor der anvendes en oscillator, kan pulsene ha en i det vesentlige konstant styrke og deres periodisitet økes eller minkses for å gi mer eller mindre katodisk beskyttelse avhengig av signaler fra referanse-halvcellen. Det skal her bemerkes at uttrykket «periodisitet» brukes for å definere frekvensen av pulser med samme varighet. Uttrykket frekvens, som bare angir antallet av pulser uansett disses lengde, ville ikke på tilfredsstillende måte kunne inkludere den her nødvendige annen størrelse, nemlig pulsenes varighet. Med andre ord og som en selv-følge kan det samme forhold mellom pulsenes varighet og tiden mellom disse fås for en hvilken som helst frekvens og da vil den totale tilførte strøm være den samme. Regulering bare av frekvensen ville følge-lig ikke nødvendigvis gi en regulering av den totale strømytelse tilført over en bestemt tid. According to the first-mentioned embodiment where an oscillator is used, the pulses can have an essentially constant strength and their periodicity increased or decreased to provide more or less cathodic protection depending on signals from the reference half-cell. It should be noted here that the term "periodicity" is used to define the frequency of pulses of the same duration. The term frequency, which only indicates the number of pulses regardless of their length, would not be able to satisfactorily include the other quantity required here, namely the duration of the pulses. In other words and as a matter of course, the same ratio between the duration of the pulses and the time between them can be obtained for any frequency and then the total supplied current will be the same. Regulating only the frequency would therefore not necessarily provide a regulation of the total power output supplied over a specific time.

I en illustrerende krets ifølge oppfinnelsen benyttes en transistor med emitter-og basisstyre- elektroder som for-forsterker. Automatisk regulering av den katodiske beskyttelsesvirkning settes igang ved en på forhånd fastlagt styrke i overensstemmelse med en på forhånd innstilt regulerbar spenning. En referanse-halvcelle er forbundet med en av transistorens styreelektroder, mens referansespenningen tilføres transistorens annen styreelektrode. En pulskrets er tilkoblet for å gi målt økning av strøm av en bestemt retning til systemets anode eller anoder. Pulskretsens periodisitet er fastlagt av inngangstransis-torens ledningsnivå. Når derfor betingelsene for katodisk beskyttelse forandres, såsom på skroget ved beskyttelse av skip, vil strømpulsenes frekvens tilta eller avta for å gi en passende økning eller minsking i den totale strøm som tilføres skrogets overflate i løpet av en hvilken som helst tidsperiode og derved gjenopprette optimale katodiske beskyttelsesbetingelser. In an illustrative circuit according to the invention, a transistor with emitter and base control electrodes is used as a pre-amplifier. Automatic regulation of the cathodic protection effect is initiated at a pre-determined strength in accordance with a pre-set adjustable voltage. A reference half-cell is connected to one of the transistor's control electrodes, while the reference voltage is supplied to the transistor's other control electrode. A pulse circuit is connected to provide a measured increase in current of a specific direction to the system's anode or anodes. The periodicity of the pulse circuit is determined by the conduction level of the input transistor. Therefore, when the conditions of cathodic protection are changed, such as on the hull in the protection of ships, the frequency of the current pulses will increase or decrease to give an appropriate increase or decrease in the total current supplied to the surface of the hull during any period of time, thereby restoring optimum cathodic protection conditions.

Ytterligere hensikter, trekk og fordeler ved oppfinnelsen vil fremgå av det følgende under henvisning til tegningene, hvor fig. 1 viser koblingsskjema for et katodisk beskyttelsesanlegg ifølge oppfinnelsen ved bruk av en oscillator, og fig. 2 et diagram som tjener til forklaring av virkemåten av koblingen på fig. 1, fig. 3 viser et blokk-skjema for et katodisk beskyttelseanlegg med stor følsomhet og bestemt til å oscil-lere under påvirkning av naturlig eller nor-malt forekommende forandringer i betingelsene for katodisk beskyttelse, og fig. 4 et detaljert koblingsskjema for det katodiske beskyttelsesanlegg ifølge fig. 3. Further purposes, features and advantages of the invention will be apparent from the following with reference to the drawings, where fig. 1 shows a connection diagram for a cathodic protection system according to the invention using an oscillator, and fig. 2 a diagram which serves to explain the operation of the coupling in fig. 1, fig. 3 shows a block diagram for a cathodic protection system with great sensitivity and intended to oscillate under the influence of naturally or normally occurring changes in the conditions for cathodic protection, and fig. 4 a detailed connection diagram for the cathodic protection system according to fig. 3.

På fig. 1 omfatter kretsens viktigste komponenter en referanse-halvcelle 12, en anode 14 og en likestrømkilde (ikke vist) forbundet med en samleskinne 16. Anoden har en platina-overflate eller består på annen måte av et elektrokjemisk inert materiale. Resten av kretsen på fig. 1 er bestemt til å formidle strømpulser fra samleskinnen 16 til anoden 14. Pulsene har bare én retning og konstant varighet og varierer i frekvens avhengig av signaler fra halvcellen 12 som angir nivået for den katodiske beskyttelse av skroget 18. In fig. 1, the circuit's most important components comprise a reference half-cell 12, an anode 14 and a direct current source (not shown) connected to a busbar 16. The anode has a platinum surface or otherwise consists of an electrochemically inert material. The rest of the circuit in fig. 1 is intended to convey current pulses from the busbar 16 to the anode 14. The pulses have only one direction and constant duration and vary in frequency depending on signals from the half-cell 12 indicating the level of the cathodic protection of the hull 18.

Den elektriske krets har fem transistorer 21—25. De første to transistorer 21 og 22 er for-forsterkertransistorer; de neste to transistorer 23 og 24 danner en svinge-krets, og den siste transistor 25 er en utgangs- eller effekttransistor. Det bemérkes at transistorene 21 og 23 er av NPN-typen, mens transistorene 22, 24 og 25 er av PNP-typen. The electrical circuit has five transistors 21-25. The first two transistors 21 and 22 are pre-amplifier transistors; the next two transistors 23 and 24 form a swing circuit, and the last transistor 25 is an output or power transistor. It is noted that transistors 21 and 23 are of the NPN type, while transistors 22, 24 and 25 are of the PNP type.

Der er anordnet passende forspen-ningspotensialer for styring av transistorene ved hjelp av de forskjellige i kretsen innkoblede motstandselementer som omfatter motstandene 28 og 30 i målekretsen. Motstanden 32 er koblet i serie med halv- Appropriate bias potentials are arranged for controlling the transistors by means of the various resistance elements connected in the circuit which comprise the resistances 28 and 30 in the measuring circuit. The resistor 32 is connected in series with half-

cellen 12 ved inngangen til transistorens 21 basis og er tilstrekkelig stor til å hindre the cell 12 at the input to the base of the transistor 21 and is sufficiently large to prevent

at transistoren 21 kan ødelegges hvis motstanden 32 uforvarende forbindes med spenningskilden. For å få en på forhånd innstilt regulerbar spenning, er et potensiometer 34 koblet inn i transistorens 21 emitterkrets. Det har blant andre fordeler vist seg at en slik anordning arbeider for økt levetid av halvcellen. Siliciumdioden 36 gir et spenningsfall på 0,7 V (ved 10 mA) that the transistor 21 can be destroyed if the resistor 32 is inadvertently connected to the voltage source. In order to obtain a pre-set adjustable voltage, a potentiometer 34 is connected into the emitter circuit of the transistor 21. It has been shown, among other advantages, that such a device works for an increased lifetime of the half-cell. The silicon diode 36 provides a voltage drop of 0.7 V (at 10 mA)

over potensiometeret 34. Et antall motstandselementer 38, 40, 42, 44 og 46 er across the potentiometer 34. A number of resistance elements 38, 40, 42, 44 and 46 are

koblet fra 12 V samleskinnen 16 til forskjellige punkter i transistorenes 21—25 kret-ser for å gi passende styrepotensialer. Motstanden 48 er koblet mellom transistorens 22 emitter og transistorens 23 basis. Tilsvarende er motstanden 50 koblet mellom transistorens 23 kolletkor og transistorens 24 basis. En motstand 52 og en kondensator 54 er koblet mellom transistorens 23 basis og transistorens 24 kollektor. Motstanden 56 er koblet mellom transistorens 24 kollektor og jord. connected from the 12 V busbar 16 to various points in the circuits of the transistors 21-25 to provide suitable control potentials. The resistor 48 is connected between the emitter of the transistor 22 and the base of the transistor 23. Correspondingly, the resistor 50 is connected between the collector of the transistor 23 and the base of the transistor 24. A resistor 52 and a capacitor 54 are connected between the base of the transistor 23 and the collector of the transistor 24. The resistor 56 is connected between the collector of the transistor 24 and earth.

Mellom transistorens 22 emitter og kollektor er der koblet en annen kondensator 58. En kondensator 60 i transistorens 21 inngangskrets danner sammen med motstanden 32 et lavpassfilter som skal hindre høyfrekvente svingninger i å påvirke transistoren 21 ved shunting av disse til jord. Med hensyn til den katodiske beskyttelses-anode 14 kan denne holdes i avstand fra skroget 18 ved hjelp av et passende isola-sjonslag 62. Isolasjonslaget 62 kan strekke seg rundt anoden 14 og dekke en flate av skroget som ligger nær anoden og således hindre en konsentrering av den beskyttende strøm nær anoden. Another capacitor 58 is connected between the emitter and collector of the transistor 22. A capacitor 60 in the input circuit of the transistor 21 forms together with the resistor 32 a low-pass filter which should prevent high-frequency oscillations from affecting the transistor 21 by shunting them to ground. With regard to the cathodic protection anode 14, this can be kept at a distance from the hull 18 by means of a suitable insulation layer 62. The insulation layer 62 can extend around the anode 14 and cover a surface of the hull that is close to the anode and thus prevent a concentration of the protective current near the anode.

I drift vil båtføreren til å begynne med innstille potensiometeret 34 på en på forhånd fastlagt avlesning som vises på instrumentet 31 når bryterarmen 64 er i kontakt med klemmen 66. Dette ønskede potensial er en kjent funksjon av referanse-halvcellens materiale og den overflate som skal beskyttes. Når skroget 18 f. eks er av aluminium og halvcellen 12 er av stål, er den ønskede avlesning på instrumentet 31 400 mV. Følgelig innstilles denne spenning på den variable motstand 34. In operation, the boat operator will initially set the potentiometer 34 to a predetermined reading displayed on the instrument 31 when the switch arm 64 is in contact with the clamp 66. This desired potential is a known function of the reference half-cell material and the surface to be protected. . When the hull 18, for example, is made of aluminum and the half-cell 12 is made of steel, the desired reading on the instrument is 31,400 mV. Accordingly, this voltage is set on the variable resistor 34.

Med hensyn til verdien 400 mV, bemerkes at stål har et galvanisk potensial i havvann på ca. -0,60 V eller -600 mV i forhold til en mettet kalomel-halvcelle eller en standard sølv-sølvklorid-halvcelle. Aluminium har et potensial på ca. -750 mV i forhold til en kalomel-halvcelle. Dette gir en innledende forskjell på 150 mV. Når strømmen for katodisk beskyttelse har en passende styrke, vil den beskyttende hyd-rogenhinne på den overflate som skal beskyttes, øke det negative potensial med 250 mV. Den samlede ønskede avlesning på instrumentet er derfor 400 mV. With regard to the value 400 mV, it is noted that steel has a galvanic potential in seawater of approx. -0.60 V or -600 mV relative to a saturated calomel half-cell or a standard silver-silver chloride half-cell. Aluminum has a potential of approx. -750 mV relative to a calomel half-cell. This gives an initial difference of 150 mV. When the current for cathodic protection has a suitable strength, the protective hydrogen film on the surface to be protected will increase the negative potential by 250 mV. The overall desired reading on the instrument is therefore 400 mV.

Kretsens nøyaktige virkemåte skal beskrives i det følgende. Oscillatoren med transistoren 23 og 24 begynner å svinge med stor hastighet straks kretsen kobles inn og fortsetter å svinge hurtig etter hvert som den katodiske beskyttelse bygges opp på skroget. Standard pulser leveres gjennom transistoren 25 til anoden 14. Disse pulsers frekvens varierer avhengig av forholdene for den katodiske beskyttelse. Når nivået for beskyttelsen er høyt, sendes pulsene bare sjeldent til anoden 14 og pulsenes hyppighet er derfor liten. Til å begynne med, når der ikke er bygget opp noen beskyttende hinne på skipets skrog, holdes en stor svingehastighet som gir maksimal strøm til anoden 14. Ved koblingen på fig. 1 er den høyeste svingehastighet omtrent 300 pulser/s. Pulsrepetisjonsfrekvensen kan gå ned til omkring 10 pulser/s som lavest tilstrekkelige frekvens i kretsen på fig. 1. Imidlertid vil vanlig behov for katodisk beskyttelse ved uforanderlige arbeidsforhold selv for den minste båt være større enn ti pulser pr. sek. Ved mindre forandringer av koblingen kan der uten videre fås andre pulsrepetisjonsfrekvenser. The circuit's exact mode of operation shall be described in the following. The oscillator with transistors 23 and 24 begins to oscillate at high speed as soon as the circuit is switched on and continues to oscillate rapidly as the cathodic protection builds up on the hull. Standard pulses are delivered through the transistor 25 to the anode 14. The frequency of these pulses varies depending on the conditions for the cathodic protection. When the level of the protection is high, the pulses are only rarely sent to the anode 14 and the frequency of the pulses is therefore small. Initially, when no protective film has been built up on the ship's hull, a high swing speed is maintained which gives maximum current to the anode 14. In the connection of fig. 1, the highest swing speed is approximately 300 pulses/s. The pulse repetition frequency can go down to around 10 pulses/s as the lowest sufficient frequency in the circuit in fig. 1. However, the usual need for cathodic protection in unchanging working conditions, even for the smallest boat, will be greater than ten pulses per Sec. In case of minor changes to the coupling, other pulse repetition frequencies can be obtained without further ado.

Ved å betrakte svingningenes art i kretsen som omfatter transistorene 23 og 24, kan det til å begynne med antas at transistoren 24 iDefinner seg i energisert tilstand. Transistor 23 er også energisert for å gi drftsspenning til transistorens 24 basis. NPN-transistorens 23 basis må være positiv i forhold til dens emitter for at den skal lede. Etter en tid vil kondensatoren 54 lades opp og nedsette transistorens 23 basisspenning. Transistorens 24 basisspenning minskes også og dens kollektorstrøm reduseres. Reduksjonen av strømgjennom-gangen gjennom transistoren 24 bevirker nedsettelse av spenningen over motstanden 56 og gir en gittereffekt. Transistorene 23 og 24 kobler da ut. By considering the nature of the oscillations in the circuit comprising the transistors 23 and 24, it can initially be assumed that the transistor 24 defines itself in an energized state. Transistor 23 is also energized to provide operating voltage to transistor 24's base. The NPN transistor's 23 base must be positive relative to its emitter for it to conduct. After some time, the capacitor 54 will charge up and lower the base voltage of the transistor 23. The base voltage of the transistor 24 is also reduced and its collector current is reduced. The reduction of the current flow through the transistor 24 causes a reduction of the voltage across the resistor 56 and produces a grating effect. Transistors 23 and 24 then switch off.

Den tid som kreves for utladning av kondensatoren 54 til et nivå, ved hvilket transistorene 23 og 24 igjen blir aktive, bestemmes av utladningsveien over motstandene 48 og 52 og spenningen over kondensator 58. Transistoren 22 styrer spenningen over kondensatoren 58. Hvis spenningen over kondensatoren 58 er høy (når største utgangseffekt er ønskelig), er transistorene 21 og 22 utkoblet. Under disse forhold utlades kondensatoren 54 hurtig, potensialet på transistorens 23 basis vokser fort og utkoblingstiden er kort. Den derav følgende store hyppighet for pulsenes gjentagelse over transistoren 25 gir maksimal kraft til anoden 14. Under disse forhold med den høyeste pulsrepetisjonsfrekvens på 300 pulser/s, gir den spe-sielle kobling ifølge fig. 1 en pulsrekke med pulsene omtrent like lange som pausene. Således forandres forholdet mellom pulsenes varighet og pausene i overensstemmelse med inngangssignalene fra referanse-halvcellen 12. The time required to discharge capacitor 54 to a level at which transistors 23 and 24 again become active is determined by the discharge path across resistors 48 and 52 and the voltage across capacitor 58. Transistor 22 controls the voltage across capacitor 58. If the voltage across capacitor 58 is high (when maximum output power is desired), transistors 21 and 22 are switched off. Under these conditions, the capacitor 54 discharges rapidly, the potential at the base of the transistor 23 increases rapidly and the switch-off time is short. The resulting high frequency of repetition of the pulses over the transistor 25 gives maximum power to the anode 14. Under these conditions with the highest pulse repetition frequency of 300 pulses/s, the special connection according to fig. 1 a series of pulses with the pulses approximately as long as the pauses. Thus, the ratio between the duration of the pulses and the pauses is changed in accordance with the input signals from the reference half-cell 12.

Diagrammet på fig. 2 viser den rela-tive strøm som tilføres anoden 14 i av-hengighet av halvcellens 12 avvikelse fra den på forhånd innstilte spenning på motstanden 34. Antas det at den optimale spenning som ønskes på halvcellen 12 f. eks. er 400 mV, innstilles motstanden 34 til å begynne med til å gi en avlesning på instrumentet 31 på 400 mV. I begyn-nelsen vil halvcellen ha en meget lavere verdi, idet der ikke er bygget opp noen beskyttelseshinne på skroget. Dette svarer til delen 72 av kurven på fig. 2. Etter hvert som der bygges opp en beskyttelseshinne på skroget, stiger spenningen på halvcellen 12 og strømmen til anoden 14 reduseres. Denne situasjon tilsvarer delen 74 av kurven på fig. 2. Når likevektsforhold er opp-rettet, nåes et midlere arbeidspunkt 76, hvor den spenning som frembringes av halvcellen 12, er lik den spenningen som er innstilet på motstanden 34 når disse sammenlignes ved at instrumentet 31 kobles fra klemme 66 til klemme 68. I tilfelle av overbeskyttelse vil spenningen på halvcellen 12 overstige den forut innstilte spenning, og strømmen som tilføres anoden 14 må da reduseres. Disse forhold representeres av delen 78 på kurven fig. 2. Denne situasjon ville f. eks. inntre, hvis en båt går fra havet inn i en elv. Den derav følgende nedsatte ledningsevne i vannet vil fremkalle overbeskyttelse, hvis den katodiske beskyttelsesstrøm holdes på salt-vannsnivå. Det samme skjer når en båts hastighet nedsettes. Under slike forhold tilveiebringes et nytt arbeidspunkt ved en lavere strømstyrke. Under henvisning til kretsen på fig. 1 ville dette bety at oscillatoren ville arbeide med en noe lavere puls-repetisj onsf rekvens. The diagram in fig. 2 shows the relative current which is supplied to the anode 14 depending on the deviation of the half-cell 12 from the preset voltage on the resistor 34. It is assumed that the optimal voltage desired on the half-cell 12 e.g. is 400 mV, the resistor 34 is initially set to give a reading on the instrument 31 of 400 mV. At the beginning, the half-cell will have a much lower value, as no protective membrane has been built up on the hull. This corresponds to part 72 of the curve in fig. 2. As a protective film builds up on the hull, the voltage on the half-cell 12 rises and the current to the anode 14 decreases. This situation corresponds to the part 74 of the curve in fig. 2. When equilibrium conditions are established, an average working point 76 is reached, where the voltage produced by the half-cell 12 is equal to the voltage set on the resistor 34 when these are compared by connecting the instrument 31 from terminal 66 to terminal 68. In in the case of overprotection, the voltage on the half-cell 12 will exceed the preset voltage, and the current supplied to the anode 14 must then be reduced. These conditions are represented by the part 78 on the curve fig. 2. This situation would e.g. enter, if a boat goes from the sea into a river. The resulting reduced conductivity in the water will cause overprotection, if the cathodic protection current is kept at the salt-water level. The same happens when a boat's speed is reduced. Under such conditions, a new operating point is provided at a lower amperage. Referring to the circuit of FIG. 1, this would mean that the oscillator would work with a somewhat lower pulse repetition frequency.

Idet dette siste eksempel anvendes på detaljene i kretsen på fig. 1, skal det antas at halvcellespenningen øker for å gi større beskyttelse enn ønsket. Da den spenning som tilføres transistorens 21 basis, overstiger den som råder på samme transi-stors emitter, blir transistoren 21 energisert til en høyere grad av ledning. As this last example is applied to the details of the circuit in fig. 1, it shall be assumed that the half-cell voltage increases to provide greater protection than desired. As the voltage supplied to the base of the transistor 21 exceeds that prevailing on the emitter of the same transistor, the transistor 21 is energized to a higher degree of conduction.

Transistoren 22 energiseres tilsvarende til en høyere grad av ledning. Under disse forhold reduseres spenningen på transistorens 23 basis og oscillatorkretsens «ut»-periode forlenges. Dette vil na-turligvis redusere oscillatorkretsens periodisitet og likeledes den katodiske beskyt-telsesstrøm som tilføres anoden- 14. For fullstendighets skyld oppgis komponentene i kretsen på fig. 1 som følger: The transistor 22 is energized correspondingly to a higher degree of conduction. Under these conditions, the voltage at the base of the transistor 23 is reduced and the "out" period of the oscillator circuit is extended. This will naturally reduce the periodicity of the oscillator circuit and likewise the cathodic protection current which is supplied to the anode 14. For the sake of completeness, the components of the circuit are given in fig. 1 as follows:

Som det ses er motstanden 28 forskjel-lig fra motstanden 30; hensikten med denne forskjell er å oppnå en utjevnet avlesning på instrumentet når optimale forhold er oppnådd. Motstanden 30 avviker fra motstanden 28 med 6 000 ohm for å kom-pensere spenningstapet på 0,1 V over inn-gangsbasis- og emitter-elektrodene på transistoren 21. Med denne motstandsforskjell er instrumentavlesningene nøyaktig de samme når systemet er i det ønskede arbeidspunkt, som vist ved punktet 76 på fig. 2. As can be seen, the resistor 28 is different from the resistor 30; the purpose of this difference is to achieve an equalized reading on the instrument when optimal conditions are achieved. Resistor 30 differs from resistor 28 by 6,000 ohms to compensate for the 0.1 V voltage drop across the input base and emitter electrodes of transistor 21. With this resistance difference, the instrument readings are exactly the same when the system is at the desired operating point, as shown at point 76 in fig. 2.

Bruken av transistoren 21 som første for-forsterkertrinn gir en rekke fordeler. For det første er den i det vesentlige fri for «drift» og vil alltid lede i samme grad med samme po tensialf or skjell over inn-gangsbasis- og emitter-elektrodene. Den er upåvirket av skipsinstallasjonenes ka-rakteristikk. Dessuten har den en lav inn-gangsimpedans når den forspennes i motsatt retning og krever ingen forspennings-krets i tillegg til den innstillbare spenning som er forhånds justert på potensiometeret 34. The use of the transistor 21 as the first pre-amplifier stage provides a number of advantages. Firstly, it is essentially free of "drift" and will always conduct to the same degree with the same potential difference across the input base and emitter electrodes. It is unaffected by the ship's installation characteristics. Also, it has a low input impedance when biased in the reverse direction and requires no bias circuit in addition to the adjustable voltage pre-adjusted on the potentiometer 34.

Her skal oppsummeres endel frem-tredende fordeler ved det foreliggende anlegg for katodisk beskyttelse. For det før-ste kan der brukes billige transistorer ved at styrekretsen arbeider med lavfrekvens-svingninger. Det resulterende automatiske anlegg for katodisk beskyttelse av småbåter er uvesentlig dyrere enn ikke-automatiske anlegg av motstandstypen og krever ikke mer plass. Videre tyder prø-ver på at der ved en gitt grad av beskyttelse som målt av referansehalvcellen, kreves en mindre strømmengde tilført anoden når denne strøm er i form av pulser med bare én retning — og ikke en konstant strøm med lavere spenning. Strøm-reduksjonen synes å være av størrelses-ordenen 15—25 pst. Det antas at denne forbedring i det minste delvis er en følge av den økte «aksjonsradius» ved det høy-ere spenningsnivå som tilføres anoden eller anodene når likestrømmen har puls-form. A few prominent advantages of the current system for cathodic protection will be summarized here. Firstly, cheap transistors can be used because the control circuit works with low-frequency oscillations. The resulting automatic system for cathodic protection of small boats is insignificantly more expensive than non-automatic systems of the resistance type and does not require more space. Furthermore, tests indicate that for a given degree of protection as measured by the reference half-cell, a smaller amount of current supplied to the anode is required when this current is in the form of pulses with only one direction — and not a constant current with a lower voltage. The current reduction appears to be of the order of 15-25 percent. It is assumed that this improvement is at least partially a consequence of the increased "radius of action" at the higher voltage level that is supplied to the anode or anodes when the direct current is in pulse form .

Det skal her bemerkes at uttrykket «aksjonsradius» brukes for å betegne den maksimale avstand fra hver anode ved hvilken det påtrykte potensial ved en gitt samlet strømeffekt fremdeles er tilstrekkelig til å sikre tilfredsstillende beskyttelse. Aksjonsradien øker med den tilførte spenning, og da strømmen ved dette system tilføres i «nytte-perioder» adskilt av strømløse perioder, vil det være innlysende at spenningen av de tilførte strømpulser er høyere enn ved en kontinuerlig strøm-tilførsel som arbeider ved samme gjen-nomsnittlige strømstyrke. Der oppnås med andre ord en økt aksjonsradius under ellers like forhold når der brukes beskyt-telsesstrøm som tilføres i form av pulser avbrutt av pauser. It should be noted here that the term "radius of action" is used to denote the maximum distance from each anode at which the applied potential at a given total current output is still sufficient to ensure satisfactory protection. The radius of action increases with the applied voltage, and since the current in this system is supplied in "useful periods" separated by no-current periods, it will be obvious that the voltage of the applied current pulses is higher than with a continuous current supply that works at the same re- average current strength. In other words, an increased radius of action is achieved under otherwise equal conditions when protection current is used which is supplied in the form of pulses interrupted by pauses.

Under henvisning til utførelsen på fig. 3—4 er det viste katodiske beskyttelsesanlegg konstruert for å gi høy reaksjonshastighet og tilstrekkelig følsomhet til under normale arbeidsforhold å svinge mellom de tilstander som ovenfor er betegnet med «underbeskyttelse» og «overbeskyttelse». Istedet for å legge inn en oscillator, svinger det lukkede sløyfesystem som en helhet med sin naturlige frekvens som avhenger av de naturlig forekommende be-tingelser for katodisk beskyttelse på den overflate som skal beskyttes, såsom et skipsskrog. Det skal her bemerkes at de fleste lukkede sløyfestenger ved avvikel-ser fra optimale forhold, arbeider på en måte som vanlig kalles pendling, et feno-men som er nødvendig for å nå optimale forhold, ved hvilke den ellers nytteløse og forkastelige pendling vil opphøre. I skarp kontrast til slike systemer er anlegget ifølge oppfinnelsen beregnet på kontinuerlig svingning under alle slags forhold, optimale eller jevne medregnet, på en slik måte at systemets svingninger som helhet foregår ved en frekvens på minst 1 svingning/s, fortrinnsvis 20—200 svingninger/s. Dette oppnås ved anvendelse av minst ett forsterkertrinn som driver systemets følsomhet til en grad hvor overbeskyttelse opptrer under alle forhold, medregnet de optimale. Følgelig er syste-mene på fig. 3 og 4 aldri i balanse, men som følge av den tilsiktede overbeskyttelse svinger systemet endog under fort-satte optimale forhold. Som følge av dette er den beskyttende anodestrøm en pulser-ende strøm hvor forholdet mellom pulsene og pausene er en funksjon av refe-ransehalvcellens signalspenning og med en pulsrepetisjonsfrekvens avhengig av de naturlig forekommende forandringer i betingelsene for katodisk beskyttelse, såsom skrogets polarisering og skipets hastighet i tilfelle det dreier seg om beskyttelse av skipsskrog. With reference to the embodiment in fig. 3-4, the cathodic protection system shown is designed to provide a high reaction speed and sufficient sensitivity to fluctuate under normal working conditions between the conditions described above as "underprotection" and "overprotection". Instead of incorporating an oscillator, the closed loop system as a whole oscillates at its natural frequency which depends on the naturally occurring conditions for cathodic protection on the surface to be protected, such as a ship's hull. It should be noted here that most closed loop rods, in case of deviations from optimal conditions, work in a way that is commonly called commuting, a phenomenon that is necessary to reach optimal conditions, at which the otherwise useless and reprehensible commuting will cease. In sharp contrast to such systems, the plant according to the invention is intended for continuous oscillation under all kinds of conditions, including optimal or steady, in such a way that the system's oscillations as a whole take place at a frequency of at least 1 oscillation/s, preferably 20-200 oscillations/ pp. This is achieved by using at least one amplifier stage that drives the system's sensitivity to a degree where overprotection occurs under all conditions, including the optimal ones. Accordingly, the systems of fig. 3 and 4 never in balance, but as a result of the intended overprotection the system oscillates even under continued optimal conditions. As a result, the protective anode current is a pulsating current where the ratio between the pulses and pauses is a function of the reference half-cell's signal voltage and with a pulse repetition frequency dependent on the naturally occurring changes in the conditions for cathodic protection, such as hull polarization and the ship's speed in if it concerns the protection of a ship's hull.

På fig. 3 er skroget eller den overflate som skal beskyttes, betegnet med 80. Mellom skroget 80 og halvcellen 82 oppstår der en signalspenning som gir et bilde av de katodiske beskyttelsesforhold på skroget vist ved kurven 84 med et maksi-mum ved 86 og et minimum ved 88. Den beskrevne følekrets omfatter en motspen-ning eller en referansespenning som ut-tas fra et potensiometer 90. Halvcellens spenning og referansespenningen sammenlignes av den første transistor 92 i for-sterkertrinnet på fig. 3. Kurven etter forsterkeren 92 på dennes høyre side angir formen av et forsterkersignal 94 som på dette trinn opptrer med omvendt polari-tet. Det følgende trinn 96 er en konven-sjonell komponent, vanligvis kalt en Schmidt-trigger, for omgjøring av signa-let til formen av en klar puls betegnet med 98 i det tilsvarende diagram. Dette signal tilføres en driv-transistor 100 (diagram 102) som i sin tur påvirker effekttransistoren 104 som arbeider som bryter for be-skyttelsesstrømmen i utgangskretsen ved å koble krafttilførselen 106 til anoden eller anodene 108. Det vil bemerkes at effekten eller strømmen til beskyttelsesanoden vist i diagrammet 110 har motsatt fase i forhold til diagram 102 for driveffekten. Derfor er den i fase med det opprinnelige signal 84 levert av halvcellen. Da et signals høyeste verdi angir overbeskyttelse, er den tilsvarende fase for effekten den ved hvilken effekttransistoren 104 er utkoblet, slik at ingen beskyttelsesstrøm tilføres anoden 108. In fig. 3, the hull or the surface to be protected is denoted by 80. Between the hull 80 and the half-cell 82 there arises a signal voltage which gives an image of the cathodic protection conditions on the hull shown by the curve 84 with a maximum at 86 and a minimum at 88 The sensing circuit described comprises a counter voltage or a reference voltage which is taken from a potentiometer 90. The half cell's voltage and the reference voltage are compared by the first transistor 92 in the amplifier stage in fig. 3. The curve after the amplifier 92 on its right side indicates the form of an amplifier signal 94 which at this stage appears with reversed polarity. The following stage 96 is a conventional component, usually called a Schmidt trigger, for converting the signal into the form of a clear pulse denoted by 98 in the corresponding diagram. This signal is applied to a drive transistor 100 (diagram 102) which in turn affects the power transistor 104 which acts as a switch for the protection current in the output circuit by connecting the power supply 106 to the anode or anodes 108. It will be noted that the power or current to the protection anode shown in diagram 110 has the opposite phase in relation to diagram 102 for the drive power. Therefore, it is in phase with the original signal 84 provided by the half-cell. Since a signal's highest value indicates overprotection, the corresponding phase of the power is that at which the power transistor 104 is switched off, so that no protection current is supplied to the anode 108.

Fig. 4 viser et detaljert koblingsskjema for det på fig. 3 viste og i fore-gående avsnitt beskrevne system. Iden-tiske komponenter har de samme henvis-ningsbetegnelser. Fig. 4 shows a detailed connection diagram for the one in fig. 3 shown and in the previous section described system. Identical components have the same reference designations.

Transistoren 112, som også utgjør en komponent i forsterkeren 92 på fig. 3, sam-menligner referanse-halvcellens spenning med en på potensiometeret 90 innstilt spenning. Spenningen over potensiometeret 90 reguleres ved hjelp av dioden 114. The transistor 112, which also forms a component in the amplifier 92 in fig. 3, compares the voltage of the reference half-cell with a voltage set on the potentiometer 90. The voltage across the potentiometer 90 is regulated using the diode 114.

Forskjellen mellom det ønskede skrog-potensial innstilt på potensiometeret 90 og den spenning som leveres av halvcellen 82, forsterkes i transistorene 112 og 116. Denne forsterkede spenning opptrer over motstanden 118 og tilføres transistorens 120 basis. Når denne spenning overstiger en på forhånd fastlagt verdi, i praksis omtrent 5 V, vil transistoren 120 lede og transistoren 122 være utkoblet og anta sin ikke-ledende tilstand som følge av disse transistorers innbyrdes kobling, Schmidt-trigger kobling, og betegnet med 96 i blokk-skjemaet på fig. 3. The difference between the desired hull potential set on the potentiometer 90 and the voltage supplied by the half-cell 82 is amplified in the transistors 112 and 116. This amplified voltage appears across the resistor 118 and is supplied to the base of the transistor 120. When this voltage exceeds a predetermined value, in practice approximately 5 V, the transistor 120 will conduct and the transistor 122 will be disconnected and assume its non-conducting state as a result of these transistors' mutual coupling, Schmidt-trigger coupling, and denoted by 96 in the block diagram in fig. 3.

Når på den annen side basisspennin-gen på transistoren 120 synker under en på forhånd fastlagt verdi, i praksis omkring 4 V, begynner transistoren 122 å lede. Som følge av dette tiltar spenningen over motstanden 124 og bringer transistor 120 til å koble ut. Mens transistor 122 leder, kan strømmen gå fra basis på drivtransistoren 100. Dette gjør at spenningen over motstanden 126 blir nesten lik spenningen på strømtilførslens 106 positive klemme 128, på mindre båter vanligvis et 12 V batteri. Derfor kan der ikke gå noen strøm fra basis på strømbryter-transistoren 130, og der tilføres ikke anoden eller anodene 108 noen strøm. When, on the other hand, the base voltage on the transistor 120 drops below a predetermined value, in practice around 4 V, the transistor 122 begins to conduct. As a result, the voltage across resistor 124 increases and causes transistor 120 to turn off. While transistor 122 conducts, current can flow from the base of drive transistor 100. This means that the voltage across resistor 126 is almost equal to the voltage on power supply 106's positive terminal 128, on smaller boats usually a 12 V battery. Therefore, no current can flow from the base of the current switch transistor 130, and no current is supplied to the anode or anodes 108 there.

Når spenningen på halvcellen synker mot et minimum, som vist ved 88 på fig. 3, hvilket antyder underbeskyttelse, trekker transistoren 112 mindre strøm. Transistoren 116 trekker mer strøm og den over motstanden 118 og ved transistorens 120 basis fremkomne spenning tiltar. Dette gjør at transistoren 120 blir ledende og transistorene 122 og 100 antar ikke-ledende tilstand. Nu kan strømmen gå fra basis på transistoren 130 over motstanden 126, og strøm er tilgjengelig for anoden eller anodene 108. When the voltage on the half-cell drops towards a minimum, as shown at 88 in fig. 3, indicating underprotection, transistor 112 draws less current. The transistor 116 draws more current and the voltage across the resistor 118 and at the base of the transistor 120 increases. This causes transistor 120 to become conductive and transistors 122 and 100 to assume a non-conductive state. Now the current can go from the base of the transistor 130 across the resistor 126, and current is available for the anode or anodes 108.

På den annen side, i tilfelle av overbeskyttelse, hvor halvcellens 82 spenning tiltar til en verdi som vist ved 86 på fig. 3, fører transistoren 112 mer strøm, transistoren 116 leder mindre strøm og spenningen over motstanden 118 og på transistorens 120 basis avtar. Motstandene 120 og 122 kobles ut og transistoren 100 blir ledende. Der kan ikke gå noen strøm fra ef-fektbrytertransistorens 130 basis, fordi denne har en større positiv spenning enn emitteren. Når slike forhold råder, kan spenningsfallet over transistor 100 være 0,2 V, mens spenningsfallet over likeretteren 132 for å fremkalle et spenningsfall på transistorens 130 emitter, er 0,5 V. Som følge derav tilføres der ikke anodene 108 noen beskyttelsesstrøm. On the other hand, in the case of overprotection, where the half-cell 82 voltage increases to a value as shown at 86 in FIG. 3, the transistor 112 conducts more current, the transistor 116 conducts less current and the voltage across the resistor 118 and on the base of the transistor 120 decreases. The resistors 120 and 122 are switched off and the transistor 100 becomes conductive. No current can flow from the base of the power switch transistor 130, because this has a greater positive voltage than the emitter. When such conditions prevail, the voltage drop across transistor 100 can be 0.2 V, while the voltage drop across rectifier 132 to induce a voltage drop on the emitter of transistor 130 is 0.5 V. As a result, the anodes 108 are not supplied with any protection current.

Likeretteren 132 frembringer dessuten temperaturstabilitet på transistor 130 for den ikke-ledende tilstand eller under pau-. sene. The rectifier 132 also produces temperature stability on the transistor 130 for the non-conductive state or under pau-. tendon.

En annen likeretter 134 og kondensator' 136 benyttes som filter for spenningen fra<1 >krafttilførselen 106. I Another rectifier 134 and capacitor' 136 are used as a filter for the voltage from the power supply 106. In

De resterende motstander 140—158 og kondensatorer 160 og 162 benyttes til å frembringe passende potensialer i for-' skjellige punkter i kretsen henholdsvis på dennes filtre. Ifølge utførelsen på fig. 4 er instrumentet 164 kontinuerlig tilkoblet for avlesning av halvcellens spenning og benyttes for innstilling av referansespenningen på potensiometeret 90. The remaining resistors 140-158 and capacitors 160 and 162 are used to produce suitable potentials at different points in the circuit and on its filters respectively. According to the embodiment in fig. 4, the instrument 164 is continuously connected for reading the half-cell voltage and is used for setting the reference voltage on the potentiometer 90.

For fullstendighets skyld angis komponentene i kretsen på fig. 4 som følger: For the sake of completeness, the components of the circuit are indicated in fig. 4 as follows:

Tatt i betraktning at systemet på fig. 4 er beregnet på å gi en tilstrekkelig stor Considering that the system in fig. 4 is intended to provide a sufficiently large

energiforsterkning eller forsterkningsfak-tor, slik at overbeskyttelse til stadighet forekommer som beskrevet ovenfor, kan det bemerkes at en forandring av signalspen-ningen fremkalt av halvcellen på ca. 0,03 V vanligvis består mellom ekstreme punkter som vist ved 86 og 88 på fig. 3. Den tilsvarende forandring av spenningen på transistorens 120 basis er da omkring 1 V. Under slike omstendigheter, og med den stadig forekommende veksling i betingelsene for katodisk beskyttelse på et skrog, som får halvcellens spenning til å fremkalle svingninger, utfører systemet ifølge fig. 4 slike svingninger med en hyppighet på omkring 20/s. Imidlertid har prøver vist at en svingehastighet på mindre enn l/s fremdeles er tilstrekkelig for en vel-lykket beskyttelse av et skipsskrog, mens der på den annen side teoretisk sett ikke eksisterer noen øvre grense for frekvensen. Ved en mindre båt i ro vil der kreves liten strøm, slik at forholdsvis korte pulser med lange pauser vil være tilstrekkelig. Når fartøyet er i bevegelse, vil imidlertid pulsenes lengde tilta og pausene avta og derved øke forholdet mellom pulstiden og pausene. energy amplification or amplification factor, so that overprotection constantly occurs as described above, it can be noted that a change in the signal voltage induced by the half-cell of approx. 0.03 V usually consists between extreme points as shown at 86 and 88 in fig. 3. The corresponding change in the voltage at the base of the transistor 120 is then about 1 V. Under such circumstances, and with the constantly occurring alternation in the conditions of cathodic protection on a hull, which causes the half-cell voltage to induce oscillations, the system according to fig. 4 such oscillations with a frequency of around 20/s. However, tests have shown that a swing speed of less than l/s is still sufficient for a successful protection of a ship's hull, while on the other hand theoretically no upper limit for the frequency exists. For a smaller boat at rest, little power will be required, so relatively short pulses with long pauses will be sufficient. When the vessel is in motion, however, the length of the pulses will increase and the pauses will decrease, thereby increasing the ratio between the pulse time and the pauses.

Claims

1. System for cathodic corrosion protection of a metal surface (18, 80), in particular aluminum, which is in contact with an electrolyte, where electric current is supplied to one or more anodes (14, 108) with inert surfaces and the current is automatically regulated by signals generated of a reference half-cell (12, 82), characterized in that the electric current is supplied in the form of current pulses with only one ret-

ning, and that the relationship between the length of the current pulses and the pauses between them is controlled by the signals from the reference half-cell (12, 82).

2. System according to claim 1, characterized in that the strength of the electric current, supplied in the form of pulses, is essentially unchanged.

3. System according to claim 2, characterized in that the electric current is supplied to one or more anodes (14, 108) through an output transistor (25, 130) which is switched to its conducting or non-conducting state by current pulses through a control circuit.

4. System according to claim 2, characterized in that a reference voltage is applied to the half-cell (12, 82) when the hull's (18, 80) potential has the desired optimum value and voltage variations through the reference half-cell (12, 82) are amplified by an input transistor ( 21, 112) and is used to change the ratio between the length of the current pulses and the pauses between them depending on changes in the size of the amplified current.

5. System according to claim 4, characterized in that the magnitude of the reference voltage applied to the half-cell (12, 82) is set by means of a potentiometer (23, 90).

6. System according to claim 4, characterized in that the electrical current pulses are produced by means of an electrical circuit comprising an NPN transistor (23), a PNP transistor (24), a first resistance (48) connected in series with base of the NPN transistor (23), another resistor (52) and a capacitor (54) connected in series between the base of the NPN transistor (23) and the collector of the PNP transistor (24), the other resistor (52) located between said base and said capacitor (54) is connected to this base in parallel with the first resistor (48) and between the first resistor (48) and said base, as well as a third resistor (50) connected in series between the collector for The NPN transistor (23) and base for the PNP transistor (24).

7. System according to claim 4, character- terized in that the electric currents pulses are generated by a circuit comprising a first PNP transistor (22), a first capacitor (58) connected between the emitter and the collector of the first PNP transistor (22), a first capacitor (58) connected in series between the emitter and the collector for the first PNP transistor (22), an NPN transistor (23), a first resistor (48) connected between the emitter of the first PNP transistor (22) and the base of the NPN transistor (23), another PNP transistor (24), another resistor (52) and another capacitor (54) connected in series between the base of the NPN transistor (23) and the collector of the other PNP transistor (24), the second resistor (52) being between said base and said second capacitor (54) and is connected to this base in parallel with the first resistor (48) and between this resistor (48) and said base, as well as a third resistor (50) connected in series between the collector for NPN- the transistor (23) and base for the other PNP transistor (24).

8. System according to claim 4, characterized in that the electric current pulses are produced by an electric circuit comprising the amplifier transistors (112, 116) connected to the reference half-cell (82) and trigger transistors (120, 122) to conduct a larger amount of current to the trigger transistors (120, 122), when the hull's (8) potential drops below a desired optimal value, and a smaller amount of current when said potential exceeds the desired optimal value, as the trigger transistors (120, 122) are connected to a drive transistor (100) which is connected to an output transistor (130) to cause the output transistor (130) to conduct electric current to an anode (108) when the current to the trigger transistors (120, 122) exceeds a predetermined limit and to cause the output transistor (130) to stop conducting current to the anode (108) when the current to the trigger transistors (120, 122) falls below a predetermined limit.