NO138952B - PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF A NICKEL-CONTAINING SULFIDE MAT WITH IMPROVED AUTOSPHERE PRESSURE PROPERTIES - Google Patents
PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF A NICKEL-CONTAINING SULFIDE MAT WITH IMPROVED AUTOSPHERE PRESSURE PROPERTIES Download PDFInfo
- Publication number
- NO138952B NO138952B NO754381A NO754381A NO138952B NO 138952 B NO138952 B NO 138952B NO 754381 A NO754381 A NO 754381A NO 754381 A NO754381 A NO 754381A NO 138952 B NO138952 B NO 138952B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- per cent
- alloys
- percent
- nickel
- content
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 4
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 50
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 50
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 10
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 6
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 6
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 6
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- SZMZREIADCOWQA-UHFFFAOYSA-N chromium cobalt nickel Chemical compound [Cr].[Co].[Ni] SZMZREIADCOWQA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 description 1
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000007656 fracture toughness test Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005495 investment casting Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 230000033458 reproduction Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/04—Obtaining nickel or cobalt by wet processes
- C22B23/0407—Leaching processes
- C22B23/0415—Leaching processes with acids or salt solutions except ammonium salts solutions
- C22B23/043—Sulfurated acids or salts thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/02—Obtaining nickel or cobalt by dry processes
- C22B23/025—Obtaining nickel or cobalt by dry processes with formation of a matte or by matte refining or converting into nickel or cobalt, e.g. by the Oxford process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
- C22B3/04—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching
- C22B3/06—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching in inorganic acid solutions, e.g. with acids generated in situ; in inorganic salt solutions other than ammonium salt solutions
- C22B3/08—Sulfuric acid, other sulfurated acids or salts thereof
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Geology (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Paper (AREA)
Abstract
Fremgangsmåte ved fremstilling av nikkelholdig sulfidmatte med forbedrede utlutingsegenskaper ved atmosfæretrykk.Process for the production of nickel-containing sulphide mat with improved leaching properties at atmospheric pressure.
Description
Støpelegering på nikkel-kobolt-krom-basis. Casting alloy on a nickel-cobalt-chromium basis.
Oppfinnelsen angår legeringer som egner seg til fremstilling av støpte gjenstander og artikler som under bruk blir utsatt for sterk påkjenning ved høye temperaturer, og særlig til fremstilling av gass-turbindeler, såsom rotor- og statorblad, The invention relates to alloys which are suitable for the production of cast objects and articles which during use are exposed to strong stress at high temperatures, and in particular for the production of gas turbine parts, such as rotor and stator blades,
styreskovler og rotorer for dyser. guide vanes and rotors for nozzles.
Det er kjent å bruke for dette formål It is known to use for this purpose
nikkelkrom og nikkel-kobolt-krom legeringer som inneholder titan og aluminium, og nickel-chromium and nickel-cobalt-chromium alloys containing titanium and aluminium, and
i den nyeste tid ble det fremstilt legeringer in more recent times, alloys were produced
som inneholder ett eller flere av elemen-tene molybden, wolfram og nob som styrke-økende tilsetninger. De wolframholdige legeringer er sterkest ved høye temperaturer, which contains one or more of the elements molybdenum, tungsten and nob as strength-increasing additives. The tungsten-containing alloys are strongest at high temperatures,
men deres spesifikke vekt er også vesentlig but their specific weight is also significant
høyere enn den av wolframfrie legeringer. higher than that of tungsten-free alloys.
Derfor blir i slike deler som gassturbinblad, Therefore, in such parts as gas turbine blades,
hvor spenningene skyldes sentrifugalkraf-ten bg hvor de øker med massen av selve where the stresses are due to the centrifugal force bg where they increase with the mass of the body
delen, den fordel som erholdes ved opp-nåelsen av større styrke mere enn oppveiet part, the advantage obtained by the attainment of greater strength more than offset
av de økede spenninger forårsaket av de-lens større masse. of the increased stresses caused by the de-len's greater mass.
Selv om disse legeringer har meget Although these alloys have very
gode egenskaper ved høye temperaturer, good properties at high temperatures,
finnes det et behov for støpelegeringer is there a need for casting alloys
som har en enda større fasthet og sigemot-standsevne ved temperaturer på 923° C og which has an even greater firmness and creep resistance at temperatures of 923° C and
høyere og samtidig en tilstrekkelig strekkbarhet og lav spesifikk vekt. higher and at the same time a sufficient stretchability and low specific weight.
Det er nu funnet at visse legeringer It is now found that certain alloys
på nikkel-kobolt-krom basis som er fri for on a nickel-cobalt-chromium basis which is free of
wolfram, men inneholder begrensete mengder av vanadium, oppviser særlig gode tungsten, but containing limited amounts of vanadium, exhibit particularly good properties
egenskaper ved høye temperaturer. properties at high temperatures.
Støpelegeringene i henhold til oppfin- The casting alloys according to the invention
nelsen, som er særlig egnet for fremstilling av artikler som ved bruk utsettes for sterk påkjenning ved høye temperaturer, inneholder som i og for seg kjent, 6 til 12 pst. krom, 5 til 30 pst. kobolt, 1 til 8 pst. molybden, 4 til 9 pst. aluminium, 0,5 til 6,5 pst. titan, idet summen av aluminium- og titaninnholdet er 8 til 12 pst., 0,001 til 0,1 pst. bor og 0 til 4 pst. tantal, og legeringene er karakterisert ved at de dessuten inneholder vanadium i en mengde av 0,2 til 2 pst., idet resten bortsett fra uunngåelige forurensninger utgjøres av nikkel. nelsen, which is particularly suitable for the production of articles which are exposed to strong stress during use at high temperatures, contains, as is known per se, 6 to 12 per cent chromium, 5 to 30 per cent cobalt, 1 to 8 per cent molybdenum, 4 to 9 per cent aluminium, 0.5 to 6.5 per cent titanium, the sum of the aluminum and titanium content being 8 to 12 per cent, 0.001 to 0.1 per cent boron and 0 to 4 per cent tantalum, and the alloys are characterized by the fact that they also contain vanadium in an amount of 0.2 to 2 per cent., the rest apart from unavoidable impurities being made up of nickel.
Uttrykket «resten består vesentlig av nikkel utelukker således ikke nærværet av forurensninger og resterende desoksyde-ringsmidler som vanligvis finnes i disse legeringer, i mengder som ikke forringer deres egenskaper. The expression "the rest consists essentially of nickel" does not therefore exclude the presence of impurities and residual deoxidising agents which are usually found in these alloys, in quantities which do not impair their properties.
Mengden av forurensninger skal fortrinnsvis være så lav som mulig, og silici-uminnholdet bør ikke overskride 0,5 pst., manganinnholdet 0,5 pst., jerninnholdet 1 pst. og kopperinnholdet 0,5 pst. og fortrinnsvis 0,25 pst. Opp til 0,2 pst. kalsium kan være til stede som resterende desoksy-deringsmiddel. The amount of impurities should preferably be as low as possible, and the silicon content should not exceed 0.5%, the manganese content 0.5%, the iron content 1% and the copper content 0.5% and preferably 0.25% Up to 0.2 percent calcium may be present as residual deoxidizing agent.
Legeringene har den fordel at de bare behøver å inneholde de ovenfor nevnte lett tilgjengelige elementer. The alloys have the advantage that they only need to contain the above-mentioned easily accessible elements.
Legeringene er av den art hvor en herdningsfase blir utskilt ved eldning etter en oppløsningsopphetning. The alloys are of the type where a hardening phase is separated by aging after solution heating.
Det er viktig at sammensetningen av legeringene holdes innenfor de ovenfor nevnte grenser. Med lavere mengder av krom, titan og aluminium blir motstandsevnen av legeringene mot oksydasjon for-ringet. Med høyere krominnhold enn 12 pst. synker betydelig deres bruddfasthet ved høye temperaturer, og hvis der i legeringene finnes mere enn 12 pst. titan og aluminium, har legeringene en to-fase struktur hvor den utskilte fase er massiv og er meget mindre virksom under herd-ningen av legeringen, og fastheten ved høye temperaturer synker igjen. Hvis legeringene inneholder for lite kobolt, er de ikke strekkbare ved høye temperaturer. En økning av koboltinnholdet øker strekkbar-heten, men hvis der er tilstede for meget kobolt, vil bruddfastheten synke. Nærværet av bor og zirkonium i de angitte mengder er også vesentlig for å bevirke en pas-sende strekkbarhet. Molybden er et opp-løsningsherdnende element, men hvis der finnes for meget molybden vil fastheten av legeringene nedsettes. For å oppnå de beste egenskaper bør innholdet av molybden og krom samordnes, idet mengden av molybden økes når mengden av krom senkes, og omvendt. Overdrevne mengder av kullstoff forårsaker en sprøhet av legeringené. Vanadium øker styrken av legeringer, men hvis der finnes for meget vanadium vil motstandsevnen av legeringene mot oksydasjon betraktelig synke. It is important that the composition of the alloys is kept within the above-mentioned limits. With lower amounts of chromium, titanium and aluminium, the resistance of the alloys to oxidation is reduced. With a higher chromium content than 12 per cent, their fracture toughness at high temperatures drops significantly, and if there is more than 12 per cent titanium and aluminum in the alloys, the alloys have a two-phase structure where the separated phase is massive and is much less effective during hardening -ning of the alloy, and the strength at high temperatures decreases again. If the alloys contain too little cobalt, they are not ductile at high temperatures. An increase in the cobalt content increases the extensibility, but if too much cobalt is present, the fracture toughness will decrease. The presence of boron and zirconium in the specified quantities is also essential to achieve suitable stretchability. Molybdenum is a solution-hardening element, but if there is too much molybdenum, the strength of the alloys will be reduced. In order to achieve the best properties, the content of molybdenum and chromium should be coordinated, as the amount of molybdenum is increased when the amount of chromium is lowered, and vice versa. Excessive amounts of carbon cause embrittlement of the alloy. Vanadium increases the strength of alloys, but if there is too much vanadium, the resistance of the alloys to oxidation will drop considerably.
Det foretrekkes å holde sammensetningen av legeringene innenfor de følgende grenser: It is preferred to keep the composition of the alloys within the following limits:
Aluminium-innholdet er mest fordelaktig innenfor grenser av 5—6 pst. og titaninnholdet innenfor grenser av 4,5—6 pst., og det er fordelaktig at vanadium-innholdet er dobbelt så stort som kullstoff-innholdet. Det antas at det da vil dannes en vana-diumrik karbidfase. The aluminum content is most advantageous within limits of 5-6 per cent and the titanium content within limits of 4.5-6 per cent, and it is advantageous that the vanadium content is twice as large as the carbon content. It is assumed that a vanadium-rich carbide phase will then form.
Legeringene kan lett støpes og de gir The alloys can be easily cast and they yield
■utmerkete gjengivelser av støpeformen, og de egner seg derfor særlig for fremstilling av presisjonsstøpestykker. Legeringene kan brukes i støpt tilstand, men de kan fordelaktig behandles ved opphetning i y2 til 4 timer til en temperatur på 1150°—1205° C under inert atmosfære, f. eks. helium eller ■excellent reproductions of the mold, and they are therefore particularly suitable for the production of precision castings. The alloys can be used in the cast state, but they can be advantageously treated by heating for y2 to 4 hours to a temperature of 1150°—1205° C under an inert atmosphere, e.g. helium or
argon, etterfulgt av en temmelig hurtig kjøling i inert atmosfære til en temperatur på under 925° C. Legeringene og de derav dannete gjenstander kan eldnes under bruk eller før de brukes ved at de opphetes i 1—20 timer til en temperatur mel-lom ca. 760° C og 925° C. argon, followed by a rather rapid cooling in an inert atmosphere to a temperature below 925° C. The alloys and the objects formed from them can be aged during use or before they are used by heating them for 1-20 hours to a temperature between approx. . 760° C and 925° C.
Som eksempel er der i den følgende tabell angitt sammensetninger av 13 legeringer i henhold til oppfinnelsen som legeringer 1—13, og for sammenlignings skyld sammensetningen av to legeringer X og Y som ikke er fremstilt ifølge oppfinnelsen. Sammensetningene av legeringer 1—9, X og Y er nominelle. As an example, the following table shows the compositions of 13 alloys according to the invention as alloys 1-13, and for comparison the composition of two alloys X and Y which are not produced according to the invention. The compositions of alloys 1-9, X and Y are nominal.
Resultater av bruddfasthetsforsøk ved handlingsmetode. Ved disse forsøk ble der høye temperaturer utført på prøver støpt brukt standardprøver med en diameter på av legeringer 1—9 i tabell I, er angitt i 6,35 mm og med en lengde på 25,4 mm, og tabell II, idet der i hvert tilfelle er angitt eldningen skjedde i begynnelsesstadium av smeltemetoden og den eventuelle varmebe- hvert forsøk. Results of fracture toughness tests by action method. In these tests, where high temperatures were carried out on samples cast, standard samples with a diameter of of alloys 1-9 in table I, are indicated in 6.35 mm and with a length of 25.4 mm, and table II, where in each case is indicated the aging occurred in the initial stage of the melting method and the possible heat preservation- each experiment.
Bruddfastheten i 100 timer av prøver støpt av legeringer 10—13 er angitt i tabell III. Hver av disse legeringer ble vakuum-smeltet, og prøvestykkene ble varmebe-handlet ved 1175° C i 2 timer før forsøket. I vedlagte tegning er de belastninger som forårsaker et brudd etter 100 timer angitt som ordinater, og temperaturen som abscisse. På tegningen viser den med 4 be-tegnete kurve de faktiske verdier for 100 timers bruddfasthet bestemt for legeringen nr. 4 ved forskjellige forsøkstempera-turer. For sammenlignings skyld er der også angitt tilsvarende kurver på grunnlag av publiserte resultater av forsøk utført på et antall av de beste presisjonsstøpte legeringer, betegnet med P, Q, R, S og T. Sammensetningen og den spesifikke vekt av disse legeringer er angitt i den følgende tabell IV. Den spesifikke vekt av legeringen nr. 4 og av de andre legeringer ifølge oppfinnelsen er ca. 7,9, og der hvor dette var nødvendig, ble også fastheten av andre legeringer korrigert på denne basis for å gi en riktig sammenligning. The fracture toughness for 100 hours of specimens cast from alloys 10-13 is given in Table III. Each of these alloys was vacuum-melted, and the test pieces were heat-treated at 1175° C. for 2 hours before the experiment. In the attached drawing, the loads that cause a break after 100 hours are indicated as ordinates, and the temperature as abscissa. In the drawing, the curve labeled 4 shows the actual values for 100 hour fracture strength determined for alloy no. 4 at different test temperatures. For the sake of comparison, corresponding curves are also given on the basis of published results of tests carried out on a number of the best precision cast alloys, denoted by P, Q, R, S and T. The composition and specific gravity of these alloys are given in the the following table IV. The specific weight of alloy no. 4 and of the other alloys according to the invention is approx. 7,9, and where necessary, the strength of other alloys was also corrected on this basis to provide a proper comparison.
Det er karakteristisk for legeringene ifølge oppfinnelsen at de ved siden av en stor fasthet ved høye temperaturer oppviser en god motstand mot varmesjokk. Når de blir undersøkt ved å utsette strøm-linjeformede turbinbladdeler for intermit-terende opphetning og kjøling, ved hvilken der opphetes i en flamme i 1 minutt til 980° C og deretter kjøles i luft i 1 minutt, tåler de mange tusener av slike behand-lingssykluser uten å svikte. F. eks. tålte en legering 5850 sykluser før den sviktet, hvil-ket kunne merkes ved dannelsen av den første sprekk med en lengde på 3,2 mm. Under de samme betingelser svikter de kjente legeringer allerede etter tusen til to tusen sykluser. It is characteristic of the alloys according to the invention that, in addition to a high strength at high temperatures, they exhibit a good resistance to thermal shock. When tested by subjecting streamlined turbine blade parts to intermittent heating and cooling, which involves heating in a flame for 1 minute to 980°C and then cooling in air for 1 minute, they withstand many thousands of such treatments. ling cycles without fail. For example an alloy withstood 5850 cycles before failure, which was noticeable by the formation of the first crack with a length of 3.2 mm. Under the same conditions, the known alloys fail already after one thousand to two thousand cycles.
Ved siden av stor bruddfasthet oppviser legeringene ifølge oppfinnelsen også utmerkete kortvarige strekkbarhetsegen-skaper ved temperaturer fra romtempera-tur til og med 980° C. Den kortvarige strekkbarhet av legeringen nr. 1 er angitt i tabell V. In addition to high fracture toughness, the alloys according to the invention also exhibit excellent short-term extensibility properties at temperatures from room temperature up to and including 980° C. The short-term extensibility of alloy no. 1 is indicated in table V.
Legeringene i henhold til oppfinnelsen The alloys according to the invention
egner seg særlig for fremstilling av gass-turbindeler, f. eks. rotorblad, statorblad, particularly suitable for the production of gas turbine parts, e.g. rotor blade, stator blade,
styrevinger og rotorer for dysene, utpres-singsstanser, ventiler og ventilseter. Når guide vanes and rotors for the nozzles, extrusion punches, valves and valve seats. When
de skal brukes ved temperaturer over ca. they must be used at temperatures above approx.
950° C, blir gjenstander og deler fremstilt 950° C, objects and parts are produced
fra disse legeringer fortrinnsvis forsynt from these alloys preferably provided
med et oksydasjonsmotstandsdyktig belegg, with an oxidation-resistant coating,
f. eks. av krom eller oksydert aluminium. e.g. of chrome or oxidized aluminium.
Claims (3)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US53638474A | 1974-12-26 | 1974-12-26 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO754381L NO754381L (en) | 1976-06-29 |
| NO138952B true NO138952B (en) | 1978-09-04 |
| NO138952C NO138952C (en) | 1978-12-13 |
Family
ID=24138268
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO754381A NO138952C (en) | 1974-12-26 | 1975-12-23 | PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF A NICKEL-CONTAINING SULFIDE MAT WITH IMPROVED AUTOSPHERE PRESSURE PROPERTIES |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5848619B2 (en) |
| CA (1) | CA1055711A (en) |
| DE (1) | DE2557432A1 (en) |
| FI (1) | FI65811C (en) |
| FR (1) | FR2296020A1 (en) |
| GB (1) | GB1460268A (en) |
| NO (1) | NO138952C (en) |
| SE (1) | SE7514428L (en) |
| ZA (1) | ZA756464B (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0370789U (en) * | 1989-11-14 | 1991-07-16 | ||
| JPH0735426U (en) * | 1993-12-06 | 1995-07-04 | 石川島播磨重工業株式会社 | Belt conveyor belt cleaning device |
-
1975
- 1975-08-22 CA CA233,946A patent/CA1055711A/en not_active Expired
- 1975-10-13 ZA ZA00756464A patent/ZA756464B/en unknown
- 1975-10-24 FI FI752973A patent/FI65811C/en not_active IP Right Cessation
- 1975-10-31 GB GB4534475A patent/GB1460268A/en not_active Expired
- 1975-12-10 FR FR7537725A patent/FR2296020A1/en active Granted
- 1975-12-19 DE DE19752557432 patent/DE2557432A1/en not_active Ceased
- 1975-12-19 SE SE7514428A patent/SE7514428L/en unknown
- 1975-12-23 NO NO754381A patent/NO138952C/en unknown
- 1975-12-25 JP JP50154150A patent/JPS5848619B2/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1055711A (en) | 1979-06-05 |
| AU8584875A (en) | 1977-04-28 |
| GB1460268A (en) | 1976-12-31 |
| FI65811B (en) | 1984-03-30 |
| NO138952C (en) | 1978-12-13 |
| DE2557432A1 (en) | 1976-07-08 |
| JPS5848619B2 (en) | 1983-10-29 |
| FI65811C (en) | 1984-07-10 |
| SE7514428L (en) | 1976-06-28 |
| ZA756464B (en) | 1976-09-29 |
| FR2296020A1 (en) | 1976-07-23 |
| NO754381L (en) | 1976-06-29 |
| FR2296020B1 (en) | 1980-07-25 |
| FI752973A (en) | 1976-06-27 |
| JPS5189814A (en) | 1976-08-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4039330A (en) | Nickel-chromium-cobalt alloys | |
| US3061426A (en) | Creep resistant alloy | |
| US5104614A (en) | Superalloy compositions with a nickel base | |
| JP2005525470A (en) | Nickel base alloy | |
| JPH0319295B2 (en) | ||
| SE410325B (en) | SPINNING DEVICE FOR THE MANUFACTURE OF GLASS FILAMENTS MADE OF A COBOLT ALLOY | |
| US3146136A (en) | Method of heat treating nickel base alloys | |
| US3151981A (en) | Nickel-chromium-cobalt alloy | |
| US3048485A (en) | High strength creep resisting alloy | |
| US2766156A (en) | Heat-treatment of nickel-chromiumcobalt alloys | |
| US5422072A (en) | Enhanced Co-based alloy | |
| JP2012082517A (en) | NiCrMoNb ALLOY WITH IMPROVED MECHANICAL PROPERTY | |
| NO138952B (en) | PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF A NICKEL-CONTAINING SULFIDE MAT WITH IMPROVED AUTOSPHERE PRESSURE PROPERTIES | |
| CA1202505A (en) | Nickel-chromium-cobalt base alloys and castings thereof | |
| US3145124A (en) | Heat treatment of nickel chromiumcobalt alloys | |
| US3744996A (en) | Nickel base alloys of improved high temperature tensile ductility | |
| CN111254317B (en) | Nickel-based casting alloy and preparation method thereof | |
| JPH06287667A (en) | Heat resistant cast co-base alloy | |
| US3107999A (en) | Creep-resistant nickel-chromiumcobalt alloy | |
| US3047381A (en) | High temperature heat and creep resistant alloy | |
| US2977223A (en) | Stabilized and precipitation-hardened nickel-base alloys | |
| US2842439A (en) | High strength alloy for use at elevated temperatures | |
| NO142978B (en) | GASSTETT ACCUMULATOR. | |
| JPS6254389B2 (en) | ||
| US3166413A (en) | Tungsten-containing nickel-chromium alloys |