NO138192B

NO138192B - PROCEDURE FOR MANUFACTURE OF WIRE-MOLDED MATERIAL

Info

Publication number: NO138192B
Application number: NO740174A
Authority: NO
Inventors: Robert Edward Maringer; Carroll Edward Mobley; Oliver Morgan Stewart
Original assignee: Battelle Development Corp
Priority date: 1973-01-30
Filing date: 1974-01-21
Publication date: 1978-04-17
Also published as: US3812901A; NO138192C; LU69058A1; IE38722L; CA1006676A; DK151294B; IE38722B1; AU6345873A; NO740174L; IT1006791B; JPS5238927B2; IL43798A; DE2402512A1; IL43798A0; GB1435990A; NL177089C; DE2402512B2; AT337880B; ES421578A1; FR2215282A1

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en framgangsmåte av den art som er beskrevet i innledningen til patentkrav 1, ved framstilling av trådformet materiale. The present invention relates to a method of the kind described in the introduction to patent claim 1, for the production of wire-shaped material.

En framgangsmåte av denne art er kjent f.eks. fra US-patentskrift 3.838.185. Ifølge denne brukes ingen ytre krefter når tråden forlater det varmeavledende organet, hvilket medfører at det punkt, der tråden forlater organet, kan variere under prosessens gang. En annen framgangsmåte beskrives i US-patentskrift 2.825.108, ifølge hvilket en strøm av smeltet materiale støter mot e"t hurtig roterende varmeavledende organ. Ved begge disse kjenteframgangsmåter bevirker variasjonene i vedheftingen til det. roterende organet at fraskillingspunktet varierer, noe som medfører ulemper. A procedure of this kind is known, e.g. from US Patent 3,838,185. According to this, no external forces are used when the thread leaves the heat-dissipating body, which means that the point at which the thread leaves the body can vary during the course of the process. Another method is described in US Patent 2,825,108, according to which a stream of molten material impinges on a rapidly rotating heat dissipating member. In both of these known methods, the variations in adhesion to the rotating member cause the separation point to vary, which causes disadvantages .

Hensikten med oppfinnelsen -er primært å komme fram til en slik framgangsmåte ved framstilling av trådformet materiale, The purpose of the invention - is primarily to arrive at such a procedure for the production of thread-shaped material,

hvor fraskillingspunktet for det trådformete materiale fra det roterende organ holdes stabilt. where the point of separation of the thread-shaped material from the rotating member is kept stable.

Ifølge oppfinnelsen kan dette oppnås ved å gjennomføre framgangsmåten som angitt i patentkrav 1. Ytterligere trekk ved oppfinnelsen vil gå fram av underkravene. According to the invention, this can be achieved by carrying out the procedure as stated in patent claim 1. Further features of the invention will be apparent from the subclaims.

Det er overraskende at en trekkraft, som utøves på tråden It is surprising that a traction force, which is exerted on the wire

og at denne understøttes, overvinner den indre variable adhesjon og stabiliserer fraskillingspunktet uten å bryte tråden p.g.a. variasjoner i trekkingen. Dessuten avbryter den ekstra trekk-kraften ikke tråddannelsen på detvarmeavledende organet selvom den påføres meget nær tråddannelsesstedet. Dette er av særlig stor betydning ved at man ifølge oppfinnelsen kan arbeide med stor rotasjonshastighet ved produksjon av små tråddiametre. En utførelsesmåte for oppfinnelsen reduserer også trådens skjørhet ved å regulere varmeavledningen fra tråden etter formingen og reduserer derved skjørheten som skyldes varmeavledning. and that this is supported, overcomes the internal variable adhesion and stabilizes the separation point without breaking the thread due to variations in the draw. Moreover, the additional pulling force does not interrupt the thread formation on the heat-dissipating member even if it is applied very close to the thread formation site. This is of particular importance in that, according to the invention, one can work with a high rotational speed when producing small wire diameters. An embodiment of the invention also reduces the fragility of the wire by regulating the heat dissipation from the wire after forming and thereby reduces the fragility due to heat dissipation.

Ifølge oppfinnelsen gjøres trådbanen uavhengig av formeskiv-ens hastighet og derved elimineres trådoppsamlings-problemet. De kjente framgangsmåter er også blitt brukt for tråder med lite tverrsnitt i gassatmosfære ved stor hastighet, hvilket gir aerodynamiske krefter, som søker å krumme tråden i fri luft. Framgangsmåten ifølge oppfinnelsen hindrer denne krumning av tråden og-derav følgende sammenfiltring ved oppsamling. Oppfinnelsen reduserer nemlig de aerodynamiske kreftene som påvirker tråden, ved å la tråden slepe på en anleggsdel mellofli fraskillingspunktet og den trekkende anordningen, og tråden kan derved oppsamles på normal måte. Glidekontakten mellom tråden og anleggsdelen har ekstra fordeler. Først og fremst reduserer den den omgivende atmosfærens påvirkning på tråden, hvilket forhindrer en oksydasjon av denne. For det andre kan anleggsdelen selv anvendes for regulering av varmeavledningen fra tråd--n ved at anleggsdelens varmekapasitet påvirkes slik at også materialer som blir skjøre ved varmeavledning kan samles. According to the invention, the thread path is made independent of the speed of the forming disc and thereby eliminates the thread collection problem. The known methods have also been used for wires with a small cross-section in a gas atmosphere at high speed, which produces aerodynamic forces, which seek to bend the wire in free air. The method according to the invention prevents this curvature of the thread and consequent entanglement during collection. Namely, the invention reduces the aerodynamic forces that affect the wire, by allowing the wire to drag on an attachment part between the separation point and the pulling device, and the wire can thereby be collected in the normal way. The sliding contact between the wire and the installation part has additional advantages. First and foremost, it reduces the influence of the surrounding atmosphere on the wire, which prevents oxidation of it. Secondly, the installation part itself can be used to regulate the heat dissipation from the wire by influencing the heat capacity of the installation part so that materials that become fragile due to heat dissipation can also be collected.

Sammenfatningsvis -kan sies at oppfinnelsen anviser en framgangsmåte for stabilisering av fraskillingspunktet for tråd fra flaten av et roterende, varmeavledende organ ved en meget naturlig fraskilling av tråden på flaten. Ved å påføre en trekk-kraft på tråden etter fraskillingen og legge tråden an mot en anleggsdel, som er plassert lavere enn trådens retning p.g.a. dens egenvekt, endres resultatet av framgangsmåten og de dermed sammenhengende problemer minskes. Anleggsdelen for bæring av tråden kan også brukes for regulering av varmeavledningen fra tråden etter fraskillingen fra det roterende organet og ved å endre dens varmekapasitet. Trekkraftens størrelse er mindre enn andre krefter som forårsaker fraskilling av tråden, og er bare tilstrekkelig til å unngå ujevnheter i trådens adhesjon til det roterende organet, som oppstår når tråden ad naturlig vei skilles fra dette med eller uten ekstra trekkraft. In summary - it can be said that the invention prescribes a method for stabilizing the separation point for wire from the surface of a rotating, heat-dissipating member by a very natural separation of the wire on the surface. By applying a pulling force to the wire after separation and placing the wire against a construction part, which is positioned lower than the direction of the wire due to its own weight, the result of the procedure changes and the related problems are reduced. The plant part for carrying the wire can also be used for regulating the heat dissipation from the wire after separation from the rotating member and by changing its heat capacity. The magnitude of the pulling force is smaller than other forces that cause separation of the thread, and is only sufficient to avoid unevenness in the adhesion of the thread to the rotating body, which occurs when the thread naturally separates from it with or without additional pulling force.

Oppfinnelsen beskrives i det følgende under henvisning til tegningene, hvor fig. 1 er et snitt gjennom en anordning for gjennomføringen av framgangsmåten ved trådproduksjon, og viser relasjonen mellom formingen av tråden og påføringen av en rettet kraft gjennom tråden, fig. 2 et tverrsnitt igjennom omkretsen av den roterende skiven i fig. 1, fig. 3 et snitt gjennom en anordning for utførelsen av en annen framgangsmåte for å produsere tråd, og viser trådens frie bane til trådføringsbanen ifølge oppfinnelsen, og fig. 4 viser en utførelsesform av en anordning for å gi en trekkraft i tråden. The invention is described in the following with reference to the drawings, where fig. 1 is a section through a device for carrying out the procedure for thread production, and shows the relationship between the shaping of the thread and the application of a directed force through the thread, fig. 2 a cross-section through the circumference of the rotating disc in fig. 1, fig. 3 a section through a device for carrying out another method of producing wire, and shows the free path of the wire to the wire guide path according to the invention, and fig. 4 shows an embodiment of a device for providing a pulling force in the thread.

En roterende skive 30 er med sin omkrets 32 i kontakt med flaten 15 på en smeltet materialmasse 10. Herved følger en viss del av massen 20' med i skivens 30 rotasjon og det dannes en tråd 20, som forlater skiven i punktet 21. Dette punktet bestemmes delvis av utformingen av en anleggsdel 50 og den kraft som påføres i tråden. Denne kraft F har to komponenter, nemlig Ft som er den egentlige trekkraft i det punkt 51 der tråden først kommer i kontakt med anleggsdelen 50, og F , som forløper vinkelrett på Ft og som holder tråden i kontakt med understøtt-elsen. Selv om treklcraften F i tråden gir opphav til både Ft og Fn, har disse hver sin funksjon. T? , som virker gjennom tråden, bestemmer beliggenheten av punktet 21, og det er fiks-eringen av dette punkt som utgjør den vesentlige forbedringen ved oppfinnelsen.. Normalkraften Fn påvirker anleggsdelen 50 A rotating disc 30 with its circumference 32 is in contact with the surface 15 of a molten mass of material 10. Hereby, a certain part of the mass 20' follows the rotation of the disc 30 and a thread 20 is formed, which leaves the disc at point 21. This point is determined in part by the design of a mounting part 50 and the force applied to the wire. This force F has two components, namely Ft which is the actual tensile force at the point 51 where the thread first comes into contact with the construction part 50, and F , which runs perpendicular to Ft and which keeps the thread in contact with the support. Although the treklcraft F in the thread gives rise to both Ft and Fn, these each have their own function. T? , which acts through the wire, determines the location of the point 21, and it is the fixation of this point that constitutes the essential improvement of the invention. The normal force Fn affects the construction part 50

via tråden og holder dem i kontakt med hverandre, og denne kontakt bibeholder den geometriske relasjon med trekkraften Ft og skillepunktet 21. Kontakten av tråden 20 med anleggsdelen 50 mellom skillepunktet og anordningene for å påføre trekkraften F er et nødvendig trekk ved denne oppfinnelse, hvilket gir en forbedring av trådens kontinuitet. Anleggsdelen 50 kan dessuten brukes for ytterligere forbedringer i framgangsmåten. Hvis f.eks. tråden er utsatt for oksydasjon etter formingen, be-skytter anleggsdelen 50 tråden mot gassatmosfæren og reduserer gassangrepet på trådens andre side ved å hindre full gasstrømming omkring tråden. via the wire and keeps them in contact with each other, and this contact maintains the geometrical relationship with the traction force Ft and the separation point 21. The contact of the wire 20 with the abutment part 50 between the separation point and the devices for applying the traction force F is a necessary feature of this invention, which provides an improvement of thread continuity. The installation part 50 can also be used for further improvements in the procedure. If e.g. the wire is exposed to oxidation after forming, the installation part 50 protects the wire from the gas atmosphere and reduces the gas attack on the other side of the wire by preventing full gas flow around the wire.

Anleggsdelen 50 kan også brukes for å regulere varmebortledningen fra tråden etter formingen. Når trådmaterialet underkastes en varmebehandling (f.eks. martensitisk reaksjon i karbonstål) kan anleggsdelen 50 opphetes for å redusere varmebortledningen fra tråden gjennom den omgivende atmosfæren når tråden skilles fra smeiten. Dessuten kan anleggsdelens varmekapasitet brukes for regulering av varmeavledningen fra tråden. Vil man øke varmeavledningen, bør den ha en stor kapasitet, og en slik anleggsdel kan bestå av et materiale med høy indre varmekapasitet eller være kunstig avkjølt. Når det gjelder å minske varmeavledningen fra tråden, skal anleggsdelen oppvarmes, slik at dens varmebehov minskes og tråden blir mindre avkjølt. Det må påpekes av uttrykk-et "varmekapasitet" ikke betyr noen spesiell egenskap, men bare vedrører anleggsdelens evne til å endre temperaturen av tråden som er i kontakt med den under varmeoverføringen. The installation part 50 can also be used to regulate the heat dissipation from the wire after forming. When the wire material is subjected to a heat treatment (e.g. martensitic reaction in carbon steel), the attachment part 50 can be heated to reduce heat dissipation from the wire through the surrounding atmosphere when the wire is separated from the forge. In addition, the heating capacity of the installation part can be used to regulate the heat dissipation from the wire. If you want to increase the heat dissipation, it should have a large capacity, and such an installation part can consist of a material with a high internal heat capacity or be artificially cooled. When it comes to reducing the heat dissipation from the wire, the installation part must be heated, so that its heat demand is reduced and the wire is cooled less. It must be pointed out by the expression "heat capacity" does not mean any special property, but only relates to the ability of the plant part to change the temperature of the wire in contact with it during heat transfer.

Fig. 2 viser et snitt gjennom skiven 30. Skiven er utformet med V-formet omkrets, og V-ens kanter 31 omslutter en vinkel 9, hvis spiss 32 har en radius r og befinner seg under smeltens overflate 15 i en avstand av R fra skivens omdreiningsakse. Fig. 2 shows a section through the disc 30. The disc is designed with a V-shaped circumference, and the V's edges 31 enclose an angle 9, the tip 32 of which has a radius r and is located below the surface 15 of the melt at a distance of R from axis of rotation of the disk.

I utførelsesformen ifølge fig. 1 og 2 er forutsatt følgende omtrentlige mål: In the embodiment according to fig. 1 and 2 the following approximate measurements are assumed:

Radien R: 50 - 250 mm Radius R: 50 - 250 mm

Skivens 30 tykkelse T: 0.5 - 50 mm Disc 30 thickness T: 0.5 - 50 mm

Vinkelen 9: 0.1 - 2.5 mm Angle 9: 0.1 - 2.5 mm

Skivens hastighet kan velges mellom 1 m/sek og 15 m/sek ved omkretsen og en dybde d i smeiten av mellom 0.25 og 1.5 mm under overflaten 15. Den øvre grensen synes å være resultatet av konstruktive restriksjoner p.g.a. de høye hastighetene, uavhengig av de indre grensene ifølge oppfinnelsen. Oppfinnelsen kan også brukes ved anordninger av annen art for framstilling av tråd ved å la smeltet materiale stivne til trådform på et roterende varmeuttrekkende organ. Fig. 3 viser en utforming med en variant av hva som er kjent fra US-patentskrift 2.825.108. Den roterende sylindriske skiven 30' har en slett omkrets 33. The disc speed can be selected between 1 m/sec and 15 m/sec at the circumference and a depth d in the forge of between 0.25 and 1.5 mm below the surface 15. The upper limit seems to be the result of constructive restrictions due to the high speeds, regardless of the internal limits according to the invention. The invention can also be used with devices of another kind for the production of wire by allowing molten material to solidify into wire form on a rotating heat-extracting member. Fig. 3 shows a design with a variant of what is known from US patent 2,825,108. The rotating cylindrical disc 30' has a plain circumference 33.

En lukket beholder 40 med en tilløpsledning 43 for komprimert gass anvendes for opphetning av en mengde smeltet materiale 10 gjennom varmeelementer 42 inntil beholderens vegger. En åpning 41 i beholderen 40 former en streng av det smeltete materialet 10 til en permanent tråd 22, når gasstrykket slippes på. Hvis da tråden sprøytes ut med en hastighet, som svarer til skivens 30' periferihastighet, mates en tråd 20 fram kontinuerlig. Like-som i utførelsesformen ifølge fig. 1, er adhesjonen mellom tråden 20 og flaten 33 variabel, noe som også gjør beliggenheten av skillepunktet 21' variabel. Trådens bane hvis den skulle fortsette fritt fra skiven vises ved den strekete linjen 70. A closed container 40 with an inlet line 43 for compressed gas is used for heating a quantity of molten material 10 through heating elements 42 up to the walls of the container. An opening 41 in the container 40 forms a strand of the molten material 10 into a permanent thread 22 when the gas pressure is released. If the wire is then ejected at a speed which corresponds to the peripheral speed of the disk 30', a wire 20 is continuously fed forward. Just as in the embodiment according to fig. 1, the adhesion between the wire 20 and the surface 33 is variable, which also makes the location of the separation point 21' variable. The path of the thread if it were to continue free from the disk is shown by the dashed line 70.

Når kraften F trekker tråden, kommer den imidlertid i inngrep med flaten på anleggsdelen 50. When the force F pulls the wire, however, it engages with the surface of the contact part 50.

Oppfinnelsen er beskrevet i forbindelse med to framgangsmåter for trekking av tråd, men er ikke begrenset til disse. Oppfinnelsen kan kombineres med enhver trådtrekkingsmetode der en kontinuerlig massiv tråd utvinnes ved stivning av smeltet, materiale på overflaten av bevegelig varmeåbsorberende materiale, på hvilket tråden fraskilles fra flaten uten at der kreves ytre krefter for å oppheve adhesjonen mellom tråden og flaten. The invention is described in connection with two procedures for pulling thread, but is not limited to these. The invention can be combined with any wire drawing method in which a continuous solid wire is obtained by solidification of molten material on the surface of movable heat absorbing material, upon which the wire is separated from the surface without requiring external forces to break the adhesion between the wire and the surface.

Med "tråd" eller "trådprodukt" menes i denne sammenheng By "thread" or "thread product" is meant in this context

at den resp. det skal ha en effektiv diameter mindre enn ca. 1.5 mm. Benevnelsen effektiv diameter er en måte å definere størrelsen av en tråd, hvis tverrsnitt kan være ikke-sirkulært. En tråd med en effektiv diameter av 1.5 mm har en gjennomskjær-ingsflate som svarer til en-sirkulær tråd med 1.5 mm diameter. that the resp. it must have an effective diameter less than approx. 1.5 mm. The term effective diameter is a way of defining the size of a wire, whose cross-section may be non-circular. A wire with an effective diameter of 1.5 mm has a cross-sectional area corresponding to a circular wire with a diameter of 1.5 mm.

.Av denne grunn kan oppfinnelsen anvendes for tråder med større bredde enn tykkelse, såkarte "ribbon fiber" eller trådband. Oppfinnelsen er heller ikke begrenset til den angitte hastighet for skiven 30 (hvilket selvsagt regulerer trådens matnings-hastighet), så lenge som de organer, som anvendes for trekking med kraften F, kan gjøre dette ved den valgte skive-hastigheten. For normale produksjonshastigheter har det vist seg at et syn-kront karusellarrangement ifølge fig. 4 er en brukbar utførelse som frambringer en selvregulerende trekkraft av tilstrekkelig styrke. En påma.tningsskive 60 roterer i et horisontalplan, på hvilket tråden 20 naturlig avleveres fra anleggsdelen 50. Skiven 60 roterer med kontinuerlig hastighet og er forsynt med en opp-adstående kant 61 fra sin omkrets. Den selvregulerende trekkraften oppnås ved at denne kant har en hastighet, som er større enn trådens. HasÆighetsforskjellen er ikke eksakt, men det er kjent at denne type apparat kan anvendes når kantens hastighet er .For this reason, the invention can be used for threads with a greater width than thickness, such as "ribbon fiber" or thread bands. The invention is also not limited to the specified speed for the disk 30 (which of course regulates the feed speed of the thread), as long as the organs used for pulling with the force F can do this at the selected disk speed. For normal production rates, it has been found that a synchronous carousel arrangement according to fig. 4 is a usable embodiment which produces a self-regulating traction force of sufficient strength. A feed disk 60 rotates in a horizontal plane, on which the thread 20 is naturally delivered from the installation part 50. The disk 60 rotates at a continuous speed and is provided with an upstanding edge 61 from its circumference. The self-regulating traction force is achieved by this edge having a speed that is greater than that of the thread. The difference in speed is not exact, but it is known that this type of device can be used when the speed of the edge is

100% større enn trådens. Ved prosessens begynnelse føres tråden 20 fram inntil.den treffer den horisontale flaten 65, som er relativt plan og som medbringer tråden i rotasjonen inntil den støter mot kanten 61 og medfølger denne inntil den relative bevegelsen mellom tråden og skiven opphører. Dette skjer ved én radius 62, som vanligvis kalles likevektsradien på rotasjons-flaten 65. På denne måte bestemmer tråden selv en radius på flaten uten behov for eksakt tilpassete hastigheter på kollek-' toren i forhold til trådproduksj<p>nsanordningene eller mekanisk; 100% larger than the thread's. At the beginning of the process, the thread 20 is advanced until it hits the horizontal surface 65, which is relatively flat and which brings the thread along in the rotation until it hits the edge 61 and follows it until the relative movement between the thread and the disc ceases. This happens at one radius 62, which is usually called the equilibrium radius on the rotation surface 65. In this way, the wire itself determines a radius on the surface without the need for exactly adapted speeds on the collector in relation to the wire production devices or mechanically;

foring av tråden. Når sammenrullingen skjer på en sådan radius! får tråden en viss trekkraft som trekker den fram fra anleggs-, delen 50 og stabiliserer skillepunktet på den varmeopptagende lining of the thread. When the roll-up happens at such a radius! the wire receives a certain tensile force which pulls it forward from the construction part 50 and stabilizes the separation point on the heat-absorbing

ano r dni ug e n. ano r dni ug e n.

Det eneste kravet som stilles til trekkraftordningen er at den skal tilveiebringe en begrenset og relativ trekkraft F av en spesifikk størrelse. Den eksakte kraft som behøves for å utnytte fordelene ved oppfinnelsen er avhengig av hvilket system som anvendes, radien på skiven 30, størrelsen og sammensetningen av tråden o_g plasseringen og utformingen av anleggsdelen 50. Kraftens F størrelse i skillepunktet er avhengig av flere om-stendigheter. Den kraft som holder.tråden på den roterende skivens flate er oppdelt i eri niinsté ådnesjonskraft F^ + et lite tillegg til F . Det er virkningen av dette tillegg som gjør at skillepunktet endrer beliggenhet (stilling') på den roterende skiven. Når systemet har oppnådd likevektsradien opptrer "tre større krefter, som forsøker å oppheve adhesjonen mellom tråden og skiven. Disse krefter har komponenter, som forsøker å frambringe skjærkrefter parallelle med skivens flate og en annen komponent som forløper vinkelrett på denne og sammen løs^gjør tråden fra skiven. Den første av disse krefter er sentrifugalkraften (Fc), som står normalt på den formede flaten, The only requirement for the traction system is that it must provide a limited and relative traction force F of a specific size. The exact force required to utilize the advantages of the invention depends on which system is used, the radius of the disk 30, the size and composition of the wire and the location and design of the installation part 50. The magnitude of the force F at the separation point depends on several circumstances. The force that holds the thread on the surface of the rotating disk is divided into the eri niinsté adnesion force F^ + a small addition to F . It is the effect of this addition that causes the separation point to change location (position') on the rotating disc. When the system has reached the equilibrium radius, "three major forces appear, which attempt to cancel the adhesion between the wire and the disk. These forces have components, which try to produce shear forces parallel to the surface of the disk and another component which runs perpendicular to this and together loosens the wire from the disc The first of these forces is the centrifugal force (Fc), which is normal to the shaped surface,

og dens størrelse er avhengig av trådens masse og diameteren og hastigheten av den roterende skiven. Den andre kraften er da overveiende en skjærkraft, som frambringes av forskjellen i varmekontraksjon (F^) mellom tråden og formeflaten ved avkjøling. Denne kraft er parallell med flaten og bestemmes av forskjellen mellom varmekontraksjonen i tråden og i rotasjonsflatens materiale ved disses resp. arbeidstemperaturer. Den tredje store kraften er trekkraften i tråden (Ft) og en sådan skulle, avhengig av de geometriske forholdene mellom trekkraften og skillepunktet, ha både en normal (Ftn) og en skjærende (Fts) komponent. Dessuten frambringes under framstillingen av trådene en liten kraft (F w), som gir seg tilkjenne»ved det faktum at den frie utmatningen av avbrutt tråd er noe forskjellig fra kontinuerlig frammating. Denne indre kraft ansees å ha en neglisjer-bar skjærende komponent og består stort sett av en kraft normal på formeskiven. Denne kraft frambringes av vekten av den konti-nuerlige tråden.som hverken hefter til formeskiven eller bæres av anleggsdelen 50. and its size depends on the mass of the wire and the diameter and speed of the rotating disk. The second force is then predominantly a shear force, which is produced by the difference in thermal contraction (F^) between the wire and the mold surface during cooling. This force is parallel to the surface and is determined by the difference between the heat contraction in the thread and in the material of the rotating surface at these resp. working temperatures. The third major force is the tensile force in the thread (Ft) and such a force should, depending on the geometrical conditions between the tensile force and the separation point, have both a normal (Ftn) and a shearing (Fts) component. In addition, a small force (F w) is produced during the production of the threads, which is manifested by the fact that the free feeding of interrupted thread is somewhat different from continuous feeding. This internal force is considered to have a negligible cutting component and consists mostly of a force normal to the forming disc. This force is produced by the weight of the continuous thread, which neither adheres to the forming disc nor is supported by the installation part 50.

I sammendrag er de krefter som innvirker på skillepunktets stilling følgende: - In summary, the forces that influence the position of the separation point are the following: -

F^= minimumskraftens av trådens adhesjon til formeskiven F^= the minimum force of the thread's adhesion to the forming disk

A = tillegget til a-dhesj onskraf ten over verdien F3. A = the addition of a-adhesion force over the value F3.

Fc= normalkraften mot.formeflaten p.g.a. sentrifugalkraften Fc= the normal force against the mold surface due to the centrifugal force

på tråden on the thread

F(j= en kraft parallell med formeflaten p.g.a. forskjell i ulik varmekontraksj on F(j= a force parallel to the mold surface due to differences in different heat contractions

Ft= indusert strekkspenning i tråden med normal og skjærende komponent Ft= induced tensile stress in the thread with normal and shear component

Ftn= komponenter som forløper normalt på formeflaten Ftn= components that run normally on the mold surface

Fts= komponenter som parallell med formeflaten Fts= components that are parallel to the mold surface

Fw = den indre kraft som frambringes ved kontinuerlig produksjon, normal mot formeflaten Fw = the internal force produced by continuous production, normal to the mold surface

Formålet med .oppfinnelsen er å bruke F^n til å minske eller oppheve effekten avA for å stabilisere skillepunktet på formeflaten. Frigjøringen av tråden fra formeflaten er naturlig - med eller uten medvirkning av kraften Ft, og således er The purpose of the invention is to use F^n to reduce or cancel the effect of A to stabilize the parting point on the mold surface. The release of the wire from the forming surface is natural - with or without the involvement of the force Ft, and thus is

Dette betyr ganske enkelt at når ingen ytre kraft F påføres, This simply means that when no external force F is applied,

er sentrifugalkraften, forskjellig varmekontraksjon og de små indre kreftene tilstrekkelige til å bevirke frigjøring av tråden. Problemet er at de varierende adhesjonskreftene F& bevirker at skillepunktet endrer stilling og derved forårsaker instabili-tet både i produksjonen og oppsamling av tråden. is the centrifugal force, differential heat contraction and the small internal forces sufficient to effect the release of the thread. The problem is that the varying adhesion forces F& cause the separation point to change position and thereby cause instability both in the production and collection of the thread.

Når den ytre trekkraft Ft påføres, arbeider den skjærende komponenten F^s sammen med kraften F^ på formeflaten. Økes kraften F flyttes skillepunktet mot en stilling på formeflaten som minsker den normale komponenten F og for så vidt geometrien ikke er korrekt blir likevektstillingen beliggende i et punkt for trådformingen eller i et punkt der tråden ikke har kraft til å motstå strekkpåkjenningen. I en geometrisk gjenskapning av dette, hvor F^ er påført på tråden slik at den tangerer formeflaten i skillepunktet, må der utøves en betraktelig kraft uten at skillepunktet flyttes, ettersom der ikke oppstår noen normalkraft Ftn for å flytte det og den parallelle komponenten Ft ikke søker å skille tråden fra flaten. Hvis derimot den normale komponenten Ft er betydelig, minskes effekten av When the external traction force Ft is applied, the cutting component F^s works together with the force F^ on the mold surface. If the force F is increased, the separation point is moved towards a position on the forming surface which reduces the normal component F and, insofar as the geometry is not correct, the equilibrium position is located at a point for wire forming or at a point where the wire does not have the strength to withstand the tensile stress. In a geometric reproduction of this, where F^ is applied to the wire so that it is tangent to the mold surface at the separation point, a considerable force must be exerted without moving the separation point, as no normal force Ftn arises to move it and the parallel component Ft does not seeks to separate the thread from the surface. If, on the other hand, the normal component Ft is significant, the effect is reduced by

og skillepunktet stabiliseres uten at man behøver å gripe til kraften Ft gjennom tråden. and the separation point is stabilized without having to resort to the force Ft through the thread.

Oppfinnelsen er ikke begrenset til spesielle materialer, men The invention is not limited to particular materials, however

kan brukes for enhver tråd som utvinnes ved stivning på et bevegelig varmeabsorberende organ. Oppfinnelsen er prøvd ved følgende eksempler: can be used for any thread recovered by solidification on a movable heat-absorbing member. The invention has been tested in the following examples:

Eksempel 1 Example 1

Karusellanordningen ifølge fig. 4 ble brukt for å få et strekk The carousel device according to fig. 4 was used to get a stretch

i en kontinuerlig aluminiumfiber, som ble framstilt ved rota- in a continuous aluminum fiber, which was produced by rota-

sjon av en varmeopptagende messingskive i et kjent apparat ifølge fig. 2. Smeiten var kommersielt ren (1100") aluminium ved en temperatur av ca. 760°C. Skivens omkrets var V-formet med en diameter av ca. 200 mm, hvilket ga en periferihastighet av ca. 4.6 m/sek. Etter løsgjøring fra skiven ble tråden overført til en understøttende metallplate og derfra til et roterende bord der den ble snodd inntil Jcrumningsradiens hastighet stemte overens med skivens. Tråden ble således oppsamlet omkring en likevektsradius og ble trukket ned fra anleggsdelen, slik at det ble samlet kontinuerlig aluminiumstråd med ca. 0.52 mm diameter i løpet av ca. 30 minutters produksjon. tion of a heat-absorbing brass disc in a known apparatus according to fig. 2. The forging was commercially pure (1100") aluminum at a temperature of about 760°C. The circumference of the disk was V-shaped with a diameter of about 200 mm, giving a peripheral velocity of about 4.6 m/sec. After detachment from the disk the wire was transferred to a supporting metal plate and from there to a rotating table where it was twisted until the speed of the Jcrumning radius matched that of the disk. The wire was thus collected around an equilibrium radius and was pulled down from the plant part, so that continuous aluminum wire was collected with approx. .0.52 mm diameter during about 30 minutes of production.

Eksempel 2 Example 2

Samme trekkanordning som i eksempel 1 ble brukt for å produsere kontinuerlig austenitisk manganståltråd med sammensetningen 11-131 Mn, 1-1, 31 C, 0.7-0.3% Si og resten Fe. En roterende varmeopptagende nikkelskive med tilspisset omkrets ifølge fig. The same drawing device as in example 1 was used to produce continuous austenitic manganese steel wire with the composition 11-131 Mn, 1-1, 31 C, 0.7-0.3% Si and the rest Fe. A rotating heat-absorbing nickel disc with a tapered circumference according to fig.

2, ble brukt og dens diameter var 200 mm og den ble kjølt med vann i en kvantitet av ca. 250 1 pr. time. Formeflaten hadde en periferihastighet av 1.5 meter pr. sek., og tråd av ca. 0.5 2, was used and its diameter was 200 mm and it was cooled with water in a quantity of approx. 250 1 per hour. The mold surface had a peripheral speed of 1.5 meters per sec., and thread of approx. 0.5

mm diameter ble produsert på skiven til en lengde av ca. 300 m. Smeltens temperatur holdt seg under formingen på ca. 1380°C. mm diameter was produced on the disc to a length of approx. 300 m. The temperature of the melt remained during the forming at approx. 1380°C.

Eksempel 3 Example 3

Man brukte igjen dreiebordet ifølge fig. 4 for trekkingen, og tråden ble framstilt av støpejern med ca. 4% C, 0.8% Si, 0.7% The turntable according to fig. was again used. 4 for the pulling, and the wire was produced from cast iron with approx. 4% C, 0.8% Si, 0.7%

Mn og resten hovedsakelig Fe. Den framstilte tråden hadde Mn and the rest mainly Fe. The produced thread had

knapt målbar tøyelighet og var ekstremt skjør. Formeskiven besto av et kobberhjul, hvis periferihastighet var omtrent 2m/sek., og smeltens temperatur var-ca. 1300°C. Hjulets trekkraft trakk tråden til kontakt med anleggsdelen, hvorved omtrent 50 meters lengder av sprøde støpejernstråder kunne oppsamles. Trådens diameter var omtrent 0.22 mm. barely measurable ductility and was extremely fragile. The mold disk consisted of a copper wheel, whose peripheral speed was approximately 2m/sec., and the temperature of the melt was approx. 1300°C. The wheel's traction pulled the wire into contact with the plant part, whereby approximately 50 meters of brittle cast iron wire could be collected. The diameter of the thread was approximately 0.22 mm.

Påføringen av den normale trekkraftkomponenten Ftn er ikke nød-vendig for å skille tråden fra formeflaten og en slik fraskilling skjer naturlig med eller uten hjelp av trekkraften, men denne minsker effekten av ^ og fremmer stabiliteten av skillepunktet. Herav følger at The application of the normal traction force component Ftn is not necessary to separate the wire from the mold surface and such separation occurs naturally with or without the aid of the traction force, but this reduces the effect of ^ and promotes the stability of the separation point. It follows that

.Ettersom kreftenes størrelse ikke er eksakt kjent, kan de relative størrelsene definere oppfinnelsen, og en fagmann kan an-vende seg av hva som er konstatert i denne sammenheng for å tilveiebringe fungerende utførelser av oppfinnelsen uten unødige eksperimenter. Det bør observeres at F og /\ kan oppdeles i sine normale og skjærende komponenter, men det er tilstrekkelig å beskrive disse krefter sammen, ettersom skjærkomponentene ikke endrer skillepunktet, men istedenfor reduserer adhesjons-grensen, slik at normale krefter lettere kan bevirke en frigjør-ing av tråden fra formeflaten. Anleggsdelen 50 bestemmer trådens bane og dermed retningen .av trekkraften Ft. Nærværet av anleggsdelen er typisk for oppfinnelsen, idet anbringelsen av en trekkraft uten anleggsdel ikke kan stabilisere trådens skillepunkt. Selv om det ikke kan påvises at følgende utforming er den eneste funksjonsdyktige utforming av oppfinnelsen, har det vist seg særlig fordelaktig å plassere anleggsdelen under den fritt utgående trådbanen, og trekkraften er innstilt på å senke trådbanen ned på anleggsdelen. Men der er selvsagt også mulig å heve trådbanen over dens frie hengeform, men da må en hindre anleggsdelen i å forårsake for stor normalkraft i skillepunktet slik at dette flyttes for langt fram mot formeflaten. Utførelsesformen ifølge fig. 3 er begrenset til metalltråd, og utførelsesformen ifølge fig. 1 og 2 vedrører materialer med følgende egenskaper innenfor et område på 25% av deres smelte-- 3 punkter angitt i Kelvin-grader: Viskositet i området fra 10 til 1 pois, en overflatespenning mellom 10 og 2000 dyn/cm, et ikke for høyt smeltepunkt og i det minste momentan forenbarhet med et fast metall med tilstrekkelig varmekapasitet til å gi stivning. For å kunne bestemme et akseptabelt smeltepunkt velges et materiale som viser en diskontinuerlig høyning av viskosi-teten ved avledning av varme fra smeiten. As the magnitude of the forces is not exactly known, the relative magnitudes can define the invention, and a person skilled in the art can make use of what has been ascertained in this context to provide working embodiments of the invention without unnecessary experiments. It should be observed that F and /\ can be separated into their normal and shear components, but it is sufficient to describe these forces together, as the shear components do not change the separation point, but instead reduce the adhesion boundary, so that normal forces can more easily effect a release- ing of the thread from the mold surface. The installation part 50 determines the path of the wire and thus the direction of the traction force Ft. The presence of the attachment part is typical for the invention, as the application of a traction force without the attachment part cannot stabilize the separation point of the wire. Although it cannot be demonstrated that the following design is the only functional design of the invention, it has been shown to be particularly advantageous to place the installation part under the freely exiting wire path, and the traction force is set to lower the wire path down onto the installation part. But it is of course also possible to raise the wire path above its free hanging form, but then the installation part must be prevented from causing too great a normal force at the separation point so that this is moved too far forward towards the form surface. The embodiment according to fig. 3 is limited to metal wire, and the embodiment according to fig. 1 and 2 relate to materials with the following properties within a range of 25% of their melting-- 3 points indicated in degrees Kelvin: Viscosity in the range from 10 to 1 pois, a surface tension between 10 and 2000 dyn/cm, a not too high melting point and at least momentary compatibility with a solid metal of sufficient heat capacity to produce solidification. In order to be able to determine an acceptable melting point, a material is selected which shows a discontinuous increase in viscosity when heat is dissipated from the smelting.

Eksempel 4 Example 4

På dreiebordet ifølge fig. 4 ble det trukket ut tråd av mykt stål med 0.05% C, 0.2% Mn og resten hovedsakelig Fe. En forme-skive av aluminium med V-formet omkrets ble brukt for formingen av tråden med en periferihastighet av ca. 2 m/sek-, og smeiten hadde en temperatur av ca. 1430°C. Tråden ble ført via en anleggsdel og ble oppsamlet kontinuerlig på dreiebordet, idet trådens diameter var ca. 0.65 mm. On the turntable according to fig. 4, mild steel wire with 0.05% C, 0.2% Mn and the rest mainly Fe was drawn out. An aluminum forming disk with a V-shaped circumference was used for forming the wire at a peripheral speed of approx. 2 m/sec-, and the melt had a temperature of approx. 1430°C. The wire was fed via a plant part and was collected continuously on the turntable, as the diameter of the wire was approx. 0.65 mm.

Claims

1. Process for the production of thread-shaped material by means of a rotating, heat-dissipating member directly from a melt, which at a temperature within a range of 25% of the melting point indicated in °K, in the equilibrium state has a viscosity between 0.001 and 1.0 poise and a surface tension between 10 and 2000 dyne/cm, as the release of the thread-shaped material from the body takes place under the influence of a centrifugal force, characterized in that the wire (20) after release from the member (30) is brought into sliding contact with a contact part (50) which is placed in front of a pulling device by means of a traction force.

2 "Procedure in accordance with claim 1, characterized in that the installation part (50) is placed under the free-lying path curve (70) of the freed wire (20) and that the wire (20) is brought into contact with the installation part (50) on due to the impact of force from the traction device.

3. Method in accordance with claim 1 or 2, characterized in that the cooling rate of the wire (20) after its release from the rotating member (30, 30') is controlled by means of the thermal capacity of the plant part (50).

4. Method in accordance with one of claims 1-3, characterized in that the wire (20) is guided by means of the attachment part (50) towards the surface of a horizontal table (65) which rotates and which serves as a pulling device, and that the wire is left gather freely in a spiral.