NO137813B - SYSTEMS FOR TREATMENT OF LIQUIDS, SPECIAL FERMENTATION VESSELS, WITH GASES - Google Patents
SYSTEMS FOR TREATMENT OF LIQUIDS, SPECIAL FERMENTATION VESSELS, WITH GASES Download PDFInfo
- Publication number
- NO137813B NO137813B NO4909/73A NO490973A NO137813B NO 137813 B NO137813 B NO 137813B NO 4909/73 A NO4909/73 A NO 4909/73A NO 490973 A NO490973 A NO 490973A NO 137813 B NO137813 B NO 137813B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- gas
- line
- liquid
- reaction vessel
- transport
- Prior art date
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims description 135
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims description 128
- 238000000855 fermentation Methods 0.000 title description 7
- 230000004151 fermentation Effects 0.000 title description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 62
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims description 25
- 238000002309 gasification Methods 0.000 claims description 22
- 239000006260 foam Substances 0.000 claims description 16
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000003380 propellant Substances 0.000 claims description 3
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 3
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 claims description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims 3
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 20
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 7
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 6
- 230000001804 emulsifying effect Effects 0.000 description 5
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 5
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 2
- 238000005273 aeration Methods 0.000 description 1
- 150000001450 anions Chemical class 0.000 description 1
- 150000001720 carbohydrates Chemical class 0.000 description 1
- 235000014633 carbohydrates Nutrition 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000010908 decantation Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D19/00—Degasification of liquids
- B01D19/0042—Degasification of liquids modifying the liquid flow
- B01D19/0052—Degasification of liquids modifying the liquid flow in rotating vessels, vessels containing movable parts or in which centrifugal movement is caused
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/20—Mixing gases with liquids
- B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
- B01F23/234—Surface aerating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/20—Mixing gases with liquids
- B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
- B01F23/234—Surface aerating
- B01F23/2341—Surface aerating by cascading, spraying or projecting a liquid into a gaseous atmosphere
- B01F23/23413—Surface aerating by cascading, spraying or projecting a liquid into a gaseous atmosphere using nozzles for projecting the liquid into the gas atmosphere
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/80—After-treatment of the mixture
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/80—After-treatment of the mixture
- B01F23/803—Venting, degassing or ventilating of gases, fumes or toxic vapours from the mixture
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/20—Jet mixers, i.e. mixers using high-speed fluid streams
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/50—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle
- B01F25/52—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle with a rotary stirrer in the recirculation tube
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/50—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle
- B01F25/53—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle in which the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle through a recirculation tube, into which an additional component is introduced
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
- C12M29/00—Means for introduction, extraction or recirculation of materials, e.g. pumps
- C12M29/06—Nozzles; Sprayers; Spargers; Diffusers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
- C12M29/00—Means for introduction, extraction or recirculation of materials, e.g. pumps
- C12M29/20—Degassing; Venting; Bubble traps
Description
Oppfinnelsen angår et anlegg for behandling av væsker med gasser,spesielt for intens gassing av sterkt emulgerende fermentasjonsvæsker. The invention relates to a plant for treating liquids with gases, especially for intense gassing of strongly emulsifying fermentation liquids.
Det er kjent et anlegg som består av en reaksjonsbeholder, en sentrifuge og en gassingsanordning som i den angitte rekkefølge står i forbindelse med hverandre via rørledninger og som anvendes for en prosess basert på omhvirvlingsgassing. Væsken som inne- A plant is known which consists of a reaction vessel, a centrifuge and a gasification device which in the specified order are connected to each other via pipelines and which is used for a process based on swirling gasification. The liquid which contains
holder de ved omsetningen dannede gasser, avgasses i sentrifugen. holds the gases formed during the reaction, degassed in the centrifuge.
Den avgassede væske føres ved hjelp av sentrifugen gjennom en vannstrålepumpe, hvor væsken suger opp friskluft, og til reaksjonsbeholderen. Gassen som frigjøres i sentrifugen, slippes ut i atmosfæren . The degassed liquid is fed by means of the centrifuge through a water jet pump, where the liquid sucks up fresh air, and to the reaction container. The gas released in the centrifuge is released into the atmosphere.
En anvendelse av dette kjente anlegg i teknisk målestokk An application of this known facility on a technical scale
krever stor apparaturinnsats da det ved denne omhvirvlingsgassing er nødvendig å transportere store væskemengder på fra flere hundrede til flere tusen kubikkmeter pr. time og da de kjente transport-sentrifuger bare har begrenset transportkapasitet. En sentrifuge sikrer en god avgassing av den omhvirvlende væske, men energibe- requires a great deal of equipment effort as with this swirl gassing it is necessary to transport large quantities of liquid from several hundred to several thousand cubic meters per hour and as the known transport centrifuges only have a limited transport capacity. A centrifuge ensures a good degassing of the swirling liquid, but energy
hovet ved transport av væske ved hjelp av en sentrifuge er imidler- however, the difference in the transport of liquid by means of a centrifuge is
tid meget høyt sammenlignet med energibehovet ved anvendelse av sentrifugalpumpe. time very high compared to the energy requirement when using a centrifugal pump.
Ifølge en annen kjent luftingsanordning hvor væske transporteres gjennom et utvendig kjølekretsløp ved hjelp av sentrifugal-pumper, er en dekanteringsbeholder anordnet i hhv. utenfor reaktoren. Sentrifugalpumpene suger delvis avgasset væske ut av dekanterings-beholderen hvorved fås en forbedring av den hydrauliske virknings- According to another known aeration device where liquid is transported through an external cooling circuit using centrifugal pumps, a decanting container is arranged in each outside the reactor. The centrifugal pumps suck partially degassed liquid out of the decanting container, thereby improving the hydraulic efficiency.
grad. Denne kjente tekniske løsning er imidlertid ikke økonomisk degree. However, this known technical solution is not economical
gjennomførbar i forbindelse med en intens gassing da fordelen ved de høye rom/tidsutbytter i det aktive reaksjonsrom motvirkes av den nødvendige dekanteringsbeholders store volum. feasible in connection with an intense gassing, as the advantage of the high space/time yields in the active reaction space is counteracted by the large volume of the required decantation container.
Ifølge en ytterligere anordning for omhvirvlingsgassing anvendes såkalte sjaktoverløp for erholdelse av sterkt turbulente, gassholdige væskestråler og som byr på den fordel at de muliggjør en anordning av reaksjonsrommene i flere etasjer. Den beregnede enkle, sentrale åpning for gassinnføringen ved innløpet i sjakt-røret sikrer imidlertid ikke at de gunstigste forutsetninger vil oppnås for erholdelse av en homogen stråle med meget ■■ findelt gass-dispergering ved sjaktens utløp, som nødvendig for erholdelse av en optimal gassinnføring. For det annet er strømningsforholdene ved reaksjonsrom anordnet i flere etasjer forskjellige i den nederste etasje' i forhold til i de overliggende reaksjonsrom. I den nederste etasje strømmer omhvirvlingsstrømmen bort fra reaktorens bunn, mens det gassbehandlede medium i de øvre etasjer bare strømmer fra overflaten inn i sjaktoverløpene slik at for den av de små gassblærer bevirkede oppdriftsbevegelse ennuen ytterligere strømningskomponent oppstår som fører til nedsatt oppholdstid for de små gassblærer i væsken. Derved blir homogeniteten og også forutsetningen for en optimal gassinnføring i de øvre etasjer dårligere enn i den nederste etasje. According to a further device for swirl gassing, so-called shaft overflows are used to obtain highly turbulent, gaseous liquid jets and which offer the advantage that they enable an arrangement of the reaction rooms in several floors. The calculated simple, central opening for the gas introduction at the inlet of the shaft pipe does not, however, ensure that the most favorable conditions will be achieved for obtaining a homogeneous jet with very fine ■■ gas dispersion at the exit of the shaft, which is necessary for obtaining an optimal gas introduction. Secondly, the flow conditions in reaction rooms arranged on several floors are different on the bottom floor in relation to the overlying reaction rooms. On the lowest floor, the eddy current flows away from the bottom of the reactor, while the gas-treated medium on the upper floors only flows from the surface into the shaft overflows, so that for the buoyancy movement caused by the small gas bubbles, yet another flow component occurs, which leads to a reduced residence time for the small gas bubbles in the liquid. As a result, the homogeneity and also the prerequisite for an optimal gas introduction in the upper floors is worse than in the lower floor.
Det tas ved oppfinnelsen sikte på å tilveiebringe et anlegg for gassing av væsker som ikke er beheftet med de ulemper som kjente anlegg er beheftet med og som muliggjør høye materialover-føringshastigheter med lavt energiforbruk også i forbindelse med sterkt emulgerende væsker. The invention aims to provide a plant for gassing liquids which is not burdened with the disadvantages that known plants are burdened with and which enables high material transfer rates with low energy consumption also in connection with strongly emulsifying liquids.
Det tas således ved oppfinnelsen sikte på å tilveiebringe The invention thus aims to provide
et anlegg for gassing av væsker, spesielt for intens gassing av sterkt emulgerende fermentasjonsvæsker, hvori den omhvirvlende væske før gassingen vidtgående avgasses med minimal energi- og apparatinnsats og derved optimalt øker drivkraften for material-overføringen, forbedrer sentrifugalpumpenes virkningsgrad ved transport av sterkt emulgerende væsker, om nødvendig sikrer a plant for gassing liquids, especially for intense gassing of highly emulsifying fermentation liquids, in which the swirling liquid before gassing is extensively degassed with minimal energy and equipment input and thereby optimally increases the driving force for the material transfer, improves the efficiency of the centrifugal pumps when transporting strongly emulsifying liquids, if necessary ensures
en intens materialutveksling i hele det disponible reaksjonsrom, muliggjør en med minimal energiinnsats best mulig utnyttelse av i gassblandinger forekommende gasskomponenter som skal innføres i væsken, og tilveiebringer bedre forutsetninger for en med fin-delte gassblærer homogen gassing av hele reaksjonsrommet. an intense material exchange in the entire available reaction space enables the best possible utilization of gas components occurring in gas mixtures to be introduced into the liquid with minimal energy input, and provides better conditions for homogeneous gassing of the entire reaction space with finely divided gas bubbles.
Denne oppgave løses ifølge oppfinnelsen ved at væsker, spesielt sterkt emulgerende fermentasjonsvæsker, behandles med gasser i et anlegg bestående av en reaksjonsbeholder med én eller flere etasjer og ved hvis nedre del en sugeledning. for resirkuler-ingssystemet begynner som omfatter en transportinnretning som samtidig tjener til avgassing av den omhvirvlede væske og hvis transportledning står i forbindelse med en gassingsinnretning This task is solved according to the invention by liquids, especially strongly emulsifying fermentation liquids, being treated with gases in a plant consisting of a reaction vessel with one or more floors and at the lower part of which a suction line. for the recycling system begins which comprises a transport device which simultaneously serves to degas the swirled liquid and whose transport line is connected to a gasification device
som er.anordnet i reaksjonsbeholderens øvre del, og anlegget er særpreget ved at en gasseparator med en skumavløpsledning som er forsynt med en ventilinnretning/er anordnet sentralt over sugeledningen som begynner ved bunnen av reaksjonsbeholderen, at den avgassende transportinnretning utgjøres av en sentrifugalpumpe som er forsynt med en avgassingsledning som via boringer nær navet i sentrifugalpumpeløpehjulet står i forbindelse med løpe-, hjulkanalene for sentrifugalpumpeløpehjulet og i forbindelse med en væskeseparator som ved sin øvre del er forsynt med en avgassledning og ved hvis nedre del én eller flere væsketransportinnretninger er anordnet som via en tilbakeføringsledning står i forbindelse med reaksjonsbeholderen, og at gassingsinnretningene ut-gjøres av i og for seg kjente gass/væske-stråledannende innretninger som er anordnet, over væskenivået i reaksjonsbeholderen. which is arranged in the upper part of the reaction vessel, and the facility is characterized by the fact that a gas separator with a foam drain line that is equipped with a valve device is/are arranged centrally above the suction line that starts at the bottom of the reaction vessel, that the degassing transport device consists of a centrifugal pump that is equipped with a degassing line which, via bores near the hub in the centrifugal pump impeller, is in connection with the running, wheel channels for the centrifugal pump impeller and in connection with a liquid separator which is provided with a degassing line at its upper part and at whose lower part one or more liquid transport devices are arranged as via a return line is in connection with the reaction vessel, and that the gassing devices are made up of known per se gas/liquid jet-forming devices which are arranged above the liquid level in the reaction vessel.
De i den omhvirvlede væske forekommende større gassblærer separeres i gasseparatoren■under utnyttelse av tyngekraften. Disse gassblærer tilbakeføres via skumavløpsledningen. Ventilanordningen i skumavløpsledningen anvendes for optimal arbeidsregulering av gasseparatoren. Den Då forhånd avgassede væske strømmer via suge-' ledningen til rotasjohspumpene for avgassing. I disse sentrifugal-pumper forekommer en ytterligere avgassing av den omhvirvlede væske ved utnyttelse av sentrifugalkreftene i løpehjulet eller skovl-' hjulet. Derved utskilles de små, allerede sterkt utnyttede gassblærer som hindrer gassutvekslingsprosessen, i sentrifugalpumpe-løpeh julets kanaler i nærheten av navet. The larger gas bubbles present in the swirled liquid are separated in the gas separator■using gravity. These gas bubbles are returned via the foam drain line. The valve device in the foam drain line is used for optimal work regulation of the gas separator. The then pre-degassed liquid flows via the suction line to the rotary pumps for degassing. In these centrifugal pumps, a further degassing of the swirled liquid occurs by utilizing the centrifugal forces in the impeller or vane wheel. Thereby, the small, already highly utilized gas bubbles that hinder the gas exchange process are secreted in the centrifugal pump's ducts near the hub.
., Gassen _ s.om inneholder de små væskedråper; tilfores fra<:>sentri-fugalpumpeskovlhjulets; kanaler til. væskeseparatoren -via avgassingsledningen, .idet væskeseparatoren er -forsynt med en'avgasslednihg.' ., The gas _ s.om contains the small drops of liquid; fed from<:>centri-fugal pump impeller's; channels to. the liquid separator - via the degassing line, since the liquid separator is - provided with an 'abgasslednihg.'
Den væske som se<p>areres, i væskeseparatoren, transporteres ved hjelp The liquid that is separated, in the liquid separator, is transported using
av de efterstilte transportinnretninger igjen inn i' férttientatoren via resirkulasjonsledningen. Væske som under utnyttelse av tyngdekraften og sentrifugalkreftene i sentrifugalputnpenes skovlhjul er blitt vidtgående avgasset, tilfores for gassing ay ..reaktorinnholdet vedhjelp av sentrifugalpumpene til de i, og for seg kjente gass/.væske-stråledannende gassingsinnretninger via transportledningen. ■ Ved hjelp av denne losning ifolge oppfinnelsen oppnås det at findelt gass med et vesentlig nedsatt innhold av gasskomponenter, sqm ,f...eks.. for-brukes for fermenteringsprose.ssen, og som er sterkt anriket .med den gass som f.eks. dannes ved fermenteringen, 1 meget -sterk grad fjernes fra væsken uten ytterligere energitilførsel og slik at partialtrykk-forskjellen for materialovergangen. oker og-,forholdene for at væsken skal ta opp meget' fine blærer av ny gass,forbedres. Dessuten - forbedres 'den hydrauliske virkningsgrad betraktelig ved hjelp av de avgassende, sentrif.ugalpumper. Energibehovet for.pumpen for tilbake-føring av væske skilt ut i væskeseparatoren og som er meget liten i forhold til hovedomhvirvling-spumpen, er ubetydelig lavt sammenlignet med de energibesparelser som oppnåes.på grunn av. hovedomhvirvlings-pumpens hoyere hydrauliske virkningsgrad. of the downstream transport devices back into the container via the recirculation line. Liquid which has been largely degassed during the utilization of gravity and the centrifugal forces in the impellers of the centrifugal pumps, is supplied for gassing to the reactor contents with the help of the centrifugal pumps to the known gas/liquid jet-forming gasification devices via the transport line. ■ With the help of this solution according to the invention, it is achieved that finely divided gas with a significantly reduced content of gas components, sqm, for example, is consumed for the fermentation process, and which is highly enriched with the gas that e.g. e.g. is formed during the fermentation, 1 very -strong degree is removed from the liquid without further energy supply and so that the partial pressure difference for the material transition. increases and the conditions for the liquid to take up very fine bubbles of new gas are improved. In addition, the hydraulic efficiency is improved considerably by means of the degassing centrifugal pumps. The energy requirement for the pump for the return of liquid separated in the liquid separator, which is very small in relation to the main circulation pump, is insignificantly low compared to the energy savings that are achieved due to the main circulation pump's higher hydraulic efficiency.
Gasseparatoren består ifolge oppfinnelsen av vekselvis anordnede skiveformige ledeinnretninger og med hull eller spalter forsynte kjegleformige ledeinnretninger som vekselvis utvendig og innvendig er forbundet med sylindriske mellomstykker. Den i reaktoren gassede væske strdmmer derved utenfra og inn gjennom ledeinnre.tningenes mellom-rom. Stromningshastigheten reguleres da slik at de storre gassblærer på grunn av tyngdekraften separeres oppad fra den gassholdige væske. Disse gassblærer strommer gjennom de med hull eller spalter forsynte kjegleformige ledeinnretninger og henimot skumavlopsledningen som sentralt står i forbindelse med ledeinnretningene. Den på forhånd •. avgassede væske strommer over de skiveformige ledeinnretninger. og =. gjennom radialt anordnede oppsamlingskanaler til. en. oppsamlingsledning som er sentralt anordnet i reaks jonsbeholder.en og som står-i-' forbindelse med sentrifugalpumpens . sugeledning. According to the invention, the gas separator consists of alternately arranged disk-shaped guide devices and cone-shaped guide devices provided with holes or slots which are alternately connected externally and internally with cylindrical spacers. The gassed liquid in the reactor thereby flows from the outside and in through the spaces between the guiding devices. The flow rate is then regulated so that the larger gas bubbles are separated upwards from the gas-containing liquid due to gravity. These gas bubbles flow through the cone-shaped guide devices provided with holes or slits and towards the foam waste line which is centrally connected to the guide devices. The in advance •. degassed liquid flows over the disk-shaped guide devices. and =. through radially arranged collection channels to. one. collection line which is centrally arranged in the reaction container and which is connected to the centrifugal pump. suction line.
Ifolge. en ytterligere utforelsesform av det foreliggende apparat består gasseparatoren av kjegleformige ledeinnretninger som er sammensatt av enkeltsegmenter. Stromningshastigheten mellom ledeinnretningenereguleres likeledes slik at' de storre gassblærer på grunn av tyngdekraften kan,separeres oppad fra den gassholdige væske. De storre'gassblærer som er blitt separert fra den gassholdige væske, strommer i den ovre del av mellomrommene som er dannet ved hjelp av ledeinnretningene, radialt innad henimot skumavlbps-ledningen som sentralt står i forbindelse med den overste kjegleformige ledeinnretning. Den på forhånd avgassede væske strommer på grunn av de kjegleformige ledeinnretninger og tyngdekraften mot innlops-stromningsretningen radialt innenifra og utad, oppfanges i oppsamlingslommer og strommer derfra gjennom åpninger inn i hulrommene som er dannet på grunn av ledeinnretningenes enkeltsegmenter. Den på forhånd avgassede væske strommer fra disse hulrom mellom den nederste kjegleformige ledeinnretning og beholderbunnen til s.entrifugal-avgassingspumpens sugeledning. According to. in a further embodiment of the present apparatus, the gas separator consists of cone-shaped guide devices which are composed of individual segments. The flow rate between the guide devices is likewise regulated so that the larger gas bubbles can be separated upwards from the gas-containing liquid due to the force of gravity. The larger gas bubbles that have been separated from the gas-containing liquid flow in the upper part of the spaces formed by means of the guide devices, radially inwards towards the foam-absorbing line which is centrally connected to the top cone-shaped guide device. Due to the cone-shaped guide devices and gravity, the pre-degassed liquid flows against the inlet flow direction radially from the inside outwards, is collected in collection pockets and flows from there through openings into the cavities formed due to the individual segments of the guide devices. The pre-degassed liquid flows from these cavities between the bottom cone-shaped guide device and the container base to the centrifugal degassing pump's suction line.
Den i væskeseparatoren separerte væske fores ifolge oppfinnelsen fortrinnsvis tilbake til reaksjonsbeholderen ved hjelp av en vannstrålepumpe hvis drivstromtilkobling er forbundet med sentrifugal-avgassingspumpens transportledning via en forbindelsesledning. Derved er det for det foreliggende anlegg ikke nodvendig med en ytterligere drivanordning med bevegelige deler. According to the invention, the liquid separated in the liquid separator is preferably fed back to the reaction vessel by means of a water jet pump whose drive current connection is connected to the centrifugal degassing pump's transport line via a connection line. Thereby, an additional drive device with moving parts is not necessary for the present plant.
Ifolge oppfinnelsen kan en forgassingsinnretning være anordnet i transportledningen efter sentrifugalavgassingspumpen. Ved hjelp av denne"gassing forbehandles det sirkulerte materialvolum igjen for en intens gassutvekslingsprosess. Til den samlede væskemengde tilfores således i reaksjonsbeholderen og i omhvirvlingsstrommen stadig ny gass slik at en maksimal gassovergang sikres. Tilforselen av gass efter sentrifugalavgassingspumpen senker på grunn av egen-vektsnedsettelsen av den omhvirvlede strom også det nodvendige transporttrykk for sentrifugalavgassingspumpen. Derved blir energibehovet for omhvirvlingen av en bestemt væskemengde .lavere. Ifolge oppfinnelsen kan foran forgassingsinnretningen et stråleapparat være anordnet som har en drivstromtilkobling med en tilkoblet drivgass-ledningog en;sugestuss med'en tilkoblet gasstilforselsledning og en trykkstuss som står i forbindelse med forgassingsinnretningen slik. at energien for en gass som står under trykk, kan utnyttes. For bortledning,av de ofte betraktelige reaksjonsvarmemengder som fri-gjøres ,ved gassingen av væsker, kan ifolge'oppfinnelsen en varmeveksler være anordnet i transportledningen. According to the invention, a gasification device can be arranged in the transport line after the centrifugal degassing pump. With the help of this "gassing" the circulated volume of material is pretreated again for an intense gas exchange process. New gas is thus constantly added to the total amount of liquid in the reaction vessel and in the swirling current so that a maximum gas transition is ensured. The supply of gas after the centrifugal degassing pump decreases due to the reduction in specific gravity of the swirled current also provides the necessary transport pressure for the centrifugal degassing pump. Thereby the energy requirement for the swirling of a specific amount of liquid is lower. According to the invention, a jet device can be arranged in front of the gasification device which has a drive current connection with a connected drive gas line and a suction nozzle with a connected gas supply line and a pressure nozzle which is in connection with the gasification device so that the energy of a gas under pressure can be utilized. For the removal of the often considerable amounts of heat of reaction which are released during the gasification of liquids, according to the invention a va hand exchanger must be arranged in the transport line.
Væskeseparatorens avgassledning kan ifolge oppfinnelsen stå i According to the invention, the liquid separator's exhaust line can be in
forbindelse med reaksjonsbeholderens sentrale avgassledning. connection with the reaction vessel's central exhaust line.
Dersom en hoyest mulig gassutnyttelse er nødvendig, forbindes ifølge oppfinnelsen reaksjonsbeholderens sentrale avgassledning med gassingsinnretningens ledning for tilførsel av ny gass. Dette mulig-gjør at gass som unnviker ved væskeoverflaten i reaksjonsbeholderen eller gass som separeres i.gasseparatoren, påny fullstendig eller delvis kan anvendes for gassing av væsken r reaksjonsbeholderen ved selybevirken.de innsuging gjennom gassingsinnretningene.. Ifølge en ytterligere utførelsesform av anlegget ifølge oppfinnelsen kan for oppnåelse av. en hoy gassutnyttelse reaksjonsbeholderens" sentrale avgassledning stå i forbindelse med gassingsinnretningens tilførelsels-ledning for ny gass, hvorved væskeseparatorens avgassledning fører separat ut av anleggssystemet. Gassen som fores bor/t gjennom den sentrale-avgassledning, kan påny helt eller delvis på grunn av selv-bevirkende innsugning gjennom gassingsinnretningen anvendes for gassing av væsken i reaksjonsbeholderen. Ny.gass tilføres helt eller delvis i forgassingsinnretningen eller i gassingsinnretningen.....Av-gassen fores bort bare fra sentrifugalavgassingspumpen. Denne avgass er best mulig utnyttet. If the highest possible gas utilization is necessary, according to the invention, the reaction vessel's central exhaust line is connected to the gasification device's line for the supply of new gas. This makes it possible for gas that escapes at the liquid surface in the reaction vessel or gas that is separated in the gas separator to be fully or partially used again for gassing the liquid in the reaction vessel by suction through the gassing devices. According to a further embodiment of the plant according to the invention, for the achievement of. a high gas utilization, the reaction vessel's central exhaust line is connected to the gasification device's supply line for new gas, whereby the liquid separator's exhaust line leads separately out of the plant system. The gas that is fed through the central exhaust line can again be completely or partially due to self- effective suction through the gasification device is used for gasification of the liquid in the reaction vessel. New gas is supplied wholly or partially in the gasification device or in the gasification device.....The waste gas is fed away only from the centrifugal degassing pump. This waste gas is utilized as best as possible.
Som gassingsinnretninger anvendes fortrinnsvis sjaktoverløp.. Shaft overflows are preferably used as gasification devices.
Disse består av et fortrinnsvis vertikalt sjaktrør og et sjakthode. En gassfordelingsanordning i form av flere sirkelformige, ovale, dråpeformigé eller trekantformige,gasstilførselskanaler er anordnet ved sjaktrørets innløp. Disse gasstilførselskanaler er. jevnt fordelt over sjaktrørets samlede innløpstverrsnitt.- Derved kan kontaktflaten mellom væsken og den innsugde gass ved sjaktrorets innløp økes efter ønske. Sjaktrørets samlede lengde er således dispon-ibel for dispergering av gassene i væsken, og det fåes en fullstendig homogen gass/væskestråle ved sjaktrørets utløp. These consist of a preferably vertical shaft pipe and a shaft head. A gas distribution device in the form of several circular, oval, drop-shaped or triangular gas supply channels is arranged at the inlet of the shaft pipe. These gas supply channels are evenly distributed over the overall inlet cross-section of the shaft pipe.- Thereby the contact surface between the liquid and the sucked-in gas at the inlet of the shaft pipe can be increased as desired. The overall length of the shaft pipe is thus available for dispersing the gases in the liquid, and a completely homogeneous gas/liquid jet is obtained at the outlet of the shaft pipe.
Hvis reaksjonsrommene er anordnet i flere etasjer, ér de nedre sjaktoverløp ifølge oppfinnelsen utstyrt med en sylindrisk mantel for tilførsel av den overveiende del av den omhvirvlede væske fra bunnen av reaksjonsbeholderen og med en innløpstrakt for avled-ning av skum og dessuten med reguleringsmuligheter for innløps-tverrsnittets storrelse. På grunn av tilførselen av den overveiende del av den omhvirvlede væske fra bunnen av reaksjonsbeholderen vil strømningsforholdene i de ovre etasjer tilnærmes til strømningsforhold-ene i den nederste etasje, hvorved sentrifugalavgassingspumpen vil suge opp væsken fra beholderbunnen. Det fåes derved både en bedre homogenitet i reaksjonsbeholderen og en lengere oppholdstid for gassblærene i væsken. Innlbpstrakten sikrer at skum som dannes, kan avledes til den nedenfor liggende etasje. Ved hjelp av regulerings-muligheten for størrelsen av innløpstverrsnittere ved innløpstrakten kan på den ene side den bortstrømmende skummengde reguleres, og på If the reaction rooms are arranged on several floors, the lower shaft overflows according to the invention are equipped with a cylindrical mantle for supplying the predominant part of the swirled liquid from the bottom of the reaction vessel and with an inlet funnel for diverting foam and also with regulation options for inlet the size of the cross-section. Due to the supply of the predominant part of the swirled liquid from the bottom of the reaction container, the flow conditions in the upper floors will approximate the flow conditions in the lower floor, whereby the centrifugal degassing pump will suck up the liquid from the container bottom. This results in both a better homogeneity in the reaction vessel and a longer residence time for the gas bubbles in the liquid. The inlet duct ensures that foam that forms can be diverted to the floor below. With the help of the regulation option for the size of inlet cross-sections at the inlet funnel, on the one hand the amount of foam flowing away can be regulated, and on
den annen side sikres det at ingen bruktgass som befinner seg over den gassede væske, blir suget opp, men at gass bare via tilforsels-ledningen for ny gass vil innfores i den nedenfor liggende etasje fra sjaktoverløpet. on the other hand, it is ensured that no used gas that is above the aerated liquid is sucked up, but that gas will only be introduced via the supply line for new gas into the floor below from the shaft overflow.
Ved hjelp av det foreliggende anlegg er det mulig betraktelig With the help of the present plant, it is possible considerably
å øke det midlere partialtrykk for de gasskomponenter som skal inn-føres i væsken, og dermed drivkraften for gassovergangen. Dessuten forhøyes sentrifugalpumpenes hydrauliske virkningsgrad vesentlig. Videre muliggjøres ved hjelp av det foreliggende aniogg en intens utnyttelse av det sirkulerte materialvolum ved hjelp av en forhånds-gassing av den omhvirvlede strbm. Da volumet av det omhvirvlede sirkulerte materiale kan utgjore inntil 2^% av roaksjonsbeholderens volum, fåes derved en vesentlig bkning av den samlede innførte gass-mengde. For det annet forbedres på grunn av de ifolge oppfinnelsen foretatte forholdsregler i forbindelse med de kjente sjaktoverlbp to increase the average partial pressure for the gas components to be introduced into the liquid, and thus the driving force for the gas transition. In addition, the hydraulic efficiency of the centrifugal pumps is significantly increased. Furthermore, with the help of the present anion, intensive utilization of the circulated volume of material is made possible by means of a pre-gassing of the swirled strbm. As the volume of the swirled circulated material can make up to 2^% of the volume of the reaction vessel, a significant reduction in the total amount of gas introduced is thereby obtained. Secondly, because of the precautionary measures taken according to the invention in connection with the known shaft overlbp, it is improved
betingelsene for en findelt dispergering av gassene i utløps-strålen og for homogeniteten i det samlede arbeidsvolum i reaktorer med flere etasjer betraktelig. Ved hjelp av det foreliggende anlegg muliggjøres derfor i forhold til teknikkens stand en oppnåelse av vesentlig hbyere spesifikke gassovergangshastigheter med lavere spesifikke energi- og investeringsomkpstninger for gassovergangen. Den nedenstående.sammenligning av spesifikke ytelsesstørrelsér for de viktigste gassingsinnretninger ved omhvirvling f.eks. ved anvendelse av slike anlegg for forgjæring av kullhydrater i teknisk målestokk, tilkjennegir dette tydelig: the conditions for a finely divided dispersion of the gases in the discharge jet and for the homogeneity of the overall working volume in reactors with several floors are considerable. With the help of the present facility, compared to the state of the art, it is therefore possible to achieve significantly higher specific gas transition rates with lower specific energy and investment costs for the gas transition. The following comparison of specific performance measures for the most important gassing devices by swirling, e.g. when using such plants for the fermentation of carbohydrates on a technical scale, this clearly indicates:
Dessuten er det ved hjelp av den foreliggende sirkulasjons-mulig metode/for de gasser som skal innfores, ved behov å oppnå en hby gassutnyttelse på enkel og ,meget økonomisk måte. Moreover, with the help of the present circulation-possible method/for the gases to be introduced, it is possible, if necessary, to achieve high gas utilization in a simple and very economical way.
Oppfinnelsen vil bli nærmere beskrevet 1 forbindelse med to utførelseseksempler og under henvisning til tegningene, hvorav The invention will be described in more detail in connection with two exemplary embodiments and with reference to the drawings, of which
Fig. 1 viser et sideriss av en utfbrelsesform av et anlegg Fig. 1 shows a side view of an embodiment of a plant
ifolge oppfinnelsen, according to the invention,
Fig. 2 et sideriss av en ytterligere utfbrelsesform av et Fig. 2 a side view of a further embodiment of a
anlegg Ifolge oppfinnelsen, og plant According to the invention, and
Fig. 3 et snitt tatt langs linjen A-A ifolge Fig. 2. Fig. 3 a section taken along the line A-A according to Fig. 2.
Ifolge den på Fig. 1 viste utfbrelsesform av et anlegg ifolge oppfinnelsen strommer den sterkt emulgerte væske fra reaktorbehold-eren 1 til en gasseparator 2 som er anordnet i den nedre.del og sentralt over bunnen, og fores utenfra og inn gjennom mellomrommene mellom flere over hverandre anordnede kjegleformige og skiveformige ledeinnretninger 3 og h som er forbundet med hverandre ved hjelp av sylindriske mellomstykker 5 og 6..Denne sterkt emulgerte væske skilles i en emulsjon med hbyt gassinnhold og i en på forhånd avgasset væske. Emulsjonen med hbyt gassinnhold strommer gjennom de med åpninger forsynte kjegleformige ledeinnretninger h til skumavløps-ledningen 7 som ved sin øvre ende er forsynt med en ventilinnretning 8. Ventilinnretningen 8 kan være forsynt med en reguleringsinnretning for å forandre utløpstverrsnittet. Emulsjonen med høyt gassinnhold som under overtrykk forårsaket av egenvektsforskjellene i reaksjonsbeholderen 1 og i skumavløpsledningen 7, strømmer ut fra ventilinnretningen eller spjeldet 8, støter skrått mot overflaten av. den gassede væske i reaksjonsbeholderen 1. Den således på overflaten ytterligere bevirkede turbulens fører sammen med de'forekommende støt-krefter til en skumødeleggelse ved overflaten av den gassede væske. According to the embodiment of a plant according to the invention shown in Fig. 1, the highly emulsified liquid flows from the reactor vessel 1 to a gas separator 2 which is arranged in the lower part and centrally above the bottom, and is fed from the outside in through the spaces between several above mutually arranged cone-shaped and disc-shaped guide devices 3 and h which are connected to each other by means of cylindrical intermediate pieces 5 and 6.. This highly emulsified liquid is separated into an emulsion with a high gas content and into a previously degassed liquid. The emulsion with a high gas content flows through the cone-shaped guide devices h provided with openings to the foam drain line 7, which is provided at its upper end with a valve device 8. The valve device 8 can be provided with a regulation device to change the outlet cross-section. The emulsion with a high gas content which, under excess pressure caused by the specific gravity differences in the reaction vessel 1 and in the foam drain line 7, flows out from the valve device or damper 8, impinges obliquely on the surface of. the aerated liquid in the reaction vessel 1. The turbulence thus further caused on the surface, together with the occurring impact forces, leads to a foam destruction at the surface of the aerated liquid.
Den på forhånd avgassede væske strommer over radialt anordnede oppsamlingskanaler 9 til en oppsamlingsledning 10 som er sentralt anordnet i reaks jonsbeholderen 1, og via stigeledningen 11 til sentrifugalavgassingspumpen 12. Sentrifugalpumpen 12 transporterer væsken via transportledningen 13 og varmeutveksleren lk til væske/gass-stråleapparatet 15. Samtidig fåes i sentrifugalpumpen 12 en ytterligere avgassing av den omhvirvlede væske under utnyttelse av de i sentrifugalpumpens skovlhjul forekommende sentrifugalkrefter. Gassen som inneholder væskedråper og som separeres i sentrifugalpumpens 12 skovlhjul, tilfores via avgassingsledningen 16 som begynner i sentri-fugalpumpeskovlhjulets kanal i nærheten av navet, til en væskeseparator 17. Den i væskeseparatoren 17 separerte væske blir ved hjelp av vannstrålepumpen 18 som drives med væske fra transportledningen 13 via forbindelsesledningen 19^tilbake til reaksjonsbeholderen 1 via tilbakefdringsledningen 20. Den i væskeseparatoren 17 separerte gass avledes via avgassledningen 21 til atmosfæren eller via forbindelsesledningen 22 til den sentrale avgassledning 23. Væsken i sirkulasjonskretsen gasses i forgassingsinnretningen 2'+ mellom sentrifugalpumpen 12 og varmeutveksleren l^f. Dette finner sted ved hjelp av stråleapparatet 25 som drives med en via drivgass-ledningen 26 tilfort drivgass med hbyt trykk og som via gasstilfdrs-elsledningen 27 oppsuger gass som står under et lavt trykk. The previously degassed liquid flows over radially arranged collection channels 9 to a collection line 10 which is centrally arranged in the reaction container 1, and via the riser line 11 to the centrifugal degassing pump 12. The centrifugal pump 12 transports the liquid via the transport line 13 and the heat exchanger lk to the liquid/gas jet device 15. At the same time, a further degassing of the swirled liquid is obtained in the centrifugal pump 12 using the centrifugal forces occurring in the impeller of the centrifugal pump. The gas which contains liquid droplets and which is separated in the impeller of the centrifugal pump 12, is supplied via the degassing line 16 which begins in the channel of the centrifugal pump impeller near the hub, to a liquid separator 17. The liquid separated in the liquid separator 17 is by means of the water jet pump 18 which is driven with liquid from the transport line 13 via the connection line 19^back to the reaction vessel 1 via the return line 20. The gas separated in the liquid separator 17 is diverted via the exhaust line 21 to the atmosphere or via the connection line 22 to the central exhaust line 23. The liquid in the circulation circuit is gassed in the gasification device 2'+ between the centrifugal pump 12 and the heat exchanger l^f. This takes place with the aid of the jet device 25, which is operated with high-pressure propellant gas supplied via the propellant gas line 26 and which, via the gas supply line 27, absorbs gas which is under a low pressure.
Gassingen av væsken i reaksjonsbeholderen 1 oppnås ved hjelp av væske/gass-stråleapparatet 15 som er vertikalt anordnet ved reaksjonsbeholderens 1 ovre del og som munner ut over væske-overflaten i reaksjonsbeholderen 1. Dette væske/gass-stråleapparat 15 drives ved hjelp av den sirkulerte væske og suger opp gass via tilfdrsels-ledningen 28 for ny gass eller delvis hhv. fullstendig via forbindelsesledningen 29 fra den sentrale avgassledning 23. Gassen og den omhvirvlede væske blandes intimt i væske/gass-stråleapparatet 15 og fores med stor kraft i form av en homogen væske/gass-stråle inn i den væske som skal gasses i reaksjonsbeholderen. Derved fores de små gassblærer i væskestrålen dypt ned i væsken i reaksjonsbeholderen 1 og må i det av strålen forårsakede turbulensområde stige opp til overflaten gjennom den samlede væskehdyde. Dette medfdrer gunstige forhold for materialovergangen mellom gass og væske. Gassen som unnviker ved væskeoverflaten i reaksjonsbeholderen 1 og via skum-avldpsledningen 17 fra gasseparatoren 2, overfores til atmosfæren via den sentrale' avgassledning 23. Denne gass kan imidlertid også helt eller delvis via forbindelsesledningen 29 oppsuges av væske/gass-stråleapparatet 15 og påny anvendes for gassing av væsken- i reaksjonsbeholderen 1. Væsken som skal gasses, kan kontinuerlig eller dis-kontinuerlig tilfores til reaksjonsbeholderen .1. Dessuten er det mulig å gasse væsken under overtrykk i reaksjonsbeholderen 1. The gassing of the liquid in the reaction vessel 1 is achieved by means of the liquid/gas jet device 15 which is vertically arranged at the upper part of the reaction vessel 1 and which opens out over the liquid surface in the reaction vessel 1. This liquid/gas jet device 15 is operated by means of the circulated liquid and sucks up gas via the supply line 28 for new gas or partly or completely via the connection line 29 from the central exhaust line 23. The gas and the swirled liquid are intimately mixed in the liquid/gas jet apparatus 15 and fed with great force in the form of a homogeneous liquid/gas jet into the liquid to be gassed in the reaction vessel. Thereby, the small gas bubbles in the liquid jet are guided deep into the liquid in the reaction container 1 and must rise to the surface through the total liquid height in the turbulence area caused by the jet. This leads to favorable conditions for the material transition between gas and liquid. The gas that escapes at the liquid surface in the reaction vessel 1 and via the foam exhaust line 17 from the gas separator 2 is transferred to the atmosphere via the central exhaust line 23. However, this gas can also be absorbed in whole or in part via the connection line 29 by the liquid/gas jet apparatus 15 and used again for gassing the liquid in the reaction vessel 1. The liquid to be gassed can be continuously or intermittently supplied to the reaction vessel .1. It is also possible to gasify the liquid under overpressure in the reaction vessel 1.
På fig. 2 og 3 er vist en toetasjers reaksjonsbeholder 1 med sjaktoverlop 3'-+ og 39 og som ifolge en ytterligere utforelsesform av oppfinnelsen kan anvendes som gassingsanlegg. Den sterkt emulgerte væske strommer fra reaksjonsbeholderens 1 nederste' etasje utenfra radialt henimot en gasseparator 2 som er anordnet på "lign-ende måte som ifolge det på fig. 1 viste utforelseseksempel. Denne sterkt emulgerte væske skilles i en emulsjon ■■ med hoyt ■ gassinnhold og i en på forhånd avgasset væske. Emulsjonen med hbyt gassinnhold strommer utenfra innad gjennom mellomrommene mellom de av enkeltsegmenter bestående kjegleformige ledeinnretninger 30 til den i reaksjonsbeholderen 1 sentralt anordnede skumavlbpsledning 7 som munner ut over væskeoverflaten i en av reaksjonsbeholderens 1 etasjer og er forsynt med en ventilinnretning 8. Den på forhånd avgassede væske strommer mot innlbpsretningen og til de utenpå de kjegleformige ledeinnretninger 30 anordnede krageformige oppsamlingslommer 31 °g derfra videre gjennom åpningene 32 og inn i de mellom de enkelte segmenter av de kjegleformige ledeinnretninger 30 dannede hulrom 33» Fra disse strommer den på forhånd avgassede væske under den nederste kjegleformige ledeinnretning 30 til sentrifugalavgassingspumpen 12 via sugeledningen 11. Sentrifugalpumpen 12 transporterer via transportledningen 13 og varmeutveksleren l^t- væsken til den bverste overlopssjakt 3^- Samtidig foregår den ytterligere avgassing av væske i sentrifugalpumpen 12 under utnyttelse av de i pumpens skovlhjul forekommende sentrifugalkrefter.. Gassen som inneholder yæskedråper og som skilles ut i sentrifugalpumpens 12 skovlhjul,. tilfores via avgassledningen 16 til en væskeseparator 17. Den i væskeseparatoren 17 separerte væske transporteres ved hjelp av den volummessig lille pumpe 35 via tilbakefbringsledningen 20 tilbake til reaksjonsbeholderen 1. In fig. 2 and 3 show a two-story reaction vessel 1 with shaft overflow 3'-+ and 39 and which, according to a further embodiment of the invention, can be used as a gasification plant. The highly emulsified liquid flows from the bottom floor of the reaction vessel 1 from the outside radially towards a gas separator 2 which is arranged in a similar manner to the embodiment shown in Fig. 1. This highly emulsified liquid is separated into an emulsion with a high gas content and in a pre-degassed liquid. The emulsion with a high gas content flows from outside to inside through the spaces between the cone-shaped guide devices 30 consisting of individual segments to the centrally arranged in the reaction vessel 1 foam generation line 7 which opens above the liquid surface in one of the reaction vessel 1 floors and is provided with a valve device 8. The previously degassed liquid flows towards the inlet direction and to the collar-shaped collection pockets 31 arranged on the outside of the cone-shaped guide devices 30 and from there further through the openings 32 and into the cavities 33 formed between the individual segments of the cone-shaped guide devices 30. From these flows the previously degassed liquid e below the bottom cone-shaped guide device 30 to the centrifugal degassing pump 12 via the suction line 11. The centrifugal pump 12 transports via the transport line 13 and the heat exchanger l^t- the liquid to the uppermost overflow shaft 3^- At the same time, further degassing of liquid takes place in the centrifugal pump 12 while utilizing those in the pump's centrifugal forces occurring in the vane wheel. The gas which contains ice droplets and which is separated in the centrifugal pump's 12 vane wheels. is supplied via the exhaust gas line 16 to a liquid separator 17. The liquid separated in the liquid separator 17 is transported by means of the volume-wise small pump 35 via the return line 20 back to the reaction vessel 1.
Den i væskeseparatoren 17 separerte gass avledes via avgassledningen 21 til den sentrale avgassledning 23. Den i reaksjonsbeholderens 1 to etasjer dannede avgass avledes også via den sentrale avgassledning 23 til atmosfæren. The gas separated in the liquid separator 17 is diverted via the exhaust gas line 21 to the central exhaust gas line 23. The exhaust gas formed in the two floors of the reaction vessel 1 is also diverted via the central exhaust gas line 23 to the atmosphere.
Væsken gasses i■reaksjonsbeholderens 1 overste etasje ved hjelp av den ovre overlopssjakt 3'+« Den omhvirvlede væske kommer via transportledningen 13 inn i den ovre overlopsjakts 3U- sjakthode 36. Derfra styrter væsken under fritt fall og uten å utsettes for stot ned i sjaktroret 37 og tar derved opp gassen som under atmosfære-trykk forekommer i sjakthodet 36 eller som under overtrykk kommer fra gasstilforselskanalene 38- Den oppsugede gass og den omhvirvlede væske blandes intimt i sjaktoret 37 og innfores som en homogen væske/gass-stråle.med stor kraft i væsken i reaksjonsbeholderens 1 overste etasje. The liquid is gassed in the top floor of the reaction vessel 1 by means of the upper overflow chute 3'+« The swirled liquid comes via the transport line 13 into the upper overflow chute's 3U- chute head 36. From there the liquid falls in free fall and without being exposed to impact into the chute tube 37 and thereby takes up the gas which occurs under atmospheric pressure in the shaft head 36 or which under overpressure comes from the gas supply channels 38 - The absorbed gas and the swirled liquid are intimately mixed in the shaft 37 and introduced as a homogeneous liquid/gas jet. with great force in the liquid in the 1 upper floor of the reaction vessel.
Væsken gasses i reaksjonsbeholderens 1 nederste etasje ved hjelp av den nederste overlopsjakt 39. Hdvedmengden av væsken strommer fra bekkenbunnen i reaksjonsbeholderens 1 overste etasje og mellom sjaktroret 37 og den sylindriske mantel ho til sjaktrorets 37 innlop. Derfra styrter væsken under fritt fall og uten stotpåvirk-ning ned i sjaktroret 37 og tar derved opp ny gass tilfort via til-forselsledningen 28 for ny gass og via gasstilforselskanalen 38, og dessuten skum fra innlopstrakten hl. Denne kan være utstyrt med reguleringsmuligheter for regulering av innlopstverrsnittets stør-relse. Den oppsugde gass og væsken blandes intimt i sjaktroret 37 og innfores i form av en homogen væske/gass-stråle med stor kraft i væsken i reaksjonsbeholderens 1 nederste etasje. The liquid is gassed in the bottom floor of the reaction vessel 1 by means of the bottom overflow shaft 39. The bulk of the liquid flows from the basin bottom in the top floor of the reaction vessel 1 and between the shaft tube 37 and the cylindrical jacket to the shaft tube 37 inlet. From there, the liquid falls in free fall and without impact into the shaft pipe 37 and thereby picks up new gas supply via the supply line 28 for new gas and via the gas supply channel 38, and also foam from the inlet funnel hl. This can be equipped with adjustment options for adjusting the size of the inlet cross-section. The absorbed gas and the liquid are intimately mixed in the shaft tube 37 and introduced in the form of a homogeneous liquid/gas jet with great force into the liquid in the bottom floor of the reaction vessel 1.
Claims (6)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DD168022*A DD111144A3 (en) | 1972-12-28 | 1972-12-28 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO137813B true NO137813B (en) | 1978-01-23 |
| NO137813C NO137813C (en) | 1978-05-03 |
Family
ID=5489616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO4909/73A NO137813C (en) | 1972-12-28 | 1973-12-21 | SYSTEMS FOR TREATMENT OF LIQUIDS, ESPECIALLY FERMENTATION LIQUIDS, WITH GASES |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5220192B2 (en) |
| AT (1) | AT326594B (en) |
| BE (1) | BE809112A (en) |
| BG (1) | BG27786A1 (en) |
| CH (1) | CH581492A5 (en) |
| CS (1) | CS185307B1 (en) |
| DD (1) | DD111144A3 (en) |
| ES (1) | ES421860A1 (en) |
| FI (1) | FI55616C (en) |
| FR (1) | FR2212172B1 (en) |
| GB (1) | GB1449889A (en) |
| HU (1) | HU169837B (en) |
| NO (1) | NO137813C (en) |
| PL (1) | PL89647B1 (en) |
| SE (1) | SE397923B (en) |
| SU (1) | SU634772A1 (en) |
| YU (1) | YU36867B (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2484447A1 (en) * | 1980-06-13 | 1981-12-18 | Saps Anticorrosion | AEROBIC BIOTRANSFORMATION METHOD AND DEVICE |
| GB8811114D0 (en) * | 1988-05-11 | 1988-06-15 | Ici Plc | Fermentation process & apparatus |
| CN104997634A (en) | 2010-04-09 | 2015-10-28 | 帕西拉制药有限公司 | Method for formulating large diameter synthetic membrane vesicles |
| CN109553153A (en) * | 2018-12-29 | 2019-04-02 | 嘉园环保有限公司 | A kind of landfill leachate biochemistry pool defoaming device |
| CN114345184A (en) * | 2022-01-17 | 2022-04-15 | 河南派莫机械设备有限公司 | Airflow stirring device for fibers and using method thereof |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE718801C (en) * | 1939-10-15 | 1942-03-20 | Wilhelm Vogelbusch | Foam destroyer, especially for fermenting liquids |
| DE738961C (en) * | 1940-11-11 | 1943-09-06 | Wilhelm Vogelbusch | Method and device for the fine ventilation of fluids, in particular of gas fluids |
| US3476366A (en) * | 1966-12-29 | 1969-11-04 | Pfizer & Co C | Gas liquid transfer apparatus |
-
1972
- 1972-12-28 DD DD168022*A patent/DD111144A3/xx unknown
-
1973
- 1973-12-12 AT AT1041773A patent/AT326594B/en not_active IP Right Cessation
- 1973-12-17 HU HUCE976A patent/HU169837B/hu not_active IP Right Cessation
- 1973-12-20 BG BG7325297A patent/BG27786A1/en unknown
- 1973-12-20 SE SE7317258A patent/SE397923B/en unknown
- 1973-12-21 NO NO4909/73A patent/NO137813C/en unknown
- 1973-12-21 FI FI3953/73A patent/FI55616C/en active
- 1973-12-26 YU YU3358/73A patent/YU36867B/en unknown
- 1973-12-27 BE BE139273A patent/BE809112A/en not_active IP Right Cessation
- 1973-12-27 CH CH1817773A patent/CH581492A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1973-12-27 GB GB5986073A patent/GB1449889A/en not_active Expired
- 1973-12-27 SU SU731989715A patent/SU634772A1/en active
- 1973-12-27 JP JP48144606A patent/JPS5220192B2/ja not_active Expired
- 1973-12-28 FR FR7347070A patent/FR2212172B1/fr not_active Expired
- 1973-12-28 PL PL1973167685A patent/PL89647B1/en unknown
- 1973-12-28 CS CS7300009062A patent/CS185307B1/en unknown
- 1973-12-28 ES ES421860A patent/ES421860A1/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| YU335873A (en) | 1982-02-25 |
| FI55616C (en) | 1979-09-10 |
| DD111144A3 (en) | 1975-02-05 |
| NO137813C (en) | 1978-05-03 |
| JPS506585A (en) | 1975-01-23 |
| ES421860A1 (en) | 1976-04-16 |
| HU169837B (en) | 1977-02-28 |
| FI55616B (en) | 1979-05-31 |
| PL89647B1 (en) | 1976-11-30 |
| YU36867B (en) | 1984-08-31 |
| SU634772A1 (en) | 1978-11-30 |
| CH581492A5 (en) | 1976-11-15 |
| FR2212172B1 (en) | 1978-11-10 |
| JPS5220192B2 (en) | 1977-06-01 |
| BE809112A (en) | 1974-04-16 |
| ATA1041773A (en) | 1975-03-15 |
| SE397923B (en) | 1977-11-28 |
| AT326594B (en) | 1975-12-29 |
| FR2212172A1 (en) | 1974-07-26 |
| BG27786A1 (en) | 1980-01-15 |
| CS185307B1 (en) | 1978-09-15 |
| GB1449889A (en) | 1976-09-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4100071A (en) | Apparatus for the treatment of liquids | |
| US4282172A (en) | Gas to liquid diffuser | |
| US4259267A (en) | Aeration apparatus by means of vortex action | |
| CN103423205B (en) | A kind of centrifugal degassed delivery pump | |
| US2061564A (en) | Diffusion impeller deflector | |
| JPH07289868A (en) | Eductor for leveling bouncing liquid and vane type device and method for mixing gas and liquid | |
| SE465808B (en) | PROCEDURE AND DEVICE TO REDUCE THE GAS CONTENT IN A VETERINARY | |
| US4680119A (en) | Apparatus for introducing a gas into a liquid | |
| US5484534A (en) | Energy conserving method of water treatment | |
| US3945922A (en) | Installation for charging liquids, particularly fermentation liquids, with gas | |
| WO2020220585A1 (en) | Forced-circulating quick floatation separation apparatus and method | |
| EP0027912A1 (en) | Apparatus for contacting liquid with a gas | |
| US2072944A (en) | Aerator | |
| GB1382445A (en) | Method and apparatus for dissolving a gas in a liquid | |
| US3559964A (en) | Device for mechanical gasification of liquids | |
| NO137813B (en) | SYSTEMS FOR TREATMENT OF LIQUIDS, SPECIAL FERMENTATION VESSELS, WITH GASES | |
| US3536305A (en) | Apparatus for stirring and circulating liquid masses | |
| US7744679B2 (en) | Liquid—foam system | |
| US5324166A (en) | Apparatus and method for pumping a liquid | |
| FI107237B (en) | Reactor | |
| US4394140A (en) | Degassing system and centrifugal pump | |
| Raidoo et al. | Improvements in gas inducing impeller design | |
| US3954565A (en) | Apparatus for cultivating microorganisms | |
| US4292259A (en) | Arrangement for sucking-off gases | |
| EP0027911A1 (en) | Apparatus for contacting liquid with a gas |