NO136053B

NO136053B -

Info

Publication number: NO136053B
Application number: NO740337A
Authority: NO
Inventors: L Buettner; E Schuetz; G Zhuber-Okrog
Original assignee: Preussag Ag
Priority date: 1973-02-05
Filing date: 1974-02-01
Publication date: 1977-04-04
Also published as: FR2216357B1; GB1417541A; SE404033B; FI55300C; NL7401190A; FR2216357A1; NO136053C; BE810425A; IT1002841B; FI55300B; DE2305522C2; NO740337L; DE2305522B1; NL167202C; NL167202B; ES422905A1

Description

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte til utvin- The invention relates to a method for extracting

ning av kvikksølv fra gasser ved overføring av kvikksølvet eller kvikksølvforbindelsene i utskillbart kvikksølvsulfid. ning of mercury from gases by transferring the mercury or mercury compounds into separable mercuric sulphide.

Den egner seg spesielt til utvinning av kvikksølv fra gasser It is particularly suitable for the extraction of mercury from gases

hvor kvikksølv foreligger forholdsvis fortynnet i gassfasen, hvorfra det ikke, eller bare med relativt små utbytter, kan utvinnes ved kondensasjon eller de vanlige vaskefremgangsmåter. where mercury is relatively diluted in the gas phase, from which it cannot, or only with relatively small yields, be extracted by condensation or the usual washing methods.

Ved den oksyderende røsting av sulfidiske malmer In the oxidizing roasting of sulphidic ores

som f.eks. sink-, bly- eller koppermalmkonsentrater overføres ved siden av svovel som svoveldioksyd også kvikksølvet praktisk talt kvantitativt i røstegassen. På grunn av sitt innhold av svoveldioksyd underkastes disse røstgasser vanligvis en videre bearbeidelse i svovelsyre, oleum, flytende svoveldioksyd eller svoveltrioksyd. like for example. zinc, lead or copper ore concentrates are transferred in addition to sulfur as sulfur dioxide and also mercury practically quantitatively in the flue gas. Due to their content of sulfur dioxide, these flue gases are usually subjected to further processing into sulfuric acid, oleum, liquid sulfur dioxide or sulfur trioxide.

Hertil er det nødvendig på forhånd å rense disse gasser. Dette foregår på vanlig måte på tørr eller våt vei ved elektrostatisk adskillelse av støv og tåkeformede forurens-ninger og under vaske- og kjøleprosessen av røstgassen og avkjøling til for det meste 20 til 40°C. Under den vanlige rensing blir kvikksølvet som alt etter den anvendte røstefrem-gangsmåte foreligger i varierende forhold gassformet, delvis også flytende eller som fast forbindelse, bare ufullstendig fjernet fra gassen. Det i rengassen igjenblivende kvikksølv kommer kvantitativt i den frembragte resp. til tørkning anvendte svovelsyre og går dermed tapt. For this, it is necessary to clean these gases in advance. This usually takes place in a dry or wet way by electrostatic separation of dust and mist-shaped pollutants and during the washing and cooling process of the flue gas and cooling to mostly 20 to 40°C. During the usual purification, the mercury, which is present in varying proportions depending on the roasting method used, is gaseous, partly also liquid or as a solid compound, only incompletely removed from the gas. The mercury remaining in the clean gas comes quantitatively in the produced or sulfuric acid was used for drying and is thus lost.

Fra svensk utlegningsskrift nr. 334.598 resp. From Swedish interpretation document no. 334,598 or

tysk Offenlegungsschrift nr. 2.025-389 er det også allerede kjent en fremgangsmåte til å rense kvikksølvholdige gasser hvor kvikksølvet eller kvikksølvforbindelsene med nascerende svovel overføres i fast kvikksølvsulfid og adskilles. Omset- German Offenlegungsschrift No. 2,025-389, a method for purifying mercury-containing gases is also already known, where the mercury or mercury compounds with nascent sulfur are transferred into solid mercury sulphide and separated. Turnover-

ningerr av'- kvikksølvet med nascerende svovel finner imidlertid sted under en vasking med svovelsyre, dvs. flytende fase. Resultatet herav er en forholdsvis lav reaksjonshastighet som på den ene side er betinget ved nødvendigheten av en kvikksølv-absorbsjon og -diffusjon, på den annen side imidlertid også ved at det nascerende svovel omsetter seg meget hurtig til mer enn toatomede svovelmolekyler og derved taper sin aktivitet. Følge-lig må det arbeides med høyt svoveloverskudd, således at det ved bruk av svovel kommer til dannelse av kolloidalt svovel. However, removal of the mercury with nascent sulfur takes place during a washing with sulfuric acid, i.e. liquid phase. The result of this is a relatively low reaction rate which, on the one hand, is conditioned by the necessity of mercury absorption and diffusion, but on the other hand also by the fact that the nascent sulfur converts very quickly into more than diatomic sulfur molecules and thereby loses its activity . Consequently, work must be done with a high sulfur surplus, so that when sulfur is used, colloidal sulfur is formed.

En ytterligere ulempe består i at kvikksølvsulfidet fremkommer kolloidalt. Følgelig inneholder vaskevæsken såvel kolloidalt svovel som også kolloidalt kvikksølvsulfid, hvorav det fremkommer betraktelige vanskeligheter ved utskillelse av kvikksølv-sulfid. A further disadvantage is that the mercury sulphide appears colloidally. Consequently, the washing liquid contains both colloidal sulfur and also colloidal mercury sulphide, which results in considerable difficulties in the excretion of mercury sulphide.

Til grunn for oppfinnelsen ligger derfor den oppgave å tilveiebringe en fremgangsmåte hvormed det lykkes å fjerne kvikksølvet mest mulig kvantitativt fra gassfasen, slik at det kan utvinnes med høyt utbytte. Derved er det mulig å utskille kvikksølvet før gassen kommer i berøring med svovelsyre. The invention is therefore based on the task of providing a method by which it is possible to remove the mercury as quantitatively as possible from the gas phase, so that it can be recovered with a high yield. Thereby, it is possible to separate the mercury before the gas comes into contact with sulfuric acid.

Oppfinnelsen vedrører altså en fremgangsmåte ved fremstilling av kvikksølv fra kvikksølvholdige gasser,, hvor kvikksølv eller kvikksølvforbindelser overføres til fast kvikk-sølvsulfid ved hjelp av nascerende svovel,, utskilles som sådan i -fast form og opparbeides til rent kvikksølv, idet fremgangsmåten er karakterisert ved at omsetningen av kvikksølvet foregår i gassfase i nærvær av svoveldioksyd og kondenserende vanndamp med fra hydrogensulfid eller en hydrogensulfidutviklende forbindelse dannet svovel. The invention thus relates to a process for the production of mercury from mercury-containing gases, where mercury or mercury compounds are transferred to solid mercuric sulphide with the help of nascent sulphur, separated as such in solid form and worked up into pure mercury, the process being characterized by the conversion of the mercury takes place in the gas phase in the presence of sulfur dioxide and condensing water vapor with sulfur formed from hydrogen sulfide or a hydrogen sulfide-evolving compound.

Det er kjent at gassformet kvikksølv reagerer med gassformet eller fast svovel til kvikksølvsulfid. Reaksjons-hastigheten ved temperaturer under 100°C er imidlertid meget liten, da dét reaksjonsdyktigé S^-S2-molekyl nesten,ikke er til-stede. Svoveldioksyd kan omsette seg med hydrogensulfid etter ligningen It is known that gaseous mercury reacts with gaseous or solid sulfur to form mercuric sulphide. However, the reaction rate at temperatures below 100°C is very small, as the reactive S^-S2 molecule is almost not present. Sulfur dioxide can react with hydrogen sulphide according to the equation

Tørr S02~ og. HgS-gass reagerer såvel ved vanlige som også ved høyere temperaturer inntil 300 eller 400°C bare meget langsomt. Heller ikke ved nærvær av vanndamp foregår noen reaksjon. Underskrides imidlertid duggpunktet, går reaksjonen hurtig autokatalytisk. Avgjørende er det ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen at omsetningen av kvikksølvet eller en flyktig kvikksølvforbindelse til kvikksølvsulf id med S-^- eller Sg-molekyler, altså nascerende svovel foregår i nærvær av konden-sert vanndamp. Følgelig foregår S^- resp. Sg-fremstillingen etter ovennevnte reaksjoner eller analogt med et annet H2S-utvik-lende sulfid. Videre er det avgjørende at reaksjonen foregår i gassfase for at den til kolloidal HgS-dannelse tenderende om-setning av kvikksølv eller kvikksølvforbindelser med hydrogensulfid uten S-|! /Sg-mellomtrinnet undertrykkes sterkt for å få utskillbart kvikksølvsulfid. Dette oppnås ved at omsetningen foregår ved eller under duggpunktet og før eller etter et even-tuelt vasketrinn, imidlertid ikke under en vasking. Adskil-lelsen av kvikksølvsulfid er da enkel og krever ved røstegass-rensing for fremstilling av svovelsyre ingen spesielle tilleggs-innretnihger. Det blir delvis i vanlige vaskeinnretninger ut-vasket sammen med annet støv eller utskilt elektrostatisk i våt-elektrofilteret og kan da lett opparbeides til metallisk kvikksølv. Ved sterkt varierende eller økede kvikksølvinnhold i forløpet øker mengden av kolloidal kvikksølvsulfid i gassen. Det viste seg imidlertid at også under disse betingelser kan mengden av kvikksølvsulfid fjernes fra gasstrømmen ved hjelp av et ytterligere etter våtelektrofiltrene koplet filtertrinn - bestående f.eks. av veke-, fast eller hvirvelsjiktsfiltere - direkte eller ved forutgående absorpsjon på et i gassfasen inn-bragt fast bærestoff, f.eks. støv. Dry S02~ and. HgS gas reacts both at normal and at higher temperatures up to 300 or 400°C only very slowly. Even in the presence of water vapour, no reaction takes place. However, if the dew point falls below, the reaction proceeds quickly autocatalytically. It is decisive in the method according to the invention that the conversion of the mercury or a volatile mercury compound into mercury sulphide with S-^ or Sg molecules, i.e. nascent sulfur takes place in the presence of condensed water vapour. Consequently, S^- resp. The Sg preparation after the above-mentioned reactions or analogously with another H2S-evolving sulphide. Furthermore, it is crucial that the reaction takes place in the gas phase so that the reaction of mercury or mercury compounds with hydrogen sulphide without S-|! The /Sg intermediate is strongly suppressed to yield separable mercury sulfide. This is achieved by the turnover taking place at or below the dew point and before or after a possible washing step, however not during a wash. The separation of mercuric sulphide is then simple and does not require any special additional equipment in the case of flue gas purification for the production of sulfuric acid. It is partially washed out together with other dust in ordinary washing devices or separated electrostatically in the wet electrostatic filter and can then be easily processed into metallic mercury. In the event of greatly varying or increased mercury content in the process, the amount of colloidal mercury sulphide in the gas increases. It turned out, however, that even under these conditions, the amount of mercuric sulphide can be removed from the gas stream by means of a further filter stage connected after the wet electrofilters - consisting e.g. of wick, solid or fluidized bed filters - directly or by previous absorption on a solid carrier introduced into the gas phase, e.g. dust.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen skal forklares nærmere ved hjelp av utførelseseksempler under henvisning til tegningen. The method according to the invention shall be explained in more detail by means of exemplary embodiments with reference to the drawing.

På tegningen viser: The drawing shows:

Fig. 1 en skjematisk fremstilling av et anlegg til røsting av sulfidisk sinkkonsentrat med kvikksølvutvinning, og Fig. 1 a schematic representation of a plant for roasting sulphidic zinc concentrate with mercury extraction, and

fig. 2 en skjematisk fremstilling av et anlegg til sinterrøsting av blykonsehtrater med kvikksølvutvinning. fig. 2 a schematic representation of a plant for sinter roasting of lead concentrates with mercury extraction.

I henhold til fig. 1 røstes i en hvirvelsjiktrøst-ovn 2 sinkmalmkonsentratet ved. ca. 1000°C, idet røstluften tilføres over vifte 1. Den støvholdige røstgass som forlater ovnen med ca. 1000°C, og som inneholder 8 til 12 volum- svoveldioksyd og det omtrent kvantitative flyktiggjorte kvikksølv som gass, avkjøles i den etterkoplede avkjølingskjele 3 til ca. 350°C. En syklon 4 utskiller grovstøvet, et varmgasselektro-filter 5 utskiller finstøvet til få milligram fra gassen. Den forrensede gass trer med 200 til 400°C inn i kjøletårnet 6 og etter avkjøling til 50 til 70°C inn i vasketårnet 7- Ved over-risling med sirkulerende vaskesyre, en fortynnet sterkt foru-renset svovelsyre, avkjøles og vaskes gassen. Under disse betingelser kan avhengig av den røstede sinkmalmkonsentrattype ingen eller bare små mengder av kvikksølvet utskilles. Den ved avkjøling og vasking dannede tåke utskilles i to våt-elektro-filtertrinn 8 og 10 med mellomkoplet indirekte gasskjøler 9 og gassen avkjøles til 30 til 40°C. Derved kan ytterligere kvikk-sølv, hvis kvikksølvpartialtrykket tillater det, komme til utskillelse. I alle tilfeller forblir imidlertid i rengassen et gassformet restkvikksølvinnhold, som maksimalt kan oppnå til denne temperatur svarende partialtrykk. Dette kvikksølv fjernes kvantitativt først i tørketårnet 11 hvori gassen berisles med konsentrert svovelsyre og kommer således på uønsket måte over tørrsyren i den frembragte svovelsyre, ee forenede kondensater og vaskesyrer avgasses i en stripper 12 og befris fra sedimen-terbare faste stoffer i en avsetningstrakt 13. According to fig. 1 the zinc ore concentrate is roasted in a fluidized bed roasting oven. about. 1000°C, as the roasting air is supplied via fan 1. The dusty roasting gas that leaves the furnace with approx. 1000°C, and which contains 8 to 12 volumes of sulfur dioxide and the roughly quantitative volatilized mercury as gas, is cooled in the downstream cooling boiler 3 to approx. 350°C. A cyclone 4 separates the coarse dust, a hot gas electro-filter 5 separates the fine dust to a few milligrams from the gas. The pre-purified gas enters the cooling tower 6 at 200 to 400°C and after cooling to 50 to 70°C into the washing tower 7 - By sprinkling with circulating washing acid, a diluted highly polluted sulfuric acid, the gas is cooled and washed. Under these conditions, depending on the type of roasted zinc ore concentrate, no or only small amounts of the mercury can be excreted. The mist formed by cooling and washing is separated in two wet electro-filter stages 8 and 10 with an intermediately connected indirect gas cooler 9 and the gas is cooled to 30 to 40°C. Thereby, additional mercury, if the mercury partial pressure allows it, can be excreted. In all cases, however, a gaseous residual mercury content remains in the clean gas, which can reach the maximum partial pressure corresponding to this temperature. This mercury is quantitatively removed first in the drying tower 11, in which the gas is sprinkled with concentrated sulfuric acid and thus comes in an unwanted way over the dry acid in the produced sulfuric acid, combined condensates and washing acids are degassed in a stripper 12 and freed from sedimentable solids in a settling funnel 13.

Ved den ovenfor omtalte fremgangsmåte befinner kvikk-sølvinnholdet av sinkmalmkonsentratet seg såvel i stripperav-løpet som også i tørrsyren, således at det er umulig med en kvikk&ølvgjenvinning med godt utbytte og resultatet er en for-urensning av svovelsyren. Por å hindre dette blir ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen hydrogensulfid eller en hydrogensulfidutviklende forbindelse innført på et sted i gassen hvor gassens duggpunkt er oppnådd eller underskredet, således at kvikksølvet omsetter seg med dannet nascerende svovel til utskillbart kvikksølvsulfid. Etter denne utskillelse uttas det med kondensatet resp. strippavløpet fra systemet. Da det her foreligger i grovfnokket form, er kvikksølvsulfidet meget lett og kvantitativt utvinnbart ved sedimentasjon eller filtrering. Eksempel 1. In the above-mentioned method, the mercury content of the zinc ore concentrate is found both in the stripper effluent and in the dry acid, so that it is impossible to recover mercury and silver with a good yield and the result is a contamination of the sulfuric acid. In order to prevent this, in the method according to the invention, hydrogen sulphide or a hydrogen sulphide developing compound is introduced at a place in the gas where the dew point of the gas has been reached or fallen below, so that the mercury reacts with formed nascent sulfur into separable mercury sulphide. After this separation, the condensate or the strip effluent from the system. As it is present here in a coarse-grained form, the mercuric sulphide is very light and quantitatively recoverable by sedimentation or filtration. Example 1.

Ved anvendelse av 550 tato (dagstonn) netto tørr sinkmalmkonsentratblanding med When using 550 tato (tonnes per day) net dry zinc ore concentrate mixture with

13 g/t kvikksølv 13 g/t mercury

80 g/t klor 80 g/h chlorine

45 g/t fluor 45 g/h fluoride

under 5 g/t tellur below 5 g/t tellurium

under 5 g/t selen below 5 g/t selenium

ble det av 1,08 . 10^ normalkubikkmeter tørr røstgass pr. dag med 8 til 12 volum/5 svoveldioksyd frembragt 510 tato 96?-ig svovelsyre. Under disse betingelser inneholdt denne svovelsyre 8 til 10 ppm kvikksølv. Ved kontinuerlig tilsetning av 10 liter/ time av en oppløsning av 20 g/liter Na2S i gasstrømmen ved 14 sank kvikksølvinnholdet i den frembragte svovelsyre til under 0,5 ppm. Det i området for vaske- og kjøleanlegget samt den elektrostatiske gassrensing med kondensatet resp. vaskesyren utførte slam inneholdt 20 til 30 vekt? kvikksølv, nemlig alt i bundet og til utvinning av rent kvikksølv godt egnet form. Eksempel 2. it was 1.08. 10^ normal cubic meters of dry flue gas per day with 8 to 12 vol/5 sulfur dioxide produced 510 tato 96?-ig sulfuric acid. Under these conditions, this sulfuric acid contained 8 to 10 ppm mercury. By continuously adding 10 litres/hour of a solution of 20 g/litre Na2S to the gas flow at 14, the mercury content in the sulfuric acid produced dropped to below 0.5 ppm. That in the area for the washing and cooling system as well as the electrostatic gas cleaning with the condensate resp. the washing acid carried out sludge contained 20 to 30 weight? mercury, namely all in bound form and for the extraction of pure mercury in a form well suited. Example 2.

Ved anvendelse av 630 tato netto tørr sinkmalmkonsentratblanding med When using 630 tato net dry zinc ore concentrate mixture with

178 g/t kvikksølv 178 g/t of mercury

50 g/t klor 50 g/h chlorine

70 g/t fluor 70 g/h fluoride

10 g/t selen 10 g/h selenium

under 10 g/t tellur below 10 g/t tellurium

ble det av 1,24 . 10 c normalkubikkmeter tørr røstgass pr. dag med 8 til 12 volum? svoveldioksyd frembragt 590 tato 96?-ig svovelsyre. Under disse betingelser inneholder denne svovelsyre 60 til 80 ppm Hg. Dessuten kondenserte metallisk kvikk-sølv i gassrensesystemets våte del, spesielt i gasskjøleren 9-Ved kontinuerlig tilsetning av 10 liter/time av en oppløsning med 160 g/liter natriumsulfid i gasstrømmen analogt eksempel 1 sank kvikksølvinnholdet i den frembragte svovelsyre til under 0,5 ppm. Det i området for vaske- og kjøleanlegget såvel for elektrostatisk gassrensning med kondensatet resp. vaskesyren utførte slam inneholder 40 til 60 vekt? kvikksølv, nemlig fullstendig som bundet og i godt egnet form til videreforarbeidelse i rent kvikksølv. it was 1.24. 10 c standard cubic meters of dry flue gas per day with 8 to 12 volumes? sulfur dioxide produced 590 tato 96?-ig sulfuric acid. Under these conditions, this sulfuric acid contains 60 to 80 ppm Hg. In addition, metallic mercury condensed in the wet part of the gas cleaning system, especially in the gas cooler 9-By continuously adding 10 litres/hour of a solution with 160 g/litre of sodium sulphide in the gas flow analogously to example 1, the mercury content in the sulfuric acid produced dropped to below 0.5 ppm . In the area for the washing and cooling system as well as for electrostatic gas cleaning with the condensate or the washing acid carried out sludge contains 40 to 60 weight? mercury, namely completely as bound and in a form well suited for further processing into pure mercury.

I henhold til fig. 2 avrøstes på et båndsinter-apparat 22 ifølge trykksinterfremgangsmåten, blykonsentrat sammen med tilsetninger' og andre blyholdige forstoffer ved ca. 900°C, idet røstluften tilføres over vifte 21. Over en ventilator 23 kommer den støvholdige og 4 til 6 volum? svoveldioksydholdige røstgass med en temperatur fra 200 til 350°C inn i varmgass-elektrofilteret 24 hvor støvets hoveddel fjernes fra gassen. According to fig. 2, lead concentrate together with additives' and other lead-containing precursors are sifted on a belt sintering apparatus 22 according to the pressure sintering method at approx. 900°C, as the blast air is supplied over fan 21. Over a fan 23 comes the dusty and 4 to 6 volume? sulfur dioxide-containing flue gas with a temperature of 200 to 350°C into the hot gas electrofilter 24 where the main part of the dust is removed from the gas.

Dette noe kvikksølvsulfid-holdige støv tas ora igjen. Den This somewhat mercuric sulphide-containing dust is taken ora again. It

forrensede gass gjennomstrømmer en venturivasker 25, idet den avkjøler seg til 55 til 60°C og avkjøles videre i en gass- pre-purified gas flows through a venturi scrubber 25, cooling to 55 to 60°C and further cooling in a gas

kjøler 26 til 40 til 50°C. Den dannede tåke utskilles i to våt-élektrofiltertrinn 27 og 29 med mellomkoplet indirektegass- cooler 26 to 40 to 50°C. The fog formed is separated in two wet electrofilter stages 27 and 29 with an intermediately connected indirect gas

kjøler 28 og gassen avkjøles til 20 til 30°C. En del av kvikk- cooler 28 and the gas is cooled to 20 to 30°C. Part of the quick-

sølvet ved sinterrøsting forflyktiges også kvikksølv delvis som sulfid, utfelles ved denne våte gassrensning i bunnform, the silver during sinter roasting also partially volatilizes mercury as sulphide, is precipitated by this wet gas purification in bottom form,

f.eks. som kvikksølvsulfid og -selenid, og uttas med konden- e.g. as mercury sulphide and -selenide, and is extracted with conden-

satet resp. vaskesyren etter å ha passert trippen 31 i avset-ningstrakten. Den således rensede ennå kvikksølvholdige gass trer inn i et tørketårn 30 således at dette kvikksølv kommer over tørrsyren på uønsket måte inn i den frembragte svovelsyre og går tapt for utvinning. Denne ulempe overvinnes ifølge oppfinnelsen. sat or the washing acid after passing the trip 31 in the settling funnel. The thus purified, still mercury-containing gas enters a drying tower 30 so that this mercury comes over the dry acid in an undesirable way into the sulfuric acid produced and is lost for recovery. This disadvantage is overcome according to the invention.

Eksempel 3- Example 3-

345 tato netto tørr blykonsentrat, videre retur- 345 tato net dry lead concentrate, further return

gods og tilsetningsstoffer.røstes idet det oppstår 0,87 . 10^ normalkubikkmeter pr. dag tørr røstgass med 3 til 4 volum? svoveldioksyd. Med røstgassen kom goods and additives.voted as it occurs 0.87 . 10^ normal cubic meters per day dry voice gas with 3 to 4 volumes? sulfur dioxide. With the vocal gas came

4,22 kg pr. dag kvikksølv 4.22 kg per day mercury

288 kg pr. dag klor 288 kg per day chlorine

18,7 kg pr. dag fluor 18.7 kg per daily fluoride

0,29 kg pr. dag selen 0.29 kg per day selenium

0,1 kg pr. dag tellur 0.1 kg per day tellurium

inn i gassrenseanlegget. Ved en frembringelse av 135 tato 96%- ig svovelsyre inneholdt denne 18,5 ppm Hg. Ved kontinuerlig tilsetning av 20 liter/time av en vandig oppløsning med 50 g/ into the gas purification plant. When 135 tato of 96% sulfuric acid was produced, this contained 18.5 ppm Hg. By continuously adding 20 litres/hour of an aqueous solution with 50 g/

liter natriumsulfid i gasstrømmen ved 33 sank kvikksølvinnholdet i den frembragte svovelsyre til under 0,5 ppm. Det i området for vaske- og kjøleanlegg samt for elektrostatisk gassrensing med vaskesyren uttatte slam inneholdt 2 til 4 vekt? kvikksølv, liter of sodium sulphide in the gas stream at 33, the mercury content in the sulfuric acid produced dropped to below 0.5 ppm. The sludge removed in the area for washing and cooling facilities as well as for electrostatic gas cleaning with the washing acid contained 2 to 4 weight? Mercury,

nemlig i bundet form som er godt egnet til videreforarbeidelse til kvikksølv. namely in bound form which is well suited for further processing into mercury.

Claims

1. Procedure for the production of mercury from mercury-containing gases, where mercury or mercury compounds

els are transferred to solid mercury sulphide with the help of nascent sulphur, separated as such in solid form and processed into pure mercury, characterized by the conversion of the mercury taking place in the gas phase in the presence of sulfur dioxide and condensing water vapor with sulfur formed from hydrogen sulphide or a hydrogen sulphide developing compound.

2. Method, according to claim 1, characterized in that the mercury-containing gas is kept at a temperature between 10 and 70°C. 3- Method according to claim 1, characterized in that colloidal residual mercury sulphide is removed from the gas by separation on a solid carrier in a separate filter stage.