NO129935B

NO129935B -

Info

Publication number: NO129935B
Application number: NO500068A
Authority: NO
Inventors: M Reiser; E Eidebenz; L Nook
Original assignee: Albert Ag Chem Werke
Priority date: 1967-12-16
Filing date: 1968-12-13
Publication date: 1974-06-17
Also published as: ES361494A1; BR6804891D0; JPS506534B1

Description

Fremgangsmåte for dempningskorrigering på en koaksialkabel beregnet for overføring for bærefrekvenstelefoni. Method of attenuation correction on a coaxial cable intended for carrier frequency telephony transmission.

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for dempningskorrigering på en ko-aksial-kabel beregnet for overføring av bærefrekvenstelefoni. Nærmere bestemt gjelder oppfinnelsen manuell utjevning av koaksialkabelens dempningsvarias joner som forekommer fra et tidspunkt til et annet, idet der for dempningskorrigeringen anvendes dels en kombinasjon av flere tidligere kjente korreksjonsnett, dels et antall for bærefrekvenstelefonien forøvrig nød-vendige og internasjonalt fastslåtte pilotfrekvenser. The invention relates to a method for attenuation correction on a coaxial cable intended for the transmission of carrier frequency telephony. More specifically, the invention concerns the manual equalization of the coaxial cable's attenuation variations that occur from one point in time to another, where for the attenuation correction, a combination of several previously known correction networks is used, and a number of otherwise necessary and internationally established pilot frequencies for carrier frequency telephony.

Før oppfinnelsen beskrives i detaljer skal først anføres noen ord om det pro-blem som ligger til grunn for oppfinnelsen. Bærefrekvenstelefoni på koaksialkabelen er for en stor del et spørsmål om å kunne kompensere dempning med stor presisjon. Som kjent utføres vanligvis den vesentlige dempningskompensasjon ved hjelp av forekommende ledningsforsterkere i forening med dels faste forlengelses- og utjevhings-nett, dels automatiske anordninger for regulering av koaksialkabelens temperatur-avhengige dempningsvariasjoner. Demp-ningskompensasjonen vil imidlertid bli utilstrekkelig hvis man bare stolte på disse nevnte elementer. En hel del ukontroller-bare og med tiden variable sekundære dempnings- og forsterkningsforandringer forekommer nemlig også bl. a på grunn av foreldelse av rør og komponenter i forster-kerne og korreksjonsnettene, mekaniske endringer i selve koaksialkabelen, gradvis temperatur- og fuktighetsforandringer i Before the invention is described in detail, a few words must first be said about the problem underlying the invention. Carrier frequency telephony on the coaxial cable is largely a matter of being able to compensate for attenuation with great precision. As is known, the essential attenuation compensation is usually carried out using existing line amplifiers in combination with partly fixed extension and equalization networks, partly automatic devices for regulating the temperature-dependent attenuation variations of the coaxial cable. However, the damping compensation will be insufficient if you only rely on these mentioned elements. A whole lot of uncontrollable and time-varying secondary attenuation and amplification changes also occur, among other things. a due to obsolescence of tubes and components in the amplifiers and correction networks, mechanical changes in the coaxial cable itself, gradual temperature and humidity changes in

forsterkerkiosker m. v. Et realistisk syn på amplifier kiosks etc. A realistic view of

utjevningsproblemet krever at man tar hensyn til disse sekundære effekter alle-rede fra begynnelsen og forutser et passende utjevningsutstyr for dem. the equalization problem requires that these secondary effects be taken into account right from the start and that a suitable equalization device be provided for them.

På grunn av disse dempningsvariasjo-ners uberegnelighet er det vanskelig før en overføringslinje har vært i drift i en viss tid å forutse dempningsvariasjonenes nøy-aktige størrelse og frekvensforløp. For å oppheve dempningsvariasjonene må man altså ha temmelig fleksible variable korreksjonsnett. En velkjent og formålstjen-lig metode er å gjøre bruk av såkalte cosinusnett. Slike cosinusnett finnes beskrevet bl. a. i Bell System Technical Journal, juli 1953, side 852—862. Due to the unpredictability of these attenuation variations, it is difficult until a transmission line has been in operation for a certain time to predict the exact magnitude and frequency course of the attenuation variations. In order to eliminate the damping variations, one must therefore have fairly flexible variable correction networks. A well-known and expedient method is to use so-called cosine networks. Such cosine networks are described in a. in Bell System Technical Journal, July 1953, pages 852-862.

Navnet cosinusnett er egentlig en for-kortelse av «Korreksjonsnett med variabel cosinusformet dempningskurve». Ved å variere innstillingen av disse nett kan man få dempningskurver, som varierer cosinusformet ifølge fig. 1. Innstillingen skjer ganske enkelt ved to innbyrdes forbundne potensiometre for hvert delnett, idet dempningen for hvert delnett er avhengig av innstillingen for de andre. I midtstilling for potensiometrenes innstilling har omhandlede cosinusnett rett frekvenskurve. Innstilling til den ene eller annen side på potensiometrene gir en cosinuskurve som avviker mer eller mindre sterkt fra midt-linjen, idet kurvens første halvperiode kan være enten positiv eller negativ. Et første cosinusnett er betegnet med 0 og inne-bærer en flat regulering og et andre cosinusnett er betegnet med 1 og gir en halv bølgelengde av en cosinuskurve, et tredje nett er betegnet med 2 og gir to halve bølgelengder av en cosinuskurve m. v. Ved å seriekoble cosinusnett med suksessivt øk-ende ordenstall kan man altså tilveiebringe en total dempningskurve av mer eller mindre vilkårlig valgt form på samme måte som man innenfor matematikken kan syntetisere en mer eller mindre vilkårlig matematisk funksjon med fourrieruttrykk. Sammensatte cosinusnett med helt opp til 12 delnett har vært utført, selv om det i praksis som regel greier seg med 5. The name cosine net is actually an abbreviation of "Correction net with variable cosine damping curve". By varying the setting of these nets, attenuation curves can be obtained, which vary cosinusoidally according to fig. 1. The setting is simply done by two interconnected potentiometers for each sub-network, as the attenuation for each sub-network depends on the setting for the others. In the middle position for the potentiometers' setting, the cosine network in question has a straight frequency curve. Setting to one or the other side of the potentiometers produces a cosine curve that deviates more or less strongly from the center line, as the first half-period of the curve can be either positive or negative. A first cosine network is denoted by 0 and implies a flat regulation and a second cosine network is denoted by 1 and gives half a wavelength of a cosine curve, a third network is denoted by 2 and gives two half wavelengths of a cosine curve, etc. By connecting in series cosine network with successively increasing order numbers, one can therefore provide a total damping curve of a more or less arbitrarily chosen form in the same way that one can synthesize a more or less arbitrary mathematical function with Fourier expressions within mathematics. Composite cosine grids with up to 12 sub-grids have been carried out, although in practice it usually works with 5.

Av fig. 1 fremgår at cosinuskurvene er sammentrykket mot høyere frekvenser, hvilket beror på den av praktiske grunner valgte mekanisk-elektriske oppbygning av nettet. Hvis man istedet forvrenger frek-vensskalaen noe, se fig. 2, avbildes derimot dempningskurvene som rene cosinuskurver med samme avstand mellom 0 punktene. From fig. 1 shows that the cosine curves are compressed towards higher frequencies, which is due to the mechanical-electric structure of the network chosen for practical reasons. If one instead distorts the frequency scale somewhat, see fig. 2, on the other hand, the attenuation curves are depicted as pure cosine curves with the same distance between the 0 points.

For å kunne innstille et sammensatt cosinusnett riktig, slik at den ønskede dempningskompensasjon oppnås, kreves som det vil forstås en eller annen form av harmonisk analyse. Å gjøre dette ved en gjetnings- og prøvemetode er vanskelig, for ikke å si umulig. Man må derfor an-vende et spesielt justeringsapparat for dette øyemed. Et slikt apparat er beskrevet i forannevnte publikasjon på side 856 og etterfølgende. Prinsippet er følgende: All normal trafikk bortkobles fra ko-aksialsystemledningen og i stedet innkobles en spesiell sveipegenerator som langsomt sveiper gjennom hele det aktuelle frekvensområde. I linjens mottagningsende tilkob-les en mottager, som likeretter det signal som der fåes. Resultatet blir en likespen-ning -i- en vekselspenning med sveipefrek-vensens periodetall, idet vekselspenningens kurveform vil stemme overens med koaksialledningens feildempningskurve + cosinusnettets utjevning. Hvis cosinusnettets innstilling er perfekt varierer ikke det mot-tatte signalets amplitude, dvs. den lav-frekvente vekselspennings amplitude er lik 0. Har cosinusnettets del nr. 1 en feilaktig innstilling opptrer en grunntone i den lav-frekvente vekselspenning. Hvis del nr. 2 har feilaktig innstilling, opptrer den annen overtone m. v. Ved således i tur og orden å oppmåle grunntonens amplitude og før-ste, annen, tredje m. v. overtones amplitude og derpå hver for seg å stille inn de forskjellige nett slik at nevnte amplituder blir lik 0, kan man altså kontrollere at man har fått en korrekt innstilling. In order to set a composite cosine network correctly, so that the desired attenuation compensation is achieved, some form of harmonic analysis is required, as will be understood. Doing this by a guess and try method is difficult, if not impossible. A special adjustment device must therefore be used for this purpose. Such a device is described in the aforementioned publication on page 856 and following. The principle is as follows: All normal traffic is disconnected from the coaxial system line and instead a special sweep generator is switched on which slowly sweeps through the entire frequency range in question. At the receiving end of the line, a receiver is connected, which rectifies the signal received there. The result is a direct voltage -in- an alternating voltage with the period number of the sweep frequency, as the curve shape of the alternating voltage will agree with the error attenuation curve of the coaxial line + the smoothing of the cosine network. If the cosine network's setting is perfect, the amplitude of the received signal does not vary, i.e. the amplitude of the low-frequency alternating voltage is equal to 0. If the cosine network part no. 1 has an incorrect setting, a fundamental tone appears in the low-frequency alternating voltage. If part no. 2 is incorrectly set, the second overtone etc. occurs. Thus, in turn, measure the amplitude of the fundamental tone and the amplitude of the first, second, third, etc. overtones and then separately set the different networks so that said amplitudes becomes equal to 0, you can therefore check that you have obtained a correct setting.

Denne kjente metode for cosinusnettets innstilling gir et entydig resultat og meto-dikken er enkel. Den har imidlertid en rekke mangler. For det første forstyrres den normale trafikk som jo må bortkobles un-der utjevningsarbeidet. For det annet blir den omtalte sveipegenerator temmelig komplisert da man må anordne spesielle innretninger for ikke å forstyrre pilotspen-ninger som forekommer på linjen, hvilket jo må være med ved et riktig utjevnings-arbeide. For det tredje endrer sveipe-generatorens frekvens seg lineært med frekvensen, mens cosinuskurvene er for-vrengt i frekvens. Dette gjør at det på mottagersiden oppstår en viss påvirkning mellom de forskjellige deltoner, slik at en dempningsinnstilling må gjentas et antall ganger før den sluttgyldige verdi er oppnådd. This known method for setting the cosine network gives an unambiguous result and the method is simple. However, it has a number of shortcomings. Firstly, normal traffic is disrupted, which must be disconnected during the leveling work. Secondly, the mentioned sweep generator becomes rather complicated as special devices must be arranged so as not to disturb pilot voltages that occur on the line, which must of course be part of proper equalization work. Third, the frequency of the sweep generator changes linearly with frequency, while the cosine curves are distorted in frequency. This means that on the receiver side there is a certain influence between the different partial tones, so that an attenuation setting must be repeated a number of times before the final value is reached.

Nevnte ulemper elimineres ved oppfinnelsen, samtidig som fordelene bibeholdes. Den normale telefontrafikk forstyrres ikke mens utjevningsarbeidet foretas, og dess-uten kan man ta hensyn til cosinuskurve-nes sammentrykning med stigende frekvens ved den harmoniske analysen. Iste-denfor informasjonen fra en sveipegenerator gjør man bruk av feltdempnings-verdiene ved visse særskilte frekvenser, nemlig de av CCITT anbefalte pilotfrekvenser for koaksialsystem, se fig. 3. For overvåkning av dempningen i bærefrek-venssystem gjør man nemlig bruk av såkalte pilotfrekvenser, som sendes ut fra et visst punkt i systemet med konstant amplitude. Ved oppmåling i et annet punkt i systemet av disse pilotfrekvensers amplitude får man et mål for dempningen. Said disadvantages are eliminated by the invention, while the advantages are maintained. The normal telephone traffic is not disturbed while the equalization work is carried out, and in addition the compression of the cosine curves with increasing frequency can be taken into account in the harmonic analysis. Instead of the information from a sweep generator, use is made of the field attenuation values at certain special frequencies, namely the CCITT recommended pilot frequencies for coaxial systems, see fig. 3. To monitor the attenuation in the carrier frequency system, so-called pilot frequencies are used, which are sent out from a certain point in the system with constant amplitude. By measuring the amplitude of these pilot frequencies at another point in the system, a measure of the attenuation is obtained.

Ovenfor nevnte pilotfrekvenser er stan-dardiserte for koaksialsystem og anvendes for de øvrige rutinevedlikeholdsmålinger, hvorfor man allikevel må ha apparatur, for å sende ut, resp. ta imot disse pilotfrekvenser. Det eneste ytterligere måle-apparatur for koaksialutjevning er således den analogiregnemaskin som nedenfor skal beskrives og som er forholdsvis enkel. The pilot frequencies mentioned above are standardized for coaxial systems and are used for the other routine maintenance measurements, which is why you still have to have equipment to send out, resp. receive these pilot frequencies. The only additional measuring equipment for coaxial equalization is thus the analogue calculator which will be described below and which is relatively simple.

Til grunn for analogiregnemaskinen ligger endel matematiske begrep som skal berøres. The analogue calculator is based on a number of mathematical concepts that must be touched on.

Fourrieranalyse i matematikken base-rer seg egentlig på integrering. Ved num-merisk analyse anvendes en noe ander-ledes fremgangsmåte, som nærmest kan kalles trigonometrisk interpolasjon. Her er den funksjon man vil etter danne kjent på den måte at dens verdi er angitt i visse punkter. Man setter en trigonometrisk rekke med like mange uttrykk som antall gitte punkter og danner et ligningssystem, hvor de ukjente koeffisienter for cosinus-uttrykkene kan beregnes. Fourier analysis in mathematics is actually based on integration. For numerical analysis, a slightly different method is used, which can almost be called trigonometric interpolation. Here, the function you want to create is known in such a way that its value is specified in certain points. One sets up a trigonometric series with as many expressions as the number of given points and forms a system of equations, where the unknown coefficients for the cosine expressions can be calculated.

Det antas at man har restdempnings-kurven y opptegnet som funksjon av vin-kelen x, se fig. 4, hvor x er den variable ved hjelp av hvilken co&inusnettenes dempningskurver blir rent cosinusf ormede. It is assumed that the residual damping curve y is plotted as a function of the angle x, see fig. 4, where x is the variable with the help of which the attenuation curves of the cosine networks become purely cosine-shaped.

(Øverste grensefrekvens = 4,1 MHz. svarer til x = 180°). Strekningen x = 180° inn-deles in 12 like deler og dempningens verdi Man får følgende ligningssystem: (Upper limit frequency = 4.1 MHz. corresponds to x = 180°). The stretch x = 180° is divided into 12 equal parts and the value of the damping The following system of equations is obtained:

i punktene nr. 0, 1,2 .... 12 kalles yo, yi, yc yi2, se Fig. 4. Hvert interval blir altså 15°. Følgende cosinusserie kan settes opp hvor koeffisientene r foreløbig er ube-stemt, y = ro + ri. cos x + r2 cos 2x ....ria cos 12 x. Denne serie skal i hvert og ett av punktene 0, 1, 2 12 stemme overens med angitte verdier y», yi, ya yi2. Man får følgende generelle løsning for de søkte koeffisienter in points no. 0, 1,2 .... 12 are called yo, yi, yc yi2, see Fig. 4. Each interval is therefore 15°. The following cosine series can be set up where the coefficients r are currently unadjusted, y = ro + ri. cos x + r2 cos 2x ....ria cos 12 x. This series must in each of the points 0, 1, 2 12 agree with specified values y», yi, ya yi2. The following general solution is obtained for the sought coefficients

I denne ligning er altså de gitte verdier y multiplisert med koeffisienter k, hvilke gjenfinnes utregnet i nedenstående tabell. In this equation, the given values y are therefore multiplied by coefficients k, which can be found calculated in the table below.

Det sees at det for koeffisientene K bare It is seen that for the coefficients K only

finnes 9 ulike tallverdier, som kommer igjen med + eller — tegn. there are 9 different numerical values, which again come with + or — signs.

Hvis de i fig. 3 antydede pilotfrekvenser lå nøyaktig i de 12 delingspunkter 0°, 15°, 30° ...... 180° hadde man bare å beregne de forskjellige koeffisienter rn, idet yo, yi, y2 yi2 nettopp svarer til verdien for pilotfrekvensene. Nå ligger imidlertid pilotfrekvensene ikke i delingspunktene, hvorfor der må utføres en slags interpolasjon. Det har vist seg fullt tilstrekkelig å gjøre en lineær interpolasjon mellom måleverdiene for de piloter, som ligger på begge sider av et visst delingspunkt. Verdien for yi dvs. delingspunktet 15° kan således f. eks. fåes ved summering av deler av verdien for pilotfrekvensen 308 kHz. og pilotfrekvensen 556 kHz. If they in fig. 3 indicated pilot frequencies lay exactly in the 12 division points 0°, 15°, 30° ...... 180° one only had to calculate the different coefficients rn, as yo, yi, y2 yi2 precisely correspond to the value for the pilot frequencies. Now, however, the pilot frequencies are not in the division points, which is why some kind of interpolation must be carried out. It has proven to be quite sufficient to make a linear interpolation between the measurement values for the pilots, which are on both sides of a certain dividing point. The value for yi, i.e. the dividing point 15°, can thus e.g. is obtained by summing parts of the value for the pilot frequency 308 kHz. and the pilot frequency 556 kHz.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kjennetegnes ved at innstilling av de forskjellige korreksjortsnetts dempningskurver til passende form for koaksialkabelen på et visst tidspunkt skjer ved innmatning til en analogimaskin av dempningsverdier oppnådd for de nevnte pilotfrekvenser, hvilken analogimaskin på i og for seg kjent måte er anordnet for ved harmonisk analyse suksessivt å beregne uttrykk for formen: The method according to the invention is characterized by the fact that setting the attenuation curves of the various rectifier networks to a suitable form for the coaxial cable at a certain point in time takes place by inputting attenuation values obtained for the mentioned pilot frequencies to an analog machine, which analog machine is arranged in a manner known per se for harmonic analysis to successively calculate expressions of the form:

hvor where

N er et tall som er en enhet mindre enn N is a number that is one less than

antallet av pilotfrekvenser, som anvendes for dempningskorrigeringen, the number of pilot frequencies used for the attenuation correction,

p er et løpende nummer for ekvidistante punkter innenfor nevnte frekvensområde, p is a running number for equidistant points within the said frequency range,

y<*>p er enten en oppmålt verdi for avvikel-sen i koaksialledningens overførings-dempning fra ønsket normal verdi på overføringsdempningen i punktet p eller, for de tilfeller at omhandlede pilotfrekvenser ikke med tilstrekkelig nøyaktighet faller inn på den for den harmoniske analyse hensiktsmessige punkter innenfor frekvensområdet, en verdi beregnet i analogimaskinen ved interpolasjon fra to pilotfrekvenser ;som ligger nær et slikt punkt, ;knp er en i analogimaskinen innebygget og av den harmoniske analysen angitt konstant, som refererer seg til det korreksjonsnett, som har en dempningskurve på n halve bølgelengders ;lengde, samt til punktet p, og ;rn er et uttrykk for nødvendig dempningsinnstilling av det korreksjonsnett, som har en dempningskurve på n halve bølgelengders lengde, samt ved innstilling av de forskjellige korrek-L ;sjonsnett for amplitude og tegn i overensstemmelse med de uttrykk rn, som fåes fra analogiregnemaskinen. ;Den for fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen nødvendige analogiregnemaskin skal nærmere beskrives i forbindelse med fig. 5 på tegningene. ;Analogiregnemaskinen omfatter i det vesentlige en oscillator 51, som over en transformator 52 tilfører en vekselspenning på 1000 Hz til en spenningsdeler 53 med et antall (14 stk) uttak betegnet cos 0o, cos 15° cos 75°, 0.250, cos 90°, — cos 75° ...... — cos 0° respektive, 13 stk. synkront arbeidende velgere ko .......... kvj, et antall isoleringstransformatorer To, T10i ........ Tm, som på sin sekundærside har hvert sitt potensiometer Ro, R101 .... R12, samt for hvert potensiometer en pol-vender betegnet PV, PVim PV12, idet samtlige potensiometre og en rørvalt-meter RV er innbyrdes seriekoblet. ;Spenningsdeleren 53 er rent resitiv og de forskjellige delresistansene er valgt slik at de forskjellige uttak på et visst gitt tids-øyeblikk får de angitte potensialer. Potensiometrene og rørvoltmetret er høyohmsk sammenlignet med spenningsdeleren. De synkront arbeidende velgere ko ...... ki2 har hver 13 kontaktpunkter, som er forbundet med spenningsdelerens 53 uttak, slik at overensstemmelse fåes med den i det foregående angitte tabell. Velgerens ko O-te kontaktpunkt er således forbundet til uttaket 0.250, dens 1-te kontaktpunkt til uttaket cos 60° (= 1/2) 0. s. v., velgerens ka O-te kontaktpunkt er forbundet til cos 60° (— y2), dens 1-te kontaktpunkt til uttaket cos 15° o. s. v. ;Isoleringstransformatoren To har pri-mærviklingen innkoblet mellom velgerens ko bevegelige arm og uttaket cos 90° på spenningsdeleren 53. Det bevegelige uttaket på det potensiometer Ro, som hører til denne transformator, er beregnet for innstilling av den nivåavvikelse som er oppmålt for pilotfrekvensen 60 kHz. Iso-leringstransformatorene T101 og T102 har primærledningene seriekoblet med hver-andre og innkoblet mellom velgerens ki bevegelig arm og uttaket cos 90° på spenningsdeleren 53. Det bevegelige uttak på det potensiometer P101, som hører til transformatoren Ti 01 er beregnet for innstilling av den nivåavvikelse som er oppmålt for pilotfrekvensen 308 kHz, og det bevegelige uttak på det potensiometer P102 som hører til transformatoren T102 er beregnet for innstilling av den nivåavvikelse som er oppmålt for pilotfrekvensen 556 kHz. Trans-formatorenes T101 og T102 omsetninger er slik valgt at disse transformatorer tilsam-men via potensiometeruttakene gir en sammensatt spenningskomponent, som er re-presentativ for nlvåavvikelsen nøyaktig i delingspunktene 15° i fig. 1. På samme måte er de øvrige isoleringstransformator-ene innkoblet til respektive velgere. Pol-venderne PVo, PVim PV12 er til for å muliggjøre innstilling av nivåavvikelser med positivt eller negativt fortegn. ;Etter at samtlige potensiometeruttak er blitt innstilt på nivåavvikelser oppnådd ved pilotfrekvensene, innstilles samtlige velgere ko kJ2 på det O-te kontaktpunkt, hvorpå rørvoltmetret RV avleses. Derved fåes det absolutte beløp for koeffisienten ro. Dens tegn fåes ved å trykke ned en knapp TK, hvis ene kontakt er forbundet med uttaket cos 90° på spenningsdeleren og hvis annen kontakt er forbundet dels til det faste uttaket på poten-siometret R12, dels til et punkt på en spenningsdeler Rr*—Ru, som er innkoblet mellom uttakene cos 90° og 0.250. Når trykk-knappen TK trykkes ned innføres således en positiv spenningskomponent i den nevnte seriekobling av potensiometrene og 'rørvoltmetret. Hvis da rørvoltmetret øker sitt utslag, er koeffisienten r0 positiv, mins-ker den derimot sitt utslag er r0 negativ. Etter at nå koeffisienten ro er blitt entydig bestemt, innstilles samtlige velgere k0 .... .... ki2 på det 1-te kontaktpunkt (hvilket kan skje automatisk), hvoretter rørvolt-metret RV avleses 0. s. v. På denne måte bestemmes samtlige koeffisienter ro rm, hvoretter det for det aktuelle bære-frekvenssystem tilhørende korreksjonsnett kan innstilles med ledning av de således oppnådde verdier for koeffisientene. y<*>p is either a measured value for the deviation in the coaxial line's transmission attenuation from the desired normal value of the transmission attenuation at the point p or, for the cases where the pilot frequencies in question do not fall with sufficient accuracy on the points appropriate for the harmonic analysis within the frequency range, a value calculated in the analogue machine by interpolation from two pilot frequencies, which is close to such a point, knp is a constant built into the analogue machine and specified by the harmonic analysis, which refers to the correction network, which has an attenuation curve of n half wavelength's ;length, as well as to the point p, and ;rn is an expression for the necessary attenuation setting of the correction network, which has an attenuation curve of n half a wavelength's length, as well as by setting the different correction networks for amplitude and sign in accordance with the expressions rn, which are obtained from the analogue calculator. The analogue calculator required for the method according to the invention shall be described in more detail in connection with fig. 5 on the drawings. ;The analog calculator essentially comprises an oscillator 51, which via a transformer 52 supplies an alternating voltage of 1000 Hz to a voltage divider 53 with a number (14) of outlets designated cos 0o, cos 15° cos 75°, 0.250, cos 90°, — cos 75° ...... — cos 0° respectively, 13 pcs. synchronously working selectors ko .......... kvj, a number of isolation transformers To, T10i ........ Tm, each of which on its secondary side has its own potentiometer Ro, R101 .... R12, as well for each potentiometer a pole-reverser denoted PV, PVim PV12, as all potentiometers and a tube roller meter RV are mutually connected in series. The voltage divider 53 is purely reactive and the different partial resistances are chosen so that the different outlets at a certain given instant of time get the indicated potentials. The potentiometers and tube voltmeter are high ohmic compared to the voltage divider. The synchronously working selectors ko ... ki2 each have 13 contact points, which are connected to the voltage divider's 53 outlet, so that agreement is obtained with the table indicated in the preceding. The selector's 0th contact point is thus connected to the outlet 0.250, its 1st contact point to the outlet cos 60° (= 1/2) 0. s. v., the selector's 0th contact point is connected to cos 60° (— y2), its 1st contact point to the outlet cos 15° etc.; The isolation transformer To has the primary winding connected between the selector ko movable arm and the outlet cos 90° on the voltage divider 53. The movable outlet of the potentiometer Ro, which belongs to this transformer, is intended for setting of the level deviation measured for the pilot frequency 60 kHz. The isolation transformers T101 and T102 have their primary wires connected in series with each other and connected between the selector ki movable arm and the outlet cos 90° on the voltage divider 53. The movable outlet on the potentiometer P101, which belongs to the transformer Ti 01 is intended for setting the level deviation which is measured for the pilot frequency 308 kHz, and the movable outlet on the potentiometer P102 belonging to the transformer T102 is intended for setting the level deviation which is measured for the pilot frequency 556 kHz. The turnovers of the transformers T101 and T102 have been chosen in such a way that these transformers together via the potentiometer outlets provide a composite voltage component, which is representative of the voltage deviation exactly at the division points 15° in fig. 1. In the same way, the other isolation transformers are connected to respective selectors. The pole reversers PVo, PVim PV12 are there to enable the setting of level deviations with a positive or negative sign. ;After all potentiometer outlets have been set to level deviations obtained at the pilot frequencies, all selectors ko kJ2 are set to the Oth contact point, whereupon the tube voltmeter RV is read. This gives the absolute amount for the coefficient ro. Its sign is obtained by pressing a button TK, one contact of which is connected to the socket cos 90° on the voltage divider and the other contact of which is connected partly to the fixed socket on the potentiometer R12, partly to a point on a voltage divider Rr*— Ru, which is connected between the outlets cos 90° and 0.250. When the push-button TK is pressed down, a positive voltage component is thus introduced into the aforementioned series connection of the potentiometers and the tube voltmeter. If the tube voltmeter then increases its output, the coefficient r0 is positive, on the other hand, if it decreases its output, r0 is negative. After the coefficient ro has now been unambiguously determined, all selectors k0 .... .... ki2 are set to the 1st contact point (which can happen automatically), after which the tube voltmeter RV is read 0. s. v. In this way, all coefficients ro rm, after which the associated correction network for the carrier frequency system in question can be set using the thus obtained values for the coefficients.

Claims

Method for attenuation correction on a coaxial cable intended for the transmission of carrier frequency telephony by manual equalization of the attenuation variations of the coaxial cable occurring from one point in time to another, where for the attenuation correction a combination of a plurality of previously known correction networks is used, each of which has, as far as amplitude and sign are concerned, variable cosine-shaped attenuation curve of a certain for the relevant correction net individual number of half-wavelengths length, so that one net gives one half-wavelength of a cosine curve, one net gives two half-wavelengths

there of a cosine curve etc, partly a number of otherwise necessary and internationally established pilot frequencies for carrier frequency telephony within the frequency range calculated for carrier frequency telephony, characterized by the setting of the attenuation curves of the various correction networks to an appropriate shape for the coaxial cable at a certain point in time by input to a analog calculator of the damping values obtained for the aforementioned pilot frequencies, which analog calculator is arranged in a manner known per se to successively calculate expressions of the form by means of harmonic analysis:

, where N is a number that is one less than the number of pilot frequencies used for the attenuation correction. p is a running number for equidistant points within the mentioned frequency range, y* is either a measured value for deviation late in the coaxial line's transmission attenuation from the desired normal value of the transmission attenuation at the point p or, in cases where the pilot frequencies in question do not fall with sufficient accuracy on the points within the frequency range appropriate for the harmonic analysis, a value calculated in the analog machine by interpolation from two pilot frequencies that are close to such point, knp is one in the analog machine built-in and of the harmonic analysis specified constant, which refers to the correction network, which has an attenuation curve of n half wavelengths in length, as well as to the point p, and rM is an expression of required attenuation setting of the correction network, which has an attenuation curve of n half wavelengths in length, as well as by setting the different correction networks for amplitude and sign in accordance with the expressions rn, which are obtained from the analogue calculator.