NO129596B

NO129596B -

Info

Publication number: NO129596B
Application number: NO01355/71A
Authority: NO
Inventors: Y Teijeiro B Calvino
Original assignee: Magrini Fab Riun Scarpa
Priority date: 1970-04-16
Filing date: 1971-04-13
Publication date: 1974-04-29
Also published as: DE2118166B2; BE765779A; SE371531B; ES390208A1; GB1351860A; CA938966A; FR2089725A5; DE2118166A1; US3670125A; DE2118166C3; BR7102243D0; CH535487A; JPS5341346B1

Description

Aksialblestmunnstykke for selvblåsende, Axial blast nozzle for self-blowing,

elektriske trykkgass-strømbrytere. electric compressed gas circuit breakers.

Oppfinnelsen angår et brytekammer for selvblåsende, elektriske trykkgass-strombrytere, og formålet med oppfinnelsen er å skaffe et forbedret aksialblestmunnstykke for brytekammeret i sådanne strøm-brytere, som gir betydelig forbedring med hensyn til brytekammerets ytelse sammenliknet med de tidligere kjente typer. The invention relates to a breaker chamber for self-blowing, electric pressurized gas circuit breakers, and the purpose of the invention is to provide an improved axial blast nozzle for the breaker chamber in such circuit breakers, which provides significant improvement with respect to the breaker chamber's performance compared to the previously known types.

Trykkgass-strombrytere er allerede velkjente og i stor' utstrek-ning benyttet innen elektrisitetsforsyningsteknikken. Godt kjent er særlig de aksialblest-brytekamre som benyttes i denne type strøm-brytere ,■ hvor disses form i; de forskjellige utforelser er blitt bestemt ved hjelp av grundig, gjennomarbeidede prinsipper. Compressed gas circuit breakers are already well known and widely used in electricity supply technology. Particularly well known are the axial blast circuit breaker chambers used in this type of circuit breakers, ■ where their shape i; the different designs have been determined using thorough, worked-out principles.

Sådanne brytekamre med tilhbrende blestmunnstykker er eksempel-vis kjent fra sokernes italienske patent nr. 791 651 (tilsvarende svensk patent nr. 311 392) .og fra italiensk patent nr. 878 5,63.'.Disse brytekamre har et blestmunnstykke som er forsynt med dekompresjonshull og ringliknende utsparinger som er utformet for å begunstige ut-strømningen av både de gasser som utvikles ved nedbrytning av materi-alene i selve blestmunnstykket, og av slukkegassen. Således oppnåes en samtidig strom av de fbrstnevnte og de sistnevnte gasser, idet blestmunnstykkets nedstrbms- eller endedel er avhengig av strømbryt-erens nominelle driftsspenning i overensstemmelse med den eksperimentelle likning Such breaking chambers with associated blowing nozzles are known, for example, from the applicants' Italian patent no. 791 651 (corresponding to Swedish patent no. 311 392). and from Italian patent no. 878 5.63.'. These breaking chambers have a blowing nozzle which is provided with decompression holes and ring-like recesses which are designed to favor the outflow of both the gases that are developed by the breakdown of the materials in the blasting nozzle itself, and of the extinguishing gas. Thus, a simultaneous flow of the first-mentioned and the last-mentioned gases is achieved, the downstream or end part of the blowing nozzle being dependent on the nominal operating voltage of the circuit breaker in accordance with the experimental equation

(forenklet form: L$ ^1,5' • U ), der L er lengden av munnstykkets endedel, angitt i mm, og Un er strømbryterens nominelle driftsspenning uttrykt i kilovolt. (simplified form: L$ ^1.5' • U ), where L is the length of the end part of the nozzle, stated in mm, and Un is the circuit breaker's nominal operating voltage expressed in kilovolts.

Det har imidlertid vist seg at de hittil kjente aksialblest-brytekamre ikke gir maksimal ytelse med hensyn til utstrømningen av den lysbueslukkende gass. However, it has been shown that the hitherto known axial blast breaker chambers do not provide maximum performance with regard to the outflow of the arc extinguishing gas.

Det er således et formål med oppfinnelsen å tilveiebringe et aksialblestmunnstykke for trykkgass-strombrytere hvor anordningen av de hull som er dannet gjennom blestmunnstykkets vegger, i vesentlig grad begunstiger dekompresjonen i det område av munnstykket som har det minste tverrsnitt og der hullene har sin munning, og folgelig gjor slukkegassens utstrømning særlig lett. It is thus an object of the invention to provide an axial blast nozzle for compressed gas circuit breakers where the arrangement of the holes formed through the walls of the blast nozzle significantly favors decompression in the area of the nozzle which has the smallest cross-section and where the holes have their mouths, and consequently, the outflow of the extinguishing gas is particularly easy.

Et annet formål med oppfinnelsen er å skaffe et aksialblest-munnstykke i hvilket det samtidig er mulig å oppnå og å forbedre kombinasjonen av virkningene av både den raske dekompresjon i munnings-området for de hull som går gjennom munnstykkets vegg, og av den sam-tidige utstromning av nedbrytningsgassene og slukkegassen gjennom munnstykkets nedstroms- eller endeparti, og folgelig akselerere den totale gassutstrbmning gjennom munnstykkets utlbpsåpning og minske de virvelvirkninger som opptrer i denne utlbpsstrbm. Another object of the invention is to provide an axial blast nozzle in which it is simultaneously possible to achieve and to improve the combination of the effects of both the rapid decompression in the mouth region of the holes passing through the wall of the nozzle, and of the simultaneous outflow of the decomposition gases and extinguishing gas through the nozzle's downstream or end part, and consequently accelerate the total gas outflow through the nozzle's outlet opening and reduce the vortex effects that occur in this outlet stream.

De nevnte formål oppnås ved et aksialblest-munnstykke for selvblåsende, elektriske trykkgass-strombrytere" med! faste 'og bevegelige kontakter, og som innvendig er utformet slik at det i utlbpsretningen har et fbrste konisk og konvergerende område, et andre sylindrisk område og et tredje i hovedsaken konisk og divergerende område med en lengde L som er bestemt åv den eksperimentelle likning The aforementioned objects are achieved by an axial blast nozzle for self-blowing, electric pressurized gas circuit breakers with fixed and movable contacts, and which is internally designed so that in the discharge direction it has a first conical and converging area, a second cylindrical area and a third essentially conical and divergent area with a length L which is determined by the experimental equation

der Un er strømbryterens nominelle driftsspenning, og med et antall ringliknende spor som i et plan gjennom munnstykkets lengdeakse har i hovedsaken trekantet tverrsnitt og er åpne mot munnstykkets utlopsåpning, idet blestmunnstykket er stivt forbundet med den bevegelige kontakt og har en minste indre diameter i det nevnte andre område som er i hovedsaken lik den faste kontakts ytre diameter, og blestmunnstykket videre har et antall siderettede, radiale hull som er anordnet i den del av munnstykkets vegg som svarer til det sylindriske område, hvilket blestmunnstykke er kjennetegnet ved at hullenes munningspartier på veggens innerside står i forbindelse med hverandre ved hjelp av en ringformet matefordypning som er koaksial med blestmunnstykke t. where Un is the circuit breaker's nominal operating voltage, and with a number of ring-like grooves which, in a plane through the longitudinal axis of the nozzle, have a mainly triangular cross-section and are open towards the outlet opening of the nozzle, the blasting nozzle being rigidly connected to the movable contact and having a minimum inner diameter in the aforementioned second area which is essentially equal to the outer diameter of the fixed contact, and the blast nozzle further has a number of side-directed, radial holes which are arranged in the part of the wall of the nozzle which corresponds to the cylindrical area, which blast nozzle is characterized by the fact that the mouth parts of the holes are on the inner side of the wall are connected to each other by means of an annular feeding recess which is coaxial with the blasting nozzle t.

Oppfinnelsen skal beskrives nærmere i det fblgende ved hjelp av The invention shall be described in more detail in the following by means of

et utforelseseksempel under henvisning til tegningene, der fig. 1 an embodiment example with reference to the drawings, where fig. 1

viser et skjematisk lengdesnitt av et blestmunnstykke ifolge oppfinnelsen etter linjen A - A på fig. 2, dvs. langs to forskjellige aksial-plan, fig. 2 viser et snittbilde etter linjen B - B på fig. 1, shows a schematic longitudinal section of a blowing nozzle according to the invention along the line A - A in fig. 2, i.e. along two different axial planes, fig. 2 shows a sectional view along the line B - B in fig. 1,

fig. 3 viser anordningen på fig. 1 og 2 hvor også brytekammerets kontakter er vist i lukket stilling, og fig. '+ viser anordningen med kontaktene i åpen stilling. fig. 3 shows the device in fig. 1 and 2 where the breaker chamber's contacts are also shown in the closed position, and fig. '+ shows the device with the contacts in the open position.

På fig. 1 og 2 er vist et blestmunnstykke som innvendig er utformet slik at det i utlopsretningen har et forste konisk og konvergerende område 1, et andre sylindrisk område 5 og et tredje, i hovedsaken konisk og divergerende område ^. Blestmunnstykket er i hovedsaken utformet i samsvar med Venturirbr-prinsippet, og det andre sylindriske område 5 som er innsnevret og har det minste tverrsnitt i forhold til de andre indre områder, er forsynt med et antall dekompresjonshull 6. Disse hull 6 har til forskjell fra liknende dekompresjonshull i blestmunnstykker av kjent type, forholdsvis liten diameter og er anordnet i et antall som er vesentlig stbrre enn det antall hull som benyttes i de kjente anordninger. Antall hull kan strekke seg fra seks som det minimale, til et maksimum som bare er begrenset av at det må være forenelig med de begrensninger som skyldes teknologiske fremstillingskrav, nemlig den mekaniske bearbeidelse som blestmunnstykket må utsettes for ved fremstilling av hullene. Det er klart at hullenes diameter og antall er innbyrdes avhengige størrels-er, da hull med storre diameter bare kan fremstilles i mindre antall og omvendt, da hullenes akser er radiale i forhold til munnstykket og ligger i samme tverrsnittsplan. I innerveggen av munnstykkets sylindriske område 5 er anordnet en ringliknende fordypning eller ut-sparing 22 som folgelig er koaksial med munnstykket. Fordypningen 22 har som oppgave å sorge for en ring- eller kanalmatning av alle dekompresjonshullene 6. Den ringliknende fordypning 22 har et radialt tverrsnitt som er i det vesentlige rektangulært, med en bredde h som svarer til hullenes 6 diameter d og en dybde 1 som er passende dimensjonert i samsvar med driftsbetingelsene for det brytekammer som munnstykket inngår i. Hullenes 6 munningspartier 10 ved blestmunnstykkets innerside, eller mer nøyaktig i bunnen av den ringliknende fordypning 22, ligger parallelt med munnstykkets akse Y - Y som folge av fordypningens 22 form. Hullene 6 går gjennom blestmunnstykkets vegg og deres ytre utlopsområder er betegnet med 11 på fig. 1 og 2. In fig. 1 and 2 show a blowing nozzle which is internally designed so that in the outlet direction it has a first conical and converging area 1, a second cylindrical area 5 and a third, mainly conical and diverging area ^. The blowing nozzle is mainly designed in accordance with the Venturirbr principle, and the second cylindrical area 5, which is narrowed and has the smallest cross-section in relation to the other internal areas, is provided with a number of decompression holes 6. These holes 6 differ from similar decompression holes in blast nozzles of a known type, relatively small in diameter and arranged in a number that is significantly greater than the number of holes used in the known devices. The number of holes can range from six as the minimum, to a maximum that is only limited by the fact that it must be compatible with the limitations due to technological production requirements, namely the mechanical processing to which the blasting nozzle must be subjected when producing the holes. It is clear that the diameter and number of the holes are mutually dependent sizes, as holes with a larger diameter can only be produced in smaller numbers and vice versa, as the axes of the holes are radial in relation to the nozzle and lie in the same cross-sectional plane. In the inner wall of the nozzle's cylindrical area 5, a ring-like depression or recess 22 is arranged which is consequently coaxial with the nozzle. The recess 22 has the task of ensuring a ring or channel feeding of all the decompression holes 6. The ring-like recess 22 has a radial cross-section which is essentially rectangular, with a width h corresponding to the diameter d of the holes 6 and a depth 1 which is appropriately dimensioned in accordance with the operating conditions of the breaking chamber in which the nozzle is included. The mouth parts 10 of the holes 6 at the inner side of the blowing nozzle, or more precisely at the bottom of the ring-like recess 22, lie parallel to the nozzle's axis Y - Y as a result of the recess 22's shape. The holes 6 pass through the wall of the blowing nozzle and their outer outlet areas are denoted by 11 in fig. 1 and 2.

På fig. 3 og <!>+, som viser samvirkningen mellom strømbryterens faste og bevegelige kontakter 30 hhv. 31, er den faste kontakt 30 vist å være anbringbar i blestmunnstykket, mens den bevegelige kontakt 31 er festet til og er bevegelig sammen med munnstykket. Ved lukket strømbryter opptar den faste kontakt 30 en forholdsvis stor plass i blestmunnstykket, idet den går gjennom hele det divergerende tredje område 9 (som har form som en rett avkortet kjegle og er forsynt med ringformede fordypninger 13 med trekantet tverrsnitt i samsvar med kjent teknikk), hele det andre område 5 og en stor del av In fig. 3 and <!>+, which show the interaction between the circuit breaker's fixed and movable contacts 30 respectively. 31, the fixed contact 30 is shown to be fitable in the blowing nozzle, while the movable contact 31 is attached to and is movable together with the nozzle. When the circuit breaker is closed, the fixed contact 30 occupies a relatively large space in the blasting nozzle, as it passes through the entire diverging third area 9 (which has the shape of a straight truncated cone and is provided with annular recesses 13 with a triangular cross-section in accordance with known technology) , the entire second area 5 and a large part of

(om ikke hele) det forste koniske og konvergerende område 1. I denne statiske' tilstand kan slukkegassen ikke sirkulere. Når derimot åpneoperasjonen innledes og dermed den selvblåsende virkning finner sted, vil den faste kontakt 30 som ligger nær det sylindriske områdes 5 indre veggoverflate, selv om den ikke sikrer fullstendig tetning, i vesentlig grad hindre utstrømning av slukkegassen, bortsett fra de ubetydelige mengder som kan slippe gjennom de vanlige mekaniske klar-inger som skyldes bearbeidelsestoleranser. (if not the whole) first conical and converging area 1. In this static' state the extinguishing gas cannot circulate. When, on the other hand, the opening operation is initiated and thus the self-inflating effect takes place, the fixed contact 30 which is located close to the inner wall surface of the cylindrical area 5, even if it does not ensure complete sealing, will substantially prevent the outflow of the extinguishing gas, except for the insignificant amounts that can pass through the usual mechanical clearances due to machining tolerances.

Etter hvert som åpneoperasjonen fortsetter, vil den faste kontakt 30, slik som vist på fig. '+, ikke lenger blokkere den ringformede fordypning 22 og dermed hullene 6. Slukkegassens utstromning er fra dette øyeblikk etablert gjennom den ringformede fordypning 22 og hullene 6. Utstromningstverrsnittets areal svarer i dette oyeblikk til summen av de åpninger som tilbys av alle hullene 6. As the opening operation continues, the fixed contact 30, as shown in fig. '+, no longer block the annular recess 22 and thus the holes 6. The extinguishing gas outflow is from this moment established through the annular recess 22 and the holes 6. The area of the outflow cross-section corresponds at this moment to the sum of the openings offered by all the holes 6.

Når blestmunnstykket adskilles fra den faste kontakt 30, og dennes nedre ende når begynnelsen av området 9? vil også dette områdes tverrsnitt (som er i det vesentlige sirkulært kroneformet idet de innerst er begrenset av den faste kontakt og ytterst er begrenset av områdets 9 innervegg) bli tilgjengelige for utstromning av både slukkegass og nedbrytningsgasser. Ved' det på tegningene viste eksempel When the blowing nozzle is separated from the fixed contact 30, and its lower end reaches the beginning of the area 9? will also this area's cross-section (which is essentially circular crown-shaped as they are limited on the inside by the fixed contact and on the outside by the inner wall of the area 9) will become available for the flow of both extinguishing gas and decomposition gases. By the example shown in the drawings

er det sorget for tolv hull 6 som er symmetrisk anordnet og derfor er innbyrdes 30° forskjøvet. Slik som allerede nevnt, kan imidlertid antall hull være minst seks og også flere enn tolv avhengig av frem-stillingskravene. Det er åpenbart at et for lite antall dekompresjonshull ikke er noen tilfredsstillende losning, da dette reduserer antall utstromningsveier. Antall hull må derfor være* så stort som mulig, samtidig som hvert hull må ha en tilstrekkelig dimensjonert åpning. ;Ved hjelp av den beskrevne anordning kan det oppnås betydelige resultater. For det forste oppnås en utjevning av gasstrommen gjennom de radiale dekompresjonshull 6, slik at utstrømningen fra hullene blir mye lettere. Folgelig oppnås en raskere dekompresjon i det sylindriske område 5 og en reduksjon av virvelvirkningene inne i dette område og generelt i hele blestmunnstykket til en helt ubetydelig verdi. ;Hvert hull gjennom det sylindriske områdes 5 vegg er i virkeligheten et punkt som tiltrekker slukkegassen til utlopet, og jo flere disse punkter er, jo bedre blir jevnhetstilstanden i det lysbuedan-nende plasma, som folge av den bedre fordeling av slukkegassen. For dette formål viser det seg imidlertid at den ringformede fordypning 22 er bestemmende. Denne fordypning virker som et kammer for utjevning av slukkegasstrykket for å fordele gassen bedre blant de forskjellige hull, og dessuten slik som allerede nevnt, for å utjevne de virveltilstander som det elektriske plasma utsettes for. Ved hjelp av denne losning er i virkeligheten den elektriske lysbue fullstendig omgitt av slukkegass og angripes nærmest av en elektrisk virkning, deionisering og slukking, som selv om den alltid er fordelaktig, er enda mer fordelaktig ved den begynnende lysbuedannelse når den faste kontakt 30 fremdeles befinner seg' i det sylindriske område 5» og folgelig' fremdeles holder blestmunnstykket lukket, men har frigjort fordypningen 22 og dermed også hullene 6. Slukkegassen kan på denne måte innvirke meget effektivt på hele den dannede lysbue ved en blåse- og virvelvirkning som i stedet for å være konsentrert ved de punkter der lysbuen vender mot hullene, er fordelt over hele dens omkrets. ;De fordeler som oppnås ved denne konstruksjon, okes ved de fordeler som skyldes den spesielle form på blestmunnstykkets endeområde 9 som er forsynt med ringformede fordypninger 13 med trekantet tverrsnitt. Ved hjelp av disse fordypninger får nedbrytningsgassenes strbmningslinjer en komponent parallell med munnstykkets akse Y - Y, som begunstiger utstrbmningen av både slukke- (eller deioniserings-) gassen og nedbrytningsgassene. Selv om denne detalj ved blestmunnstykket er tidligere kjent, vil summen av de oppnådde virkninger gi resultater med hensyn til raskere og mer fullstendig lysbuesluk-king', som er vesentlig bedre enn de resultater som kunne oppnås der-som man bare hadde* separat og adskilt adgang til å benytte de oven-for angitte lbsninger. is the care for twelve holes 6 which are symmetrically arranged and are therefore mutually offset by 30°. As already mentioned, however, the number of holes can be at least six and also more than twelve depending on the manufacturing requirements. It is obvious that a too small number of decompression holes is not a satisfactory solution, as this reduces the number of outflow paths. The number of holes must therefore be* as large as possible, while each hole must have an adequately sized opening. With the help of the described device, significant results can be achieved. Firstly, an equalization of the gas volume is achieved through the radial decompression holes 6, so that the outflow from the holes becomes much easier. Consequently, a faster decompression is achieved in the cylindrical area 5 and a reduction of the vortex effects inside this area and generally in the entire blasting nozzle to a completely negligible value. Each hole through the wall of the cylindrical area 5 is in reality a point that attracts the extinguishing gas to the outlet, and the more these points there are, the better the state of uniformity in the arc-forming plasma, as a result of the better distribution of the extinguishing gas. For this purpose, however, it turns out that the annular recess 22 is decisive. This recess acts as a chamber for equalizing the extinguishing gas pressure in order to distribute the gas better among the different holes, and also, as already mentioned, to equalize the vortex states to which the electric plasma is exposed. By means of this discharge, in reality, the electric arc is completely surrounded by extinguishing gas and is attacked almost by an electrical action, deionization and quenching, which, although always advantageous, is even more advantageous at the incipient arc formation when the fixed contact 30 is still located itself' in the cylindrical area 5" and consequently still keeps the blast nozzle closed, but has freed the recess 22 and thus also the holes 6. In this way, the extinguishing gas can act very effectively on the entire formed arc by a blowing and swirling effect which instead of being concentrated at the points where the arc faces the holes, is distributed over its entire circumference. The advantages achieved by this construction are increased by the advantages due to the special shape of the end area 9 of the blowing nozzle, which is provided with annular recesses 13 with a triangular cross-section. With the help of these recesses, the flow lines of the decomposition gases get a component parallel to the axis Y - Y of the nozzle, which favors the flow of both the extinguishing (or deionization) gas and the decomposition gases. Although this detail of the blasting nozzle is previously known, the sum of the effects achieved will give results in terms of faster and more complete arc extinguishing, which are significantly better than the results that could be obtained if only separate and separated access to use the above-mentioned solutions.

Anordningen ifblge oppfinnelsen har den fordel at den ikke krever den minste endring av blestmunnstykkets område 9, hvis konstruksjons-form har vært utprbvet og fort til betydelig suksess, og bare en ubetydelig endring av munnstykkets område 5, for å gi mulighet for å utnytte de spesielle fordeler ved begge områder. Den ringformede fordypning 22 og også hullene 6 kan i virkeligheten være forskjellig dimensjonert, men fordypningens nærvær forer ikke til noen betydelig endring av munnstykket. Som allerede nevnt, har den ringformede fordypning fortrinnsvis et radialt sett rektangulært tverrsnitt som imidlertid også kan være trekantet eller halvsirkelformet, eller være formet på annen passende måté. The device according to the invention has the advantage that it does not require the slightest change to the area 9 of the blowing nozzle, the design of which has been tried and tested with considerable success, and only an insignificant change to the area 5 of the nozzle, in order to make it possible to utilize the special advantages in both areas. The annular recess 22 and also the holes 6 may in fact be of different dimensions, but the presence of the recess does not lead to any significant change of the nozzle. As already mentioned, the annular recess preferably has a radially rectangular cross-section which, however, can also be triangular or semi-circular, or be shaped in another suitable way.

Det er åpenbart at det i det foregående beskrevne utfbrelses-eksempel kan modifiseres og endres. For eksempel kan hullene 6 i stedet for å være sylinderformede, ha konisk divergerende utlbpsom-råder, eller de kan være konstruert i samsvar med Venturirbr-prinsippet, for å gjore gassutstrbmningen og dermed dekompresjonen i det sylindriske område 5 så lett og rask som mulig. For dette formål kan hullenes 6 akser være anordnet slik at de ikke står normalt på munnstykkets akse Y - Y, men være anordnet med en passende helling mot denne akse, i den retning som gir en-forbedring av gassutstrbmningen, nemlig slik at de i retning mot blestmunnstykkets utlbpsåpning 2 danner en vinkel med aksen Y - Y som er mindre enn 90°. It is obvious that the embodiment example described above can be modified and changed. For example, instead of being cylindrical, the holes 6 can have conically divergent discharge areas, or they can be constructed in accordance with the Venturibr principle, to make the gas outflow and thus the decompression in the cylindrical area 5 as easy and fast as possible. For this purpose, the 6 axes of the holes can be arranged so that they do not stand normally on the axis Y - Y of the nozzle, but be arranged with a suitable inclination towards this axis, in the direction which provides an improvement in the gas flow, namely so that in the direction forms an angle with the axis Y - Y which is less than 90° against the blow nozzle's outlet opening 2.

Claims

1. Axial blast nozzle for self-blowing, electric pressurized gas circuit breakers with fixed and movable contacts which are internally designed so that in the outlet direction it has a first conical and converging area (1), a second cylindrical area (5) and a third mainly conical and diverging area (9) with a length L determined by the experimental equation where Un is the circuit breaker's nominal operating voltage, and with a number of ring-like grooves (13) which in a plane through the nozzle's longitudinal axis have a mainly triangular cross-section and are open to the nozzle's outlet opening (2), the blast nozzle being rigidly connected to the movable contact (31) and has a smallest inner diameter in the aforementioned second area (5) which is essentially equal to the fixed contact's (30) outer diameter, and the blasting nozzle further has a number of laterally directed, radial holes (6) which are arranged in that part of the nozzle's wall which corresponds to the cylindrical area (5), characterized in that the mouth parts (10) of the holes (6) on the inner side of the wall are connected to each other by means of an annular feeding recess (22) which is coaxial with the blowing nozzle.

2. Blow nozzle according to claim 1, characterized in that the number of side-directed radial holes (6) is at least six.

3. Blast nozzle according to requirement log2, characterized in that the side-directed radial holes (6) have a circular cross-section. k.

Blowing nozzle according to claims 1-3, characterized in that the radial holes (6) have a diameter (d) that is as small as possible, in accordance with the gas outflow requirements, so that the holes (6) can be arranged in the largest possible number.

5. Blowing nozzle according to one or more of claims 1 - characterized in that the annular feeding recess (22) in relation to a plane through the axis of the nozzle has an essentially rectangular cross-section, and has a width (h) that is at least equal to the diameter (d) for the radial outlet holes (6).

6. Blowing nozzle according to one or more of claims 1-5" characterized in that the barrier or line between the annular feeding recess (22) with the holes (6) and the converging conical area (1) of the blowing nozzle on the upstream side of the holes (6) , is determined by the relevant position of the nozzle and the movable contact (31) in relation to the fixed contact (30), the outer cylindrical surface of the fixed contact causing the blockage of the annular feeding recess (22) and thus of the radial holes (6 ) when the circuit breaker is closed and both contacts are in contact with each other, in the same way as when both contacts (30, 31) in the open-startoye tin are already separated, but for the annular feed recess (22) has reached the fixed contact's ( 30) lower end.