NO128565B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO128565B NO128565B NO327069A NO327069A NO128565B NO 128565 B NO128565 B NO 128565B NO 327069 A NO327069 A NO 327069A NO 327069 A NO327069 A NO 327069A NO 128565 B NO128565 B NO 128565B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- chamber
- coal
- furnace
- liquid
- pyrolysis
- Prior art date
Links
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims description 42
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 31
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 30
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 22
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 19
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 claims description 17
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 10
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 8
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 7
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 claims description 6
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 claims description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 4
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims 2
- 239000000080 wetting agent Substances 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 19
- HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N alpha-acetylene Natural products C#C HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 125000002534 ethynyl group Chemical group [H]C#C* 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 3
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 3
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 3
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 1-Butene Chemical compound CCC=C VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 1
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- HOWJQLVNDUGZBI-UHFFFAOYSA-N butane;propane Chemical compound CCC.CCCC HOWJQLVNDUGZBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N butene Natural products CC=CC IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 description 1
- 239000003814 drug Substances 0.000 description 1
- 229940079593 drug Drugs 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000003906 humectant Substances 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
Fremgangsmåte ved og innretning for termisk behandling av kullhydrogener. Procedure and device for thermal treatment of coal hydrogens.
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte ved og en innretning for termisk behandling av kullhydrogener, særlig ovner for fremstilling av umettede kullhydrogener, dvs. acetylen og olefiner, såsom etylen. The present invention relates to a method and a device for the thermal treatment of coal hydrogens, in particular furnaces for the production of unsaturated coal hydrogens, i.e. acetylene and olefins, such as ethylene.
Disse umettede kullhydrogener kan These unsaturated coal hydrogens can
som kjent fremstilles ved å opphete mere mettede kullhydrogener en meget kort tid til høye temperaturer enten i gassfase eller i form av findelte væsker. For å oppnå dette kan kullhydrogenholdig utgangsma-teriale utsettes for en delvis forbrenning eller innføres i hete forbrenningsgasser. Man har til dette formål foreslått allerede forskjellige ovner, men de er forbundet med forskjellige ulemper, såsom driftsavbrytei-ser forårsaket av kullstoffavlagring på veggene i ovnenes pyrolysekammer. Kull-stoffavlagringene må fra tid til annen as is known, is produced by heating more saturated coal hydrogens for a very short time to high temperatures, either in gas phase or in the form of finely divided liquids. To achieve this, carbon-hydrogen-containing starting material can be subjected to a partial combustion or introduced into hot combustion gases. Various ovens have already been proposed for this purpose, but they are associated with various disadvantages, such as operational interruptions caused by carbon deposits on the walls of the oven's pyrolysis chamber. The coal-substance deposits must from time to time
fjernes for å sikre en riktig drift av ovnen og et høyt utbytte av umettede kullhydrogener. Det har videre vist seg at ovner som helt eller delvis er laget av ildfaste materialer, efter en viss tid oppviser lekkasjer. Anvendelsen av metaller som byggemateriale for disse ovner kan vise seg uheldig fordi disse byggematerialer utvider seg removed to ensure proper operation of the furnace and a high yield of unsaturated coal hydrogens. It has also been shown that ovens that are wholly or partly made of refractory materials show leaks after a certain time. The use of metals as a building material for these ovens can prove unfortunate because these building materials expand
termisk og fordi det metall som brukes som byggemateriale, kan utøve en uønsket katalytisk virkning. thermally and because the metal used as building material can exert an undesirable catalytic effect.
Oppfinnelsen vedrører kontinuerlig The invention relates continuously
fremstilling av umettede kullhydrogener under betingelser som gir høye utbytter uten de ovenfor nevnte ulemper. Det er allerede foreslått å la vann renne fritt production of unsaturated coal hydrogens under conditions that give high yields without the above-mentioned disadvantages. It has already been proposed to allow water to flow freely
langs pyrolysekammerets vegger, men vann along the walls of the pyrolysis chamber, but water
vil ofte i slike tilfelle bare fukte pyrolysekammerets innervegger ufullstendig, slik at der ved anvendelse av høyt trykk og stor will often in such cases only wet the inner walls of the pyrolysis chamber incompletely, so that when applying high pressure and large
gjennomløpshastighet kan dannes kull-stoffavlagringer på pyrolysekammerets innervegger. flow rate, carbon deposits can form on the inner walls of the pyrolysis chamber.
Oppfinnelsen vedrører også en fremgangsmåte ved drift av en ovn for termisk behandling av kullhydrogener. hvor ovnen inneholder et pyrolysekammer som i tverrsnitt oppviser en lukket kurvelinje og hvor kullhydrogenmaterialet delvis forbrennes eller i det lukkede kammer omsettes med hete forbrenningsgasser for å danne umettede kullhydrogener, idet en i det vesentlige kontinuerlig strøm av inert væske hvirvles spiralaktig rundt i kontakt med pyrolysekammerets innervegg, hvorved der hindres at kull- og tjæreholdige materialer kan avlagre seg på kammerets vegger., Oppfinnelsen omfatter endelig også en ovn for termisk behandling av kullhydrogener, forsynt med et pyrolysekammer hvis tverrsnitt er en lukket kurve; ovnen er således anordnet at kullhydrogenene i nevnte kammer delvis forbrennes eller omsettes med de hete forbrenningsgasser, slik at der dannes umettede kullhydrogener; ved pyrolysekammerets innløpsende er der anordnet fordelingsinnretninger på en slik måte at en i det vesentlige kontinuerlig stråle av inert væske styres således at væsken danner et spiralaktig omhvirv-lende slør som er i kontakt med kammerets innervegger. The invention also relates to a method for operating a furnace for the thermal treatment of coal hydrogens. where the furnace contains a pyrolysis chamber which exhibits a closed curved line in cross-section and where the coal hydrogen material is partially combusted or in the closed chamber is reacted with hot combustion gases to form unsaturated coal hydrogens, an essentially continuous flow of inert liquid being swirled around in a spiral manner in contact with the inner wall of the pyrolysis chamber , whereby coal and tar-containing materials are prevented from being deposited on the walls of the chamber. Finally, the invention also includes a furnace for the thermal treatment of coal hydrogens, provided with a pyrolysis chamber whose cross-section is a closed curve; the furnace is arranged in such a way that the coal hydrogens in said chamber are partially combusted or reacted with the hot combustion gases, so that unsaturated coal hydrogens are formed; at the inlet end of the pyrolysis chamber, distribution devices are arranged in such a way that an essentially continuous jet of inert liquid is controlled so that the liquid forms a spiral-like swirling veil which is in contact with the inner walls of the chamber.
Ved å bruke de ovenfor nevnte fordelingsinnretninger i ovnen, erstattes de faste og statiske vegger av pyrolysesonen praktisk talt med flytende og dynamisk be-vegede vegger som river med seg de kull-partikler som dannes i den for pyrolyse utsatte reaksjonsblanding. Samtidig gjør væskesløret det mulig å opprettholde en i det vesentlige uendret pyrolysesone, å beskytte veggene mot den termiske virkning av reaksjonen og hindre en katalytisk inn-virkning' av kammerve<g>gene på selve reaksjonen. Sammenlignet med andre kjente innretninger og under de samme betingelser i pyrolysekammeret er væskesløret mere homogent, slik at man kan anvende lavere trykk og strømningshastigheter. Derved blir pyrolysekammerets vegger ikke ubeskyttet og der oppnåes en høy virkning av det beskyttende slør. Fordelingsinnretningen består fortrinnsvis av en ring som er forsynt med spiralaktig anordnede fordypninger, som fortrinnsvis er anordnet i en vinkel på 45° i forhold til fordelings-ringens lengdeakse. By using the above-mentioned distribution devices in the furnace, the fixed and static walls of the pyrolysis zone are practically replaced with floating and dynamically moving walls that tear with them the coal particles that are formed in the reaction mixture subjected to pyrolysis. At the same time, the liquid veil makes it possible to maintain an essentially unchanged pyrolysis zone, to protect the walls from the thermal effect of the reaction and to prevent a catalytic effect of the chamber walls on the reaction itself. Compared to other known devices and under the same conditions in the pyrolysis chamber, the liquid veil is more homogeneous, so that lower pressures and flow rates can be used. Thereby, the walls of the pyrolysis chamber are not unprotected and a high effect of the protective veil is achieved. The distribution device preferably consists of a ring which is provided with spirally arranged recesses, which are preferably arranged at an angle of 45° in relation to the longitudinal axis of the distribution ring.
Hastigheten av det hvirvlende væske-slør bør velges slik at berøringstiden av de for pyrolyse utsatte gasser med sløret blir kortvarig; derved vil der bare finne sted en liten varmeutveksling mellom gassene og sløret. Sløret begynner ved innløpet til pyrolysekammeret, slik at dette kammers vegg blir fullstendig beskyttet. Pyrolyse-reaksjonen finner derfor sted under opti-male termiske betingelser og i et rom med fastlagt dimensjon, hvorved man får et høyt acetylenutbytte. The speed of the swirling liquid veil should be chosen so that the contact time of the gases exposed to pyrolysis with the veil is short; thereby only a small heat exchange will take place between the gases and the veil. The veil begins at the inlet to the pyrolysis chamber, so that the wall of this chamber is completely protected. The pyrolysis reaction therefore takes place under optimal thermal conditions and in a room with defined dimensions, whereby a high acetylene yield is obtained.
Oppfinnelsen skal forklares nærmere under henvisning' til tegningene, hvor fig. 1 viser et delvis og skjematisk riss, delvis i snitt, av en første konstruktiv utførelse av en ovn for fremstilling av acetylen og (eller) etylen ved delvis pyrolyse av umettede kullhydrogener, fig. 2 et delvis vertikalt lengdesnitt i forstørret målestokk av en detalj ifølge fig. 1, fig. 3 skjematisk en del av en detalj vist på fig. 2, fig. 4 et riss svarende til fig. 1 av en annen konstruktiv utførelse av ovnen, som er bestemt til anvendelse ved kullhydrogenpyrolyse ved innsprøyting i hete forbrenningsgasser, og fig. 5 et delvis riss i forstørret målestokk og delvis i snitt av en detalj ifølge fig. 4. The invention will be explained in more detail with reference to the drawings, where fig. 1 shows a partial and schematic drawing, partly in section, of a first constructive embodiment of a furnace for the production of acetylene and (or) ethylene by partial pyrolysis of unsaturated coal hydrogens, fig. 2 a partial vertical longitudinal section on an enlarged scale of a detail according to fig. 1, fig. 3 schematically shows part of a detail shown in fig. 2, fig. 4 a view corresponding to fig. 1 of another constructive design of the furnace, which is intended for use in coal hydrogen pyrolysis by injection into hot combustion gases, and fig. 5 is a partial view on an enlarged scale and partially in section of a detail according to fig. 4.
Ifølge fig. 1—3 er der ved den øvre ende av en vertikal, sylindrisk pyrolyseovns forbrenningskammer 3 anordnet en fordel-ingsring 4 for væsken i tilslutning til og under en skiveformet fordeler 1 for brenn-stoff og oksygen. According to fig. 1-3, a distribution ring 4 for the liquid is arranged at the upper end of a vertical, cylindrical pyrolysis furnace's combustion chamber 3 in connection with and below a disc-shaped distributor 1 for fuel and oxygen.
Venturiformede ledninger 2 trenger gjennom den skiveformede fordeler 1 og danner utløp for brennstoffet og det brente materiale til forbrenningskammeret 3; en ringformet innelukket ledning 6 for vann-innløp til fordelerringen 4 er dannet i fordeleren 1 rundt dens periferi. Ringen 4 er forsynt med utadvendende fordypninger der, som vist på fig. 3, er anordnet spiralaktig; fig. 3 viser en del av ringens 4 ytre overflate. Mellom den ringformede ledning 6 og de spiralaktige fordypninger 5 er der, som vist på fig. 2, mellom ringens 4 ytre vegg tilveiebragt en forbindelse ved hjelp av en ringformet utsparing 7 med V-formet tverrsnitt. Et innløpsrør 8 er anordnet i nærheten av forbrenningskammerets 3 bunn. Endelig kan der være anordnet ett eller flere kjølerør 10 i lengderetning in-nenfor de venturiformede utløpslednin-ger 2. Venturi-shaped lines 2 penetrate the disk-shaped distributor 1 and form an outlet for the fuel and the burned material to the combustion chamber 3; an annular enclosed conduit 6 for water inlet to the distributor ring 4 is formed in the distributor 1 around its periphery. The ring 4 is provided with outward-facing recesses there, as shown in fig. 3, is arranged spirally; fig. 3 shows part of the outer surface of the ring 4. Between the ring-shaped wire 6 and the spiral recesses 5 there is, as shown in fig. 2, between the outer wall of the ring 4 a connection is provided by means of an annular recess 7 with a V-shaped cross-section. An inlet pipe 8 is arranged near the bottom of the combustion chamber 3. Finally, one or more cooling pipes 10 can be arranged longitudinally within the venturi-shaped outlet lines 2.
Ved drift av den ovenfor beskrevne ovn fører man de pyrolyserende kullhydrogener og oksygenet inn i forbrenningskammeret 3 gjennom ledningene 2 i fordeleren 1. Der finner sted en delvis forbrenning av kullhydrogen, og de <g>assformige reaksjonsprodukter kjøles av vannet som ledes inn av sprøyteinnretninger 9 på tvers av gassene. For å beskytte forbrenningskammerets 3 vegger og hindre kullstoffavlagring på veggene, føres vann under trykk gjennom inn-løpsrøret 8 inn i ringledningen 6; vannet trer inn i de spiralformede fordypninger 5 i fordelerringen 4 gjennom den ringformede sliss 7. Vannet slynges ut av fordypningene 5 i forbrennin<g>skammeret 3, slik at der dannes et i det vesentlige kontinuerlig slør som spiralaktig hvirvler om forbrenningskammerets indre vegger og forblir i berøring med dem. Hvis der er anordnet kjølerør 10 kan man endelig lede gjennom dem en kjølevæske, såsom vann, under trykk for å hindre en overopphetning av fordeleren 1. During operation of the furnace described above, the pyrolysing coal hydrogens and the oxygen are fed into the combustion chamber 3 through the lines 2 in the distributor 1. There a partial combustion of coal hydrogen takes place, and the <g>gaseous reaction products are cooled by the water that is introduced by spray devices 9 across the gases. In order to protect the walls of the combustion chamber 3 and prevent carbon deposition on the walls, water is fed under pressure through the inlet pipe 8 into the ring line 6; the water enters the spiral recesses 5 in the distributor ring 4 through the annular slot 7. The water is ejected from the recesses 5 in the combustion chamber 3, so that an essentially continuous veil is formed which spirally swirls around the inner walls of the combustion chamber and remains in touch with them. If cooling pipes 10 are arranged, a cooling liquid, such as water, under pressure can finally be passed through them to prevent overheating of the distributor 1.
Fig. 4 og 5 viser en annen ovn for pyrolyse av kullhydrogener. En fordelerring 11 for vann er anordnet mellom et Fig. 4 and 5 show another furnace for the pyrolysis of coal hydrogens. A distribution ring 11 for water is arranged between a
forbrenningskammer 12 og et pyrolyse: kammer 13, idet ringen 11 er slik anordnet combustion chamber 12 and a pyrolysis: chamber 13, the ring 11 being so arranged
at den fører vann til pyrolysekammerets 13 that it leads water to the pyrolysis chamber's 13
innervegger 22. En ringformet kjølemantel inner walls 22. An annular cooling jacket
15 omgir pyrolysekammeret 13 og en ringformet kjølemantel 15A omgir forbrenningskammeret 12. Et innløpsrør 14 fører inn i mantelen 15 og et innløpsrør 16 inn i 15 surrounds the pyrolysis chamber 13 and an annular cooling jacket 15A surrounds the combustion chamber 12. An inlet pipe 14 leads into the jacket 15 and an inlet pipe 16 into
mantelen 15A som er forbundet med et ut-løpsrør 17. På samme måte som forklart i forbindelse med fig. 1—3, er ringen 11 på the mantle 15A which is connected to an outlet pipe 17. In the same way as explained in connection with fig. 1-3, ring 11 is on
dens ytre side forsynt med spiralformede fordypninger på lignende måte som ringen 4. En ringformet åpning 21 er dannet i nærheten av den øvre ende av innerveggen 22 i pyrolysekammeret 13 og fører inn i de spiralaktige fordypninger i ringen 11, hvorved der dannes spiralformede ledninger 23 mellom veggen 22 og fordypningene i ringen 11. Innløp 18 for det pyrolysér-bare kullhydrogen er anordnet over ringen 11 og en sprøyteinnretning 24 for kjøle-vannet i nærheten av bunnen i pyrolysekammeret 13. its outer side provided with spiral recesses in a similar manner to the ring 4. An annular opening 21 is formed near the upper end of the inner wall 22 of the pyrolysis chamber 13 and leads into the spiral recesses in the ring 11, whereby spiral conduits 23 are formed between the wall 22 and the recesses in the ring 11. Inlet 18 for the pyrolysable coal hydrogen is arranged above the ring 11 and a spray device 24 for the cooling water near the bottom of the pyrolysis chamber 13.
Under drift av den ovenfor beskrevne ovn trer brennbar gass og oksygen inn i forbrenningskammeret 12 ved 19 henhv. 20 og tennes momentant. Det pyrolyserbare kullhydrogen sprøytes inn ved 18, i de således dannede hete forbrenningsgasser og den oppnådde blanding trer inn i pyrolysekammeret. Pyrolyse av kulldrogen finner sted og de gassformige reaksjonsprodukter bråkjøles av vannet som av sprøyteinnret-ningen sprøytes inn på tvers av gassene. En strøm av kjølevann opprettholdes i den ringformede mantel 15A, idet vannet strømmer inn i mantelen gjennom innløpet 16 og ut gjennom utløpet 17. Samtidig fø-res der vann inn i mantelen 15 gjennom innløpsrøret 14. Vannet renner gjennom mantelen 15 og åpningen 21 i ledningene 23 og slynges fra disse ledninger mot pyrolysekammerets innervegg 22 for der å danne et i det vesentlige kontinuerlig vann-slør som hvirvler spiralaktig om innerveggen 22 og dekker og beskytter veggen. During operation of the furnace described above, combustible gas and oxygen enter the combustion chamber 12 at 19 respectively. 20 and lights up instantly. The pyrolysable coal hydrogen is injected at 18 into the thus formed hot combustion gases and the resulting mixture enters the pyrolysis chamber. Pyrolysis of the coal drug takes place and the gaseous reaction products are quenched by the water that is injected across the gases by the injection device. A flow of cooling water is maintained in the annular casing 15A, as the water flows into the casing through the inlet 16 and out through the outlet 17. At the same time, water is fed into the casing 15 through the inlet pipe 14. The water flows through the casing 15 and the opening 21 in the lines 23 and is flung from these lines towards the inner wall 22 of the pyrolysis chamber to form an essentially continuous veil of water which swirls spirally around the inner wall 22 and covers and protects the wall.
Til nærmere forklaring av oppfinnelsen skal der i det følgende angis et eksempel for hvert av de to utførelseseksempler på oppfinnelsen. For further explanation of the invention, an example will be given in the following for each of the two embodiments of the invention.
Eksempel 1: Example 1:
Her brukes en ovn ifølge fig. 1—-3; inn gjennom fordelerens ledninger 2 ble der pr. time ført en blanding av 1900 m<8> av en koksovngassfraksjon som inneholdt ca. 85 pst. kullhydrogen med 1—20 atomer og 100 m<:>yh oksygen, idet gassfraksjonen og oksygenet forvarmes til en temperatur på ca. 450° C. 2,4 m<:1> vann pr. time førtes inn gjennom røret 8 og ble bragt til å strømme gjennom den ringformede ledning 6, utspa-ringen 7 og de spiralformede fordypninger 5 i ringen 4. Vannet dannet på innersiden av veggen i forbrenningskammeret 3 et slør som hvirvlet rundt spiralaktig og i berøring med innerveggen. Here, an oven according to fig. 1—-3; into through the distributor's lines 2, there was per hour passed a mixture of 1900 m<8> of a coke oven gas fraction containing approx. 85 percent carbon hydrogen with 1-20 atoms and 100 m<:>yh oxygen, the gas fraction and oxygen being preheated to a temperature of approx. 450° C. 2.4 m<:1> water per hour was introduced through the pipe 8 and was made to flow through the ring-shaped line 6, the recess 7 and the spiral recesses 5 in the ring 4. The water formed on the inside of the wall in the combustion chamber 3 a veil which swirled around spirally and in contact with the inner wall.
Den delvise forbrenningsreaksjon gav The partial combustion reaction gave
3400 m<3> pyrolysegass pr. time, som inneholdt 10 kg sot pr. time. Pyrolyse<g>assen ble bråkjølet ved innsprøytning av vann på tvers av gassen ved hjelp av sprøyteinnret-ningen 9. Pyrolysegassens acetylen-innhold var 7,2 pst. 3400 m<3> pyrolysis gas per hour, which contained 10 kg of soot per hour. The pyrolysis gas was quenched by injecting water across the gas using the spray device 9. The acetylene content of the pyrolysis gas was 7.2 percent.
Omtrent halvparten av soten ble revet med av pyrolysegassen og fjernet derfra ved den etterfølgende rensning, mens den resterende sot ble fjernet fra det i forbrenningskammeret innførte vann (innbefattet det av sprøyteinnretningen 9 innførte vann). About half of the soot was entrained by the pyrolysis gas and removed therefrom by the subsequent cleaning, while the remaining soot was removed from the water introduced into the combustion chamber (including the water introduced by the spray device 9).
Ovnen ifølge fig. 1—3 ble drevet kontinuerlig i flere uker og deretter stanset og undersøkt. På kammerets vegger fandtes intet spor av kull- eller tjæreholdige avlag-ringer, skjønt veggen ikke var glatt og hadde flere fremspring. Det viste seg altså at vannsløret med dets hvirvlende eller spiralaktige bevegelse ikke sønderrives av fremspringene. The oven according to fig. 1-3 were operated continuously for several weeks and then stopped and investigated. No trace of coal or tarry deposits was found on the walls of the chamber, although the wall was not smooth and had several protrusions. So it turned out that the water veil with its swirling or spiral-like movement is not torn apart by the protrusions.
Ved et annet forsøk utført under de samme betingelser men uten vannslør, måtte ovnen stanses etter noen få timers drift for rensing av forbrenningskammeret. In another experiment carried out under the same conditions but without a water curtain, the furnace had to be stopped after a few hours of operation to clean the combustion chamber.
Eksempel 2: Example 2:
Ved dette eksempel ble der brukt en ovn ifølge fig. 4 og 5; inn i forbrenningskammeret 12 ble der gjennom ledningene 19 og 20 ført 4800 m:! oksygen og 5200 m;! koks-ovngass pr. dag, sistnevnte inneholdende 59 pst. H- og 25,5 pst. metan, idet oksygenet og koksovngassen ble forvarmet til 450° C. Overopphetet damp med en temperatur på ca. 1400° c ble derved dannet i forbrenningskammeret; inn i dampen ble der gjennom innløpet 18 ført 4700 mK av en propan-butan-blanding pr. dag, som var forvarmet til 350° C; blandingen hadde følgende sam-mensetning: propan 82,3 vol.pst. butan 15,3 vol.pst., buten 2,4 vol.pst. 21 m'<1> vann pr. dag ble ledet inn gjennom innløpsrøret 14 i mantelen 15, hvorfra vannet gjennom åpningen 21 strømmet inn i ledningene 23 for langs forbrenningskammerets 13 innervegg 22 å danne et spiralaktig slør. Den erholdte pyrolysegass brå-kjøltes ved innsprøyting av vann gjennom sprøyteinnretningen 24 på tvers av gassen. Gassen inneholdt 9,8 vol.pst. acetylen og 11,2 vol.pst. etylen (beregnet for tørr gass). In this example, an oven according to fig. 4 and 5; into the combustion chamber 12, 4800 m:! oxygen and 5200 m;! coke oven gas per day, the latter containing 59 percent H and 25.5 percent methane, the oxygen and coke oven gas being preheated to 450° C. Superheated steam with a temperature of approx. 1400° c was thereby formed in the combustion chamber; into the steam, 4700 mK of a propane-butane mixture per day, which was preheated to 350° C; the mixture had the following composition: propane 82.3% vol. butane 15.3 vol.%, butene 2.4 vol.% 21 m'<1> of water per day was led in through the inlet pipe 14 in the mantle 15, from which the water flowed through the opening 21 into the lines 23 to form a spiral-like veil along the inner wall 22 of the combustion chamber 13. The pyrolysis gas obtained is quenched by injecting water through the spray device 24 across the gas. The gas contained 9.8% vol. acetylene and 11.2% vol. ethylene (calculated for dry gas).
Også denne ovn ble drevet i flere uker uten at det var nødvendig å stanse den for å rense pyrolysekammerets innervegg 22, og ovnen ble brukt til samtidig fremstilling av 2 tonn acetylen og 2,5 tonn etylen pr. This furnace was also operated for several weeks without it being necessary to stop it to clean the inner wall 22 of the pyrolysis chamber, and the furnace was used for the simultaneous production of 2 tons of acetylene and 2.5 tons of ethylene per
dag. day.
Selv om det ovenfor i forbindelse med Although the above in connection with
ovnene er angitt at der som den væske the ovens are indicated that there as the liquid
som danner det spiralaktige slør brukes which form the spiral veil is used
vann, kan vannet erstattes med tungt an-tennbare tungoljer. Disse oljer hefter be-dre til ovnens innervegger enn vann og de water, the water can be replaced with highly flammable heavy oils. These oils adhere better to the inner walls of the oven than water and those
tillater anvendelse av høyere temperaturer allows the use of higher temperatures
i ovnen. Fuktemidler kan tilsettes væsken in the oven. Humectants can be added to the liquid
for å minske overflatespenning. to reduce surface tension.
Det skal utrykkelig nevnes at den ovenfor beskrevne fordeler også kan anvendes It should be explicitly mentioned that the benefits described above can also be used
i andre ovner enn de to beskrevne, men in other ovens than the two described, but
pyrolysekammeret i ovnen bør oppvise et the pyrolysis chamber in the oven should have a
lukket kurveformet tverrsnitt, d.v.s. bør closed curvilinear cross-section, i.e. should
være sirkelformet eller elliptisk, slik at det be circular or elliptical, so that
er mulig å opprettholde et i det vesentlige is possible to maintain an essentially
kontinuerlig, dynamisk væskeslør over hele continuous, dynamic fluid veil throughout
pyrolysekammerets utstrekning. extent of the pyrolysis chamber.
Claims (9)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO327069A NO128565B (en) | 1967-06-13 | 1969-08-12 |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO16857867A NO119735B (en) | 1967-06-13 | 1967-06-13 | |
NO327069A NO128565B (en) | 1967-06-13 | 1969-08-12 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO128565B true NO128565B (en) | 1973-12-10 |
Family
ID=26647496
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO327069A NO128565B (en) | 1967-06-13 | 1969-08-12 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
NO (1) | NO128565B (en) |
-
1969
- 1969-08-12 NO NO327069A patent/NO128565B/no unknown
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2605176A (en) | Manufacture of combustible gas | |
US7977524B2 (en) | Process for decoking a furnace for cracking a hydrocarbon feed | |
CA2323141C (en) | Method for producing lower olefins, reactor for pyrolysis of hydrocarbons and device for quenching pyrolysis gas | |
KR102093053B1 (en) | Gasification system and gasification method | |
AU726569B2 (en) | A process and apparatus for thermal conversion of hydrocarbons to aliphatic hydrocarbons which are more unsaturated than the starting products, combining a steam cracking step and a pyrolysis step | |
US2398954A (en) | Process and apparatus for promoting thermal reactions | |
US2445092A (en) | Process and apparatus for heat transfer with granular solids | |
GB1174870A (en) | An apparatus for Thermal Cracking of Hydrocarbon | |
US4166830A (en) | Diacritic cracking of hydrocarbon feeds for selective production of ethylene and synthesis gas | |
US2071286A (en) | Oil gasification process | |
US3213015A (en) | Cracking of hydrocarbons with steam or carbon dioxide | |
US3170863A (en) | Hydrocarbon conversion process | |
US3073875A (en) | Process for preparation of acetylene | |
KR102095665B1 (en) | Gasification system and gasification method | |
NO128565B (en) | ||
US3480416A (en) | Gas preparation process and apparatus | |
US2444650A (en) | Process for cracking hydrocarbons and apparatus therefor | |
US2822411A (en) | Process for the pyrolysis of hydrocarbons to acetylene | |
US2789148A (en) | Conversion of hydrocarbons | |
GB2231057A (en) | Process and apparatus for steam cracking hydrocarbons | |
US3176047A (en) | Pyrolysis of hydrocarbons | |
US3176046A (en) | Pyrolysis of hydrocarbons with stable high temperature flame | |
US3094479A (en) | Conversion process and apparatus | |
KR102093052B1 (en) | Gasification system and gasification method | |
US3240836A (en) | Process for cracking hydrocarbons |