NO127979B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO127979B NO127979B NO02791/71A NO279171A NO127979B NO 127979 B NO127979 B NO 127979B NO 02791/71 A NO02791/71 A NO 02791/71A NO 279171 A NO279171 A NO 279171A NO 127979 B NO127979 B NO 127979B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- iron
- alloy
- silicon
- carbon
- grafting
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 50
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 27
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 19
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 14
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 11
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 14
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 description 9
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 229910017082 Fe-Si Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910017133 Fe—Si Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 3
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 2
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 2
- 238000011081 inoculation Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910008455 Si—Ca Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000024121 nodulation Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/10—Making spheroidal graphite cast-iron
- C21C1/105—Nodularising additive agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/10—Making spheroidal graphite cast-iron
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Micro-Organisms Or Cultivation Processes Thereof (AREA)
Description
Legering for innpoding av støpejern. Alloy for grafting cast iron.
Oppfinnelsen angår en legering for innpoding av grått stopejern eller stopejern med kulegrafitt. The invention relates to an alloy for grafting gray ductile iron or ductile iron with nodular graphite.
Forskjeller i mekaniske egenskaper som funksjon av den kjemiske sammensetning hos et plateformet grått stopejern er vel kjent* Sammensetningen av stbpejernet uttrykkes vanligvis ved dets ekvivalentkarbon og det er f.eks. kjent at strekkstyrken oker Differences in mechanical properties as a function of the chemical composition of a flat gray stop iron are well known* The composition of the stop iron is usually expressed by its equivalent carbon and it is e.g. known that the tensile strength increases
når ekvivalentkarbonet avtar. as the equivalent carbon decreases.
Det er imidlertid kjent at reduksjonen av ekvivalentkarbon forårsaker en bkning av tendensen hos stbpejernet til å storkne med hvit struktur. På lignende måte forårsaker bruken av stopejern med lavt ekvivalentkarbon tilstedeværelsen av interdendritisk grafitt i mikrostrukturen og dette leder til dårlige egenskaper i bruk. However, it is known that the reduction of equivalent carbon causes a reduction in the tendency of the pig iron to solidify with a white structure. Similarly, the use of low-equivalent carbon alloy causes the presence of interdendritic graphite in the microstructure and this leads to poor in-service properties.
På den annen side er det kjent at en innforing av silisium for stoping, i legeringsform eller av såkalte "innpodingsmidler" On the other hand, it is known that an introduction of silicon for stopping, in alloy form or by so-called "grafting agents"
har en meget mer uttalt grafitiserende effekt enn innforing av silisium i den samme form i blandekaret for stbpejernet. has a much more pronounced graphitizing effect than introducing silicon in the same form into the mixing vessel for the cast iron.
Bruken av slike innpodingsmidler gjor det mulig å unngå utfeiningen av en hvit struktur og gjor det således mulig å bruke stopejern med lavt ekvivalentkarbon som har gode mekaniske egenskaper. The use of such grafting agents makes it possible to avoid the elimination of a white structure and thus makes it possible to use ductile iron with a low equivalent carbon which has good mechanical properties.
På den annen side er det vel kjent at bruken av innpodingslegeringer ikke er begrenset til grått stopejern og at slike legeringer brukt på stopejern med kulegrafitt forbedrer egen-skapene for dette, f.eks.: Forlengelse av tiden for den tidligere innforte noduliserings-virkning forsvinner, On the other hand, it is well known that the use of grafting alloys is not limited to gray pig iron and that such alloys used on pig iron with nodular graphite improve the properties for this, e.g.: Extension of the time for the previously introduced nodulization effect disappears ,
dannelse av finere korn, formation of finer grains,
forbedring av strukturen ved eliminering av karbider. improvement of the structure by elimination of carbides.
Det er kjent at ferro-silisium med forskjellige sammensetninger It is known that ferro-silicon with different compositions
er blant de innpodingslegeringer som er mest brukt. is among the most widely used grafting alloys.
Den fordelaktige virkning av karbon ved innpoding av stopejern The beneficial effect of carbon in the grafting of stoping iron
er også vel kjent og dets virkning sammenlignet med virkningen av silisium er angitt i tabell I. is also well known and its effect compared to that of silicon is given in Table I.
Tabell I viser at karbon opptrer på samme måte som silisium når Table I shows that carbon behaves in the same way as silicon does
det gjelder herdedybde, struktur og hårdhet hos grunnmassen og at det er i stand til å motvirke den forstorrelse.av den grafitiske struktur som forårsakes av silisiumet. it concerns cure depth, structure and hardness of the base material and that it is capable of counteracting the enlargement of the graphitic structure caused by the silicon.
Det er vel kjent at ferro-silisium som er rikt på silisium inneholder lite karbon selv om det er fremstilt i karbonanrikende medium. Dette er tilfelle når det gjelder industrielt ferro-silisium som er vanligst brukt for innpoding av stopejern, slik at det vanligvis ikke er mulig å dra fordel av den gavnlige virkning av karbonet for innpodingen. Sant nok er det blitt foreslått å bruke blandinger av ferro-silisium og grafitt, men bruken av det sistnevnte stoff er ikke å anbefale når det frem-stilles stopejern med kulegrafitt. I tillegg tillater ikke slike blandinger å oppnå en så jevn fordeling av additivene som det It is well known that ferro-silicon, which is rich in silicon, contains little carbon, even if it is produced in a carbon-enriching medium. This is the case in the case of industrial ferro-silicon which is most commonly used for grafting pig iron, so that it is not usually possible to take advantage of the beneficial effect of the carbon for grafting. Admittedly, it has been suggested to use mixtures of ferro-silicon and graphite, but the use of the latter substance is not recommended when producing stop iron with nodular graphite. In addition, such mixtures do not allow to achieve such an even distribution of the additives as that
kan oppnås ved bruk av homogene legeringer. can be achieved using homogeneous alloys.
Det er ennvidere kjent at tilsetning av kalsium til ferro-silisiumet utover en forsterkende virkning på innpodingen i likhet med virkningen av karbon. It is further known that the addition of calcium to the ferro-silicon has a reinforcing effect on the graft similar to the effect of carbon.
Oppfinnelsen går ut på en innpodingslegering av en ny Fe-Si-Ca-C-type som har bedre egenskaper enn ferro-silisium som The invention concerns a grafting alloy of a new Fe-Si-Ca-C type which has better properties than ferro-silicon which
er blitt tilsatt karbon eller kalsium. carbon or calcium has been added.
Det er uventet fastslått at virkningene av karbon og kalsium It is unexpectedly established that the effects of carbon and calcium
blir gjensidig forsterket når de innfores i ferro-silisium, slik are mutually reinforced when introduced into ferro-silicon, thus
at vinningen som oppnås er storre enn summen av vinningene som oppnås når karbon og kalsium tilsettes liver for seg. that the gain achieved is greater than the sum of the gains achieved when carbon and calcium are added lives separately.
Legeringen ifolge oppfinnelsen inneholder 55 til 85% silisium, The alloy according to the invention contains 55 to 85% silicon,
0,2 til 1% karbon, 2 til 5% kalsium og 0 - 2% aluminium, idet resten er jern med dets vanlige forurensninger som innfores under fremstillingen og som hovedsakelig stammer fra utgangs-materialene. Det er f.eks. kjent at et handels-ferro-silisium inneholder 1,3 til 1,5% Al, 0 til 0,03% Ti, 0 til 0,20% Mn, 0.2 to 1% carbon, 2 to 5% calcium and 0 - 2% aluminium, the remainder being iron with its usual impurities which are introduced during manufacture and which originate mainly from the starting materials. It is e.g. known that a commercial ferro-silicon contains 1.3 to 1.5% Al, 0 to 0.03% Ti, 0 to 0.20% Mn,
0 til 0,10% Ni, 0 til 0,02% Cr, 0 til 0,003% S, 0 til 0,003% P, 0-til 0,002% Cu. Fortrinnsvis inneholder legeringen 70 til 80% silisium, 0,3 til 0,7% karbon, 2,0 til 4,0% kalsium, mindre enn 1,5% aluminium, mens resten er jern. Denne legeringen kan fores inn i stbpejernet ved bruk av forskjellige fremgangsmåter som anvendes for innpodingen og horer til stoperiteknikken. 0 to 0.10% Ni, 0 to 0.02% Cr, 0 to 0.003% S, 0 to 0.003% P, 0 to 0.002% Cu. Preferably, the alloy contains 70 to 80% silicon, 0.3 to 0.7% carbon, 2.0 to 4.0% calcium, less than 1.5% aluminum, the remainder being iron. This alloy can be fed into the block iron using different methods used for the grafting and belongs to the stoperi technique.
En slik legering kan spesielt oppnås ved en fremgangsmåte som består i at karbon settes til et flytende bad som inneholder Si og Ca ved hjelp av en tilsetning av stopejern, hvorpå legeringen så raskt stbpes. Such an alloy can in particular be obtained by a method which consists in carbon being added to a liquid bath containing Si and Ca with the aid of an addition of stoping iron, after which the alloy is then quickly solidified.
De fblgende eksempler tjener til å forklare oppfinnelsen og har ingen begrensende karakter. The following examples serve to explain the invention and have no limiting character.
Eksempel 1. Example 1.
1 en syntese-induksjonsovn ble det fort inn 12 kg SiCa-legering (Ca = 31,8%) og 100 kg industrielt silisium (Si = 97,7%). Da metallet ble flytende ble det tilsatt 20 kg klumper av hypereutektisk stopejern med 5,6% karbon. Da jernet var opplost ble det raskt stbpt. Produktet som ble oppnådd inneholdt: In a synthesis induction furnace, 12 kg of SiCa alloy (Ca = 31.8%) and 100 kg of industrial silicon (Si = 97.7%) were quickly added. When the metal liquefied, 20 kg lumps of hypereutectic pig iron with 5.6% carbon were added. When the iron was dissolved it was quickly stbpt. The product obtained contained:
Eksempel 2.Example 2.
Til en stbpeose som inneholdt 198 kg av en industriell legering For a stbpeose containing 198 kg of an industrial alloy
i flytende tilstand og med sammensetningen: Si = 88,1%, Ca = 4,83%, Al = 1,3%, jern og forurensninger opp til 100%, ble det, som i eksempel 1, tilsatt 40 kg stopejern med 4,12% karbon. in a liquid state and with the composition: Si = 88.1%, Ca = 4.83%, Al = 1.3%, iron and impurities up to 100%, as in example 1, 40 kg of pig iron with 4 .12% carbon.
Da jernet var opplost, ble de raskt foretatt stopning. Produktet som ble oppnådd inneholdt: Si = 72,7% When the iron was dissolved, they were quickly stopped. The product obtained contained: Si = 72.7%
Ca = 3,62% Approx = 3.62%
C = 0,63% C = 0.63%
Al = 1.04% Al = 1.04%
Eksempel 3. Example 3.
I en stbpeose som inneholdt 607 kg av en industriell legering i flytende tilstand med sammensetningen: Si =90,1%, Ca = 2,8%, In a stbpeose containing 607 kg of an industrial alloy in liquid state with the composition: Si =90.1%, Ca = 2.8%,
Al = 1,22%, jern og forurensninger opp til 100%, ble det, Al = 1.22%, iron and impurities up to 100%, it became,
som tidligere, opplost 120 kg stopejern som inneholdt 3,14% C og 2,3% Si. Da jernet var opplost i legeringen, ble det raskt foretatt stopning. Produktet som ble oppnådd inneholdt: Si = 73,8% as before, dissolved 120 kg of stoping iron containing 3.14% C and 2.3% Si. When the iron was dissolved in the alloy, stopping was quickly carried out. The product obtained contained: Si = 73.8%
C = 0,47% C = 0.47%
Ca = 2,11% Approx = 2.11%
Al = 0,98% Al = 0.98%
Eksempel 4. Example 4.
Innpodningsprover ble utfort på identisk grått stopejern med de folgende produkter ifolge kjent teknikk eller ifblge oppfinnelsen: Forsok I For referanseformål ble det brukt et 75%-ig ferro-silisium med sammensetningen: Si = 75,7% Grafting samples were carried out on identical gray ductile iron with the following products according to known techniques or according to the invention: Experiment I For reference purposes, a 75% ferro-silicon with the composition: Si = 75.7% was used
Ca = 0,19% C = 0,05% Ca = 0.19% C = 0.05%
Al = 1, 10% Al = 1.10%
Jern Og forurensninger opp til 100%. Iron and impurities up to 100%.
Forsok II Det ble brukt en legering, (ikke ifolge oppfinnelsen), som var rik på karbon og hadde sammensetningen: Si = 74,2% Ca = 0,09% Experiment II An alloy was used, (not according to the invention), which was rich in carbon and had the composition: Si = 74.2% Ca = 0.09%
C = 0,31% C = 0.31%
Al = 1,11% Al = 1.11%
Jern og forurensninger opp til 100%. Iron and impurities up to 100%.
Denne legering ble fremstilt ved syntese fra 98% silisium og stopejern (karbonkilde) . This alloy was produced by synthesis from 98% silicon and pig iron (carbon source).
Forsok II A Det ble brukt en blanding (ikke ifolge oppfinnelsen) som var rik på karbon og omfattet: 75% Fe-Si (kornstorrelse 0,5 til 2 mm) 90 vekt% Experiment II A A mixture (not according to the invention) was used which was rich in carbon and comprised: 75% Fe-Si (grain size 0.5 to 2 mm) 90% by weight
Grafitt i kornform 10 vekt% Graphite in granular form 10% by weight
Det 75%-ige Fe-Si er det samme som det i forsok I. The 75% Fe-Si is the same as in experiment I.
Forsok II B Det ble brukt en blanding (ikke ifolge oppfinnelsen) som var rik på karbon og omfattet: 75% Fe-Si (kornstorrelse 0,5"til 2 mm) 99,7 vekt% Experiment II B A mixture (not according to the invention) was used which was rich in carbon and comprised: 75% Fe-Si (grain size 0.5" to 2 mm) 99.7% by weight
Grafitt i kornform 0,3 vekt% Graphite in granular form 0.3% by weight
Det 75%-ige Fe-Si er det samme som det i forsokene I og II A. The 75% Fe-Si is the same as that in experiments I and II A.
Forsok III Det ble brukt en legering (ikke ifolge oppfinnelsen) som var anriket på kalsium og hadde folgende sammensetning: Si% = 75,4 • Experiment III An alloy (not according to the invention) was used which was enriched in calcium and had the following composition: Si% = 75.4 •
C% 0,05 Ca% = 3,58 C% 0.05 Ca% = 3.58
Al% =1,09Al% = 1.09
I Jern og forurensninger opp til 100%. In Iron and impurities up to 100%.
Denne legering ble fremstilt ved syntese fra:'This alloy was prepared by synthesis from:
Rent Si 98 vekt% Pure Si 98% by weight
Si-Ca som inneholdt 30 vekt% Ca, og Si-Ca which contained 30 wt% Ca, and
jern. iron.
Forsok IV Det ble brukt en legering ifolge oppfinnelsen som beskrevet i eksempel 2 og hvis sammensetning gjentas her: Si% =72,7 Experiment IV An alloy according to the invention was used as described in example 2 and whose composition is repeated here: Si% = 72.7
Ca% =3,62 About % = 3.62
C% = 0,63 C% = 0.63
Al% =1,04 Al% = 1.04
Jern bg forurensninger opp til 100% Iron bg contaminants up to 100%
Ved 1450 - 10°C ble det under samme betingelser podet inn et grått stopejern av mekanisk type og med sammensetningen: C% = 3,45 At 1450 - 10°C, under the same conditions, a gray stop iron of mechanical type was grafted in with the composition: C% = 3.45
Si% =1,90 Si% = 1.90
Mn% = 0, 54 Mn% = 0.54
P% = 0,1 P% = 0.1
i tapperennen. in the gutter.
For hele serien av innpodinger ble det under samme betingelser brukt en slik mengde av produktene fra I, II, IIA, IIB, III, og IV at mengden tjernlegering utgjor 0,3% av vekten av stbpejernet, dvs. en tilsetning av 0,225% silisium på basis av Si = 75%. For the entire series of inoculations, under the same conditions, such an amount of the products from I, II, IIA, IIB, III, and IV was used that the amount of iron alloy constituted 0.3% of the weight of the base iron, i.e. an addition of 0.225% silicon on the basis of Si = 75%.
Hver av innpodingsbehandlingene ble utfort i en stbpeose med Each of the inoculation treatments was carried out in a stbpeose with
40 2 kg stopejern og tilsetningene av de forskjellige legeringer vår: 40 2 kg of stop iron and the additions of our various alloys:
De sammenligningsresultater som ble oppnådd med de seks produkter er angitt i den folgende tabell: The comparison results obtained with the six products are shown in the following table:
Det ses at forsok IV, ifolge oppfinnelsen, forte til de beste resultater. It can be seen that trial IV, according to the invention, led to the best results.
Variasjonen er forskjellig fra den som det ville ha vært mulig å tillate hvis virkningene ble lagt sammen for karbon og kalsium tilsatt hver for seg. Spesielt leder karbon og kalsium hver for seg til en reduksjon i strekkstyrken, mens-deres nærvær sammen leder til en forbedring av denne egenskap. The variation is different from that which would have been allowed if the effects were added together for carbon and calcium added separately. In particular, carbon and calcium individually lead to a reduction in tensile strength, while their presence together leads to an improvement in this property.
Eksempel 5. Example 5.
Produktene fra forsokene I, II og IV i eksempel 4 ble denne gang brukt for innpoding i sammenligningshensikt i stopejern med kule-grafitt som inneholdt C - 3,9% og Si = 1,3%. Det er kjent at innfbringen av grafitten, som i forsokene IIA og IIB i det foregående eksempel, ikke anbefales for denne type stopejern. Etter noduliseringsbehandling med en magnesiumlegering ble stbpejernet med kulegrafitt i sammenligningshensikt podet med de tre produkter fra I, II og IV, idet alle tre ble brukt i en mengde av 0,7 5%: innpodingstemperatur: 1460 5°C stbpetemperatur for elementene: 1420 - 5°C. The products from trials I, II and IV in example 4 were this time used for grafting for comparative purposes in ductile iron with nodular graphite containing C - 3.9% and Si = 1.3%. It is known that the introduction of graphite, as in trials IIA and IIB in the preceding example, is not recommended for this type of stop iron. After nodulation treatment with a magnesium alloy, the cast iron with ductile graphite was grafted with the three products from I, II and IV for comparison purposes, all three being used in an amount of 0.7 5%: grafting temperature: 1460 5°C casting temperature for the elements: 1420 - 5°C.
De sammenlignende resultater er gjengitt i tabell 3. De gjor det mulig å fastslå at det er en betydelig vinning når det gjelder forlengelsen og en meget betydelig senking av prosenten karbider i stopejern som er behandlet med legeringen ifolge oppfinnelsen. The comparative results are reproduced in table 3. They make it possible to determine that there is a significant gain in terms of elongation and a very significant lowering of the percentage of carbides in ductile iron treated with the alloy according to the invention.
Claims (3)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR7027144A FR2109058A5 (en) | 1970-07-23 | 1970-07-23 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO127979B true NO127979B (en) | 1973-09-10 |
Family
ID=9059094
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO02791/71A NO127979B (en) | 1970-07-23 | 1971-07-22 |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3765875A (en) |
JP (1) | JPS5411243B1 (en) |
AT (1) | AT312647B (en) |
AU (1) | AU459631B2 (en) |
BE (1) | BE770336A (en) |
CA (1) | CA973716A (en) |
CH (1) | CH526637A (en) |
DE (1) | DE2136508C3 (en) |
ES (1) | ES393532A1 (en) |
FR (1) | FR2109058A5 (en) |
GB (1) | GB1301238A (en) |
IL (1) | IL37366A (en) |
IT (1) | IT939330B (en) |
LU (1) | LU63594A1 (en) |
NL (1) | NL172344C (en) |
NO (1) | NO127979B (en) |
SE (1) | SE387371B (en) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DD109663A5 (en) * | 1973-02-23 | 1974-11-12 | ||
JPS5412083B2 (en) * | 1974-02-23 | 1979-05-19 | ||
US4024322A (en) * | 1975-03-24 | 1977-05-17 | Hooker Chemicals & Plastics Corporation | Battery with silicon metal anodes |
US4306904A (en) * | 1977-10-11 | 1981-12-22 | Societe Francaise D'electrometallurgie Sofrem | Process of introducing a solid addition into a bath of liquid metal |
FR2421948A1 (en) * | 1978-04-06 | 1979-11-02 | Pro Chi Met Produits Chim Meta | PROCESS FOR THE PREPARATION OF FERROUS ALLOYS SENSITIVELY FREE OF CERIUM, ALLOWING IN PARTICULAR IMPROVEMENT OF THEIR MECHANICAL PROPERTIES THANKS TO THE USE OF LANTHANE, AND FERROUS ALLOYS OBTAINED BY THIS PROCESS |
DE2823913C3 (en) * | 1978-05-31 | 1981-07-23 | Tul'skij proektno-konstruktorskij i technologičeskij institut mašinostroenija, Tula | Modifying agent for pig iron and process for its application |
DE3409550C1 (en) * | 1984-03-15 | 1985-06-20 | Ingenieurbüro Dr.-Ing. Karl Ableidinger & Dr.-Ing. Hans Heyer, Zürich | Inoculating alloy for the production of spherulitic cast iron |
DE3991628T1 (en) * | 1989-03-17 | 1991-04-04 | Do Politekh Inst | FABRIC FOR REFRIGERATING STEEL |
US5002733A (en) * | 1989-07-26 | 1991-03-26 | American Alloys, Inc. | Silicon alloys containing calcium and method of making same |
US5008074A (en) * | 1990-04-26 | 1991-04-16 | American Alloys, Inc. | Inoculant for gray cast iron |
RU2530190C1 (en) * | 2013-06-10 | 2014-10-10 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" ОАО НПО "ЦНИИТМАШ" | Modifying agent for steel |
RU2567928C1 (en) * | 2014-08-22 | 2015-11-10 | Акционерное общество "Научно-производственная корпорация "Уралвагонзавод" имени Ф.Э.Дзержинского" (АО "Научно-производственная корпорация "Уралвагонзавод") | Modifying mix for steel out-of-furnace processing |
RU2577660C1 (en) * | 2014-11-20 | 2016-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-технологический центр "СибЭкоТерм" (ООО "СибЭкоТерм") | Synthetic alloy for metallurgy |
CN104831155A (en) * | 2015-05-26 | 2015-08-12 | 新兴铸管股份有限公司 | Inoculant for nodular cast iron pipe and application of inoculant |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2139515A (en) * | 1938-04-25 | 1938-12-06 | Vanadium Corp | Alloys for addition to iron and steel |
US2705196A (en) * | 1952-02-20 | 1955-03-29 | Manufacturers Chemical Corp | Process for de-oxidizing a molten metal |
US2950187A (en) * | 1958-09-05 | 1960-08-23 | Res Inst Iron Steel | Iron-calcium base alloy |
US3256087A (en) * | 1962-03-02 | 1966-06-14 | Sueddeutsche Kalkstickstoff | Production of alloys |
DE1248690B (en) * | 1963-04-27 | 1967-08-31 | ||
US3364015A (en) * | 1963-06-24 | 1968-01-16 | Grace W R & Co | Silicon alloys containing rare earth metals |
US3323899A (en) * | 1964-03-10 | 1967-06-06 | Union Carbide Corp | Casting process for ferroalloys |
US3304174A (en) * | 1964-08-17 | 1967-02-14 | Res Inst Iron Steel | Low oxygen-silicon base addition alloys for iron and steel refining |
GB1206062A (en) * | 1967-10-18 | 1970-09-23 | Nippon Kokan Kk | Deoxidation method |
-
1970
- 1970-07-23 FR FR7027144A patent/FR2109058A5/fr not_active Expired
-
1971
- 1971-07-19 US US00164031A patent/US3765875A/en not_active Expired - Lifetime
- 1971-07-21 SE SE7109384A patent/SE387371B/en unknown
- 1971-07-21 IT IT51795/71A patent/IT939330B/en active
- 1971-07-21 GB GB1301238D patent/GB1301238A/en not_active Expired
- 1971-07-21 DE DE2136508A patent/DE2136508C3/en not_active Expired
- 1971-07-22 BE BE770336A patent/BE770336A/en not_active IP Right Cessation
- 1971-07-22 CH CH1081771A patent/CH526637A/en not_active IP Right Cessation
- 1971-07-22 NL NLAANVRAGE7110105,A patent/NL172344C/en not_active IP Right Cessation
- 1971-07-22 LU LU63594D patent/LU63594A1/xx unknown
- 1971-07-22 CA CA118,893A patent/CA973716A/en not_active Expired
- 1971-07-22 ES ES393532A patent/ES393532A1/en not_active Expired
- 1971-07-22 IL IL37366A patent/IL37366A/en unknown
- 1971-07-22 JP JP5490571A patent/JPS5411243B1/ja active Pending
- 1971-07-22 AT AT638871A patent/AT312647B/en not_active IP Right Cessation
- 1971-07-22 NO NO02791/71A patent/NO127979B/no unknown
- 1971-07-23 AU AU31573/71A patent/AU459631B2/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA973716A (en) | 1975-09-02 |
ES393532A1 (en) | 1976-03-01 |
AU459631B2 (en) | 1975-04-10 |
DE2136508B2 (en) | 1973-12-13 |
US3765875A (en) | 1973-10-16 |
CH526637A (en) | 1972-08-15 |
AU3157371A (en) | 1973-01-25 |
AT312647B (en) | 1974-01-10 |
DE2136508A1 (en) | 1972-02-10 |
GB1301238A (en) | 1972-12-29 |
IL37366A0 (en) | 1971-10-20 |
BE770336A (en) | 1972-01-24 |
LU63594A1 (en) | 1971-12-14 |
IL37366A (en) | 1975-02-10 |
NL172344C (en) | 1983-08-16 |
SE387371B (en) | 1976-09-06 |
DE2136508C3 (en) | 1981-05-21 |
JPS5411243B1 (en) | 1979-05-14 |
NL7110105A (en) | 1972-01-25 |
IT939330B (en) | 1973-02-10 |
FR2109058A5 (en) | 1972-05-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO127979B (en) | ||
US4414027A (en) | Method for obtaining iron-based alloys allowing in particular their mechanical properties to be improved by the use of lanthanum, and iron-based alloys obtained by the said method | |
NO812254L (en) | PROCEDURE FOR THE ADDITION OF UN Alloyed MAGNESIUM METAL TO MOLDED IRON | |
US3527597A (en) | Carbide suppressing silicon base inoculant for cast iron containing metallic strontium and method of using same | |
US2762705A (en) | Addition agent and process for producing magnesium-containing cast iron | |
NO139272B (en) | PROCEDURES FOR THE PRODUCTION OF TIRED IRON | |
NO322759B1 (en) | Composition for inoculation of low sulfur grains | |
US2675308A (en) | Art of using magnesium-containing addition agents to produce spheroidal graphite cast iron | |
US3459541A (en) | Process for making nodular iron | |
NO121667B (en) | ||
US3137570A (en) | Inoculating alloy | |
US3328164A (en) | Prealloy for the treatment of iron and steel melts | |
US3336118A (en) | Magnesium alloy for cast iron | |
US3033676A (en) | Nickel-containing inoculant | |
US2538263A (en) | Method of producing ductile cast iron | |
US2948605A (en) | Nodular iron | |
US2785970A (en) | Addition agents in manufacture of steel | |
US2543853A (en) | Process for adding magnesium to cast iron | |
US2922713A (en) | Magnesium bearing cast iron | |
US2955933A (en) | Inoculants for cast iron | |
NO149916B (en) | SLAM ROBOT | |
US3146090A (en) | Process of producing nodular iron using group iii metal hydride | |
US1869498A (en) | Process of treating molten copper and copper alloys with compositions containing "lithium-alkali" alloys and products resulting from such treatments | |
US2826497A (en) | Addition agent and method for making ferrous products | |
SU1167227A1 (en) | Malleable cast iron inoculant |