NO124681B

NO124681B -

Info

Publication number: NO124681B
Application number: NO106769A
Authority: NO
Inventors: M Brown; A Green; E Blanton
Original assignee: Mississippi Chem Corp
Priority date: 1969-03-14
Filing date: 1969-03-14
Publication date: 1972-05-23

Description

Stabilisert ammoniumaitrat. Stabilized ammonium nitrate.

Denne oppfinnelse angår stabiliserte ammoniumnitrat-blandinger. Mer spesielt angår den stabilisert ammoniumnitrat med en renhet på minst 97% og inneholdende 0,1 - 0,2 vekt-% borsyre eller dens ammoniumsalt, 0,01 - 0,02 vekt-% diammoniumsulfat, og 0,1 - 0,2 vekt-% diammoniumfosfat, og hvor forholdet mellom diammoniumfosfat og diammoniumsulfat er mindre enn 20, og forholdet mellom borsyre eller dens ammoniumsalt og diammoniumsulfat er større enn lb. Det karakteristiske ved oppfinnelsen er at This invention relates to stabilized ammonium nitrate mixtures. More particularly, it relates to stabilized ammonium nitrate with a purity of at least 97% and containing 0.1 - 0.2% by weight of boric acid or its ammonium salt, 0.01 - 0.02% by weight of diammonium sulfate, and 0.1 - 0.2 % by weight diammonium phosphate, and where the ratio of diammonium phosphate to diammonium sulfate is less than 20, and the ratio of boric acid or its ammonium salt to diammonium sulfate is greater than lb. The characteristic of the invention is that

a) vektprosenten av borsyre eller dens ammoniumsalt er fra 0,125 til 0,135%, b) vektprosenten av diammoniumsulfat er fra 0,0125 til 0,01%, c) vektprosenten av diammoniumfosfat er fra 0,15 til 0,2%, d) forholdet mellom diammoniumfosfat og diammoniumsulfat er fra 12 til 20, e) forholdet mellom borsyre eller dens ammoniumsalt og diammoniumsulfat er fra 10 til 13,5 og f) forholdet mellom diammoniumfosfat og borsyre eller dens ammoniumsalt er fra 1,2 til 1,5, forutsatt at (i) forholdet mellom diammoniumfosfat og diammoniumsulfat og/eller (ii) det dobbelte av forholdet mellom borsyre eller dens ammoniumsalt og diammoniumsulfat er forskjellig fra 20. a) the percentage by weight of boric acid or its ammonium salt is from 0.125 to 0.135%, b) the percentage by weight of diammonium sulfate is from 0.0125 to 0.01%, c) the percentage by weight of diammonium phosphate is from 0.15 to 0.2%, d) the ratio between diammonium phosphate and diammonium sulfate is from 12 to 20, e) the ratio between boric acid or its ammonium salt and diammonium sulfate is from 10 to 13.5 and f) the ratio between diammonium phosphate and boric acid or its ammonium salt is from 1.2 to 1.5, provided that (i) the ratio of diammonium phosphate to diammonium sulfate and/or (ii) twice the ratio of boric acid or its ammonium salt to diammonium sulfate is different from 20.

Lignende blandinger er kjent fra U.S.-patent 3.317.276, Similar compositions are known from U.S. Patent 3,317,276,

men det stabiliserte ammoniumnitrat ifølge oppfinnelsen kah motstå mellom 1200 og 1400 temperaturoverganger, som forklart i det følgende, uten brudd, hvilket representerer en økning på 300 - 500% i stabilitet sammenlignet med enhver av de blandinger som er vist i det amerikanske patent, og som alle oppviste noe brudd efter 500 overganger. but the stabilized ammonium nitrate according to the invention can withstand between 1200 and 1400 temperature transitions, as explained below, without breaking, which represents an increase of 300 - 500% in stability compared to any of the compositions shown in the US patent, and which all showed some breakage after 500 transitions.

Det særlig bemerkelsesverdige ved oppfinnelsen er at stabiliseringsgraden ikke bestemmes av mengden av komponentene, What is particularly remarkable about the invention is that the degree of stabilization is not determined by the amount of the components,

men snarere av mengdeforholdet av disse komponenter. Mengden av borsyre er således ifølge oppfinnelsen mellom 0,125 og 0,135%. Av tabell 6, spalte 13 og 14 i U.S.-patent 3.317.276 kan det sees at disse mengder ligger mellom blandingene 13 og 14. Blanding 13 inneholder 0,1% borsyre, og blanding 14 inneholder 0,2% borsyre, but rather by the quantity ratio of these components. According to the invention, the amount of boric acid is thus between 0.125 and 0.135%. From Table 6, columns 13 and 14 of U.S. Patent 3,317,276, it can be seen that these amounts lie between mixtures 13 and 14. Mixture 13 contains 0.1% boric acid, and mixture 14 contains 0.2% boric acid,

og mens blandingen ifølge foreliggende oppfinnelse kan tåle opp til 1400 temperaturoverganger uten brudd, begynner blanding 13 ifølge det motholdte patent å brytes istykker straks og er helt ubrukelig efter 200 overganger. Blanding 14 begynner å brytes istykker efter 200 overganger og er helt ubrukelig efter 400 overganger. Alle blandingene ifølge det amerikanske patent ga stabilitet innenfor intervallet 40 - 600 overganger (12% svikt), mens blandingen ifølge foreliggende oppfinnelse har stabilitet til 1200 - 1400 overganger. and while the mixture according to the present invention can withstand up to 1400 temperature transitions without breaking, according to the opposed patent, mixture 13 begins to break into pieces immediately and is completely useless after 200 transitions. Mixture 14 begins to break apart after 200 transitions and is completely useless after 400 transitions. All the mixtures according to the American patent gave stability within the interval 40 - 600 transitions (12% failure), while the mixture according to the present invention has stability to 1200 - 1400 transitions.

Det skal legges merke til at borsyrens virkning ikke erstattes av de andre komponenter. It should be noted that the effect of the boric acid is not replaced by the other components.

Blandingene 13 og 14 i det amerikanske patent inneholder hver 0,01 sulfat og 0,2% fosfat, begge innenfor de intervaller som omfattes av oppfinnelsen. De uventede og enestående resultater kan derfor kun være en virkning av de varierende mengdeforhold mellom komponentene. Mixtures 13 and 14 in the US patent each contain 0.01% sulfate and 0.2% phosphate, both within the ranges covered by the invention. The unexpected and unique results can therefore only be an effect of the varying quantity ratios between the components.

Det antydes absolutt intet i det amerikanske patent Absolutely nothing is implied in the US patent

om at mengdeforholdet mellom komponentene kunne ha en så dramatisk virkning. that the quantity ratio between the components could have such a dramatic effect.

De håndgripelige fordeler ved blandingen i henhold til oppfinnelsen er forbedret fysikalsk stabilitet, dvs. større hardhet og motstandsevne mot sammenbakning, lavere følsomhet overfor fuktighet og/eller nedbrytelse av partikkelstørrelsen, særlig ved gjentatte passeringer gjennom III-IV krystalltype-transisjons-temperaturen. The tangible advantages of the mixture according to the invention are improved physical stability, i.e. greater hardness and resistance to caking, lower sensitivity to moisture and/or breakdown of the particle size, especially during repeated passes through the III-IV crystal type transition temperature.

Den forandring i krystalltype som normalt finner sted når ammoniumnitrat passerer gjennom 84,2°C (II-III), 32,1°C (III-IV) og raskt gjennom 45 - 51,1°C (II-IV) området, resulterer i en nedbrytning av større partikler (+ 20 mesh og større) til mindre partikler. Ved kommersiell fremstilling av prillet, granulert og pelletisert ammoniumnitrat må slike mindre partikler, dvs. støv eller finstoffer, skilles fra produktet og behandles på ny i anlegget. Ved fremstilling av prillet ammoniumnitrat fraskilles støvet og opp-løses derefter på ny som en svak væskeoppløsning. Fordampere for-damper derefter dette vann, hvilket øker prosessens pris. Det gjen-vundne ammoniumnitrat prilles derefter påny efter fordampning og med-fører derved øket belastning på prilletårnet og tørre- bg kjøle-tromlene, hvilket reduserer anleggets kapasitet. Enhver reduksjon avv støvmengden som dannes i anlegget, medfører således en tilsvarende økning i kapasiteten for et gitt anlegg og reduserer arbeidsomkostningene. The change in crystal type that normally takes place when ammonium nitrate passes through the 84.2°C (II-III), 32.1°C (III-IV) and quickly through the 45 - 51.1°C (II-IV) range, resulting in a breakdown of larger particles (+ 20 mesh and larger) into smaller particles. In the commercial production of prilled, granulated and pelletized ammonium nitrate, such smaller particles, i.e. dust or fines, must be separated from the product and processed again in the plant. When producing prilled ammonium nitrate, the dust is separated and then dissolved again as a weak liquid solution. Evaporators then pre-evaporate this water, increasing the cost of the process. The recovered ammonium nitrate is then prilled again after evaporation, thereby increasing the load on the prilling tower and the drying and cooling drums, which reduces the plant's capacity. Any reduction in the amount of dust that is formed in the plant thus results in a corresponding increase in the capacity of a given plant and reduces labor costs.

Ved prilleprosessen sprøytes ammoniumnitratoppløsning ved en temperatur på 138°C eller høyere inn i et prilletårn i motstrøm til kjøleluft som får dråpene til å stivne til priller som tilslutt avkjøles til romtemperatur. Prillene passerer således gjennom overgangstemperaturene på 128, 84,2 og 32,1°C. Vanligvis inneholder prillene gjenværende fuktighet og tørres med varm luft. Ved kommersiell fremstilling føres prillene således ofte raskt gjennom II-IV overgangsområdet (45 - 51,1°C) mer enn en gang. Føring av prillene gjennom disse transisjonspunkter frembringer sprukne priller og dannelse av findelt pulver i prilletårnet og tørre- og kjøletromlene og svekker strukturen av de hele priller slik at de lett går i stykker ved den påfølgende håndtering. Et tilsvarende problem eksisterer ved fremstilling av partikkelformige gjødningsmiddel-blandinger inneholdende ammoniumnitrat. In the prilling process, ammonium nitrate solution is sprayed at a temperature of 138°C or higher into a prilling tower in countercurrent to cooling air, which causes the droplets to solidify into prillings, which are finally cooled to room temperature. The beads thus pass through the transition temperatures of 128, 84.2 and 32.1°C. Usually the prills contain residual moisture and are dried with hot air. In commercial production, the prills are thus often quickly passed through the II-IV transition region (45 - 51.1°C) more than once. Passing the prills through these transition points produces cracked prills and formation of finely divided powder in the prill tower and drying and cooling drums and weakens the structure of the whole prills so that they break easily during subsequent handling. A similar problem exists in the production of particulate fertilizer mixtures containing ammonium nitrate.

Selv om omfattende utstyr anvendes for å fjerne uønskede finstoffer eller støv fra det kommersielle produkt, vil allikevel noe føres med. I noen anlegg holdes prillene eller granulene i poser ved temperaturer høyere enn 32,1°C, slik at krystallene passerer gjennom 32,1°C transisjonspunktet inne i posen, hvorved en viss knusning av priller og støvdannelse oppstår. Den mest full-stendige fysikalske oppbrytning av ammoniumnitrat-blandinger finner imidlertid sted ved lagring når priller gradvis blir myke ved langvarig lagring eller går i stykker som et resultat av passasje gjennom 32,1°C krystalltransisjonstemperaturen. Denne fysikalske nedbrytning forårsaker omfattende dannelse av støv, og granulene eller prillene får sprekker og/eller en svak kornaktig struktur. Selv om alle slike støv ikke var tilstede i produktet da dette opp-rinnelig ble innpakket, vil støv således dannes senere ved hånd-teringen og under lagringen. lo% eller mindre av sprukne priller frembringer en markert reduksjon av produktets fysikalske egenskaper. Even if extensive equipment is used to remove unwanted fines or dust from the commercial product, something will still be carried over. In some plants, the prills or granules are kept in bags at temperatures higher than 32.1°C, so that the crystals pass through the 32.1°C transition point inside the bag, whereby some crushing of the prills and dust formation occurs. However, the most complete physical breakdown of ammonium nitrate mixtures occurs upon storage when beads gradually soften with prolonged storage or break as a result of passage through the 32.1°C crystal transition temperature. This physical degradation causes extensive formation of dust, and the granules or prills acquire cracks and/or a weak grain-like structure. Even if all such dust was not present in the product when it was originally wrapped, dust will thus form later during handling and during storage. lo% or less of cracked beads produces a marked reduction of the product's physical properties.

Den alvorligste følge av partikkelformig ammoniumnitrats fysikalske ustabilitet når det anvendes som gjødningsmidde1, er dets tendens til å gå over til en fast, hard kake under lagring. Selv når dette ikke finner sted vil de dannede finstoffer og støv gjøre produktet vanskeligere å håndtere og bruke, og således redu-sere kvaliteten derav. The most serious consequence of particulate ammonium nitrate's physical instability when used as a fertilizer1 is its tendency to turn into a solid, hard cake during storage. Even when this does not take place, the fines and dust formed will make the product more difficult to handle and use, and thus reduce its quality.

Når stabiliserende materialer settes til ammoniumnitratet, kan man ikke anvende store mengder av materialer som er skadelige for planteveksten, når ammoniumnitrat skal anvendes som gjødnings-middel. En stor mengde borforbindelse er f.eks. uønsket hvis jorden allerede inneholder store mengder bor. Innen gjødningsmiddel-industrien kan også en liten prisreduksjon påvirke valget av en fremgangsmåte eller et produkt i forhold til et annet. Dette er særlig tilfelle med foreliggende oppfinnelse, i henhold til hvilken et veloverveiet valg av tilsetningsstoffer resulterer i et stabilt produkt til en lav pris. When stabilizing materials are added to the ammonium nitrate, one cannot use large quantities of materials that are harmful to plant growth, when ammonium nitrate is to be used as a fertiliser. A large amount of boron compound is e.g. undesirable if the soil already contains large amounts of boron. Within the fertilizer industry, even a small price reduction can influence the choice of one method or product in relation to another. This is particularly the case with the present invention, according to which a well-considered choice of additives results in a stable product at a low price.

Som her anvendt, betyr "partikkelformig" ammoniumnitrat separate, individuelle makropartikler, f.eks. priller, granuler og pellets, i motsetning til støpt eller pulverformig ammoniumnitrat eller oppløsninger derav. Med "finstoffer" og "støv" skal forstås meget små partikler av ammoniumnitrat, f.eks. på -20 mesh, -30 mesh og mindre, som normalt er knyttet til fremstilling av granular, pelletisert og prillet ammoniumnitrat. As used herein, "particulate" ammonium nitrate means separate, individual macroparticles, e.g. prills, granules and pellets, as opposed to cast or powdered ammonium nitrate or solutions thereof. By "fines" and "dust" are meant very small particles of ammonium nitrate, e.g. of -20 mesh, -30 mesh and smaller, which is normally linked to the production of granular, pelletised and prilled ammonium nitrate.

Det flytende ammoniumnitrat-utgangsmaterialet som anvendes ved fremstilling av ammoniumnitrat-blandingen i henhold til oppfinnelsen, omfatter smeltet ammoniumnitrat inneholdende meget lite fuktighet, f.eks. 0,2 - 6%, av den type som vanligvis anvendes for fremstilling av prillet og pelletisert ammoniumnitrat, og vandige oppløsninger av ammoniumnitrat, f.eks. de som normalt anvendes til fremstilling av ammoniumnitrat i prillet eller granulert form. The liquid ammonium nitrate starting material used in the production of the ammonium nitrate mixture according to the invention comprises molten ammonium nitrate containing very little moisture, e.g. 0.2 - 6%, of the type usually used for the production of prilled and pelletized ammonium nitrate, and aqueous solutions of ammonium nitrate, e.g. those that are normally used for the production of ammonium nitrate in prilled or granulated form.

Vanligvis anvendes borsyre selv om et ammoniumsalt av borsyre noen ganger foretrekkes når den flytende utgangsblanding fremstilles ved ammoniakkering av salpetersyre. På grunn av den frie ammoniakk som ofte er tilstede i ammoniumnitrat under frem-stillingen, vil noe eller all borsyre, når den anvendes, omdannes til et ammoniumsalt derav. Fra 0,015 - 0,15% anvendes. Generally, boric acid is used, although an ammonium salt of boric acid is sometimes preferred when the liquid starting mixture is prepared by ammoniating nitric acid. Due to the free ammonia which is often present in ammonium nitrate during manufacture, some or all of the boric acid, when used, will be converted into an ammonium salt thereof. From 0.015 - 0.15% is used.

Diammoniumsulfatet og diammoniumfosfatet virker sammen med og synergistisk med borsyre eller dens ammoniumsalt for å forbedre stabiliteten av ammoniumnitratet, særlig med hensyn til III-IV overgang. Store mengder ammoniumfosfat er vanligvis nødvendig for å forbedre stabiliteten av ammoniumnitrat vesentlig. Når det imidlertid anvendes sammen med borsyre eller dens ammoniumsalt og diammoniumsulfat, vil meget små mengder effektivt forbedre stabiliteten av ammoniumnitratet. The diammonium sulfate and diammonium phosphate work together and synergistically with boric acid or its ammonium salt to improve the stability of the ammonium nitrate, particularly with regard to the III-IV transition. Large amounts of ammonium phosphate are usually required to significantly improve the stability of ammonium nitrate. However, when used with boric acid or its ammonium salt and diammonium sulfate, very small amounts will effectively improve the stability of the ammonium nitrate.

Den høyeste stabiliseringsgrad er hittil oppnådd med 0,135% H3B03, 0,01% (NH4)2S04 og 0,2% (NH4)2HP04 (ingen sprukne priller i løpet av mer enn 1400 III-IV overganger). The highest degree of stabilization has been achieved so far with 0.135% H3B03, 0.01% (NH4)2S04 and 0.2% (NH4)2HP04 (no cracked beads during more than 1400 III-IV transitions).

En eller flere av bor-, fosfat- og sulfatforbindelsene som anvendes i produktet i henhold til oppfinnelsen, kan settes til det flytende ammoniumnitrat-utgangsmaterialet eller dannes in situ ved først å tilsette borsyre, fosforsyre og svovelsyre, fulgt av tilsetning av ammoniakk. Den sistnevnte teknikk kan anvendes når ammoniumnitrat fremstilles av salpetersyre. Når tilsetningsstoffene anvendes som sådanne istedenfor å bli dannet in situ i ammoniumnitrat -smeiten eller den vandige ammoniumnitrat-oppløsning eller i blandingen som anvendes til fremstilling av ammoniumnitratet, kan de tilsettes som et findelt, fast stoff eller i en forhåndsdannet vandig eller smeltet ammoniumnitrat-oppløsning. Uansett hvilken teknikk som anvendes, bør man sørge for omhyggelig sammenblanding for å sikre at man oppnår en homogen blanding. One or more of the boron, phosphate and sulfate compounds used in the product according to the invention can be added to the liquid ammonium nitrate starting material or formed in situ by first adding boric acid, phosphoric acid and sulfuric acid, followed by the addition of ammonia. The latter technique can be used when ammonium nitrate is produced from nitric acid. When the additives are used as such instead of being formed in situ in the ammonium nitrate smelter or the aqueous ammonium nitrate solution or in the mixture used to produce the ammonium nitrate, they can be added as a finely divided solid or in a preformed aqueous or molten ammonium nitrate solution . Regardless of the technique used, care should be taken to mix thoroughly to ensure that a homogeneous mixture is obtained.

Tre faktorer påvirker den stabiliseringsgrad som oppnås med de stabiliserende blandinger i henhold til oppfinnelsen. Den første faktor er ammoniumnitratets pH-verdi. Hvis pH-verdien er for høy, dvs. slik at fri ammoniakk er tilstede i eller frigjøres fra ammoniumnitrat-blandingen, eller hvis pH-verdien er for lav, Three factors influence the degree of stabilization achieved with the stabilizing mixtures according to the invention. The first factor is the ammonium nitrate's pH value. If the pH is too high, i.e. so that free ammonia is present in or released from the ammonium nitrate mixture, or if the pH is too low,

slik at fri syre er tilstede i blandingen, reduseres forbedringen i stabilitet vesentlig. Den optimale pH-verdi for enhver valgt blanding som skal stabiliseres, kan lett bestemmes ved de stabilitets-prøver som er beskrevet i det følgende. Den varierer med den valgte blanding som skal stabiliseres, men er vanligvis mellom 5,0 so that free acid is present in the mixture, the improvement in stability is significantly reduced. The optimum pH value for any chosen mixture to be stabilized can be easily determined by the stability tests described below. It varies with the chosen mixture to be stabilized, but is usually between 5.0

og 7,0 (for en 8 vekt-% oppløsning). Den annen faktor er forholdet mellom borsyre og diammoniumsulfat og forholdet mellom diammoniumfosfat og diammoniumsulfat. Den tredje faktor er den måte på and 7.0 (for an 8% by weight solution). The second factor is the ratio between boric acid and diammonium sulfate and the ratio between diammonium phosphate and diammonium sulfate. The third factor is the way

hvilken tilsetningsstoff-blandingen dannes og settes til ammoniumnitrat-blandingen. Når det anvendes en kombinasjon av borsyre, fosforsyre og svovelsyre for å danne tilsetningsstoffene, 'må fosforsyren omdannes til et ammoniumsalt før den blandes med fri borsyre. which additive mixture is formed and added to the ammonium nitrate mixture. When a combination of boric acid, phosphoric acid and sulfuric acid is used to form the additives, the phosphoric acid must be converted to an ammonium salt before it is mixed with free boric acid.

En foretrukket teknikk omfatter at en blanding av fosforsyre og svovelsyre ammoniakkeres i den ønskede utstrekning inntil man har nådd en pH«*verdi ved hvilken all fosforsyren og svovelsyren er om-dannet til ammoniumsalt. Derefter tilsettes borsyre, og blandingen ammoniakkeres igjen til en pH-verdi over 5,0. Hvis konsentrerte syrer anvendes, f.eks. 93% svovelsyre og 85% fosforsyre, er den resulterende blanding en oppslemning som kan pumpes til ammonium-nitratblandingen som skal stabiliseres. Denne prosess er særlig hensiktsmessig med prillet ammoniumnitrat fordi den ikke øker belastningen på fordamperne og således ikke reduserer anleggets kapasitet. A preferred technique involves ammoniating a mixture of phosphoric acid and sulfuric acid to the desired extent until a pH value has been reached at which all the phosphoric acid and sulfuric acid have been converted to ammonium salt. Boric acid is then added, and the mixture is ammoniated again to a pH value above 5.0. If concentrated acids are used, e.g. 93% sulfuric acid and 85% phosphoric acid, the resulting mixture is a slurry that can be pumped to the ammonium nitrate mixture to be stabilized. This process is particularly appropriate with prilled ammonium nitrate because it does not increase the load on the evaporators and thus does not reduce the plant's capacity.

I områder med høyt borinnhold, er det ønskelig å anvende In areas with a high boron content, it is desirable to use

så lite borsyre som mulig for å stabilisere ammoniumnitratet. as little boric acid as possible to stabilize the ammonium nitrate.

De følgende eksempler skal illustrere oppfinnelsen ytter-ligere. Prosentdeler og deler er efter vekt. The following examples shall further illustrate the invention. Percentages and parts are by weight.

EKSEMPEL 1-10 AMMONIUMNITRAT-PRILLER EXAMPLE 1-10 AMMONIUM NITRATE PRILLS

NH4N03 priller (0,2% H20) ble smeltet, og forskjellige prosentdeler diammoniumfosfat (DAF), borsyre og diammoniumsulfat (DAS) ble blandet inn i smeiten. Den smeltede blanding ble derefter dryppet med en dråpeanordning på et "Teflon"-ark for å danne priller, og ble avkjølt. Disse priller ble undersøkt med hensyn til motstandsevne mot brudd ved passasje gjennom III-IV (32,1°C) overgangen. Ved III-IV overgangsprøvene ble priller oppvarmet ved 43°C i to timer og derefter avkjølt til 25 1/2°C i to timer. Den prosentvise mengde priller som gikk i stykker ved hvert forsøk, ble notert efter hver cyklus. Disse data er angitt i tabell I. Eksemplene 1 - 8 er sammenligningseksempler, mens 9 og 10 er i henhold til oppfinnelsen. NH 4 NO 3 pellets (0.2% H 2 O) were melted, and various percentages of diammonium phosphate (DAF), boric acid and diammonium sulfate (DAS) were mixed into the melt. The molten mixture was then dripped with a dropper onto a "Teflon" sheet to form beads, and was cooled. These beads were examined for resistance to breakage when passing through the III-IV (32.1°C) transition. In the III-IV transition tests, prills were heated at 43°C for two hours and then cooled to 25 1/2°C for two hours. The percentage amount of beads that broke in each trial was noted after each cycle. These data are given in table I. Examples 1 - 8 are comparative examples, while 9 and 10 are according to the invention.

Claims

Stabilized ammonium nitrate with a purity of at least 97% and containing 0.1 - 0.2% by weight boric acid or its ammonium salt, 0.01 - 0.02% by weight diammonium sulfate, and 0.1 - 0.2% by weight diammonium phosphate , and where the ratio between diammonium phosphate and diammonium sulfate is less than 20, and the ratio between boric acid or its ammonium salt and diammonium sulfate is greater than 10, characterized in that a) the percentage by weight of boric acid or its ammonium salt is from 0.125 to 0.135%, b) the percentage by weight of diammonium sulfate is from 0.0125 to 0.01%, c) the weight percentage of diammonium phosphate is from 0.15 to 0.2%, d) the ratio of diammonium phosphate to diammonium sulfate is from 12 to 20, e) the ratio of boric acid or its ammonium salt to diammonium sulfate is from 10 to 13.5 and f) the ratio of diammonium phosphate to boric acid or its ammonium salt is from 1.2 to 1.5, provided that (i) the ratio of diammonium phosphate to diammonium sulfate and/or (ii) twice the ratio of boric acid or its ammonium salt and di ammonium sulfate is different from 20.