NO122256B

NO122256B -

Info

Publication number: NO122256B
Application number: NO17056367A
Authority: NO
Inventors: P Martensen
Original assignee: Weser Ag
Priority date: 1966-11-26
Filing date: 1967-11-16
Publication date: 1971-06-07
Also published as: NL6714546A; SE328799B; DE1501699A1; GB1200062A

Abstract

1,200,062. Liquefied gas storage containers. WESER A.G. 27 Nov., 1967 [26 Nov., 1966], No. 53894/67. Heading F4D. A generally rectangular liquefied gas, e.g. methane storage container at atmospheric pressure is formed of a self-supporting framework 6, Fig. 2, to which are secured thin flat wall-forming plates 9 supported by surrounding heat insulation 4; the base of the frame having a centrally extending guide 7 co-operating with a guide 8 on the floor 3 of a surrounding supporting structure, e.g. the inner ball 2 of a double-hulled ship. The frame 6 is braced by a corrugated bulkhead 13 and struts 11, 12 and the side-plates 9 have expansion folds 10. Struts 12 also serve as stays for the side-plates 9 to which they are connected by springs 15.

Description

Fremgangsmåte for fremstilling av progressivt brennende, Process for the production of progressive burning,

formet nitrocellulosekrutt. shaped nitrocellulose powder.

A. Krutt av homogen komposisjon. A. Gunpowder of homogeneous composition.

Når man betrakter frembringelsen av When considering the production of

trykk i et lukket bombekalorimeter beteg-ner z den brøkdel av kruttmengden som forbrenner i tidsrommet t, og man får føl-gende ligning: pressure in a closed bomb calorimeter z denotes the fraction of the amount of gunpowder that burns in the time period t, and the following equation is obtained:

i hvilken oi er den opprinnelige vekt og tot er vekten ved tiden t. in which oi is the initial weight and tot is the weight at time t.

dz dz

— er forbrenningshastigheten for massen, dt — is the burning rate of the mass, dt

Hvis den lineære forbrenningshastighet uttrykkes i ligningen: gjelder følgende ligning for massens forbrenningshastighet : If the linear burning rate is expressed in the equation: the following equation applies to the burning rate of the mass:

i hvilken S representerer overflatearealet in which S represents the surface area

ved tiden t og S» det opprinnelige overflate-areal. at time t and S» the original surface area.

t) representerer tettheten og W» representerer kruttets opprinnelige volum. t) represents the density and W» represents the original volume of the gunpowder.

S S

—representerer forandringen i overflate-areal under forbrenningen. Nevnte forbrenning er en funksjon av z. Den kalles formfunksjonen L" (z).. W.i —represents the change in surface area during combustion. Said combustion is a function of z. It is called the shape function L" (z).. W.i

— er den «effektive» veggtykkelse. — is the "effective" wall thickness.

Sn Sn

Su Sigh

lix —- kalles livligheten (vivasiteten). lix —- is called the vivacity.

Wh Wh

Hva angår homogent skytevåpenkrutt er livligheten A antatt å være konstant for så vidt som den lineære forbrenningshastighet for et gitt trykk er tilnærmet konstant. In the case of homogeneous gunpowder, the liveness A is assumed to be constant insofar as the linear burning rate for a given pressure is approximately constant.

Der synes å foreligge indikasjoner i retning av at den lineære forbrenningshastighet øker svakt innover, hvilket kan forklares, da nitrocellulose (N.C.)-moleky-ler er mer rettet etter lengdeaksen for kom-presjonsretningen på utsiden enn på inn-siden, idet den lineære forbrenningshastighet antas å være større i langsgående retning av molekylene enn i tversgående. Dette fenomen er blitt etterforsket, og hvis det er til stede i det hele tatt, så er virkningen meget svak og finner ikke noe uttrykk i bombekalorimeteret i tilfelle av at der anvendes N.C. krutt i rørform med homogen komposisjon. Det antas derfor at A er konstant (for en homogen masse), There seem to be indications in the direction that the linear combustion rate increases slightly inwards, which can be explained, as nitrocellulose (N.C.) molecules are more aligned along the longitudinal axis of the compression direction on the outside than on the inside, as the linear combustion rate is assumed to be greater in the longitudinal direction of the molecules than in the transverse direction. This phenomenon has been investigated, and if it is present at all, the effect is very weak and finds no expression in the bomb calorimeter in the case of N.C. being used. gunpowder in tube form with homogeneous composition. It is therefore assumed that A is constant (for a homogeneous mass),

dz dz

Hvis —skal øke i større utstrekning Ut If —should increase to a greater extent Out

enn i overensstemmelse med trykkfaktoreri p o., C ' (z) vil derfor måtte øke under for-brenningens fremadskriden. than in accordance with the pressure factor p o., C' (z) will therefore have to increase during the progress of the combustion.

Krutt som tilfredsstiller ligningen Gunpowder that satisfies the equation

L' (z) > 1 kalles progressivt krutt. L' (z) > 1 is called progressive gunpowder.

Krutt som tilfredsstiller ligningen Gunpowder that satisfies the equation

L' (z) = 1 kalles nøytralt krutt, og L' (z) = 1 is called neutral gunpowder, and

krutt som tilfredsstiller ligningen gunpowder that satisfies the equation

l (z) < 1 kalles regressivt krutt. l (z) < 1 is called regressive gunpowder.

Hvis det nå antas at: If it is now assumed that:

dz dz

gjelder ligningen —= AP. apply the equation —= AP.

dt date

Bortsett fra noen mindre korreksjoner spesielt med hensyn til forandring i co-volum, gjelder videre den følgende ligning med hensyn til forbrenningen av kruttet i en lukket beholder: z = P/Pm (4) Apart from some minor corrections especially with regard to changes in co-volume, the following equation also applies with regard to the combustion of the gunpowder in a closed container: z = P/Pm (4)

hvor Pm er det maksimale trykk. where Pm is the maximum pressure.

Vi får da: We then get:

Kurver Baskets

en horisontal rett linje. Overflatearealet for krutt av den enkle perforerte sylindertype vil langsomt avta under forbrenningen. Ovennevnte kurve vil helle noe i nevnte tilfelle på grunn av at i formelen (5) vil A måtte erstattes av AL" (z). a horizontal straight line. The surface area of gunpowder of the single perforated cylinder type will slowly decrease during combustion. The above curve will tilt somewhat in the aforementioned case because in formula (5) A will have to be replaced by AL" (z).

Hvis på den annen hånd « = 1 gjelder ligningen: If, on the other hand, « = 1, the equation applies:

Til tross for at (z) = 1 kan kurven likevel helle oppover eller nedover på grunn av at u =1. Hellingen i retning oppover av kurven på grunn av dette forhold settes videre ut av betraktning, da i nevnte tilfelle u ville måtte være vesentlig større enn 1. I Corner's bok «Theory of interior ballistics of guns», sidene 40 og 71 anføres følgende om dette forhold: «Blant produksjonsdrivladninger har den høyeste « som er registrert vært 1,02.» «Verdiene som nå aksepteres for nor-male drivladninger ligger ved skytevåpen-trykk mellom 0,9 og 1.» «En a på 1,02 ligger så lite over 1 at forskjellen ikke er av noen betydning. Verdier for « mellom 0,8 og 0,9 ble oppnådd for tidligere partier av visse drivladninger. Med øket erfaring ved produksjonen steg til 0,9.» Etter de korreksjoner som er nevnt under (4), spesielt for co-volumet, må det derfor finnes en horisontal linje for funk sjonen Despite the fact that (z) = 1, the curve can still slope upwards or downwards due to u =1. The upward slope of the curve due to this condition is further taken out of consideration, as in the aforementioned case u would have to be significantly greater than 1. In Corner's book "Theory of interior ballistics of guns", pages 40 and 71 the following is stated about this ratio: "Among production propellant charges, the highest " recorded has been 1.02." "The values now accepted for normal propellant charges lie between 0.9 and 1 at firearm pressure." "An a of 1.02 is so little above 1 that the difference is of no importance. Values for « between 0.8 and 0.9 were obtained for earlier batches of certain propellant charges. With increased experience in production, it rose to 0.9." After the corrections mentioned under (4), especially for the co-volume, there must therefore be a horizontal line for func the tion

formet krutt hvis « = 1. Fig. 1 på tegnin-gen viser at dette virkelig er tilfelle. Nevnte krutt er derfor absolutt nøytralt. Krutt av enkeltperforert sylindertype er svakt regressivt hvis a =1, og flakkrutt er ster- shaped gunpowder if « = 1. Fig. 1 on the drawing shows that this is indeed the case. Said gunpowder is therefore absolutely neutral. Gunpowder of the single-perforated cylinder type is weakly regressive if a =1, and flake gunpowder is ster-

kere regressivt, mens krutt av multi (7)-perforert sylindertype (med hensyn til formfunksjonen) vil være progressivt. Det forhold at det er lite som viser dette, ligger utenfor beskrivelsens ramme. kere regressively, while gunpowder of the multi (7)-perforated cylinder type (with respect to the shape function) will be progressive. The fact that there is little that shows this is beyond the scope of the description.

B. Foran er derfor blitt tatt i betraktning følgende begrep: B. The following concept has therefore been taken into account:

Nøytral forbrenning, Neutral combustion,

regressiv forbrenning, og progressiv forbrenning av krutt som et resultat av formfunksjonen l (z) for krutt som har en homogen komposisjon, slik at A = konstant. En annen teoretisk mulighet for å oppnå et progressivt forbrennende krutt er å virkeliggjøre en progressivitet i A. regressive combustion, and progressive combustion of gunpowder as a result of the shape function l (z) for gunpowder having a homogeneous composition, so that A = constant. Another theoretical possibility for achieving a progressively burning gunpowder is to realize a progressiveness in A.

Hvis det antas at « <J 1, mens kruttet med hensyn til formfunksjonen er nøytralt eller svakt regressivt, vil det være klart at If it is assumed that « <J 1, while the gunpowder with respect to the shape function is neutral or weakly regressive, it will be clear that

for nevnte parti av kurven for said part of the curve

sett i forhold til P /Pm som stiger i stedet for å forløpe horisontalt, vil kruttet under enhver omstendighet være progressivt forbrennende som et resultat av progressivitet i massen. Når « for nitrocellulosekrutt er mindre enn 1, vil de ordinære kurver for nitrocellulosekrutt av homogen sammensetning med en stort sett nøytral formfunksjon langsomt helle (helning mot X-aksen). En sam- in relation to P /Pm rising rather than going horizontally, the gunpowder will in any case be progressively burning as a result of progressivity in the mass. When « for nitrocellulose powder is less than 1, the ordinary curves for nitrocellulose powder of homogeneous composition with a largely neutral shape function will slowly slope (slope towards the X-axis). A co-

ven for et ubehandlet homogent krutt som etterpå gjøres progressivt ved behandling i overensstemmelse med oppfinnelsen, viser så på en korrekt og overbevisende måte gra-dén av progressivitet som et resultat av massens sammensetning (se fig. 2). ven for an untreated homogeneous gunpowder which is afterwards made progressive by treatment in accordance with the invention, then correctly and convincingly shows the degree of progressiveness as a result of the composition of the mass (see fig. 2).

Det vil forståes at for å virkeliggjøre progressivitet i den lineære livlighet som en funksjon av z tilstrebes en kruttype i hvilken, på grunn av en forskjell i kjemisk sammensetning, forbrenningshastigheten øker fra det ytre til det indre av kornene. Krutt av forskjellig varmeverdi (altså med forskjellig A) er blitt sammenrullet m. v. uten at man har fått et tilfredsstillende resultat, hvilket også skyldes en dår-lig produserbarhet og en diskontinuerlig forandring i produktets livlighet. It will be understood that in order to realize progressivity in the linear liveness as a function of z, a type of gunpowder is sought in which, due to a difference in chemical composition, the burning rate increases from the exterior to the interior of the grains. Gunpowder of different heating value (ie with different A) has been rolled up etc. without a satisfactory result, which is also due to poor manufacturability and a discontinuous change in the liveliness of the product.

Fauveau og Chosson beskriver i «Mémo-rial des poudres 1953», side 175 m. v. en impregneringsprosess med flegmatiserende stoffer (stoffer som reduserer livligheten) i væske. De kaller dette «précipitation progressive». Den anvendes for sfærisk krutt som inneholder 10—15% nitroglyserol (N.G). Fauveau and Chosson describe in "Mémo-rial des poudres 1953", page 175 et seq., an impregnation process with phlegmatizing substances (substances that reduce liveliness) in liquid. They call this "précipitation progressive". It is used for spherical gunpowder containing 10-15% nitroglycerol (N.G).

Som oppløsningsmiddel anvendes en fortynnet vandig etanol med omkring 21 y2 volumprosent etanol. Absorbering av etanol i kruttet kan sees bort fra, og sannsynlig-vis finner det i det hele tatt ikke sted. Ni-troglyserolen er bærer. Absorbsjonstiden er meget kort. Prosessen kan ikke med hell anvendes for nitrocellulosekrutt (N.C.-krutt). A diluted aqueous ethanol with about 21 y2 volume percent ethanol is used as solvent. Absorption of ethanol in the gunpowder can be disregarded, and probably does not take place at all. The nitro-glycerol is a carrier. The absorption time is very short. The process cannot be successfully used for nitrocellulose gunpowder (N.C. gunpowder).

Også N.C.-krutt spesielt for håndvåpen med små dimensjoner (veggtykkelse mindre enn 0,5 mm) har vært utsatt for en impregneringsprosess med flegmatiserende stoffer i en roterende trommel, og det resultat man fikk var ballistisk fordelaktig. Bare et meget tynt sjikt blir imidlertid impregnert, inn i hvilket sjikt flegmatiseringsstoffene trenger i en forholdsvis høy konsentrasjon, hvilken inntrengen imidlertid ikke kan kontrolleres. Det er konsentrerte oppløs-ninger i f. eks. etanol som anvendes her, som i relativt små mengder i forhold til kruttet som skal behandles, er tilsatt nevnte krutt i en roterende trommel. Hvis kruttet blir for fuktig vil det ikke rulle i trommelen. Alkoholen vil fordampe og en ny mengde oppløsning må tilsettes igjen. Virkningen forblir meget overfladisk, dvs. den blir begrenset til et tynt ytre sjikt. Hverken konsentrasjonen av de flegmatiserende stoffer i over f lates jiktet eller dybden av inntrengningen kan kontrolleres. Also, N.C. gunpowder especially for handguns with small dimensions (wall thickness less than 0.5 mm) has been subjected to an impregnation process with phlegmatizing substances in a rotating drum, and the result obtained was ballistically advantageous. However, only a very thin layer is impregnated, into which layer the phlegmatizing substances penetrate in a relatively high concentration, the penetration of which, however, cannot be controlled. There are concentrated solutions in e.g. ethanol used here, which in relatively small quantities compared to the gunpowder to be treated, is added to said gunpowder in a rotating drum. If the gunpowder becomes too moist it will not roll in the drum. The alcohol will evaporate and a new amount of solution must be added again. The effect remains very superficial, i.e. it is limited to a thin outer layer. Neither the concentration of the phlegmatizing substances in the surface thickness nor the depth of penetration can be controlled.

For håndvåpen er det ballistiske resultat forholdsvis tilfredsstillende, selv om , det nok kunne være bedre. For større våpen, altså våpen med større veggtykkelse, er re-sultatet imidlertid avgjort utilfredsstil-lende. Denne prosess begrenses naturlig-vis til krutt som vil rulle i trommelen og hvis lengdedimensjoner derfor er begrenset i forhold til de andre dimensjoner, som f. eks. flak eller perforert sylindertype av krutt (enkelt- eller multiperforert). For handguns, the ballistic result is relatively satisfactory, although it could probably be better. However, for larger weapons, i.e. weapons with greater wall thickness, the result is decidedly unsatisfactory. This process is naturally limited to gunpowder that will roll in the drum and whose length dimensions are therefore limited in relation to the other dimensions, such as e.g. flake or perforated cylinder type of gunpowder (single or multi-perforated).

Denne behandling fortsettes normalt inntil den mengde flegmatiseringsstoff som tilsettes andrar til noen prosent av kruttets vekt. Som et eksempel kan tjene rifle-krutt med dimensjoner 1,3 x 1,3 x 0,25 og med en opprinnelig tilsynelatende forbrenningsvarme (aHC) på 930 cal, som for hver vektsprosentdel av kruttet har absorbert 2y2 vektsdel av dietyldifenylkarbamid (dietylsentralit) under behandlingen. Den gjennomsnittlige aHC for kruttet vil ha av-tatt til omkring 856 cal. etter behandlingen. Det antas at sentraliten absorberes av det ytre sjikt i en vekt av y5 av den totale kornvekt, og at ingen sentralit trenger inn forbi nevnte ytre lag, hvilket omtrent svarer til det virkelige forhold. De ytre sjikt har da absorbert ca. 12,5 vektsprosent av sentraliten. aHC for nevnte ytterste Vs er i gjennomsnitt blitt omkring 600 cal. Hvis nå den samme prosentsats for sentraliten ble absorbert av krutt som pr. vektenhet bare har y3 eller V4 av overflatearealet, og hvis absorbsjonen ble begrenset til et sjikt på samme tykkelse, ville sentraliten bli absorbert med omtrent Vir, eller '/2o av den totale kruttvekt, og nevnte del ville da i gjennomsnitt inneholde 37 y2 % resp 50% av sentralit. Nevnte sjikts aHC ville andra til omkring 100 cal. i det første tilfelle, og i det annet tilfelle ville det være negativt, dvs. sjiktet ville ikke være i stand til å brenne uten tilsetning av surstoff. This treatment is normally continued until the amount of phlegmatizing agent that is added changes to a few percent of the gunpowder's weight. As an example, rifle powder with dimensions 1.3 x 1.3 x 0.25 and with an initial apparent heat of combustion (aHC) of 930 cal, which for each weight percent of the gunpowder has absorbed 2y2 parts by weight of diethyldiphenylurea (diethylcentralite) during the treatment. The average aHC for the gunpowder will have decreased to about 856 cal. after the treatment. It is assumed that the centralite is absorbed by the outer layer in a weight of y5 of the total grain weight, and that no centralite penetrates past said outer layer, which roughly corresponds to the real situation. The outer layers have then absorbed approx. 12.5 percent by weight of the centrality. aHC for said outermost Vs has on average become around 600 cal. If now the same percentage for the centrality was absorbed by gunpowder as per unit weight has only y3 or V4 of the surface area, and if the absorption were limited to a layer of the same thickness, the centrality would be absorbed by about Vir, or '/2o of the total weight of gunpowder, and said portion would then contain on average 37 y2% resp. 50% of centrality. Said layer's aHC would change to around 100 cal. in the first case, and in the second case it would be negative, i.e. the layer would not be able to burn without the addition of oxygen.

Det forhold at denne situasjon omtrent svarer til aktuelle praktiske forhold fremgår av en undersøkelse av fremmed krutt behandlet på en slik måte og tiltenkt for et kaliber større enn 20 mm med en veggtykkelse på omkring 0,65 mm, i hvilket for det ytterste 0,01 mm av kruttet ble funnet en negativ aHC, mens det viste seg at flegmatiseringsstoff hadde trengt kortere inn enn 0,04 mm (se.fig. 2, strekprikket linje). The fact that this situation roughly corresponds to current practical conditions is evident from an examination of foreign gunpowder treated in such a way and intended for a caliber greater than 20 mm with a wall thickness of around 0.65 mm, in which at most 0.01 mm of the gunpowder, a negative aHC was found, while it turned out that the phlegmatizer had penetrated shorter than 0.04 mm (see fig. 2, dotted line).

Det vil forståes at fremgangsmåten som foran er beskrevet ikke vil kunne føre til et virkelig progressivt brennende krutt i overensstemmelse med økningen av veggtykkelsen for kruttkornene. Maksimumtyk-kelsen for kruttkornene for hvilken tykkelse denne fremgangsmåte vil gi resultater som fremdeles er brukbare i noen utstrekning, ligger i nærheten av 0,5 mm. It will be understood that the method described above will not be able to lead to a truly progressive burning gunpowder in accordance with the increase in the wall thickness of the gunpowder grains. The maximum thickness of the gunpowder grains for which thickness this method will give results that are still usable to some extent is in the vicinity of 0.5 mm.

Det har også vist seg at med denne fremgangsmåte er det ikke mulig nøyaktig å kontrollere graden av inntrengning i kornene, da hverken temperaturen eller graden av oppløsningsmiddel som føres bort fra prosessen ved fordampning kan kontrolleres. Videre er det nødvendig å be-grense mengden av oppløsningsmiddel, for ellers vil ikke kruttet rulle i trommelen. It has also been shown that with this method it is not possible to precisely control the degree of penetration into the grains, as neither the temperature nor the degree of solvent carried away from the process by evaporation can be controlled. Furthermore, it is necessary to limit the amount of solvent, because otherwise the gunpowder will not roll in the drum.

Man har nå funnet fram til en fremgangsmåte for fremstilling av et progressivt brennende, formet nitrocellulosekrutt som består i å impregnere kruttet med en opp-løsning av et eller flere flegmatiserende stoffer, hvilken fremgangsmåte kan anvendes for kruttkorn som har en tykkelse opp til 0,5 mm samtidig som den også med for-del kan anvendes for kruttkorn som har en tykkelse som er mindre enn 0,5 mm. A method has now been found for the production of a progressively burning, shaped nitrocellulose gunpowder which consists in impregnating the gunpowder with a solution of one or more phlegmatizing substances, which method can be used for gunpowder grains that have a thickness of up to 0.5 mm at the same time that it can also be used with advantage for gunpowder grains that have a thickness of less than 0.5 mm.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kjennetegnes ved at konsentrasjonen av det oppløsningsmiddel som anvendes i overskudd og konsentrasjonen av flegmatiseringsstoffene velges slik, og at nitrocellulosekruttet impregneres med oppløsningen ved en slik temperatur og over et slikt tidsrom, at det fåes en positiv tilsynelatende forbrenningsvarme i de ytre sjikt, hvilken positiv tilsynelatende forbrenningsvarme bestemmes ved valget av konsentrasjonen av flegmatiseringsstoffer i oppløsningen og er så lav som det relative ballistiske problem tillater, idet den tilsynelatende forbrenningsvarme blir høyere og høyere i retning innover og bare når den opprinnelige verdi på en avstand fra utsiden som svarer til en betydelig del av halve veggtykkelsen, slik at det gjenværende krutt som har den opprinnelige forbrenningsvarme, forbrenner i våpenet ved omkring eller etter forekomsten av det maksimale gasstrykk. The method according to the invention is characterized by the fact that the concentration of the solvent used in excess and the concentration of the phlegmatizing substances are chosen in such a way, and that the nitrocellulose powder is impregnated with the solution at such a temperature and over such a period of time, that a positive apparent heat of combustion is obtained in the outer layers, which positive apparent heat of combustion is determined by the choice of the concentration of phlegmatizers in the solution and is as low as the relative ballistic problem allows, the apparent heat of combustion becoming higher and higher in the inward direction and only reaching its original value at a distance from the outside corresponding to a significant part of half the wall thickness, so that the remaining gunpowder, which has the original heat of combustion, burns in the weapon at around or after the occurrence of the maximum gas pressure.

Med en betydelig del av halve veggtykkelsen forståes f. eks. omkring 50 %. I fig. 2 har den opprinnelige verdi for den tilsynelatende forbrenningsvarme nådd 68 %. By a significant part of half the wall thickness is meant e.g. around 50%. In fig. 2, the initial value for the apparent heat of combustion has reached 68%.

Det skal bemerkes at det formete krutt som gjøres progressivt brennende i overensstemmelse med oppfinnelsen kan under-gå etterbehandling, f. eks. polering, i hvilket tilfelle det ytre sjikt kan få en negativ tilsynelatende forbrenningsvarme. Det vil forståes at også et slikt krutt vil falle inn under nærværende oppfinnelse. It should be noted that the shaped gunpowder which is made progressively burning in accordance with the invention may undergo finishing, e.g. polishing, in which case the outer layer may acquire a negative apparent heat of combustion. It will be understood that such gunpowder will also fall within the scope of the present invention.

De flegmatiserende stoffer må være tilstrekkelig oppløselige i oppløsningsmidde-let, og dette må bli absorbert av nitrocellu-losen i tilstrekkelig utstrekning til å tjene som en bærer for flegmatiseringsstoffene. Da bensol ikke tilfredsstiller de forannevnte krav, kan det ikke tjene som impregneringsvæske. Polare oppløsningsmidler, særlig de lavere alkoholer som f. eks. metanol, etanol, 2-propanol og de høyere alkoholer, for-utsatt at de blandes med tilstrekkelig mengde metanol eller etanol, er egnet for for-målet. The phlegmatizing substances must be sufficiently soluble in the solvent, and this must be absorbed by the nitrocellulose to a sufficient extent to serve as a carrier for the phlegmatizing substances. As benzol does not satisfy the aforementioned requirements, it cannot serve as an impregnation liquid. Polar solvents, especially the lower alcohols such as e.g. methanol, ethanol, 2-propanol and the higher alcohols, provided they are mixed with a sufficient amount of methanol or ethanol, are suitable for the purpose.

En passende oppløsning for impregner-ing av krutt er f. eks. en etanoloppløsning til hvilken pr. 100 vektsdeler vandig etanol (92,5 volumprosent av etanol) tilsettes 10,5 vektsdeler diamylftalat, 4,25 vektsdeler dietylsentralit og 4,5 vektsdeler difenylamin. Med en impregneringsvarighet på ca. 36 timer ved 37,5° C vil denne væske gi en aHC i det ytre sjikt på omkring 350 cal. og ved 50° C på omkring 500 cal. Det opprinnelige krutts aHC er 800—950 cal. En sterkere eller svakere oppløsning vil gi henholdsvis lavere eller høyere verdier. En økning i temperaturen vil øke absorbsjonshastig-heten av de flegmatiserende stoffene, men vil gi høyere aHC likevektsverdier på grunn av den mindre affinitet av flegmatiseringsstoffer til nitrocellulose ved økede tempe-raturer. A suitable solution for impregnating gunpowder is e.g. an ethanol solution to which per 100 parts by weight of aqueous ethanol (92.5% by volume of ethanol) are added to 10.5 parts by weight of diamyl phthalate, 4.25 parts by weight of diethyl centralite and 4.5 parts by weight of diphenylamine. With an impregnation duration of approx. 36 hours at 37.5° C, this liquid will give an aHC in the outer layer of around 350 cal. and at 50° C of about 500 cal. The aHC of the original gunpowder is 800-950 cal. A stronger or weaker resolution will give lower or higher values, respectively. An increase in temperature will increase the absorption rate of the phlegmatizing substances, but will give higher aHC equilibrium values due to the lower affinity of phlegmatizing substances to nitrocellulose at increased temperatures.

Lokaliseringen av de inntrengte flegmatiseringsstoffer ble bestemt ved omhyg-gelig oppløsning av kruttet trinnvis i fortynnet alkoholisk kaliumhydroksyd, om-hyggelig fjernelse av de gjenværende ikke-oppløste deler fra reagensene, tørkning og bestemmelse av aHC. The location of the entrained phlegmatizers was determined by carefully dissolving the gunpowder stepwise in dilute alcoholic potassium hydroxide, carefully removing the remaining undissolved parts from the reagents, drying and determining aHC.

A. A.

Fremmed krutt, N. C. enkeltperforert sylinder, med en tykkelse på ca. 0,65 mm, aHC i tørr tilstand 784 cal. Foreign gunpowder, N. C. single-perforated cylinder, with a thickness of approx. 0.65 mm, aHC in dry state 784 cal.

Fjernet 3,45 vektsprosent, aHC for den Removed 3.45 wt%, aHC for it

gjenværende del: 851 cal. remaining part: 851 cal.

Beregnet aHC for den fjernede del — Calculated aHC for the removed part —

1091 cal. (minus 1091 cal.). 1091 cal. (minus 1091 cal.).

Fjernet 6,5 vektsprosent; aHC for den Removed 6.5% by weight; aHC for that one

gjenværende del: 865 cal. remaining part: 865 cal.

Beregnet aHC for den fjernede del mellom 3,45 og 6,5 %: 422 cal. Calculated aHC for the removed portion between 3.45 and 6.5%: 422 cal.

Fjernet 11,8 vektsprosent, aHC for den Removed 11.8% by weight, aHC for it

gjenværende del: 866 cal. remaining part: 866 cal.

Fjernet 18,1 vektsprosent, aHC for den Removed 18.1% by weight, aHC for it

gjenværende del: 866 cal. remaining part: 866 cal.

Fjernet 39,4 vektsprosent, aHC for den gjenværende del: 866 cal. Removed 39.4% by weight, aHC for the remaining part: 866 cal.

B. B.

Krutt impregnert i overensstemmelse med oppfinnelsen, dimensjoner 7 x 7 x 0,93 mm, aHC før impregneringen 945 cal. (tørr), etter impregneringen aHC 816 cal. (tørr). a. Det ytre sjikt ble fjernet opp til 7 vektsprosent av kruttet; aHC for den tørrede gjenværende del 842 cal. Beregnet aHC for den fjernede del: 442 cal. Gunpowder impregnated in accordance with the invention, dimensions 7 x 7 x 0.93 mm, aHC before impregnation 945 cal. (dry), after impregnation aHC 816 cal. (dry). a. The outer layer was removed up to 7% by weight of the gunpowder; aHC of the dried residue 842 cal. Calculated aHC for the removed part: 442 cal.

b. Det ytre sjikt ble fjernet opp til 12,2 b. The outer layer was removed up to 12.2

vektsprosent av kruttet; aHC for den gjenværende del 853 cal. percentage by weight of the gunpowder; aHC for the remaining part 853 cal.

Beregnet aHC for den fjernede del mellom 7 og 12,2 %: 656 cal. c. Det ytre sjikt ble fjernet opp til 23,9 vektsprosent av kruttet; aHC for den gjenværende del 885 cal. Calculated aHC for the removed portion between 7 and 12.2%: 656 cal. c. The outer layer was removed up to 23.9% by weight of the gunpowder; aHC for the remaining part 885 cal.

Beregnet aHC for den fjernede del mellom 12,2 og 23,9 %: 645 cal. d. Det ytre sjikt ble fjernet opp til 44 vektsprosent av kruttet; aHC for den gjenværende del 914 cal. Calculated aHC for the removed portion between 12.2 and 23.9%: 645 cal. d. The outer layer was removed up to 44% by weight of the gunpowder; aHC for the remaining part 914 cal.

Beregnet aHC for den fjernede del mellom 23,9 og 44 %: 813 cal. Calculated aHC for the removed portion between 23.9 and 44%: 813 cal.

e. Det ytre sjikt ble fjernet opp til 65 e. The outer layer was removed up to 65

vektsprosent av kruttet; aHC for den gjenværende del 941 cal. percentage by weight of the gunpowder; aHC for the remaining part 941 cal.

Beregnet aHC for den fjernede del mellom 44 og 65 %: 857 cal. Calculated aHC for the removed part between 44 and 65%: 857 cal.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen The method according to the invention

kan utføres på følgende måte: can be carried out in the following way:

Kruttet befridd for størsteparten av oppløsningsmiddelet, f. eks. i vakuumtør-rere ved omkring 65° C, innføres i en trakt-formet varmeisolerende beholder som har perforert bunn. Beholderen fylles med impregneringsvæsken av en spesifikk sammensetning og temperatur opp til det over-løp med hvilket apparat er forsynt på en slik måte at kruttet blir helt neddykket. Impregneringsvæsken som har kontrollert temperatur og som har en sammensetning som holdes konstant, pumpes inn i beholderen fra bunnen og oppover og vil strømme over på toppen. The gunpowder freed from most of the solvent, e.g. in a vacuum dryer at around 65° C, introduced into a funnel-shaped heat-insulating container which has a perforated bottom. The container is filled with the impregnation liquid of a specific composition and temperature up to the overflow with which the device is provided in such a way that the gunpowder is completely submerged. The impregnating liquid, which has a controlled temperature and which has a composition that is kept constant, is pumped into the container from the bottom upwards and will flow over the top.

For å påskynde svelling og ensartethet av impregneringen anvendes der vanligvis en omrøring, f. eks. ved å blåse inn luft med et slikt trykk at massen midlertidig fluidi-seres. Etter den ønskede varighet av impregneringen er oppnådd, tappes impregneringsvæsken av, og alt etter hva som for-langes, befris kruttet for den vedheftende impregneringsvæske ved vasking og befris for mesteparten av oppløsningsmiddel, f. eks. i vakuumtørrere ved omkring 65 0 C, for derpå å bli fuktet på konvensjonell måte. Om ønskelig kan kruttet før eller etter fuktningen utsettes for en vanlig overflatebehandling, hovedsakelig ved hjelp av grafitt eller tinnpulver i en roterende trommel, for derved å øke det spesifikke volum. In order to speed up the swelling and uniformity of the impregnation, stirring is usually used, e.g. by blowing in air at such a pressure that the mass is temporarily fluidized. After the desired duration of the impregnation has been achieved, the impregnation liquid is drained off, and depending on what is required, the gunpowder is freed from the adhering impregnation liquid by washing and freed from most of the solvent, e.g. in vacuum dryers at around 65 0 C, to then be moistened in a conventional way. If desired, before or after wetting, the gunpowder can be subjected to a normal surface treatment, mainly with the help of graphite or tin powder in a rotating drum, in order to thereby increase the specific volume.

Etter vakuumtørringen kan impregneringen gjentas i den samme væske og ved den samme temperatur, eller i en annen væske og ved en annen temperatur, for å øke den progressive effekt. After the vacuum drying, the impregnation can be repeated in the same liquid and at the same temperature, or in a different liquid and at a different temperature, to increase the progressive effect.

Dette skyldes det forhold at under absorbsjonen vil alkoholen trenge først inn i kruttet. This is due to the fact that during absorption the alcohol will penetrate first into the gunpowder.

Impregneringsprosessen skal avsluttes før alt for store mengder alkohol er absorbert, hvilket ville gjøre kornene for gjen-nomtrengelige for impregneringsmiddelet. Hvis det likevel er ønskelig å bringe kruttet til å absorbere en større mengde flegmatiseringsmiddel, må alkoholen først fjernes ved tørring i vakuum og impregneringen gjentas først da. The impregnation process must end before excessively large amounts of alcohol have been absorbed, which would make the grains too permeable for the impregnating agent. If it is nevertheless desirable to cause the gunpowder to absorb a larger amount of phlegmatizing agent, the alcohol must first be removed by drying in a vacuum and the impregnation only then repeated.

Forløpet av absorbsjonen av alkohol og flegmatiseringsstoff fra en etanoloppløs-ning av flegmatiseringsmiddel av N.C. strimmelkrutt er vist prinsipielt i fig. 3. The course of the absorption of alcohol and phlegmatizer from an ethanol solution of phlegmatizer by N.C. strip gunpowder is shown in principle in fig. 3.

Den absolutte høyde av kurven er avhengig av temperatur og konsentrasjon, tiden er avhengig av temperaturen. The absolute height of the curve depends on temperature and concentration, the time depends on the temperature.

Ved siden av lokalisering av det inntrengte impregneringsmiddel som foran beskrevet, fremgår forskjellen i progressiv virkning av en sammenligning av livlig-hetens fremadskriden, In addition to localization of the penetrated impregnating agent as described above, the difference in progressive effect can be seen from a comparison of the progress of liveliness,

dP dP

(funksjonen —. /p.pmnx - p/pmox) av: (function —. /p.pmnx - p/pmox) of:

dt date

1. Fremmed krutt behandlet etter gammel metode, 1. Foreign gunpowder treated according to the old method,

2. ubehandlet N.C. krutt, 2. untreated N.C. gunpowder,

3. det samme N.C. krutt etter at det har 3. the same N.C. gunpowder after it has

vært utsatt for behandlingen ifølge oppfinnelsen (se fig. 2). Fordelene med den progressive lineære livlighet i ballistisk henseende er blitt be-kreftet ved eksperimenter. De fremgår av det sammenlignende trykk — tids diagram i våpenet. been subjected to the treatment according to the invention (see fig. 2). The advantages of the progressive linear liveliness in ballistic terms have been confirmed by experiments. They appear from the comparative pressure-time diagram in the weapon.

Kruttet fremstilt i overensstemmelse med oppfinnelsen viser ved prøver i kanon forbausende liten erosjon på grunn av de opprinnelig relativt kolde gasser som ut-vikles og som forblir relativt kolde i et len-gere tidsrom, samtidig som de gode ballistiske egenskaper bibeholdes. The gunpowder produced in accordance with the invention shows surprisingly little erosion when tested in a cannon due to the initially relatively cold gases that are evolved and which remain relatively cold for a longer period of time, while maintaining the good ballistic properties.

Eksempel 1: Example 1:

N.C. krutt av enkeltperforert sylindertype med sammensetningen N.C. innehold-ende 13,2 % N, til hvilken pr. 1000 vektsdeler tørrstoff tilsettes: 1 vektsdel flammedempende salt (kaliumbitartrat), 1% vektsdel difenylamid og 1% vektsdeler dietylsentralit, presses gjennom et munnstyk-ke med en diameter på 3,30 mm og over en dor med en diameter på 0,60 mm, slik at det fåes et krutt med en veggtykkelse på omkring 0,85 mm (ytre diameter ca. 2,20 mm, indre diameter ca. 0,50 mm). Kruttsten-gene blir kuttet i lengder på 8 mm for å danne korn av den enkeltperforerte sylindertype. Etter å ha fjernet oppløsningsmid-delet vil man få et krutt som har en aHC på ca. 930 cal. N.C. gunpowder of the single-perforated cylinder type with the composition N.C. containing 13.2% N, to which per 1000 parts by weight of dry matter are added: 1 part by weight of flame retardant salt (potassium bitartrate), 1% by weight of diphenylamide and 1% by weight of diethyl centralite, pressed through a nozzle with a diameter of 3.30 mm and over a mandrel with a diameter of 0.60 mm, so that a gunpowder with a wall thickness of around 0.85 mm is obtained (outer diameter approx. 2.20 mm, inner diameter approx. 0.50 mm). The powder stones are cut into lengths of 8 mm to form grains of the single-perforated cylinder type. After removing the solvent, you will get a gunpowder that has an aHC of approx. 930 cal.

I en vakuumtørrer befris kruttet for oppløsningsmiddelet ved omkring 65° C inntil bare ca. 2 % av nevnte oppløsning er tilbake, og det blir impregnert i en impreg-neringsbeholder i 36 timer ved 37,5° C og med en 95 volumprosents etanol, til hvilken pr. 100 vektsdeler tilsettes: 2,5 vektsdeler difenylamin 9,5 vektsdeler diamylftalat og 4,5 vektsdeler dietylsentralit. Etter at impregneringsprosessen er av-sluttet fjernes væsken, og kruttet vaskes to ganger med kold etanol, som kasimalt inneholder noe impregneringsvæske som stam-mer fra den foregående vaskebehandling, og umiddelbart derpå blir den absorberte etanol fjernet for størstedelen i en vakuum-tørrer ved 65—70° C, hvortil trengs omkring 12 timer (etanolrest omkring 2%). Derpå blir kruttet polert i en poleringstrommel, for hvilket øyemed kan anvendes: 0,1 % grafitt 0,4 % tinnpulver 3 % etanol In a vacuum dryer, the gunpowder is freed from the solvent at around 65° C until only approx. 2% of said solution remains, and it is impregnated in an impregnation container for 36 hours at 37.5° C and with a 95 volume percent ethanol, to which per 100 parts by weight are added: 2.5 parts by weight diphenylamine 9.5 parts by weight diamyl phthalate and 4.5 parts by weight diethyl centralite. After the impregnation process is finished, the liquid is removed, and the gunpowder is washed twice with cold ethanol, which mostly contains some impregnation liquid originating from the previous washing treatment, and immediately afterwards the absorbed ethanol is removed for the most part in a vacuum dryer at 65 -70° C, which takes about 12 hours (ethanol residue about 2%). The gunpowder is then polished in a polishing drum, for which purpose the following can be used: 0.1% graphite 0.4% tin powder 3% ethanol

for derpå å bli befridd for det gjenværende oppløsningsmiddel på vanlig måte ved varmtvannsbehandling og tørring. to then be freed from the remaining solvent in the usual way by hot water treatment and drying.

Det impregnerte produkt har en aHC på ca. 780 cal., det ytre har en aHC på ca. 400 cal., det indre har en uforandret aHC på ca. 930 cal. The impregnated product has an aHC of approx. 780 cal., the outer has an aHC of approx. 400 cal., the interior has an unchanged aHC of approx. 930 cal.

Eksempel 2: Example 2:

N. C. krutt 13,1 % N, til hvilket pr. 100 vektsdeler tørrstoff er blitt tilsatt: N. C. gunpowder 13.1% N, to which per 100 parts by weight of dry matter have been added:

1 vektsdel difenylamin 1 part by weight of diphenylamine

1 vektsdel flammedempende salt aHC 945 cal., 290/0,60 x 8 mm. 1 part by weight of flame retardant salt aHC 945 cal., 290/0.60 x 8 mm.

Væske: Liquid:

100 vektsdeler etanol (91 volumprosent) til hvilket er blitt tilsatt: 100 parts by weight of ethanol (91 percent by volume) to which has been added:

10,5 vektsdeler diamylftalat 10.5 parts by weight diamyl phthalate

4,25 vektsdeler dietylsentralit 4.25 parts by weight of diethyl centralite

2,5 vektsdeler difenylamin 2.5 parts by weight of diphenylamine

31 timer ved 37,5° C. 31 hours at 37.5° C.

aHC 775 cal. aHC 775 cal.

aHC for den ytterste del ca. 350 cal. aHC for the outermost part approx. 350 cal.

Eksempel 3: Example 3:

Krutt som i eksempel 2: Gunpowder as in example 2:

Væske: ■ Liquid: ■

100 vektsdeler etanol (91,5 volumprosent) til hvilket er blitt tilsatt: 100 parts by weight of ethanol (91.5% by volume) to which has been added:

8 vektsdeler diamylftalat 8 parts by weight diamyl phthalate

3,25 vektsdeler sentralit 3.25 parts by weight centralite

2,5 vektsdeler difenylamin. Resultat: 40 timer ved 37,5° C aHC 770 cal (uten etterbehandling i trommelen.) 2.5 parts by weight of diphenylamine. Result: 40 hours at 37.5° C aHC 770 cal (without finishing in the drum.)

aHC i den ytterste del ca. 480 cal. aHC in the outermost part approx. 480 cal.

Eksempel 4: Example 4:

Krutt som i eksempel 2: Gunpowder as in example 2:

Væske: Liquid:

12 vektsdeler diamylftalat 12 parts by weight diamyl phthalate

5 vektsdeler sentralit 5 parts by weight centralite

2,5 vektsdeler difenylamin. 2.5 parts by weight of diphenylamine.

Resultat: Result:

Etter 23 timer ved en temperatur på 40° C. — aHC 765 cal. aHC i den ytterste del ca. 295 cal. After 23 hours at a temperature of 40° C. — aHC 765 cal. aHC in the outermost part approx. 295 cal.

Eksempel 5: Example 5:

Krutt N. C. 13,2 % N, til hvilket pr. 100 vektsdeler tørrstoff er blitt tilsatt: Gunpowder N. C. 13.2% N, to which per 100 parts by weight of dry matter have been added:

1 vektsdel difenylamin 1 part by weight of diphenylamine

1 vektsdel flammedempende salt aHC 955 cal. 3/0,50 x 8 mm. 1 part by weight of flame retardant salt aHC 955 cal. 3/0.50 x 8 mm.

Væske: Liquid:

100 vektsdeler etanol (95 volumpro- 100 parts by weight of ethanol (95 parts by volume

sent), til hvilket er blitt tilsatt: late), to which has been added:

10 vektsdeler dimetylsentralit 10 parts by weight of dimethyl centralite

2 vektsdeler difenylamin Resultat: Etter 22 timer ved en temperatur på 50° C — aHC 815 cal. 2 parts by weight diphenylamine Result: After 22 hours at a temperature of 50° C — aHC 815 cal.

Eksempel 6: Example 6:

Krutt som i eksempel 5. Gunpowder as in example 5.

Væske: Liquid:

100 vektsdeler etanol (93 volumprosent), til hvilket er blitt tilsatt: 100 parts by weight of ethanol (93% by volume), to which has been added:

15 vektsdeler dietylsentralit 15 parts by weight of diethyl centralite

2 vektsdeler difenylamin 2 parts by weight of diphenylamine

Resultat: Result:

Etter 36 timer ved en temperatur på 37° C — aHC 790 cal. After 36 hours at a temperature of 37° C — aHC 790 cal.

Eksempel 7: Example 7:

Krutt N. C. 13, 1 % N, til hvilket er blitt tilsatt pr. 100 vektsdeler tørrstoff: Gunpowder N.C. 13, 1% N, to which has been added per 100 parts by weight dry matter:

1 vektsdel difenylamin 1 part by weight of diphenylamine

2 vektsdeler sentralit 2 parts by weight centralite

10 x 10 x 1 mm. 10 x 10 x 1 mm.

Væske: Liquid:

100 vektsdeler etanol (95 volumprosent) til hvilket er blitt tilsatt: 3.1 vektsdeler dietylsentralit 6,5 vektsdeler diamylftalat 1.5 vektsdeler difenylamin Resultat: Etter 44 timer ved en temperatur på 37° C, uten etterbehandling — aHC 825 cal. 100 parts by weight ethanol (95% by volume) to which has been added: 3.1 parts by weight diethyl centralite 6.5 parts by weight diamyl phthalate 1.5 parts by weight diphenylamine Result: After 44 hours at a temperature of 37° C, without post-treatment — aHC 825 cal.

Eksempel 8: Example 8:

Krutt som i eksempel 7 Gunpowder as in example 7

Væske: Liquid:

100 vektsdeler etanol (95 volumprosent) til hvilket er blitt tilsatt: 9,8 vektsdeler diamylftalat 5.2 vektsdeler sentralit 1.6 vektsdeler difenylamin Resultat: Etter 48 timer ved en temperatur på 37° C — aHC 752 cal. 100 parts by weight ethanol (95 percent by volume) to which has been added: 9.8 parts by weight diamyl phthalate 5.2 parts by weight centralite 1.6 parts by weight diphenylamine Result: After 48 hours at a temperature of 37° C — aHC 752 cal.

Eksempel 9: Example 9:

Krutt N. C. 13,1 % N, til hvilket pr. 100 vektsdeler tørrstoff er blitt tilsatt: 1,5 vektsdel sentralit 1,5 vektsdel difenylamin 1 vektsdel flammedempende salt 330/0,50 x 8 mm. Gunpowder N. C. 13.1% N, to which per 100 parts by weight of dry matter have been added: 1.5 parts by weight of centralite 1.5 parts by weight of diphenylamine 1 part by weight of flame retardant salt 330/0.50 x 8 mm.

Væske: Liquid:

100 vektsdeler etanol (95 volumprosent), til hvilket er blitt tilsatt: 100 parts by weight of ethanol (95% by volume), to which has been added:

10,5 vektsdeler diamylftalat 10.5 parts by weight diamyl phthalate

4,35 vektsdeler sentralit 4.35 parts by weight centralite

2,5 vektsdeler difenylamin Resultat: 2.5 parts by weight diphenylamine Result:

Ved en temperatur på 37° C: At a temperature of 37° C:

Etter 42 timer — aHC 769 cal. After 42 hours — aHC 769 cal.

Etter 48 timer — aHC 725 cal. After 48 hours — aHC 725 cal.

Etter 56 timer — aHC 690 cal. After 56 hours — aHC 690 cal.

Eksempel 10: Example 10:

Krutt N. C. 13,1 % N, til hvilket pr. 100 vektsdeler tørrstoff er blitt tilsatt: Gunpowder N. C. 13.1% N, to which per 100 parts by weight of dry matter have been added:

1 vektdel difenylamin 1 part by weight of diphenylamine

1 vektdel flammedempende salt Enkeltperforert sylindertype korn: 3 x 0,40 x 8 mm, veggtykkelse i tørr tilstand 0,75 mm. aHC 950 cal. 1 part by weight of flame retardant salt Single perforated cylinder type grain: 3 x 0.40 x 8 mm, wall thickness in dry state 0.75 mm. aHC 950 cal.

Væske: Liquid:

100 vektsdeler etanol (93 volumprosent) til hvilket er blitt tilsatt: 100 parts by weight of ethanol (93% by volume) to which has been added:

10,5 vektsdeler diamylftalat 10.5 parts by weight diamyl phthalate

4,5 vektsdeler dietylsentralit 2,5 vektsdeler difenylamin Resultat: Etter 26 timer ved en temperatur på 49° c — aHC 764 cal. 4.5 parts by weight diethyl centralite 2.5 parts by weight diphenylamine Result: After 26 hours at a temperature of 49° c — aHC 764 cal.

Etter 37 timer ved en temperatur på 37° C — aHC 753 cal. After 37 hours at a temperature of 37° C — aHC 753 cal.

Etter 22 timer ved en temperatur på 49° C, etterfulgt av 6 timer ved 37° C — aHC 750 cal. After 22 hours at a temperature of 49° C, followed by 6 hours at 37° C — aHC 750 cal.

Eksempel 11: Example 11:

Krutt som i eksempel 10 Gunpowder as in example 10

Enkeltperforert korn: 3/0,50 x 8 mm. Væske: 100 vektsdeler etanol (93 volumprosent), til hvilket er blitt tilsatt: Single perforated grain: 3/0.50 x 8 mm. Liquid: 100 parts by weight of ethanol (93% by volume), to which has been added:

10 vektsdeler dietylsentralit 10 parts by weight of diethyl centralite

5 vektsdeler dinitrotoluol 5 parts by weight dinitrotoluene

2 vektsdeler difenylamin 2 parts by weight of diphenylamine

Resultat: Result:

Etter 26 timer ved en temperatur på 45° C — aHC 775 cal. After 26 hours at a temperature of 45° C — aHC 775 cal.

Eksempel 12: Example 12:

Krutt: Gunpowder:

Flaktype korn 1,5 x 1,5 x 0,32 mm N.C. 13,2 % N, til hvilket er blitt tilsatt pr. 100 vektsdeler tørrstoff: 1 vektsdel difenylamin 0,5 vektsdel flammedempende salt Flak type grain 1.5 x 1.5 x 0.32 mm N.C. 13.2% N, to which has been added per 100 parts by weight dry matter: 1 part by weight diphenylamine 0.5 part by weight flame retardant salt

Væske: Liquid:

100 vektsdeler etanol (95 volumprosent), til hvilket er blitt tilsatt: 9 vektsdeler diamylftalat 4 vektsdeler sentralit 1,5 vektsdeler difenylamin Resultat: Etter 4 timer ved en temperatur på 100 parts by weight of ethanol (95 percent by volume), to which have been added: 9 parts by weight of diamyl phthalate 4 parts by weight of centralite 1.5 parts by weight of diphenylamine Result: After 4 hours at a temperature of

37° C — aHC 878 cal. 37° C — aHC 878 cal.

Etter 6 timer ved en temperatur på After 6 hours at a temperature of

37° C — aHC 843 cal. 37° C — aHC 843 cal.

Etter 8 timer ved en temperatur på 37° C — aHC 815 cal. After 8 hours at a temperature of 37° C — aHC 815 cal.

Eksempel 13: Example 13:

Krutt N. C. 13,1 % N, til hvilket pr. 100 vektsdeler tørrstoff er blitt tilsatt: 1 vektsdel difenylamin 0,5 vektsdel flammedempende salt Enkeltperforert sylindertype korn 220/ 0,40 x 2 mm. Tykkelse i tørr tilstand 0,48 mm. Gunpowder N. C. 13.1% N, to which per 100 parts by weight of dry matter have been added: 1 part by weight diphenylamine 0.5 part by weight flame retardant salt Single perforated cylinder type grain 220/ 0.40 x 2 mm. Thickness in dry state 0.48 mm.

Væske: Liquid:

10,5 vektsdeler diamylftalat 10.5 parts by weight diamyl phthalate

4,25 vektsdeler sentralit 2,5 vektsdeler difenylamin Resultat: Etter 7 timer ved en temperatur på 4.25 parts by weight centralite 2.5 parts by weight diphenylamine Result: After 7 hours at a temperature of

39° C — aHC 865 cal. 39° C — aHC 865 cal.

Etter 9 timer ved en temperatur på 39° C — aHC 841 cal. After 9 hours at a temperature of 39° C — aHC 841 cal.

Eksempel 14: Example 14:

Krutt N. C. 13,1 % N, til hvilket pr. 100 vektsdeler tørrstoff er blitt tilsatt: 1,25 vektsdeler difenylamin 1 vektsdel flammedempende salt Enkeltperforert sylindertype korn: 290/ 0,40 x 8 mm. Gunpowder N. C. 13.1% N, to which per 100 parts by weight dry matter has been added: 1.25 parts by weight diphenylamine 1 part by weight flame retardant salt Single perforated cylinder type grain: 290/ 0.40 x 8 mm.

Væske: Liquid:

100 vektsdeler etanol (91,5 volumprosent), til hvilket er blitt tilsatt: 100 parts by weight of ethanol (91.5% by volume), to which has been added:

10,5 vektsdeler diamylftalat 10.5 parts by weight diamyl phthalate

4,35 vektsdeler dietylsentralit 2,5 vektsdeler difenylamin 4.35 parts by weight diethyl centralite 2.5 parts by weight diphenylamine

Resultat: Result:

Etter 22 timer ved 45° C og etter va-kuumtørring — aHC 780 cal. After 22 hours at 45° C and after vacuum drying — aHC 780 cal.

Etter 24 timer ved 37,5° C og etter va-kuumtørring — aHC 673 cal. After 24 hours at 37.5° C and after vacuum drying — aHC 673 cal.

Eksempel 15: Example 15:

Krutt N. C. 13,1 % N, til hvilket pr. 100 vektsdeler tørrstoff er blitt tilsatt: 1,25 vektsdeler difenylamin 1 vektsdel flammedempende salt Gunpowder N. C. 13.1% N, to which per 100 parts by weight dry matter has been added: 1.25 parts by weight diphenylamine 1 part by weight flame retardant salt

2 vektsdeler dietylsentralit 390/0,50 x 12 mm, tykkelse i tørr til- 2 parts by weight of diethyl centralite 390/0.50 x 12 mm, thickness in dry

stand 1,05 mm. stand 1.05 mm.

Væske: Liquid:

100 vektsdeler etanol (91 volumpro- 100 parts by weight of ethanol (91 parts by volume

sent), til hvilket er blitt tilsatt: late), to which has been added:

10,5 vektsdeler diamylftalat 4,25 vektsdeler dietylsentralit 10.5 parts by weight diamyl phthalate 4.25 parts by weight diethyl centralite

2,5 vektsdeler difenylamin 2.5 parts by weight of diphenylamine

Resultat: Result:

Etter 48 timer ved 37° C — aHC 715 cal. After 48 hours at 37° C — aHC 715 cal.

Eksempel 16: Example 16:

Krutt N. C. 13,1 % N, til hvilket pr. 100 Gunpowder N. C. 13.1% N, to which per 100

vektsdeler tørrstoff er blitt tilsatt: parts by weight dry matter has been added:

1,25 vektsdeler difenylamin 1 vektsdel flammedempende salt 1.25 parts by weight diphenylamine 1 part by weight flame retardant salt

2 vektsdeler dietylsentralit Dimensjoner: 7/1,50 x 15 mm, tykkelse 2 parts by weight diethyl centralite Dimensions: 7/1.50 x 15 mm, thickness

i tørr tilstand 1,70 mm. in dry state 1.70 mm.

Væske: <*>Liquid: <*>

sent), til hvilket er blitt tilsatt: late), to which has been added:

10,5 vektsdeler diamylftalat 10.5 parts by weight diamyl phthalate

4,25 vektsdeler dietylsentralit 2,5 vektsdeler difenylamin 4.25 parts by weight diethyl centralite 2.5 parts by weight diphenylamine

Resultat: Result:

Etter 56 timer ved 37° C — aHC 760 cal. After 56 hours at 37° C — aHC 760 cal.

Eksempel 17: Example 17:

Krutt N. C. som i eksempel 16, men di- Gunpowder N. C. as in example 16, but di-

mensjoner: 9,50/3 x 20 mm — tykkelse i tørr tilstand 2,10 mm. dimensions: 9.50/3 x 20 mm — thickness in dry state 2.10 mm.

Væske: som i eksempel 16. Liquid: as in example 16.

Resultat: Result:

Etter 56 timer ved 49° C — aHC 775 cal. After 56 hours at 49° C — aHC 775 cal.

Claims

1. Method for the production of progressively burning, shaped nitrocellulose gunpowder by impregnating said gunpowder with a solution of one or more phlegmatizing agents, characterized in that the concentration of the solvent used in excess and the concentration of the phlegmatizing agents are selected as follows, and that the nitrocellulose gunpowder is impregnated with

the solution at such a temperature and over such a period of time that a positive apparent heat of combustion is obtained in the outer layers, which positive apparent heat of combustion is determined by the choice of the concentration of phlegmatizing substances in the solution and is as low as the relative ballistic problem allows, since the apparent heat of combustion becomes higher and higher in the inward direction and only reaches its original value at a distance from the outside corresponding to a considerable part of half the wall thickness, so that the remaining gunpowder having the original heat of combustion burns in the weapon at about or after the occurrence of the maximum gas pressure.

2. Method as stated in claim 1, characterized in that polar liquids are used as solvents for the phlegmatizing substances.

3. Method as stated in claim 1 or 2, characterized in that the impregnation is carried out using an alcoholic solution (e.g. of methanol, ethanol, isopropanol, etc.), the alcohol content of which varies from 80 to 100 percent by volume, and to which per 100 parts by weight of (aqueous) alcohol have been added: 8-12 parts by weight of phthalic acid ester (e.g. butyl phthalate, diamyl phthalate, diphenyl phthalate or mixtures thereof). 4-6 parts by weight centralite, e.g. dimethyl centralite, diethyl centralite, methylethyl centralite or mixtures thereof), and 2-3 parts by weight of diphenylamine, and in that said solution is brought to work at a temperature of 35-50° C on nitrocellulose powder which has a wall thickness of 0.75 mm in 48 - 24 hours and on nitrocellulose powder with a different wall thickness to achieve the same effect in a longer or shorter period of time, which period of time is roughly proportional to the square of the ratio between said 0.75 mm wall thickness and said deviating wall thickness, so that for gunpowder which has a wall thickness of 1.5 mm, the said period is 192-96 hours.

4. Method as stated in claim 3, characterized in that the impregnation is carried out using an ethanol solution, the alcohol content of which varies from 90 to 96 percent by volume.

5. Method as stated in claim 4, characterized in that the impregnation is carried out using an ethanol solution, the alcohol content of which varies to 91% by weight and to which per 100 parts by weight of aqueous ethanol have been added: 10.5 parts by weight of diamyl phthalate 4.25 parts by weight of diethyl centralite 2.5 parts by weight of diphenylamine, and that the solution is brought to work at 37° C on nitrocellulose with 13.1% N, to which per 100 parts by weight of dry matter have been added: 1.25 parts by weight of diphenylamine 1 part by weight of a flame retardant salt 2 parts by weight of diethyl centralite and with a wall thickness of 1.7 mm, the reaction taking place for about 56 hours, while on nitrocellulose powder which has a different wall thickness occurs over a period of time which must be calculated in the manner specified in statement 1.