NO116133B

NO116133B -

Info

Publication number: NO116133B
Application number: NO15712865A
Authority: NO
Inventors: B Dennison; R Rigby
Original assignee: Ppg Industries Inc
Priority date: 1964-03-13
Filing date: 1965-03-09
Publication date: 1969-02-03
Also published as: NL6503162A; BE661090A; CH444392A; AT281336B; SE314169B; DE1471996A1; ES310409A1; DE1471996B2; GB1103192A; FR1430543A

Description

Fremgangsmåte for fremstilling av herdede, bøyde glassplater. Process for the production of hardened, bent glass sheets.

Denne oppfinnelse angår fremstilling av glass og er mer spesielt rettet mot tilformning og herdning av glassplater. This invention relates to the manufacture of glass and is more particularly aimed at the shaping and hardening of glass sheets.

Det er for tiden, særlig i bilindustrien, et There is currently, especially in the car industry, a

behov for glassplater med kombinert eller dobbelt krumning eller bue, dvs. plater bøyd i retning av sin lengde så vel som på tvers, og derfor ikke har noen rettlinjede elementer. Det er selvsagt mulig å bøye glassplater med slike krumninger ved å presse glass som blir understøttet eller fastholdt ved hjelp av tenger med kom-plementære patrise- og matriseformer av fast materiale. I tillegg til dette er det blitt brukt horisontal bøyning ved hjelp av tyngdekraften, under anvendelse av det som er betegnet som en «ring»-form som bare berører periferien av det glass som bøyes, idet glasset tillates å sige ned til sin ønskede form under påvirkning av varme og under tiden assistert av krefter som meddeles gjennom bevegelige formseksjoner. En need for glass sheets with combined or double curvature or arc, i.e. sheets bent in the direction of their length as well as transversely, and therefore have no rectilinear elements. It is of course possible to bend glass sheets with such curvatures by pressing glass which is supported or held by means of pliers with complementary patrice and matrix forms of solid material. In addition to this, horizontal bending by gravity has been used, using what is termed a "ring" mold which only touches the periphery of the glass being bent, the glass being allowed to settle down to its desired shape under influence of heat and meanwhile assisted by forces imparted through movable mold sections. One

iboende ulempe med slike fremstillingsmetoder er nødvendigheten av berøring mellom glassplaten som bøyes, og faste gjenstander, så som tenger eller formoverflater. an inherent disadvantage of such manufacturing methods is the necessity of contact between the glass sheet being bent and solid objects, such as pliers or mold surfaces.

Fremgangsmåter og apparatur for bøyning av glassplater uten berøring mellom glasset og faste gjenstander er beskrevet i norsk patent nr. 110 096. Procedures and apparatus for bending glass sheets without contact between the glass and solid objects are described in Norwegian patent no. 110 096.

Som der beskrevet, blir glassplater under-støttet på en strøm av varm gass og fremføres langs et horisontalt bord med variabel kontur eller profil fra en flat til en buet profil for å frembringe en glassplate som er buet i tverrgående retning i forhold til fremføringsbanen, En hovedfordel ved denne prosess er at glassplatene kan fremføres kontinuerlig på under-støttelsesbordet til den endelige form som ønskes. Når den ønskede form for det ferdige glass har en kombinert krumning, dvs. en krumning som strekker seg både i bevegelsesretningen og på tvers av denne, blir det imidlertid vanske-lig å frembringe en slik form med et understøt-telsesbord når platen fremføres kontinuerlig. As described therein, sheets of glass are supported on a stream of hot gas and advanced along a horizontal table of variable contour or profile from a flat to a curved profile to produce a sheet of glass which is curved transversely to the advancing path, A the main advantage of this process is that the glass sheets can be advanced continuously on the support table to the desired final shape. When the desired shape for the finished glass has a combined curvature, i.e. a curvature that extends both in the direction of movement and across it, it becomes difficult to produce such a shape with a support table when the plate is advanced continuously.

Det er et formål med denne oppfinnelse å skaffe en fremgangsmåte for frembringelse av herdede, bøyde glassplater, mens glassplatene fremføres kontinuerlig, og uten at det er nød-vendig å ha et understøttelsesbord eller en annen formoverflate som tilsvarer den form som til slutt ønskes. Dette blir i korthet oppnådd ved hjelp av en termisk overlagring på regulert og reproduser bar måte av en permanent kombinert krumning på den opprinnelige form eller annen form som platen først er gitt på meka-nisk måte. It is an object of this invention to provide a method for producing hardened, bent glass sheets, while the glass sheets are advanced continuously, and without it being necessary to have a support table or another form surface that corresponds to the shape that is ultimately desired. In short, this is achieved by means of a thermal superimposition in a regulated and reproducible manner of a permanent combined curvature on the original form or other form which the plate is first mechanically given.

Nærmere bestemt angår således foreliggende oppfinnelse en fremgangsmåte for fremstilling av herdede, bøyde glassplater, ved hvilken glassplatene blir avkjølt raskt fra en temperatur ved toppen av herdetemperaturområdet til en temperatur ved bunnen av dette område, og hovedflåtene av glassplatene avkjøles med kjølefluidum med respektive forskjellige hastigheter fra toppen til bunnen av herdetemperaturområdet slik at glassplatene etter avkjøling til romtemperatur har en krumning som er forskjellig fra den form som glasset hadde over herdetemperaturområdet. De nye og karakter-istiske trekk ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er angitt i patentkravene. More specifically, the present invention thus concerns a method for the production of hardened, bent glass plates, in which the glass plates are cooled rapidly from a temperature at the top of the hardening temperature range to a temperature at the bottom of this range, and the main faces of the glass plates are cooled with cooling fluid at respective different speeds from the top to the bottom of the tempering temperature range so that the glass sheets, after cooling to room temperature, have a curvature that is different from the shape the glass had above the tempering temperature range. The new and characteristic features of the method according to the invention are stated in the patent claims.

Den vanlige utførelse av denne oppfinnelse består i å oppvarme en glassplate til en temperatur som er passende for herdndng eller bøy-ning gjennom viskøs strømning av glasset og tillate at platen deformerer eller positivt til-forme platen Ml en kontur hvis dette ønskes, og så bråkjøling på en slik måte at den ene overflate av platen avkjøles med større hastighet enn den motsatte overflate på et tidspunkt da temperaturen av platen ligger innenfor glassets utglødningsområde. I tillegg til at bråkjølingen herder platen når den avkjøles til en temperatur ved hvilken glasset ikke lengre er deformerbart ved viskøs strømning, overlagrer bråkjølingen en permanent krumning på den form av platen som den hadde like forut for bråkjølingen. F. eks. vil en flat plate bli en enkelt krummet plate, en glassplate som er buet i én retning og har rettlinjede elementer liggende i en annen retning, bli formet til en kombinert krumning med redusert krumningsradius hvis den konvekse overflate blir avkjølt med større hastighet (hvilket medfører en økning av glassplatens tidligere krumning og frembringer en bøy-ning i den retning som de rettlinjede elementer tidligere lå) eller hvis den konkave overflate blir avkjølt med større hastighet, vil platen bli tllformet til en antiklastisk krumning, og en glassplate med en tidligere kombinert krumning vil bli endret til en ny krumning med større eller mindre radier, avhengig av hvilken side som blir avkjølt raskest. The usual practice of this invention is to heat a sheet of glass to a temperature suitable for hardening or bending through viscous flow of the glass and allow the sheet to deform or positively shape the sheet Ml into a contour if desired, and then quench in such a way that one surface of the plate cools at a greater rate than the opposite surface at a time when the temperature of the plate is within the annealing range of the glass. In addition to the fact that the quenching hardens the plate when it cools to a temperature at which the glass is no longer deformable by viscous flow, the quenching superimposes a permanent curvature on the shape of the plate that it had just before the quenching. For example will a flat plate become a single curved plate, a glass plate that is curved in one direction and has rectilinear elements lying in another direction will be formed into a combined curvature with a reduced radius of curvature if the convex surface is cooled at a greater rate (resulting in a increasing the previous curvature of the glass plate and producing a bend in the direction in which the rectilinear elements previously lay) or if the concave surface is cooled at a greater rate, the plate will be formed into an anticlastic curvature, and a glass plate with a previous combined curvature will be changed to a new curvature with larger or smaller radii, depending on which side is cooled the fastest.

Mest hensiktsmessig blir foreliggende oppfinnelse utført ved anvendelse av den apparatur som her er beskrevet, og med hvilken glassplater blir understøttet på en gasstrøm, mens de oppvarmes, bøyes om ønskelig, og blir bråkjølt, mens det forhindres berøring av glasset med faste gjenstander eller legemer og (opprettholder den nøyaktige form som er ønsket under hele pro-sessen. Under bråkjølingen er øvre og nedre grupper av dyser anordnet nær inntil glassplaten som behandles (dvs. med en avstand mindre enn 3.8 mm (0.15")) for å avstedkomme høye varmeoverføringshastigheter og nøyaktig regulering av varmeoverføringen. | Det er derfor en praktisk nødvendighet at glassplaten midlertidig blir holdt i det vesentlige i sin | opprinnelige form svarende til gruppene av dyser, mens den blir bråkjølt for å forhindre berøring mellom dy-sene og glasset. Most expediently, the present invention is carried out using the apparatus described here, and with which glass plates are supported on a gas stream, while they are heated, bent if desired, and quenched, while preventing contact of the glass with solid objects or bodies and (maintains the exact shape desired throughout the process. During quenching, upper and lower groups of nozzles are arranged close to the glass plate being processed (ie, less than 3.8 mm (0.15") apart) to provide high heat transfer rates and precise regulation of the heat transfer.|It is therefore a practical necessity that the glass plate is temporarily kept substantially in its |original shape corresponding to the groups of nozzles, while it is quenched to prevent contact between the nozzles and the glass.

I henhold til denne oppfinnelse kan en glassplate som bråkjøles mellom motsatte strøm-mer av kjølefluidum, bli forbigående holdt i sin opprinnelige form, dvs. i det minste mens den er innenfor glassets herdeområde, til tross for at det anvendes en større avkj'ølingshastighet på den ene side enn på den motsatte av platen, ved å redusere de opprinnelig etablerte avkjøl-ingshastigheter under bråkjølingsoperasjonen, mens avkjølingshastigheten på den ene side fremdeles holdes større enn den som bevirkes på den motsatte side. Kreftene som virker på glassplaten, blir derved holdt] i det vesentlige i balanse, og glassplaten blir midlertidig holdt i det vesentlige i sin opprinnelige form, og mens temperaturen av platen er innenfor herdeområ-det. According to this invention, a glass plate which is quenched between opposite streams of cooling fluid can be temporarily held in its original shape, i.e. at least while it is within the hardening range of the glass, despite the fact that a greater cooling rate of one side than on the opposite side of the plate, by reducing the originally established cooling rates during the quenching operation, while the cooling rate on one side is still kept greater than that effected on the opposite side. The forces acting on the glass plate are thereby kept essentially in balance, and the glass plate is temporarily kept essentially in its original shape, and while the temperature of the plate is within the hardening range.

Man antar at forklaringen er at den overflate som blir bråkjølt raskest,| søker å stabilisere seg på en permanent dimensjon som er større enn den for den motsatte overflate på grunn av en høyere fiktiv temperatur (dvs. den lavere temperatur ved hvilken glasset ikke lengre er deformerbart) blir opprettet i|den overflate som avkjøles raskest. På den annen side vil den overflate som blir bråkjølt langsommere, være ved en høyere temperatur, og blir derfor forbigående termisk utvidet i større grad enn den motstående flate. Så lenge begge fenomener utbalanserer hverandre, forblir platen i sin ^pprinnelige form. Det er imidlertid funnet at den termiske ekspansjon av den side som avkjøles mer langsomt, snart blir utilstrekkelig til å holde den opprinnelige balanse, særlig etter at platen er blitt av-kjølt til omkring den nedre | temperaturgrense for glødeområdet for glasset (dvs. omkring 570°C (1050°F) overflatetemperatur for kom-mersielt vindus- og plateglass av soda/kalk/ silicaglass). Som følge av dette har glasset en tendens til å bøyes. En reduksjon av de absolutte avkjølingshastigheter på begge sider av platen, mens det fremdeles avkjøles med større hastighet på den raskest bråkjølte side, vil midlertidig motvirke utvikling av ubalanse og tendens til bøyning av platen, fordi den |mer langsomt av-kjølte side vil gjennomoppvarmes fra varme fra det indre av platen med større hastighet enn den motsatte side. En økinng i den termiske ekspansjon av den mer langsomt avkjølte overflate er resultatet, og platen forblir i det vesentlige i sin opprinnelige form. It is assumed that the explanation is that the surface that is quenched fastest, | tends to stabilize at a permanent dimension greater than that of the opposite surface due to a higher fictitious temperature (ie the lower temperature at which the glass is no longer deformable) is created in the fastest cooling surface. On the other hand, the surface that is quenched more slowly will be at a higher temperature, and will therefore be temporarily thermally expanded to a greater extent than the opposite surface. As long as both phenomena balance each other out, the plate remains in its original shape. It is found, however, that the thermal expansion of the side which cools more slowly soon becomes insufficient to maintain the original balance, especially after the plate has cooled to about the lower | temperature limit for the annealing range of the glass (ie about 570°C (1050°F) surface temperature for commercial soda/lime/silica glass window and plate glass). As a result, the glass tends to bend. A reduction of the absolute cooling rates on both sides of the plate, while it still cools at a greater rate on the fastest quenched side, will temporarily counteract the development of imbalance and tendency to bend the plate, because the more slowly cooled side will be heated through from heat from the interior of the plate at a greater rate than the opposite side. An increase in the thermal expansion of the more slowly cooled surface is the result, and the plate remains essentially in its original shape.

De forskjellige fordeler og forskjellige ut-førelsesformer for denne oppfinnelse vil fremgå av den følgende detaljerte beskrivelse i tilknyt-ning til tegningene, av hvilke: Fig. 1 er et perspektivriss delvis skjematisk med visse deler fjernet, og viser et system for fremføring, oppvarmning, bøyning og bråkjøling av plateglassdeler, og innrettet til å utføre denne oppfinnelse. Fig. 2 er et grunnriss med enkelte deler fjernet og viser arrangementet av en forvarmeseksjon i forhold til en oppvarmningsseksjon med gassfilmunderstøttelse, samt mekanismen for fremføring av glassplatene. Fig. 3 er et delvis riss med visse deler fjernet, og er i virkeligheten en fortsettelse av fig. 2, og viser slutten av oppvarmningsseksjonen med gassfilmunderstøttelse nær en bråkjølings-seksjon, hvilken sistnevnte seksjon etterfølges av en avleveringsseksjon med transportruller. Fig. 4 er et detaljert riss delvis i snitt og delvis i oppriss etter linjen IV—IV på fig. 2. Fig. 5 er et oppriss av bråkjølingssystemet, sett etter linjen V—V på fig. 3, der det slutter seg til oppvarmningsseksjonen. Fig. 6 er et skjematisk perspektivriss som viser et gassfilmunderstøttelsesbord hvis virk-somme overflate gradvis endres i kontur fra flat til sylinderform i sitt tverrsnitt normalt på bor-dets lengdeakse. Fig. 7 er et enderiss av bordet på fig. 6, sett mot den del som har maksimal bøyning. Fig. 8 er et sideriss av bordet på fig. 6 og viser hvordan buen frembringes langs bevegelsesbanen for glasset. Fig. 9 er et delvis snitt av understøttelses-bordet og viser forholdet mellom understøttel-seskammeret eller modulstykker på et under-støttende gasskammer. Fig. 10 er et forstørret planriss av et forbe-dret understøttelses- eller modulstykke, i hvilket understøttelsesarealet er oppdelt ved hjelp av skillevegger. Fig. 11 er et snitt etter linjen XI—XI på fig. 10, og The various advantages and various embodiments of this invention will be apparent from the following detailed description in connection with the drawings, of which: Fig. 1 is a partially schematic perspective view with certain parts removed, and shows a system for advancing, heating, bending and quenching of sheet glass parts, and adapted to carry out this invention. Fig. 2 is a ground plan with some parts removed and shows the arrangement of a preheating section in relation to a heating section with gas film support, as well as the mechanism for advancing the glass plates. Fig. 3 is a partial view with certain parts removed, and is in reality a continuation of Fig. 2, showing the end of the heating section with gas film support near a quenching section, which latter section is followed by a delivery section with transport rollers. Fig. 4 is a detailed view partly in section and partly in elevation along the line IV—IV in fig. 2. Fig. 5 is an elevation of the quenching system, seen along the line V—V in fig. 3, where it joins the heating section. Fig. 6 is a schematic perspective view showing a gas film support table whose active surface gradually changes in contour from flat to cylindrical in its cross-section normal to the table's longitudinal axis. Fig. 7 is an end view of the table in fig. 6, viewed against the part that has maximum bending. Fig. 8 is a side view of the table in fig. 6 and shows how the arc is produced along the movement path of the glass. Fig. 9 is a partial section of the support table and shows the relationship between the support chamber or module pieces on a supporting gas chamber. Fig. 10 is an enlarged plan view of an improved support or module piece, in which the support area is divided by means of partitions. Fig. 11 is a section along the line XI—XI in fig. 10, and

fig. 12 er et delvis perspektivriss av et øvre og nedre bråkjølingsbord omfattende det nedre understøttende gasskammer og viser konstruk-sjonen av bråkjølings-modulstykkene. fig. 12 is a partial perspective view of an upper and lower quench table comprising the lower supporting gas chamber and showing the construction of the quench module pieces.

På fig. 1 er det skjematisk vist et system som med fordel anvendes for oppvarmning av flate glassdeler bil deformasjonstemperatur, f. eks. til en temperatur ved hvilken glasset vil deformeres av en understøttelseskraft, og kan herdebehand-les, idet slike glassdeler blir bråkjølt mens de er varme og avleveres i herdet tilstand til en rulle-transportør for bortføring. De enkelte seksjoner som danner det fullstendige system, består av en forvarmeseksjon A i hvilken glasset blir fremført på ruller 20 mellom strålevarmeelementer 22 over og under glasset for å forvarme dette inntil det er brakt til en passende forvarmnings-temperatur lavere enn deformasjonstemperatu-ren, en gassfilmunderstøttet oppvarmningsseksjon B hvor glassplatene blir overført til og un-derstøttet på den angitte film av varm gass, mens de fremføres ved hjelp av en friksjons-drift, så som drivhjul 26 som bare berører kan-tene av glassdelene, mens supplerende varme blir In fig. 1 schematically shows a system which is advantageously used for heating flat glass parts car deformation temperature, e.g. to a temperature at which the glass will be deformed by a supporting force, and can be tempered, as such glass parts are quenched while they are hot and handed over in a hardened state to a roller conveyor for removal. The individual sections that form the complete system consist of a preheating section A in which the glass is advanced on rollers 20 between radiant heating elements 22 above and below the glass to preheat it until it is brought to a suitable preheating temperature lower than the deformation temperature, a gas film supported heating section B where the glass plates are transferred to and supported on the specified film of hot gas, while they are advanced by means of a friction drive, such as drive wheel 26 which only touches the edges of the glass parts, while supplementary heat is

tilført ved hjelp av strålevarmekilder over og under glasset inntil dette får en temperatur som supplied using radiant heat sources above and below the glass until it reaches a temperature which

er høy nok for bøyning og for herdeformål, en is high enough for bending and for hardening purposes, a

bråkjølingsseksjon C hvor glasset blir raskt av-kjølt, mens det holdes mellom motsatte strøm-mer eller filmer av avkjølingsluft, idet fremfør-ing- eller -drift ved hjelp av kantberøring blir quenching section C where the glass is quickly cooled, while it is held between opposite currents or films of cooling air, as advance or operation by means of edge contact is

fortsatt gjennom seksjonen ved hjelp av drivhjul 260, og et transportrullesystem D som mot-tar de herdede glassplater fra bråkjølingssyste-met og fører disse til sitt neste bestemmelses-sted. continued through the section by means of drive wheels 260, and a transport roller system D which receives the hardened glass sheets from the quenching system and takes them to their next destination.

Som det fremgår bedre av fig. 2 og 3, omfatter forvarmeseksjonen A langsgående, hori-sontale bjelker 28 og 29 som bærer lagre 30 i hvilke det er opplagret fremføringsruller 20. Disse ruller 20 er forsynt med styreflenser, 21, som ligger på Linje gjennom seksjonen A for å lokali-sere glasset riktig for overføring til gassunder-støttelsen som følger etterpå, hver transportrulle drives ved hjelp av tannhjul 32 ved hjelp av en felles aksel 33 drevet av motoren 34. As can be seen better from fig. 2 and 3, the preheating section A comprises longitudinal, horizontal beams 28 and 29 which carry bearings 30 in which feed rollers 20 are stored. These rollers 20 are provided with guide flanges, 21, which lie on a line through section A to locate the glass properly for transfer to the gas support which follows, each transport roll being driven by means of gears 32 by means of a common shaft 33 driven by the motor 34.

Av fig. 2, 3 og 4 ses det at oppvarmningsseksjonen B med gassfilmunderstøttelse dannes av tre lignende, tilstøtende enheter 36, som hver er anbrakt i en bærende ramme som vist på fig. 4. Denne ramme består av kanaljern 37, stendere 38 og bjelker 39 som hviler på støtteblokker 35. From fig. 2, 3 and 4 it can be seen that the heating section B with gas film support is formed by three similar, adjacent units 36, each of which is placed in a supporting frame as shown in fig. 4. This frame consists of channel iron 37, uprights 38 and beams 39 which rest on support blocks 35.

Hver enhet 36 omfatter et flatt bord 40 av modulstykker 41 i innbyrdes avstand fra hverandre, men anbrakt med liten innbyrdes avstand ved siden av hverandre og arrangert geometrisk i likhet med en mosaik. I den viste utførelses-form har alle modulstykker 41 sine øvre endedeler utformet rektangulært og danner en felles Each unit 36 comprises a flat table 40 of module pieces 41 at a distance from each other, but placed at a small distance next to each other and arranged geometrically like a mosaic. In the embodiment shown, all module pieces 41 have their upper end parts designed rectangularly and form a common

overflate som endres fra å være flat til å være surface that changes from being flat to being

buet langs retningen av glassets bevegelse, slik som vist mer detaljert på fig. 6—8. Modulstykkene 41 er anordnet i suksessive rekker som krys-ser den beregnede bevegelsesbane for arbeidsstykket, idet hver rekke danner en vinkel forskjellig fra 90° i forhold til den nevnte bane og er anbrakt med liten avstand fra den etterføl-gende rekke. curved along the direction of movement of the glass, as shown in more detail in fig. 6-8. The module pieces 41 are arranged in successive rows that cross the calculated path of movement for the workpiece, each row forming an angle different from 90° in relation to the said path and placed at a small distance from the following row.

Hvert modulstykke 41 har en stamme 42 med mindre tverrsnittsareal enn den øvre endedel, og hvert modulstykke kommuniserer med et Each module piece 41 has a stem 42 with a smaller cross-sectional area than the upper end part, and each module piece communicates with a

gasskammer 43 som er plassert under bordet 40 gas chamber 43 which is placed under the table 40

og virker som understøttelse for dette, se fig. and acts as support for this, see fig.

4 og 9. Hvert modulstykke er i det vesentlige om-sluttet av og atskilt fra andre modulstykker med et mellomrom som danner en avløpssone. Bordet er innstilt på et slikt nivå at planet for de øvre endedeler av modulstykkene ligger parallelt med, men litt nedenfor det plan som dannes av den øvre plate av fremføringsrullene 20 i forvarmeseksjonen, idet avstanden eller høydeforskjellen 4 and 9. Each module piece is substantially enclosed by and separated from other module pieces by a space which forms a drainage zone. The table is set at such a level that the plane of the upper end parts of the module pieces lies parallel to, but slightly below, the plane formed by the upper plate of the feed rollers 20 in the preheating section, the distance or height difference

er omtrent Mk høyden av mellomrommet mellom modulstykkene og understøttelseshøyden for glassplaten. På den ene side er hvert gasskammer 43 i forbindelse med fem gassbrennere 44 gjennom åpninger 45 (fig^ 1) og fleksible koblin-ger 46. Gassunderstøttelsesbordet er skråttstilt i sideretoingen med en vinkel på omkring 5° i forhold til horisontalplanet, slik som vist på fig. Mk is approximately the height of the space between the module pieces and the support height for the glass sheet. On one side, each gas chamber 43 is in connection with five gas burners 44 through openings 45 (fig. 1) and flexible connectors 46. The gas support table is inclined in the lateral position with an angle of about 5° in relation to the horizontal plane, as shown in fig.

4. På den lave side av bordet 40 stikker en rekke 4. On the low side of the table 40 there is a row

skivelignende drivelementer 26 innad og ligger bare litt over bordet for med friksjonsanlegg å disc-like drive elements 26 inside and located just slightly above the table for with friction system å

berøre bare den ene kant av arbeidsstykket og fremføre dette langs bordet i en kontinuerlig og rettlinjet bevegelsesbane. Et flertall luftekana-ler 48 stikker gjennom taket i hver enhet 36 for å sette det indre av denne i forbindelse med at-mosfæren. Drivelementer 26 er montert på aksler 50 hvis lagre 51 bæres av understøttelsene for gasskamrene. Hver aksel 40 drives gjennom en kobling ved hjelp av en aksel 52 og en motor-drevet drivaksel 53. Strålevarme tilføres over og under understøttelsesbordet 40 ved hjelp av øvre strålevarmeelementer 54 og nedre strålevarmeelementer 55. touch only one edge of the workpiece and advance this along the table in a continuous and straight path of movement. A plurality of air ducts 48 protrude through the roof of each unit 36 to connect the interior thereof with the atmosphere. Drive elements 26 are mounted on shafts 50 whose bearings 51 are carried by the supports for the gas chambers. Each shaft 40 is driven through a coupling by means of a shaft 52 and a motor-driven drive shaft 53. Radiant heat is supplied above and below the support table 40 by means of upper radiant heating elements 54 and lower radiant heating elements 55.

For å tilføre luft under trykk til forbren-ningssystemet for den varme gassunderstøttelse, fører vifter 60 luft under trykk til fordelingsrør 61 for hver enhet 36 og videre til gassbrennere 44. Gass innføres i brennerne 44 gjennom ledninger som ikke er vist. Hver brenner 44 er av den såkalte direkte-brennende luftvarmetype. For-brenningen av produktene i forbrenningskam-meret frembringer tilstrekkelig gasstrykk til å forsyne modulstykkene med oppvarmet gass av jevn temperatur og jevnt trykk. To supply air under pressure to the combustion system for the hot gas support, fans 60 carry air under pressure to distribution pipes 61 for each unit 36 and on to gas burners 44. Gas is introduced into the burners 44 through lines not shown. Each burner 44 is of the so-called direct-burning air heating type. The combustion of the products in the combustion chamber produces sufficient gas pressure to supply the module pieces with heated gas of uniform temperature and uniform pressure.

Fig. 6—8 viser et overgangsparti av modul-stykkebordet 40 for anvendelse ved bøyning av glass, mens dette understøttes på en gasstrøm. Høydene av modulstykkene 41 fra gasskammeret 43 endres selektivt og gradvis både i retning av glassets bevegelse og i retning på tvers av denne, ved å redusere dybdene av modulstykkenes hulrom i varierende grad for gradvis å endre overflaten som dannes av de øvre endedeler av modulstykkene fra flat til buet form. Fordi hvert modulstykke understøtter en overliggende del av glasset med jevn eller konstant avstand fra sin endedel, vil det deformerbare glass bøyes etter hvert som det føres frem, svarende til for-men av bordet. Figs. 6-8 show a transitional part of the module-piece table 40 for use in bending glass, while this is supported on a gas stream. The heights of the module pieces 41 from the gas chamber 43 are selectively and gradually changed both in the direction of the movement of the glass and in the direction across it, by reducing the depths of the cavities of the module pieces to varying degrees to gradually change the surface formed by the upper end parts of the module pieces from flat to curved shape. Because each module piece supports an overlying part of the glass at a uniform or constant distance from its end part, the deformable glass will bend as it is advanced, corresponding to the shape of the table.

Etter oppvarmningsseksjonen B med gass-understøttelse følger i arbeidsstykkets bevegel-sesretning bråkjølingsseksjonen C, se fig. 1, 3 og 5. Bråkjølingsseksjonen C omfatter buede bord med modulstykker 80 anordnet i et mosaik-mønster i likhet med det som brukes i oppvarm-ningsbordet. Hvert modulstykke 81 har en stamme 82 med mindre tverrsnitt enn den øvre endedel og stikker gjennom en kjølekasse 83 inn i et gasskammer 84. Kjølekassen og den øvre overflate av gasskammeret tjener til understøt-telse av modulstykkene. Overflaten av de øvre endedeler av modulstykkene innstilles på en slik høyde at hver overflate ligger på samme nivå og gir samme kontur som på endedelen av oppvarm-ningsbordet foran. After the heating section B with gas support, the quenching section C follows in the direction of movement of the workpiece, see fig. 1, 3 and 5. The quenching section C comprises curved tables with module pieces 80 arranged in a mosaic pattern similar to that used in the heating table. Each module piece 81 has a stem 82 with a smaller cross-section than the upper end part and protrudes through a cooling box 83 into a gas chamber 84. The cooling box and the upper surface of the gas chamber serve to support the module pieces. The surface of the upper end parts of the module pieces is set at such a height that each surface lies at the same level and gives the same contour as on the end part of the heating table in front.

Over bordet 80 og montert på en slik måte at den er i stand til å heves og senkes, er det anordnet en overdel 92 som i hovedsaken utgjør et speilbilde av bordet 80 og dettes tilhørende varmevekslerkasse 83 og gasskammer 84. De øvre og nedre varmevekslerkasser eller avkjølings-kasser og gasskammeret tilføres separat varmevekslerfluidum og luft på tilsvarende måte. Den nevnte overdel er fast montert på tverrbjelker eller -kanaler 97 og er vertikalt bevegbar for innstilling eller regulering. Above the table 80 and mounted in such a way that it is able to be raised and lowered, an upper part 92 is arranged which essentially forms a mirror image of the table 80 and its associated heat exchanger box 83 and gas chamber 84. The upper and lower heat exchanger boxes or cooling boxes and the gas chamber are fed separately with heat exchanger fluid and air in a similar way. The aforementioned upper part is fixedly mounted on cross beams or channels 97 and is vertically movable for setting or regulation.

Som vist på fig. 3, er herde- eller bråkjøl- As shown in fig. 3, is hardening or brazing

ingsseksjonen C oppdelt i to nærliggende bord av modulstykker, nemlig betegnet som seksjon I og seksjon II av i hovedsaken samme lengde. Avstanden mellom de øvre og nedre bord-i hver av disse seksjoner kan justerjes uavhengig. Seksjon I er videre oppdelt i to seksjoner, Ia og Ib, hvor-av seksjon Ia er noe kortere enn seksjon Ib. For-holdsvis kald gass, så som luft ved omgivelses-temperatur, tilføres de øvre og nedre gasskammere for seksjonene Ia, Ib og II, og hvert gasskammer uavhengig av de øvrige ved hjelp av separate vifter henholdsvis 89, 90 og 91. Uavhengig regulering av gasstrøm og -trykk til de øvre og nedre gasskammere i hver seksjon fra viftene som er felles for disse, bevirkes ved hjelp av passende ventiler 93 og 94 i de enkelte ledninger 95 og 96 som fører til hvert gasskammer. Som vist på fig. 5, regulerer ventilen 93 i ledningen 95 gasstrømmen og -trykket] fra viften 89 til det øvre gasskammer i seksjon Ia, og ventilen 94 i ledningen 96 regulerer gasstrøm og -trykk til det nedre gasskammer. De uavhengige vifter 89, 90 og 91 letter separat regulering av gasstrøm og -trykk til hver av de tre seksjoner i bråkjølings-seksjonen. ing section C divided into two adjacent tables of module pieces, namely designated as section I and section II of essentially the same length. The distance between the upper and lower tables in each of these sections can be adjusted independently. Section I is further divided into two sections, Ia and Ib, of which section Ia is somewhat shorter than section Ib. Relatively cold gas, such as air at ambient temperature, is supplied to the upper and lower gas chambers for sections Ia, Ib and II, and each gas chamber independently of the others by means of separate fans 89, 90 and 91 respectively. Independent regulation of gas flow and pressure to the upper and lower gas chambers in each section from the fans common to these are effected by means of suitable valves 93 and 94 in the individual lines 95 and 96 leading to each gas chamber. As shown in fig. 5, valve 93 in line 95 regulates gas flow and pressure] from fan 89 to the upper gas chamber in section Ia, and valve 94 in line 96 regulates gas flow and pressure to the lower gas chamber. The independent fans 89, 90 and 91 facilitate separate regulation of gas flow and pressure to each of the three sections of the quench section.

Varmevekslerfluidum, så som kjølevann fra innløpsrør 85, blir innført i avkjølingskassene og Heat exchanger fluid, such as cooling water from inlet pipe 85, is introduced into the cooling boxes and

ført ut av disse gjennom utløpsrør 88. Dette tjener til å holde bordene på en i det vesentlige konstant temperatur overalt. led out of these through outlet pipe 88. This serves to keep the tables at an essentially constant temperature everywhere.

Fremføringsanordningen for bråkjølingssy-stemet omfatter skivelignende drivelementer The advance device for the quenching system comprises disc-like drive elements

260 med tilstrekkelig sma|le periferikanter til å kunne stikke inn i og mellom de øvre og nedre 260 with sufficiently narrow peripheral edges to be able to insert into and between the upper and lower

bord av modulstykker forjmed friksjonsberøring table of modular pieces forjmed friction touch

å ligge an mot bare kanten av arbeidsstykket og fremføre dette langs bordet på kontinuerlig og to rest against just the edge of the workpiece and advance this along the table continuously and

rettlinjet måte. Drivelementene 260 er montert på aksler 500, hvis lagre 510 er understøttet av straight line way. The drive elements 260 are mounted on shafts 500, whose bearings 510 are supported by

støttene for det nedre bord. Hver aksel 500 og de siste tre aksler 50 nærmes^ bråkjølingsseksjonen er tannhjulsforbundet med og drives av en drivaksel som kan drives ved normal hastighet av the supports for the lower table. Each shaft 500 and the last three shafts 50 approach^ the quench section is gear-connected with and driven by a drive shaft which can be driven at normal speed by

en motor 147 og med høy hastighet av en motor 146, se fig. 2 og 3. Alle drivelementer 26 og 260 drives med normal fremføringshastighet av motoren 147. Ved hjelp av enl passende drivaksel og et koblingsarrangement kan de siste tre drivelementer i oppvarmningsseksjonen og bråkjølings-seksjonens skiver drives med høy hastighet ved hjelp av motoren 146, mens motoren 147 fortset-ter å drive de øvrige drivelementer med normal hastighet. Slik fremdrift med høy hastighet re-guleres av en tidsstyrt styremekanisme 148 som påvirkes av et trykkføleelement 149 nær enden av oppvarmningsseksjonen. Føleelementet er føl-somt for tilstedeværelsen av en glassplate i stilling for overføring med høy hastighet til brå-kjølingsseksjonen. Etter et tidsintervall tilstrekkelig til å tillate overføring av glassplaten inn-kobler den tidsstyrte styremekanisme driften for alle drivelementer 260 og| 26 tilbake til normal hastighet ved hjelp av motoren 147. a motor 147 and at high speed by a motor 146, see fig. 2 and 3. All drive elements 26 and 260 are driven at normal forward speed by motor 147. By means of a suitable drive shaft and a coupling arrangement, the last three drive elements in the heating section and the quench section discs can be driven at high speed by means of motor 146, while the motor 147 continues to drive the other drive elements at normal speed. Such high-speed propulsion is regulated by a time-controlled control mechanism 148 which is affected by a pressure sensing element 149 near the end of the heating section. The sensing element is sensitive to the presence of a glass plate in position for high speed transfer to the quench section. After a time interval sufficient to permit transfer of the glass sheet, the timed control mechanism engages operation of all drive elements 260 and | 26 back to normal speed using the motor 147.

Som vist på fig. 1 og 3, består transportrul-leseksjonen D av transportruller 200 forsynt med styreflenser 210 i flukt med skivene 260 i bråkjølingsseksjonen for å' opprettholde den rik- tige stilling av glasset under overføring fra denne. Hver rulle er opplagret i lagre 220 og drives gjennom tannhjul 230 av en felles aksel 240 drevet ved hjelp av en drivmotor 250. As shown in fig. 1 and 3, the transport roller section D consists of transport rollers 200 provided with guide flanges 210 flush with the disks 260 in the quenching section in order to maintain the correct position of the glass during transfer from this. Each roller is stored in bearings 220 and driven through gears 230 by a common shaft 240 driven by means of a drive motor 250.

Modulstykker 41 som danner understøttel-sesbordet 40, er vist i detalj på fig. 9. Hvert modulstykke 41 danner et kammer med åpen topp. Den øvre endedel av hvert modulstykke danner en sone med i det vesentlige konstant eller jevnt trykk under det overliggende glass. Trykket blir utøvet av gass som tilføres hvert modulstykke 41 fra understøttelses- eller gasskammeret 43 gjennom den hule understøttende stamme 42 og et flertall åpninger 154 som danner forbindelse mellom hvert hulrom og den hule stamme 42. Åpningene 154 er slik plassert at det forhindres direkte utsendelse eller støt av trykkgassfluidum mot den understøttede glassoverflate, og for å tilsikre at den gass som innføres i hvert hulrom, diffunderer eller blandes inn i den gass som allerede er tilstede, for således å tilsikre et jevnt trykk over de øvre kanter av modulstykket. Dessuten medfører åpningene 154 et fall i gasstrykket fra det indre av kammeret til det indre av modulstykket. Module pieces 41 which form the supporting table 40 are shown in detail in fig. 9. Each module piece 41 forms an open top chamber. The upper end part of each module piece forms a zone of essentially constant or even pressure under the overlying glass. The pressure is exerted by gas which is supplied to each module piece 41 from the support or gas chamber 43 through the hollow supporting stem 42 and a plurality of openings 154 which form a connection between each cavity and the hollow stem 42. The openings 154 are positioned so as to prevent direct emission or impingement of pressurized gas fluid against the supported glass surface, and to ensure that the gas introduced into each cavity diffuses or mixes into the gas already present, thus ensuring an even pressure across the upper edges of the module piece. Moreover, the openings 154 cause a drop in the gas pressure from the interior of the chamber to the interior of the module piece.

En alternativ utførelsesform for et modulstykke 410 er vist på fig. 10 og 11. Dette modulstykke ligner modulstykket 41, men er oppdelt ytterligere i fire uavhengige delkammere ved hjelp av vegger 150, 151, 152 og 153. Separate åpninger 155 danner forbindelse mellom en hul stamme 420 og hvert delkammer i modulstykket, slik at hvert delkammer funksjonerer uavhengig av de andre. På denne måte blir understøttelse frembrakt når hvilket som helst delkammer dekkes med glass. An alternative embodiment of a module piece 410 is shown in fig. 10 and 11. This modular piece is similar to the modular piece 41, but is further divided into four independent sub-chambers by means of walls 150, 151, 152 and 153. Separate openings 155 form a connection between a hollow stem 420 and each sub-chamber in the modular piece, so that each sub-chamber functions independently of the others. In this way, support is provided when any partial chamber is covered with glass.

Modulstykkene 81 for herdeseksjonen er vist mer detaljert på fig. 12. Hvert modulstykke 81 omfatter en prismatisk hoveddel 160 med en en-deflate eller, i den stilling av modulstykket som er vist på fig. 12, en øvre flate 161 med stort sett rektangulær form og inneholdende et flertall bueformede spor 162 som ligger i samme plan og strekker seg utad fra et sentralt parti av modulstykket, hvor hvert spor kommuniserer med en radiell del 163 som fører til en sentral passasje 164 som strekker seg gjennom stammen 82 og kommuniserer med gasskammeret 84. En fast kapseldel 165 samvirker med de radielle deler 163 og den sentrale passasje 164 for å danne en inn-snevret åpning for hvert spor 162. Med dette arrangement blir gass fra gasskammeret ført under trykk til det midterste parti av hver buefor-met del av modulstykket og strømmer langs sporene 162, idet gassen unnslipper over veggene langs disse og over den øvre flate 161 av modulstykket 81 til avløpssoner 166 som omgir hvert enkelt modulstykke. Når modulstykket ligger meget nær inntil en plate av et materiale, vil trykket av gassene i sporene 162 og nær overflaten utøve en kraft mot platen som er i stand til å understøtte denne. Med dette arrangement blir det oppnådd en overordentlig høy varmeover-føringshastighet og nøyaktig regulering av var-meoverføringshastigheten mellom det nærliggende materiale eller platen og den strømmen-de gass. Dvs. at varmeoverføringshastigheten lett kan varieres på kontrollerbar måte ved jus-tering av gasstrømmen og/eller avstanden mellom modulstykkene og glasset. The module pieces 81 for the hardening section are shown in more detail in fig. 12. Each module piece 81 comprises a prismatic main part 160 with an end-deflate or, in the position of the module piece shown in fig. 12, an upper surface 161 of generally rectangular shape and containing a plurality of arcuate grooves 162 coplanar and extending outward from a central portion of the module piece, each groove communicating with a radial portion 163 leading to a central passage 164 which extends through the stem 82 and communicates with the gas chamber 84. A fixed capsule part 165 cooperates with the radial parts 163 and the central passage 164 to form a constricted opening for each groove 162. With this arrangement, gas from the gas chamber is passed under pressure to the middle part of each arc-shaped part of the module piece and flows along the tracks 162, the gas escaping over the walls along these and over the upper surface 161 of the module piece 81 to drainage zones 166 which surround each individual module piece. When the module piece is very close to a plate of a material, the pressure of the gases in the grooves 162 and near the surface will exert a force against the plate which is able to support it. With this arrangement, an extremely high heat transfer rate and precise regulation of the heat transfer rate between the nearby material or plate and the flowing gas is achieved. That is that the heat transfer rate can be easily varied in a controllable manner by adjusting the gas flow and/or the distance between the module pieces and the glass.

Virkemåte.Method of operation.

I det følgende skal det gis et eksempel som er beregnet som illustrasjon av en foretrukken driftsmåte ifølge oppfinnelsen, slik som her beskrevet, anvendt for behandling av glassplater. In the following, an example will be given which is intended as an illustration of a preferred mode of operation according to the invention, as described here, used for the treatment of glass plates.

Flate glassplater av nominell tykkelse 6.4 mm (1/4" eller 0.24") og med bredde omkring 38 cm (15") samt lengde 76 cm (30'), plasseres i sin lengderetning i rekkefølge etter hverandre på rullene 20 i forvarmeseksjonen A, og blir riktig innrettet ved hjelp av styreflenser 21 og frem-føres på rullene 20 inn i og gjennom forvarmeseksjonen med en lineær hastighet på omkring 6.1 m/min (240"/min). Elektriske varmespiraler 22 over og under det fremførte glass tilfører varme til forvarmeseksjonen med tilstrekkelig in-tensitet til å heve temperaturen av glasset til omkring 510°C (950°F) overflatetemperatur på omtrent 9.1 m (30') glassbevegelse. Flat glass sheets of nominal thickness 6.4 mm (1/4" or 0.24") and with a width of about 38 cm (15") and a length of 76 cm (30'), are placed lengthwise in sequence on the rollers 20 in the preheating section A, and is properly aligned by means of guide flanges 21 and is advanced on the rollers 20 into and through the preheating section at a linear speed of about 6.1 m/min (240"/min). Electric heating coils 22 above and below the advanced glass supply heat to the preheating section with sufficient intensity to raise the temperature of the glass to about 510°C (950°F) surface temperature in about 9.1 m (30') of glass movement.

Når den fremre kant av glassplaten forlater den siste rulle i forvarmeseksjonen og gradvis dekker modulstykkene 41 som danner under-støttelsesbordet 40, blir platen delvis og til slutt fullt understøttet av det jevne trykk av den gass som utsendes fra modulstykkene. Størrelsen av dette gasstrykk er aldri høy, og i alle tilfelle blir trykket holdt lavt nok og jevnt nok fra modulstykke til modulstykke til at det ikke bevirkes noen bøyning eller annen deformasjon av glasset. Når glasset blir understøttet på gassen, blir det fremført ved kantberøring ved friksjonsanlegg av sin nedre kant mot de roterende drivelementer 26. I dette øyemed er hele systemet anbrakt i et felles plan som er skråttstilt med en vinkel på 5° i forhold til horisontalplanet for å gi glasset en kraftkomponent normalt på driv-sklvene eller -elementene. As the front edge of the glass plate leaves the last roller in the preheating section and gradually covers the module pieces 41 forming the support table 40, the plate is partially and finally fully supported by the steady pressure of the gas emitted from the module pieces. The magnitude of this gas pressure is never high, and in all cases the pressure is kept low enough and uniform enough from module piece to module piece that no bending or other deformation of the glass is caused. When the glass is supported on the gas, it is advanced by edge contact by friction system of its lower edge against the rotating drive elements 26. To this end, the entire system is placed in a common plane which is inclined at an angle of 5° in relation to the horizontal plane in order to give the glass a force component normal to the drive shafts or elements.

Gassbrennere 44 tilføres naturgass og luft i volumforhold på omkring 1 : 36, hvilket medfø-rer 260 pst. luftoverskudd i forhold til det som kreves for å gi fullstendig forbrenning. Natur-gassen tilføres 1 en mengde på omkring 183 dm<3>/ t/dm<2>(60 kbfot pr. time pr. kv.fot) av bordet. Gas burners 44 are supplied with natural gas and air in a volume ratio of around 1:36, which results in a 260 percent excess of air compared to what is required to provide complete combustion. The natural gas is supplied 1 in an amount of about 183 dm<3>/ t/dm<2> (60 kbft per hour per sq.ft) of the table.

Forbrenningsproduktene blir innført i gasskamrene, og frembringer der et trykk på omkring The combustion products are introduced into the gas chambers, creating a pressure there

0.035 kg/cm<2>(0.5 pund pr. kv.tomme). Hvert modulstykke omfatter åpninger som reduserer dette trykk i modulstykkets hulrom som er dekket med glass, til omkring 1/21 av gasstrykket i gasskammeret. Gass blir ført inn i stammen for hvert 0.035 kg/cm<2> (0.5 pounds per square inch). Each module piece includes openings that reduce this pressure in the module piece's cavity, which is covered with glass, to about 1/21 of the gas pressure in the gas chamber. Gas is introduced into the trunk for each

modulstykke ved en temperatur på 650°C module piece at a temperature of 650°C

(1200°F) og med en volumstrøm på omkring 36.8 dm<3>(1.3 kb.fot) pr. minutt. . Modulbordet er i dette eksempel konstruert med 13 modulstykker pr. dm<2>(120 modulstykker pr. kv.fot) og av den type som er vist på fig. 9, hvor den øvre endedel av hvert modulstykke danner et kvadrat hvis ytre sider er 2.5 cm (1") lange, mens mellomrommene mellom veggene på tilstøtende modulstykker er 2.4 mm (3/32"). Hver vegg er 1.6 mm (1/16") tykk. (1200°F) and with a volume flow of about 36.8 dm<3> (1.3 kb.ft) per minute. . In this example, the modular table is constructed with 13 modular pieces per dm<2> (120 module pieces per square foot) and of the type shown in fig. 9, where the upper end part of each module piece forms a square whose outer sides are 2.5 cm (1") long, while the spaces between the walls of adjacent module pieces are 2.4 mm (3/32"). Each wall is 1.6 mm (1/16") thick.

Modulbordet er først utformet med flat pro fil eller kontur og så, slik som vist på fig. 6—8, avstedkommes en gradvis endret understøttel-sesflate fra en opprinnelig flat eller plan flate til en som er konveks og buet i sylinderform om en akse parallell med bevegelsesretningen. Krumningsradien for det buede parti av bordet er 1,5 m (60"). Endringen i krumning eller bøy-ning er omtrent 396 cm (156") fra begynnelsen av oppvarmningsseksjonen hvor glasset har fått en temperatur på omkring 650°C (1200°F), og er tilstrekkelig deformerbart til lett å følge den gradvis endrede kontur eller profil av modulbordet ved den hastighet som glasset fremføres med. The modular table is first designed with a flat profile or contour and then, as shown in fig. 6-8, a gradually changed support surface is produced from an originally flat or planar surface to one that is convex and curved in a cylindrical shape about an axis parallel to the direction of movement. The radius of curvature of the curved portion of the table is 1.5 m (60"). The change in curvature or bending is approximately 396 cm (156") from the beginning of the heating section where the glass has reached a temperature of about 650°C (1200° F), and is sufficiently deformable to easily follow the gradually changing contour or profile of the module table at the speed at which the glass is advanced.

Det nominelle understøttelsestrykket, når modulstykkene er dekket med det 6.4 mm (1/4") tykke glass er 0.16 kg/dm<2>(0.023 pund pr. kv.-tomme) over det som hersker på oversiden av glasset, hvilket avstedkommer en nominell avstand på 0,25 mm (0.01') mellom undersiden av det understøttede glass og den øvre endel av modulstykkenes vegger. Det nominelle avløps-trykk er vesentlig av samme størrelse som at-mosfæretrykket. The nominal support pressure, when the module pieces are covered with the 6.4 mm (1/4") thick glass is 0.16 kg/dm<2> (0.023 pounds per square inch) above that prevailing on the top side of the glass, resulting in a nominal distance of 0.25 mm (0.01') between the underside of the supported glass and the upper end of the walls of the module pieces.The nominal drainage pressure is substantially the same as the atmospheric pressure.

For å oppvarme glasset blir understøttelses-gassen holdt på en temperatur høyere enn glassets temperatur under oppvarmningstrinnet inntil glasset har fått den ønskede temperatur. I dette tilfelle blir varme tilført glasset både ved konveksjon og ved stråling fra understøttelses-gassen, som har en temperatur på omkring 650°C (1200°F) og blir tilført ved stråling til kammeret fra varmespiraler 54 i taket, hvilke spiraler har en temperatur høyere enn glasset, vanligvis omkring 705°C (1300°F). Når glasset føres inn i ovnen, blir varmeelementene påvirket til å tilføre fluktuasjonene i varmebehovet. På denne måte blir glassets temperatur hevet til omkring 650°C (1200°F) på det tidspunkt (etter omkring 3.5 min.) det fullfører sin bevegelse gjennom de 20 m (66') som er lengden av forvarme- og oppvarmningsseksjonen. Gulvelemen-ter eller -varmespiraler 55 under gasskamrene bidrar til å opprettholde omgivelsestemperatu-ren i ovnskammeret og holder gasskamrene varme. To heat the glass, the support gas is kept at a temperature higher than the temperature of the glass during the heating step until the glass has reached the desired temperature. In this case, heat is supplied to the glass by both convection and radiation from the support gas, which has a temperature of about 650°C (1200°F) and is supplied by radiation to the chamber from heating coils 54 in the ceiling, which coils have a temperature higher than the glass, usually around 705°C (1300°F). When the glass is fed into the furnace, the heating elements are affected to supply the fluctuations in the heat demand. In this way, the temperature of the glass is raised to about 650°C (1200°F) at which time (after about 3.5 min.) it completes its movement through the 20 m (66') length of the preheat and reheat section. Floor elements or heating coils 55 under the gas chambers help to maintain the ambient temperature in the oven chamber and keep the gas chambers warm.

Når den fremre kant av glasset passerer over trykkføleelementet 149 på en trykkbryter When the front edge of the glass passes over the pressure sensing element 149 on a pressure switch

på en tidsstyrt kontrollanordning, begynner en tidsstyring i kontrollmekanismen å løpe. Tidsstyringen er innregulert for| den spesielle hastighet med hvilken glasset blir fremført, for å på-virke fremføringen med høy hastighet når den fremre kant av glasset når|enden av oppvarmningsseksjonen. På dette[tidspunkt blir driv-kraften for de siste tre skiver 26 i oppvarmningsseksjonen og alle skiVjer 260 i bråkjølings-seksjonen skiftet over fra motoren 147 til motoren 146 ved hjelp av en passende kobling og driv-akselens arrangement. Glassplaten blir raskt overført fra oppvarmningsseksjonen til bråkjøl-ingsseksjonen med en hastighet på omkring 25 cm (10") pr. sek. Tidsstyringen fører så drivan-ordningen tilbake til sammenkobling med den førstnevnte motor 147 for normal hastighet, og glasset blir fremført gjennom bråkjølingsseksjo-nen med normal hastighet på 6.1 m (240") pr. min. on a timed control device, a timer in the control mechanism begins to run. The time management is regulated for| the particular speed at which the glass is advanced, to effect the advance at high speed when the leading edge of the glass reaches the end of the heating section. At this time, the drive power for the last three discs 26 in the heating section and all discs 260 in the quench section is switched over from motor 147 to motor 146 by means of a suitable coupling and drive shaft arrangement. The glass sheet is rapidly transferred from the heating section to the quench section at a rate of about 25 cm (10") per second. The timing then brings the drive assembly back into engagement with the former motor 147 for normal speed, and the glass is advanced through the quench section. nen with a normal speed of 6.1 m (240") per my.

I bråkjølingsseksjonen er det øvre og det nedre modulbord oppdelt i to hovedseksjoner I og II, som hver er 1.5 m (5 fot) lange og den før-ste seksjon er videre oppdelt i to underseksjoner IA og IB, henholdsvis 60 cm (2 fot) og 90 cm (3 fot) lange. Bordene er buetj på tvers av bevegelsesbanen på samme måte som den avsluttende del av oppvarmningsseksjonen og har tilsvarende krumning (dvs. med en| krumningsradius på 1.5 m (60")). Vann blir sirkulert gjennom kjøle-kasser 83 med en strømningsmengde på 0.41 liter pr. min. pr. m<2>(1 gallon pr. min. pr. kv.fot) av bordet, mens innløpstemperaturen av vannet er omkring 15.6°C (60°F) og utløpstemperaturen omkring 26.7°C (80°F). Hvert herdemodulbord er i dette eksempel utformet med kvadratiske modulstykker med en overflate på omkring 12.9 cm<2>(2 kv.tommer) og av den type som er vist på fig. 12. Et avløpsmellomrom mellom tilstøtende modulstykker og av størrelse omkring 4.8 mm (3/16") er anordnet. Luft ved omgivelsestempe-ratur på omkring 60°C (140<o>F) blir tilført uavhengig til hver seksjon IA, IB og II i bråkjølings-seksjonen gjennom tre vifter 89, 90 og 91, og strømningsmengden og trykket til de øvre og nedre herdebord i hver seksjon blir Innregulert for å frembringe de følgende betingelser for hver seksjon: In the quenching section, the upper and lower modular tables are divided into two main sections I and II, each of which is 1.5 m (5 ft) long and the first section is further divided into two sub-sections IA and IB, 60 cm (2 ft) respectively and 90 cm (3 ft) long. The tables are curved across the travel path in the same manner as the terminating part of the heating section and have a corresponding curvature (ie with a radius of curvature of 1.5 m (60")). Water is circulated through cooling boxes 83 at a flow rate of 0.41 liters per min per m<2> (1 gallon per min per sq ft) of the table, while the inlet temperature of the water is about 15.6°C (60°F) and the outlet temperature is about 26.7°C (80°F ).Each curing module table is in this example designed with square module pieces with a surface area of about 12.9 cm<2> (2 sq. in.) and of the type shown in Fig. 12. A drainage space between adjacent module pieces and of size about 4.8 mm (3/16") is provided. Air at an ambient temperature of about 60°C (140<o>F ) is supplied independently to each section IA, IB and II of the quench section through three fans 89, 90 and 91, and the flow rate and pressure of the upper and lower curing tables in each section are regulated to produce the following conditions for each section:

Som angitt i tabellen ovenfor, blir glasset først bråkjølt når det forlater oppvarmningsseksjonen med en temperatur på omkring 650°C (1200°F) ved avkjøling av den øvre flate med større hastighet enn den nedre flate. Enhver del av glassplaten blir utsatt for denne avkjøling i omkring 2.4 sekunder. Når glasset passerer fra bråkjølingsseksjonen IA til herdeseksjonen eller bråkjølingsseksjonen IB, blir avkjølingshastig-heten for de øvre og nedre flater av glassplaten nedsatt. Den nedsatte hastighet blir opprett-holdt i det vesentlige under glassets fremføring til den annen bråkjølingsseksjon. As indicated in the table above, the glass is first quenched when it leaves the heating section at a temperature of about 650°C (1200°F) by cooling the upper surface at a greater rate than the lower surface. Any part of the glass plate is exposed to this cooling for about 2.4 seconds. When the glass passes from the quenching section IA to the hardening section or the quenching section IB, the cooling rate for the upper and lower surfaces of the glass plate is reduced. The reduced speed is essentially maintained during the advance of the glass to the second quenching section.

Den øvre flate trenger imidlertid ikke å avkjøles med større hastighet enn den nedre flate 1 trinnene IB og II på grunn av at den øvre flate blir avkjølt med høyere varmeover-føringskoeffisient enn den nedre flate, imidlertid kan avkjølingshastigheten for den øvre flate enten være større eller mindre enn avkjølings-hastigheten for den annen overflate, avhengig av temperaturforskjellen mellom luft og glass. Det kan være en mindre forskjell i temperatur mellom luften og den øvre flate av glasset enn mellom luften og den nedre flate av dette. Føl-gelig kan avkjølingshastigheten for den nedre flate være større enn for den øvre, selv om varmeoverføringskoeffisienten for det øvre modulbord forblir større. However, the upper surface does not need to be cooled at a greater rate than the lower surface 1 steps IB and II because the upper surface is cooled with a higher heat transfer coefficient than the lower surface, however, the cooling rate of the upper surface can either be greater or less than the cooling rate for the other surface, depending on the temperature difference between air and glass. There may be a smaller difference in temperature between the air and the upper surface of the glass than between the air and the lower surface thereof. Consequently, the cooling rate for the lower surface can be greater than for the upper, even if the heat transfer coefficient for the upper modular table remains greater.

Glassplaten blir bråkjølt i seksjonene IB og II i løpet av en total tid på omkring 12.6 sekunder. Herdselen i platen og den modifiserte form er allerede i det vesentlige blitt tilveiebrakt i seksjon IA. Seksjonene IB og II holder på grunn av den fortsatte avkjøling midlertidig platen i det vesentlige i sin opprinnelige form. Således blir glasset, når det føres gjennom bråkjølingsseksjonen, holdt på en krumning som i det vesentlige svarer til den i herde-bordet. Ved slutten av herdeoperasjonen er glassplaten ikke lengre deformerbar ved viskøs flytning av glasset. Glasset blir så fremført fra luftunderstøttelsen i bråkjølingssystemet til rullene i avleveringssystemet ved hjelp av skiver 260 inn på ruller 200. Når glasset forlater brå-kjølingsseksjonen og avkjøles til romtemperatur, antar det en forskjellig krumning eller bøyning i forhold til modulbordet på grunn av den forskjellige avkjøling i seksjon IA. I dette eksempel antar glassplaten en krumningsradius på 137 cm (54") i retning vinkelrett på bevegelsesretningen, og en krumningsradius på 36.5 m (1440") i retning parallelt med bevegelsesbanen. Under bråkjølingsprosessen blir glassplaten holdt i det vesentlige i samme form som krumningen av modulbordet, til tross for den forskjellige av-kjøling, på grunn av den nedsatte avkjølings-hastighet som brukes gjennom bråkjølingssek-sj onene IB og II. The glass plate is quenched in sections IB and II during a total time of about 12.6 seconds. The hardener in the plate and the modified form has already been substantially provided in Section IA. Sections IB and II, due to the continued cooling, temporarily keep the plate substantially in its original shape. Thus, when the glass is passed through the quenching section, it is held at a curvature which substantially corresponds to that in the tempering table. At the end of the hardening operation, the glass plate is no longer deformable by viscous flow of the glass. The glass is then advanced from the air support in the quench system to the rollers in the delivery system by means of discs 260 onto rollers 200. When the glass leaves the quench section and cools to room temperature, it assumes a different curvature or bend relative to the module table due to the different cooling in Section IA. In this example, the glass plate assumes a radius of curvature of 137 cm (54") in the direction perpendicular to the direction of travel, and a radius of curvature of 36.5 m (1440") in the direction parallel to the path of travel. During the quenching process, the glass sheet is kept in substantially the same shape as the curvature of the module table, despite the different cooling, due to the reduced cooling rate used through the quenching sections IB and II.

Glassplater behandlet på ovenfor beskrevne måte, har en resulterende strekkspenning beregnet som senterstrekkspenning, angitt ved den dobbeltbrytende virkning av glasset på po-lariserte lysstråler på omkring 1300 millimikron pr. cm. (3300 millimikron pr. tomme) av glassets lengde, målt ved hjelp av standardiserte måle-metoder, basert på retardasjon. Glass sheets treated in the manner described above have a resulting tensile stress calculated as central tensile stress, indicated by the birefringent effect of the glass on polarized light rays of about 1300 millimicrons per cm. (3300 millimicrons per inch) of the length of the glass, measured using standardized measurement methods, based on retardation.

Det vil forståes at andre former for apparatur for understøttelse og fremføring av glassplater på en gass eller et annet fluidum kan anvendes istedenfor den her beskrevne, spesielle utførelsesform, som benytter modulstykker. F. eks. kan det anvendes et porøst bord eller en annen form for perforerte understøttelsesplater så lenge glasset blir jevnt understøttet, mens det oppvarmes til en temperatur som er passende for bøyning og/eller herdebehandling. Eventuelt kan glasset balanseres, understøttes eller opphenges vertikalt istedenfor horisontalt. It will be understood that other forms of apparatus for supporting and advancing glass sheets on a gas or another fluid can be used instead of the special embodiment described here, which uses modular pieces. For example a porous board or other form of perforated support plates may be used as long as the glass is uniformly supported while it is heated to a temperature suitable for bending and/or tempering. Optionally, the glass can be balanced, supported or suspended vertically instead of horizontally.

Når det kan tolereres noe mørkedannelse eller forstyrrelse av glasset, er det mulig å frem-føre glasset på ruller gjennom hele oppvarm-nings- og bråkjølingsområdet. Slike fremførings-metoder finner særlig anvendelse når glassplaten ikke skal bøyes ved hjelp av viskøs flytning av glasset forut for herdebehandlingen, men skal forbli flatt. Foreliggende oppfinnelse kan anvendes for å endre slike flate plater for å frembringe plater med en kombinert eller dobbelt krumning. When some darkening or disturbance of the glass can be tolerated, it is possible to advance the glass on rollers through the entire heating and quenching area. Such advance methods find particular application when the glass sheet is not to be bent by means of viscous movement of the glass prior to the hardening treatment, but is to remain flat. The present invention can be used to modify such flat plates to produce plates with a combined or double curvature.

Det er ønskelig å opprettholde glassplatene i sin form fra før herdebehandlingen under brå-kjølingen ved utførelse av denne oppfinnelse. Hvis på den annen side avstanden mellom brå-kjølings- eller herdedysene og glasset er stor, trenger den opprinnelig etablerte forskjellige avkjølingshastighet ikke å nedsettes under herdingen, men flaten kan derimot tillates å bøye seg under bråkjølingen. Et slikt arrangement er imidlertid ufordelaktig med hensyn til nøy-aktig regulering av den endelige krumning av platen, på grunn av vanskeligheten med nøy-aktig å opprette de forskjellige varmeoverfø-ringshastigheter med store avstander mellom dy-sene og platen. It is desirable to maintain the glass plates in their shape from before the hardening treatment during the rapid cooling when carrying out this invention. If, on the other hand, the distance between the quenching or quenching nozzles and the glass is large, the initially established different cooling rate need not be reduced during quenching, but the surface may instead be allowed to bend during the quenching. However, such an arrangement is disadvantageous with regard to precise regulation of the final curvature of the plate, due to the difficulty of accurately creating the different heat transfer rates with large distances between the nozzles and the plate.

I den særlige utførelsesform som er beskrevet, blir gassplaten tillatt å deformeres til en sylindrisk krumning som er oppad konveks, og den øvre flate av glasset blir avkjølt raskere enn den nedre flate. Den differensielle eller forskjellige avkjølingshastighet øker derfor den endelige totale krumning (dvs. nedsetter krumningsradien både i tverrgående og langsgående retning) og overlagrer derved en kombinert krumning eller bue på en sylindrisk bøyning som er gitt platen forut for herdebehandlingstrinnet. Det vil lett forstås at den nedre flate av glassplaten kan avkjøles raskere enn den øvre flate. Dessuten kan platen tillates å deformere til en form som er konkav oppad. Selvsagt kan glassplaten opprinnelig deformeres til andre krumninger enn sylindriske. Således kan en glassplate som først er formet til en kombinert krumning ved hjelp av varmedef ormas jon, f. eks. ved fremføring av glasset over et bord som er buet både på tvers og på langs av bevegelsesbanen, endres til en kombinert krumning med forskjellige krumningsradier. In the particular embodiment described, the gas plate is allowed to deform into a cylindrical curvature that is convex upwards, and the upper surface of the glass is cooled faster than the lower surface. The differential or different cooling rate therefore increases the final total curvature (ie decreases the radius of curvature in both transverse and longitudinal directions) and thereby superimposes a combined curvature or arc on a cylindrical bend given to the plate prior to the hardening treatment step. It will be easily understood that the lower surface of the glass plate can be cooled faster than the upper surface. Also, the plate can be allowed to deform into a shape that is concave upwards. Of course, the glass plate can initially be deformed to curvatures other than cylindrical. Thus, a glass plate that is first shaped into a combined curvature using heat deformation, e.g. by advancing the glass over a table which is curved both transversely and longitudinally of the path of movement, changes to a combined curvature with different radii of curvature.

For å frembringe krumninger som atskiller seg betydelig fra den opprinnelige form forut for herdebehandlingen, blir vanligvis den ene side av glassplaten først avkjølt med en hastighet som er minst 10 pst. større enn den hastighet med hvilken den motsatte side avkjøles, og vanligvis med en hastighet med i det minste 25 pst. større. Jo større forskjellen er, desto større blir endringen i krumning. To produce curvatures that differ significantly from the original shape prior to tempering, one side of the glass sheet is usually first cooled at a rate at least 10 percent greater than the rate at which the opposite side is cooled, and usually at a rate at least 25 percent larger. The greater the difference, the greater the change in curvature.

Normalt blir glassplaten oppvarmet til en i det vesentlige jevn, dvs. isotermisk tilstand, forut for bråkjølingen. Tiden for slik oppvarmning blir vanligvis regnet i minutter, vanligvis mindre enn 10 min. Det vil forstås at en isotermisk tilstand i glassplaten Ikke trenger å herske forut for bråkjølingen når foreliggende oppfinnelse skal utføres. I virkeligheten kan en ure-gelmessig temperaturgradient mellom platens overflater bidra til å opprettholde den opprinnelige form 1 glasset under bråkjølingsopera-sjonen ved å heve temperaturen av den overflate som skal avkjøles langsommere, til en opprinnelig høyere temperatur enn den motsatte overflate har. Normally, the glass sheet is heated to a substantially uniform, i.e. isothermal, state prior to the quenching. The time for such heating is usually counted in minutes, usually less than 10 min. It will be understood that an isothermal condition in the glass plate need not prevail prior to the quenching when the present invention is to be carried out. In reality, an irregular temperature gradient between the plate's surfaces can help to maintain the original form 1 glass during the quenching operation by raising the temperature of the surface to be cooled more slowly, to an initially higher temperature than the opposite surface has.

Når en glassplate blir oppvarmet, er det mulig ved hevning av temperaturen av den ene overflate over temperaturen av den motsatte overflate, å frembringe en temperaturforskjell over overflatene, slik at når glasset blir brå-kjølt i bråkjølingsseksjonen og begge sider av-kjølt, oppstår det en forskjellig avkjølingshastig-het mellom overflatene, hvilket resulterer i dif-ferensiell eller forskjellig avkjøling av glassover-flåtene. Således kan differenslell avkjøling av glassplatens sider oppnås ved å oppvarme hver side til en forskjellig temperatur innenfor eller fortrinnsvis gjennom herdetemperaturområdet, og frembringelse av en temperaturgradient mellom glassoverflatene, hvilket resulterer i frembringelse av en annen form i platen når temperaturen av denne vender tilbake til omkring romforhold med isotermiske tilstander. When a sheet of glass is heated, it is possible, by raising the temperature of one surface above the temperature of the opposite surface, to produce a temperature difference across the surfaces, so that when the glass is quenched in the quench section and both sides cooled, it occurs a different cooling rate between the surfaces, resulting in differential or different cooling of the glass-over floats. Thus, differential cooling of the glass plate's sides can be achieved by heating each side to a different temperature within or preferably through the tempering temperature range, and producing a temperature gradient between the glass surfaces, which results in producing a different shape in the plate when its temperature returns to around room conditions with isothermal conditions.

Det er funnet mest fordelaktig ut fra et praktisk standpunkt å holde glassplaten i sin form fra før herdingen under påtrykningen av de forskjellige, avkjølingshastigheter på motsatte sider ved brått å nedsette avkjølings-hastighetene under bråkjølingen og etter at glasset delvis er avkjølt gjennom utglødningsom-rådet, men i alle tilfelle før glasset er avkjølt til 425°C (800°F) overflatetemperatur. En slik brå endring vil normalt nedsette avkjølings-hastigheten for den øvre og den nedre overflate med i det minste 10 pst. It has been found most advantageous from a practical point of view to keep the glass plate in its shape from before hardening during the application of the different cooling rates on opposite sides by abruptly reducing the cooling rates during the quenching and after the glass has partially cooled through the annealing area, but in any case before the glass has cooled to 425°C (800°F) surface temperature. Such an abrupt change will normally reduce the cooling rate for the upper and lower surfaces by at least 10 percent.

Claims

1. Process for the production of hardened, bent glass sheets, in which the glass sheets are cooled rapidly from a temperature at the top of the hardening temperature range to a temperature at the bottom of this range, and the main surfaces of the glass sheets are cooled with cooling fluid at respective different speeds from the top to the bottom of the tempering temperature range so that the glass plates, after cooling to room temperature, have a curvature which [is different from the shape that the glass had above the tempering temperature range, characterized by an abrupt reduction in the cooling rates provided by the cooling fluid with respect to the opposite main surfaces, before the plates have cooled to below the tempering temperature range and after the glass has partially cooled through the tempering temperature range.

2. Method according to claim 1, characterized in that the glass sheets are advanced in their longitudinal or lateral direction between opposing curing tables which have a very small distance from the adjacent | surfaces of the glass sheets, which sheets are supported at least in part by gas from the curing tables and assume their final curvature after passing through the curing tables.

3. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the glass plates are at least partially supported by a gas while they are heated to the curing temperature and that during this heating the glass approximately assumes the contour of the support.

4. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the glass sheets are shaped about a given axis into a curvature configuration or shape prior to the hardening, while the curvature provided by the hardening is about another axis, whereby the final curvature is composed or double.