NL8802336A - Werkwijze voor het bepalen van de wobbe-index van een gasmengsel. - Google Patents

Description

f LLB/WP/ag N.V. Nederlandse Gasunie Uitvinders: Kees Dijkstra te Groningen Jacob Klimstra te Buitenpost -1- (12) PN 6014

WERKWIJZE VOOR HET BEPALEN VAN DE WOBBE-INDEX VAN EEN 6ASMENGSEL

De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het bepalen van de Wobbe-index van een gasmengsel, waarbij het gasmengsel met een eerste debiet vanuit een toevoergedeelte via tenminste een doorstroomopening wordt toegevoerd aan een mengkamer, een oxidatiegas 5 met de tweede debiet vanuit een toevoergedeelte via tenminste een doorstroomopening wordt toegevoerd aan de mengkamer, waarbij in de mengkamer een tweede gasmengsel wordt gevormd, dit tweede gasmengsel wordt verbrand in een verbrandingskamer en de luchtfactor van het verbrandingsgas wordt gemeten.

10 Bij het mengen van brandbare gassen van verschillende herkomst is het technisch en economisch van groot belang om op een snelle eenvoudige en goedkope wijze de Wobbe-index van het mengsel te kunnen bepalen. De Wobbe index is gedetineerd door de betrekking

H

15 W = -

P

waarin H = de calorische bovenwaarde van het gas in MJ per m^ en, d ~ de relatieve dichtheid van het gas ten opzichte van lucht.

20 De Wobbe-index is in de stooktechniek een belangrijke grootheid, door dat bij toevoer onder gelijke druk van stookgassen van . verschillende samenstelling maar met dezelfde Wobbe-index aan een met gas gestookt apparaat de warmteproduktie gelijk blijft. Wanneer bijvoorbeeld in een industrial bedrijf een mengsel wordt verstookt van 25 gassen van verschillende herkomst, dan dienen voor een ongestoord stookbedrijf, de gassen te worden gemengd in een zodanige verhouding, eventueel onder bijmengen van een ander gas, dat een gas met een nagenoeg constante Wobbe-index wordt verkregen.

<8802330 _ ΐ * -2- (12) ΡΝ 6014

Uit de Nederlandse octrooiaanvrage 7808476 is bekend dat wanneer gassen met verschillende samenstellingen en verschillende Wobbe-index verbrand worden met gelijke hoeveelheden lucht, het zuurstofgehalte van de rookgassen een direkt corelatie met de betref-5 fende Wobbe-index heeft. Daarbij behoeft de Wobbe-index niet als zodanig worden gemeten, maar kan worden volstaan met het meten van het zuurstofgehalte in de bedoelde rookgassen.

De bovenbeschreven werkwijze is bekend uit de Europese octrooiaanvrage 8151.

10 Hierbij wordt uitgaande van de gemeten luchtfactor direkt een indikatie gegeven van de Wobbe-index van het eerste gasmengsel.

In de praktijk blijkt dat de sensoren gebruikt voor het bepalen van de luchtfactor niet zonder meer bruikbaar zijn voor een direkte aanwijzing van de Wobbe-index. Immers het meetproces opgewekt 15 door de gebruikelijke sensor is temperatuur-afhankelijk, en varieert eveneens in afhankelijkheid van de veroudering. Weliswaar kan in het meetcircuit compensatieregelingen voor deze variabelen worden ingebouwd, maar dit maakt de totale meetinrichting gecompliceerd en minder betrouwbaar.

20 De uitvinding stelt zich tot doel een werkwijze van de bovengenoemde soort te verschaffen, waarbij de genoemde nadelen worden vermeden.

Dit doel wordt volgens de uitvinding bereikt doordat afhankelijk van de luchtfactor het debiet van het eerste gasmengsel en/of het 25 oxidatiegas wordt ingesteld en doordat de verhouding tussen de grootheden gebruikt voor het instellen van het debiet van het eerste gasmengsel en/of het oxidatiegas wordt bepaald.

Wanneer bij toepasssing van deze werkwijze de luchtfactor steeds zodanig wordt geregeld dat het tweede gasmengsel voldoet aan de 30 stoechioirietrische verhouding, dan is de bepaalde verhouding een direkte maat voor de Wobbe-index, welke maat onafhankelijk is van tem-peratuursinvloeden en van veroudering van de gebruikte sensor. Immers door temperatuur en veroudering wordt weliswaar de meetkarakteristiek van de sensor beïnvloed, maar niet de gemeten waarde in het 35 stoechiometrische punt.

>8802336 « -3- (12) PN 6014

Andere kenmerken en voordelen van de uitvinding zullen duidelijk worden uit de hiernavolgende beschrijving waarbij verwezen wordt naar de bijgevoegde tekeningen waarin

Figuur 1 een schematische weergave is van een eerste 5 inrichting voor het uitvoeren van de werkwijze volgens de uitvinding.

Figuur 2 een schematische weergave is van een ten opzichte van figuur 1 gewijzigde uitvoeringsvorm van een inrichting voor het uitvoeren van de werkwijze volgens de uitvinding.

Figuur 3 een schematische weergave is van een ten opzichte 10 van de voorgaande figuren gewijzigde uitvoeringsvorm van een inrichting voor het uitvoeren van de werkwijze volgens de uitvinding,

Figuur 4 een schematische weergave is van een ten opzichte van de voorgaande figuren gewijzigde uitvoeringsvorm van een inrichting voor het uitvoeren van de werkwijze volgens de uitvinding, 15 en

Figuur 5 een schematische weergave is van een ten opzichte van de voorgaande figuren gewijzigde uitvoeringsvorm van een inrichting voor het uitvoeren van de werkwijze volgens de uitvinding.

De inrichting zoals weergegeven in figuur 1 omvat een 20 toevoergedeelte 10 voor het oxidatiegas en een toevoergedeelte 20 voor het gasmengsel waarvan de Wobbe-index moet worden bepaald.

Het oxidatiegas kan lucht zijn, maar ook elk ander gas waarmee het gasmengsel kan worden geoxideerd kan worden gebruikt, zoals zuivere zuurstof, met zuurstof verrijkte lucht, peroxiden e.d.

25 Het gasmengsel kan aardgas zijn, maar elk ander gas of gas mengsel dat gebruikt kan worden voor verbrandingsdoeleinden kan in principe worden onderzocht op zijn calorische waarden, met behulp van de werkwijze volgens de uitvinding.

Het toevoergedeelte 10 voor het oxidatiegas omvat een 30 toevoerleiding 11 die enerzijds is aangesloten aan een bron van oxidatiegas, die een oxidatiegas onder in hoofdzaak constante druk levert.

Anderzijds is de toevoer leiding 11 verbonden met een drukregelklep 12, waarlangs het oxidatiegas in een pijpgedeelte 13 kan stromen. Via de drukregelklep 12 wordt de gasdruk in het pijpgedeelte 13 konstant 35 gehouden, bijvoorbeeld op een druk van 4 bar.

___„______/ .8802336 » -4- (12) PN 6014

Het toevoergedeelte 20 voor het gasmengsel omvat een toevoerleiding 21 die enerzijds is aangesloten aan een bron van het te meten gasmengsel, en anderzijds aan een drukregelklep 22 waardoor het gasmengsel naar een pijpgedeelte 23 kan stromen. De instelling van de 5 drukregelklep 22 wordt bepaald door middel van een regelcircuit 24 waarvan de werking hierna in meer detail zal worden beschreven.

De pijpgedeelten 13 en 23 zijn tenminste gedeeltelijk onderling evenwijdig en in warmte-uitwisselend kontakt met elkaar aangebracht. Rondom dit evenwijdig gedeelte 25 is een electrische ver-10 warmingsspiraal 26 aangebracht, waarmee het gasmengsel en het oxidatiegas tot dezelfde temperatuur kunnen worden verwarmd. De pijpgedeelten 13 en 23 eindigen in een gemeenschappelijk schot 27 waarin per pijpgedeelte tenminste één uitstroomopening is aangebracht. Het schot 27 vormt een uiteinde van een in hoofdzaak cilindrische mengkamer 28, 15 waarvan het andere uiteinde wordt begrensd door een schot 29. In het schot 29 is een uitstroomopening aangebracht waardoor het tweede gasmengsel dat ontstaat in de mengkamer 28 door menging van het eerste gasmengsel en het oxidatiegas naar een verbrandingskamer 30 met brander 31 kan stromen. Door verbranding ontwijken de rookgassen in 20 een kamer 32 die via kanaal 33 kunnen worden afgevoerd. In de kamer 32 is een λ-sonde 34 aangebracht, waarvan het meetsignaal teruggekoppeld wordt naar het regelcircuit 24. De λ-sonde 34 bepaalt het zuurstofgehalte in de kamer 32. Deze λ-sonde 34 kan van het type zijn zoals beschreven in een publicatienr. 730575 van Research Laboratories + 25 General Motors Corp. Sensor for On-Vehicle Detection of Engine Exhaust Gas Composition door WiIlium J. Fleming, David S. Howarth en David S. Eddy. Via een setregelaar 35 wordt het signaal van de λ-sonde teruggekoppeld naar een het regelcircuit 24 dat in principe een proportionele integrerende regeling omvat, waarmede de klep 22 wordt gestuurd.

30 Tussen het toevoergedeelte 13 en het toevoergedeelte 23 is een drukmeter 36 aangebracht, waarmede het drukverschil tussen het oxidatiegas en het eerste gasmengsel wordt bepaald.

De werking van de beschreven inrichting is als volgt.

Lucht met een druk van bijvoorbeeld 6 bar wordt toegevoerd via leiding 35 11. In de drukregelklep 12 wordt de luchtdruk gereduceerd tot bijvoor- <. 8802336 -5- (12) PN 6014 beeld 4 bar waarna de lucht, na verwarming, door de openingen in schot 27 stroomt. Een gasmengsel met een konstante druk van bijvoorbeeld 6 bar wordt toegevoerd via leiding 21. Via drukregelklep 22 wordt de druk van het gasmengsel gereduceerd tot ca. 4 bar, waarbij de juiste 5 waarde afhankelijk is van de instelling bepaald door het regelcircuit 24. Vervolgens stroomt het gasmengsel na verwarming door de openingen in schot 27.

De openingen in het schot 27 voor respectievelijk het oxida-tiegas en het gasmengsel zijn zodanig gekozen dat zij in principe het-10 zelfde Reynoldsgetal vertonen en dat de drukval voor een gasmengsel met een gemiddeld te verwachten tfobbe-index gelijk is aan de drukval voor het oxidatiegas. De opening in het schot 29 is zodanig gekozen dat tussen de mengkamer 28 en de verbrandingskamer 30 een sonische stroming ontstaat, waardoor het stromingsdebiet alleen wordt bepaald 15 door de druk, temperatuur en samenstelling in de mengkamer, en onafhankelijk wordt van de omgevingsdruk.

Wanneer nu tijdens de werking de λ-sonde 34 een zuurstofgehalte in het verbrandingsgas konstateert dat hoger is dan ingesteld in de setpointregelaar 35, dan betekent dit dat de Wobbe-index van het 20 gasmengsel lager is dan het gasmengsel gebruikt ter ijking van het systeem. Dit betekent dat er een extra hoeveelheid gasmengsel moet worden toegevoerd in de verbrandingskamer 30 voor het bereiken van het gewenste zuurstofgehalte. Daartoe wordt de klep 22 via de regelaar 24 verder geopend, waardoor de hoeveelheid gasmengsel in de verbrandings-25 kamer 30 toeneemt en het luchtoverschot in de kamer 32 afneemt. Door het verder openen van de klep 22 stijgt de druk in de toevoerLeiding 23, zodat in de meter 36 een drukverschil ontstaat, Bij een evenwicht-situatie is dit een direkte indicatie van de Wobbe-index van het gasmengsel.

30 Wanneer het zuurstofgehalte in de kamer 32 te laag is, dan betekent dit dat de Wobbe-index van het gasmengsel hoger is dan ver wacht. Dit betekent dat de klep 22 verder gesloten kan worden teneinde de zuurstofgehalte in de kamer 32 in te stellen op de setwaarde. Hierdoor wordt de druk in de toevoerleiding 25 lager, waardoor een druk-35 verschil over de meter 36 ontstaat dat echter tegengesteld van teken ___/ >8802336 * -6- (12) PN 6014 is ten opzichte van de situatie bij te Lage Wobbe-index. Teneinde het geheel te ijken kan via de leiding 21 een ijkgas net een bekende Wobbe-index worden toegevoerd. De toevoer van ijkgas kan met behulp van de setpointregelaar 35 en klep 22 zodanig worden geregeld dat het 5 zuurstofgehalte in de kamer 32 overeenkomt met de stoechiometrische waarde gemeten door de λ-sonde 34. Daarbij kan het setpoint zodanig worden gekozen dat de λ-sonde in zijn gebied van maximale gevoeligheid wordt gebruikt. Door de gekozen configuratie is het systeem ongevoelig gemaakt voor veroudering van de λ-sonde, waarbij de meetkarakteristiek 10 zich wijzigt, aangezien deze niet op zichzelf gebruikt wordt.

De uitvoeringsvorm weergegeven in figuur 2 verschilt slechts van die volgens figuur 1 in de regeling van de klep 12. Volgens figuur 2 wordt met de klep 12 de druk in de mengkamer 23 konstant gehouden op bijvoorbeeld 4 bar. Hierdoor kan met meer zekerheid een sonische 15 stroming tussen de mengkamer 28 en de verbrandingskamer 30 worden in stand gehouden. Voor het overige is de werking van de inrichting volgens figuur 2 identiek aan de werking van de inrichting volgens figuur 1.

De uitvoeringsvorm weergegeven in figuur 3 verschilt van die 20 volgens figuur 1 doordat in de toevoerleiding 13 voor het oxidatieqas een separaat verwarmingselement 40 en een schot 41 met doorstroonr opening is aangebracht. Daarbij wordt de druk voor het schot 41 op 4 bar geregeld terwijl het oxidatiegas door de opening in schot 41 sonisch expandeert tot een druk van 1 bar. De warmtewisselaar 40 is 25 daarbij nodig om de temperatuur van het oxidatiegas constant te houden. Het voordeel van deze uitvoeringsvorm is dat de uit lezing van de Wobbe-index eenvoudiger wordt, aangezien uitlezing op atmosferische druk plaatsvindt. Overigens is de werking gelijk aan die van de uitvoeringsvorm volgens figuur 1.

30 In de uitvoeringsvorm volgens figuur 4 wordt niet de druk van het toegevoerde gasmengsel geregeld in afhankelijkheid van de Wobbe-index van dat gasmengsel, maar wordt de grootte van de uitstroom-opening voor het oxidatiegas naar de mengkamer geregeld als functie van de Wobbe-index.

35 In het toevoergedeelte voor het oxidatiegas is een drukre- =8802336 -7- (12) PN 6014 gelklep 51 aangebracht, waarmede de druk In de toevoerLeiding 52 geLijk wordt gehouden aan de druk van het in Leiding 53 toegevoerde oxidatiegas. Dit geschiedt door middel van een drukmeter 54 die het drukverschil tussen de Leidingen 52 en 53 meet en de klep 51 zodania 5 instelt dat dit drukverschil gelijk wordt aan nul. Het oxidatiegas stroomt in een kamer 58 waarin een beweegbaar wandgedeelte 59, waarmee de grootte van de uitstroomopeningen tussen kamer 51 en mengkamer 56 kan worden ingesteld. Via openingen in wand 57 stroomt het gasmengsel eveneens in mengkamer 56. Door middel van een aanjager 61 wordt in de 10 mengkamer 56 gevormd gasmengsel naar een brander 63 gestuurd, aldaar verbrand en de verbrandingsgassen worden via een kanaal 56 afgevoerd.

Een λ-sonde 65 bepaald het zuurstofgehalte en kan via regelaar 62 en een wagentje 60 dat gekoppeld is met het wandgedeelte 59 instroming van oxidatiegas in de mengkamer 56 regelen.

15 De werking van de inrichting volgens fig. 2 is in principe gelijk aan die van de figuren 1-3, met dien verstande dat de instelling van een klep is vervangen door een verplaatsing van het wandgedeelte 59. De actuele positie van het wandgedeelte is dan ook een maat voor de Wobbe-index van het gasmengsel.

20 In de uitvoeringsvorm volgens figuur 5 wordt het centrale gedeelte van de Wobbe-index meetinrichting gevormd door een venturi systeem 101 waarvan de venturi-werking ontstaat door de doorvoer van een oxidatiegas dat wordt toegevoerd via een Leiding 102. Onder venturisysteem wordt hierbij verstaan een leidingssysteem waarin een 25 locale vernauwing is aangebracht die een onderdruk veroorzaakt waarmede een ander medium kan worden aangezogen. Daarbij kan deze vernauwing een vloeiend verloop hebben, maar ook stapvormige vernauwingen of andere vormen zijn mogelijk. Het oxidatiegas kan tucht zijn, maar ook elk ander gas waarmee het te meten gasmengsel kan worden geoxi-30 deerd kan worden gebruikt zoals zuiver of verrijkt zuurstof, peroxides e.d. Het oxidatiegas wordt onder een druk van b.v. 4 bar toegevoerd via een leiding 105. Hierbij passeert het oxidatiegas eerst een warmtewisselaar 106.

Hier wordt het oxidatiegas verwarmd. Deze verwarming wordt 35 bij voorkeur opgewekt met behulp van electrische energie tot een tem- •8802330 /

V

-8- (12) PN 6014 peratuur wordt bereikt tussen de 30«C en 40bC. De electrische energie wordt toegevoerd via de Leiding 107 en 108, waarbij in de leiding 107 nieter een regelaar 109 aanwezig is die is verbonden met een temperatuurmeter in de uitgangsleiding 110 van de warmtewisselaar 106.

5 Via de leiding 110 loopt het oxidatiegas naar een tweede warmtewisselaar 115 waar het een warmteuitwisselend contact wordt gebracht met het gasmengsel waarvan de Wobbe-index moet worden bepaald. Dit gasmengsel wordt toegevoerd aan de warmtewisselaar 115 via een leiding 116. Het oxidatiegas verlaat de warmtewisselaar 115 via leiding 117 en 10 komt in een regelventiel 118 waarna het in de leiding 102 stroomt.

D.m.v. het regelventiel 118 wordt de druk in de leiding 102 ingesteld op een konstante druk van bijv. 3 bar. Het gasmengsel wordt zoals reeds gezegd toegevoerd via een leiding 116 door de warmtewisselaar 115 en stroomt vervolgens via leiding 120 door een debietklep 121 15 waarvan de werking later zal worden uitgelegd en een leiding 119 naar de uttstroomopeningen in het venturi systeem 101. Het gasmengsel wordt hier "aangezogen" door het venturieffekt in het venturi systeem 101. Tijdens en na het verlaten van het venturi systeem 101 wordt een tweede gasmengsel gevormd bestaande uit het eerste gasmengsel met daaraan 20 toegevoegd het oxidatiegas. Dit gas stroomt in eerste instantie door een menger 125 waarin het mengsel bestaande uit het eerste gasmengsel en het oxidatiegas wordt gehomogeniseerd tot een tweede gasmengsel. Daarna stroomt het tweede gasmengsel door een expansieinrichting 126 waarin een bovenkritische expansie van het gasmengsel plaatsvindt, 25 waarna het gasmengsel in een brander 40 komt waar het tweede gasmengsel wordt verbrand. Vervolgens wordt het aldus verkregen verbrandingsgas gekoeld in een koeler 127 ten einde het terug te brengen tot een temperatuur die kleiner is dan 700nc. Vervolgens stroomt het verbrandingsgas door een leiding 128 naar een verder ver-30 werkingsinrichting of in de atmosfeer. In de leiding 128 is een λ-sonde aanwezig. Deze λ-sonde bepaalt het zuurstofgehalte in de leiding 128. Via een setregelaar 130 wordt het signaal van de λ-sonde teruggekoppeld naar een proportionele integrerende regeling 131 op basis waarvan de klep. 121 wordt gestuurd. Tussen de leiding 120 en de 35 leiding 102 is een drukmeter 135 aangebracht die het drukverschil •8802336 f -9- (12) PN 6014 tussen het oxidatiegas en het eerst gasmengsel bepaalt.

De werking van dit systeem is als volgt.

Wanneer de λ-sonde een zuurstofgehalte in het verbrandingsgas konsta-teert dat hoger is dan ingesteld in de setpointregelaar, dan betekent 5 dit dat de Wobbe-index van het gasmengsel lager is dan het gasmengsel gebruikt ter ijking van het systeem.

Dit betekent dat er extra gas moet worden toegevoegd voor het bereiken van het gewenste zuurstofgehalte. Daartoe wordt de klep 121 verder geopend waarna dus meer gasmengsel in de brander 140 terecht 10 komt en dus het zuurstofoverschot in de leiding 128 afneemt. Dit heeft een drukstijging tot gevolg in de leiding 119 zodat een drukverschil over de meter 135 ontstaat. Dit is aldus een direkte indicatie van de Wobbe-index van het gasmengsel. Wanneer het zuurstofgehalte in de Leiding 128 te laag is, dan betekent dit dat de Wobbe-index van het 15 gasmengsel hoger is dan verwacht. Dit betekent dat de klep 121 verder gesloten kan worden teneinde de zuurstofgehalte in de leiding 128 in te stellen op de setwaarde. Hierdoor wordt de druk in de leiding 120 lager, waardoor een drukverschil over de meter 125 ontstaat dat echter tegengesteld van teken is ten opzichte van de situatie bij dalende 20 Wobbe-index. Teneinde het geheel te ijken kan na de leiding 138 een ijkgas met een bekende Wobbe-index worden toegepast. In de leiding 119 is een instelbare restrictie aangebracht waarmee de toevoer van ijkgas zodanig kan worden geregeld dat het zuurstofgehalte in de leiding 128 overeenkomt met de waarde ingesteld in de setpointregelaar 130. In het 25 bijzonder kan deze restrictie in combinatie met de setpointregelaar worden gebruikt om in ijkgassituatie een drukverschil nul over de meter 135 te hebben. Daarbij kan het setpoint zodanig worden gekozen dat de λ-sonde in zijn gebied van maximale gevoeligheid wordt gebruikt. Door de gekozen configuratie is het systeem ongevoelig 30 gemaakt voor veroudering van de λ-sonde, waarbij de meetkarakteristiek zich wijzigt, aangezien deze niet op zichzelf gebruikt wordt.

Het regelpunt wordt immers niet beïnvloed door de veroudering. De hellingshoek van de karakteristiek wordt echter wel beïnvloed door de veroudering, maar dit heeft alleen invloed op de 35 responstijd van het systeem. Deze is echter in het gebied van maximale gevoeligheid steeds voldoende en heeft verder geen invloed op het regelpunt.

/ * 8802336

Claims (15)

1. Werkwijze voor het bepalen van de Wobbe-index van een gasmengsel, waarbij het gasmengsel met een eerste debiet vanuit een toevoer-gedeelte via tenminste een doorstroomopening wordt toegevoerd aan een mengkamer, een oxidatiegas met een tweede debiet vanuit een 5 toevoergedeelte via tenminste een doorstroomopening wordt toege voerd aan de mengkamer, waarbij in de mengkamer een tweede gasmengsel wordt gevormd, en dit tweede gasmengsel wordt verbrand in een verbrandingskamer, en de luchtfactor van het verbrandingsgas wordt gemeten, met het kenmerk, dat afhankelijk van de luchtfactor 10 het debiet van het eerste gasmengsel en/of het oxidatiegas wordt ingesteld, en dat de verhouding tussen de grootheden gebruikt voor het instellen van het debiet van het eerste gasmengsel en/of het oxidatiegas wordt bepaald.

2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat het oppervlak 15 van de doorstroomopening van het gasmengsel aan toevoergedeelte naar de mengkamer en/of het oppervlak van de doorstroomopening van het oxidatiegas via het toevoergedeelte naar de mengkamer wordt ingesteld als functie van de gemeten luchtfactor, en tot de verhouding tussen deze twee oppervlakken wordt bepaald.

3. Werkwijze volgens conclusie 2, met het kenmerk, dat de druk van het gasmengsel in het toevoergedeelte gelijk wordt gehouden aan de druk van het oxidatiegas in het toevoergedeelte.

4. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de druk van het gasmengsel in het toevoergedeelte en/of de druk van het oxida- 25 tiegas in het toevoergedeelte wordt ingesteld als functie van de gemeten Luchtfactor, en dat het drukverschil tussen de toevoerge-deelten wordt bepaald.

5. Werkwijze volgens conclusie 4, waarbij de druk in slechts een van de twee toevoergedeelten wordt geregeld als functie van de gemeten 30 luchtfactor, met het kenmerk, dat de druk in het andere toevoerge deelte konstakt wordt gehouden. .8802336 -11- (12) PN 6014

6. Werkwijze volgens conclusie 5, met het kenmerk, dat de druk in het toevoergedeelte van het oxidatiegas constant wordt gehouden.

7. Werkwijze volgens conclusie 4, waarbij de druk in slechts een van de twee toevoergedeelten wordt geregeld als functie van de gemeten 5 luchtfactor, met het kenmerk, dat de druk in de mengkamer constant wordt gehouden door het regelen van de druk in het andere toevoergedeelte.

8. Werkwijze volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat de druk in de mengkamer constant wordt gehouden door de druk in het toevoerge- 10 deelte van het oxidatiegas te regelen.

9. Werkwijze volgens een der conclusies 1-6, met het kenmerk, dat het oxidatiegas gebruikt wordt als drijfgas voor een venturi-systeem, waarmee het eerste gasmengsel wordt aangezogen.

10. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, met het kenmerk, 15 dat het eerste gasmengsel en het oxidatiegas voordat zij de meng kamer bereiken op dezelfde temperatuur zijn gebracht.

11. Werkwijze volgens conclusie 10, met het kenmerk, dat het oxidatiegas en het eerste gasmengsel tijdens hun transport door hun respectievelijke toevoergedeelten in warmte-wisselend kontakt met 20 elkaar zijn.

12. Werkwijze volgens een der conclusies 1-11, met het kenmerk, dat bij voorkeur het tweede gasmengsel in de verbrandingskaraer komt tenminste een superkritische expansie heeft plaatsgevonden.

13. Inrichting voor het uitvoeren van de werkwijze volgens een der 25 conclusies 1-12.

14. Werkwijze in hoofdzaak zoals beschreven en weergegeven in bijgevoegde tekeningen.

15. Inrichting in hoofdzaak zoals beschreven en weergegeven in bijgevoegde tekeningen. *8802336