NL8002777A - A method for driving a pile of prestressed concrete into the ground, as well as a pile of prestressed concrete for use in this method. - Google Patents
A method for driving a pile of prestressed concrete into the ground, as well as a pile of prestressed concrete for use in this method. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8002777A NL8002777A NL8002777A NL8002777A NL8002777A NL 8002777 A NL8002777 A NL 8002777A NL 8002777 A NL8002777 A NL 8002777A NL 8002777 A NL8002777 A NL 8002777A NL 8002777 A NL8002777 A NL 8002777A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- pile
- concrete
- driving
- steel wire
- cement
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 25
- 239000011513 prestressed concrete Substances 0.000 title claims description 15
- 239000004567 concrete Substances 0.000 claims description 40
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 22
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims description 12
- 239000002689 soil Substances 0.000 claims description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 7
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 5
- 239000011150 reinforced concrete Substances 0.000 description 5
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 4
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 2
- 229920000535 Tan II Polymers 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 238000009412 basement excavation Methods 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000009750 centrifugal casting Methods 0.000 description 1
- 238000012669 compression test Methods 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000002040 relaxant effect Effects 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
- E02D5/22—Piles
- E02D5/56—Screw piles
Description
. ! -i 10 0022. ! 10 0022
Werkwijze voor het in de bodem drijven van een paal uit voorgespannen beton, alsmede een paal uit voorgespannen beton te gebruiken bij deze werkwijze.Method for driving a pile of prestressed concrete into the ground, as well as a pile of prestressed concrete to be used in this method.
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het in de bodem drijven van een paal uit voorgespannen beton, alsmede op een paal uit voorgespannen beton te gebruiken bij deze werkwijze.The invention relates to a method for driving a pile of prestressed concrete into the ground, as well as to a pile of prestressed concrete to be used in this method.
5 In het algemeen zullen plaatsen waar civiele werkzaamhe den, kunstwerken of gebouwen moeten worden geconstrueerd gelegen zijn in steden nabij bewoonde terreinen. Een variëteit van geluiden en trillingen geproduceerd tijdens deze werkzaamheden zullen, hoewel tijdelijk, vaak het leefklimaat van de 10 bewoners van die gebieden beïnvloeden, terwijl naburige hui zen en gebouwen door de werkzaamheden beschadigingen kunnen oplopen. De bovengenoemde omstandigheden vormen tegenwoordig één van de grote sociale problemen. Dientengevolge lopen de constructiewerkzaamheden in stedelijke gebieden of in de na-15 bijheid daarvan vaak uit door de beperkingen welke gelden voor de werktijden, terwijl de constructiekosten de neiging hebben te stijgen als gevolg van de ontstane vertragingen en de wijzigingen in de methode van werken. In het bijzonder als gevolg van voorschriften met betrekking tot geluiden en tril-20 lingen is het in de praktijk moeilijk lawaai-veroorzakende ge reedschappen te gebruiken, zoals diesel- en trilinrichtingen' voor het indrijven van palen, welke noodzakelijk zijn voor funderingsconstructies in stedelijke gebieden. Teneinde lawaai en trillingen, opgewekt bij de gebruikelijke heimethoden 25 te reduceren, zijn zogenoemde stille en trillingsvrije werk wijzen ontwikkeld ter vervanging van de conventionele heiwerk-wijzen,In general, places where civil works, structures or buildings are to be constructed will be located in cities near inhabited areas. A variety of sounds and vibrations produced during this work will, although temporary, often affect the living conditions of the ten inhabitants of those areas, while neighboring houses and buildings may be damaged by the work. The aforementioned circumstances are one of the major social problems today. As a result, construction work in urban areas or in its vicinity often results from the constraints on working hours, while construction costs tend to increase due to the delays and changes in the method of working. Particularly due to noise and vibration regulations, it is difficult in practice to use noise-generating tools, such as diesel and vibratory pile driving devices, necessary for foundation structures in urban areas . In order to reduce noise and vibrations generated by the conventional piling methods, so-called quiet and vibration-free methods have been developed to replace the conventional piling methods,
In de loop der tijd zijn een groot aantal verschillende werkwijzen voorgesteld voor het stil en trillingsvrij indrij-30 ven van palen. Elke bekende, stille en trillingsvrije con structiemethode omvat echter een veelvoud van stappen, waarvan de kosten aanzienlijk uitgaan boven die van de conventionele heimethoden. De bekende stille en trillingsvrije werkwijzen zijn gebaseerd op het uitgraven van grond, zodat de perio 800 2 7 77 - 2 - de tijdens welke krachten moeten worden uitgeoefend voor het verdringen en relaxeren van de grond kunnen worden verkort.Over the years, a wide variety of methods have been proposed for driving piles silently and vibration-free. However, any known, silent and vibration-free construction method involves a multitude of steps, the cost of which is considerably higher than that of conventional piling methods. The known quiet and vibration-free methods are based on excavation of soil, so that the perio 800 2 7 77 - 2 - during which forces must be exerted for displacing and relaxing the soil can be shortened.
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het in de bodem drijven van een paal uit voorgespannen beton, als-5 mede een paal uit voorgespannen beton te gebruiken bij die werkwijze.The invention relates to a method for driving a pile of prestressed concrete into the ground, as well as to use a pile of prestressed concrete in that method.
Het is derhalve een hoofddoel van de onderhavige uitvinding te voorzien in een nieuwe constructiewerkwijze, waarbij de bovengenoemde nadelen zijn geëlimineerd.It is therefore a principal object of the present invention to provide a new construction method, wherein the above-mentioned drawbacks are eliminated.
10 Een verder doel van de onderhavige uitvinding is het voorzien in een stille en trillingsvrije constructiewerkwijze, die economisch is en een aanzienlijke indrijfkracht voor de paal levert, zodat grondwerkzaamheden aanzienlijk kunnen worden gereduceerd.A further object of the present invention is to provide a quiet and vibration-free construction method, which is economical and provides significant pile driving power so that groundwork can be significantly reduced.
15 Tevens wordt met de uitvinding beoogd te voorzien in een nieuwe stille en trillingsvrije constructiewerkwijze door gebruik te maken van een werkwijze waarbij een schroefpaal uit voorgespannen beton draaiend in de bodem wordt gedreven alsmede een paal voor het uitvoeren van die werkwijze, waarbij het 20 indrijven van de paal in een enkele werkgang, bestaande uit het direct in de grond drijven van een betonnen paal zonder het verwijderen van de grond, kan worden uitgevoerd.The object of the invention is also to provide a new silent and vibration-free construction method by using a method in which a screw pile of prestressed concrete is rotated in the ground and a pile for carrying out that method, wherein driving the pile can be executed in a single pass, consisting of driving a concrete pile directly into the ground without removing the soil.
Overeenkomstig een kernmerk van de onderhavige uitvinding wordt de werkwijze voor het in de bodem drijven van een 25 paal uit voorgespannen beton gekenmerkt doordat een betonnen paal voorzien wordt van een schroefflens en· zonder grond te verplaatsen in de bodem wordt gedreven door de paal onder uitoefening van een koppel te roteren, waarbij de betonnen paal eenzelfde steunkracht krijgt als een wrijvings- of hei-30 paal.In accordance with a core feature of the present invention, the method for driving a prestressed concrete pile into the ground is characterized in that a concrete pile is provided with a screw flange and is driven into the soil without moving soil by applying the pile. rotating a couple, whereby the concrete pile receives the same support force as a friction or pile-driving pile.
Overeenkomstig een verder kenmerk van de onderhavige uitvinding is de schroefpaal uit voorgespannen beton voorzien van een schroefflens over zijn gehele lengte of een gedeelte daarvan en vervaardigd uit een hoogwaardig beton, dat ver-35 mengd is met staaldraad, 800 2 7 77 - 3 - ΉAccording to a further feature of the present invention, the prestressed concrete screw pile is provided with a screw flange over its entire length or part thereof and made of a high quality concrete mixed with steel wire, 800 2 7 77 - 3 - Ή
Onder verwijzing naar de in de tekening weergegeven uit-voeringsvoorbeeld zal de uitvinding thans nader worden besproken en toegelicht.The invention will now be discussed and explained in more detail with reference to the exemplary embodiment shown in the drawing.
Fig. 1 toont in aanzicht een deel van een schroefpaal 5 uit voorgespannen beton volgens de uitvinding; fig. 2 toont gedeeltelijk in aanzicht en gedeeltelijk in doorsnede een deel van een schroefpaal uit voorgespannen beton volgens de uitvinding; en fig. 3 toont in dwarsdoorsnede het flensdeel van de paal.Fig. 1 shows a view of part of a screw pile 5 made of prestressed concrete according to the invention; Fig. 2 shows partly in view and partly in section a part of a screw pile of prestressed concrete according to the invention; and Fig. 3 shows in cross section the flange part of the pile.
10 De figuren 1 en 2 tonen een schroefpaal uit voorgespan nen beton volgens de uitvinding, in welke paal zich stalen staven 5> wapeningsstaven 5a en schroefwapeningsstaven 5¾ bevinden, welke staven tezamen een frame vormen voor het met behulp van een centrifugaalkrachtprocédé vormen van de paal 15 (niet weergegeven)'. Een hoogwaardig beton 4 vermengd met staaldraden 3 wordt in het frame geïnjecteerd, waarna het met een centrifugaalkrachtprocédé vervaardigen van de betonnen paal a met een spiraalflens 1 wordt uitgevoerd. De paal zal eenzelfde indrijfkracht ondervinden als een wrijvings- of hei-20 paal als de paal door middel van het uitoefenen van een kop pel in de grond wordt gedrongen zonder het afvoeren van de grond. Hierbij is het evenwel niet mogelijk een gebruikelijke betonnen paal te voorzien van een flens, welke een afdoende indringcapaciteit heeft vanwege scheuren en breuken, die in 25 het gebruikelijke beton zullen optreden bij onjuiste penetra tie of in contact komen met stenen in de bodem.Figures 1 and 2 show a prestressed concrete screw pile according to the invention, in which pile steel bars 5> reinforcing bars 5a and screw reinforcing bars 5¾ are located, which rods together form a frame for forming the pile 15 by means of a centrifugal force process. (not shown)'. A high-quality concrete 4 mixed with steel wires 3 is injected into the frame, after which the concrete pile a with a spiral flange 1 is produced by means of a centrifugal force process. The pile will experience the same driving force as a friction or pile if the pile is pushed into the ground by applying a torque without draining the ground. However, it is hereby not possible to provide a conventional concrete pile with a flange, which has an adequate penetration capacity due to cracks and fractures, which will occur in the usual concrete in case of improper penetration or contact with stones in the ground.
Teneinde deze bezwaren te ondervangen, wordt bij de paal volgens de uitvinding gebruik gemaakt van een staaldraadbeton, dat aanzienlijk sterker is dan een conventioneel beton. Zo 30 heeft b.v. een beton, versterkt met staaldraad met een diame ter van 0,3-0,5 mm en een lengte van 25-30 mm, waarbij het staaldraad uniform verdeeld is over het beton de navolgende eigenschappen, welke met conventioneel beton nog nimmer zijn bereikt.In order to overcome these drawbacks, the pile according to the invention uses a steel wire concrete, which is considerably stronger than a conventional concrete. Thus 30 e.g. a concrete, reinforced with steel wire with a diameter of 0.3-0.5 mm and a length of 25-30 mm, wherein the steel wire is uniformly distributed over the concrete, the following properties which have never been achieved with conventional concrete.
35 a) bet beton heeft een hoge stijfheid en een hoge weer- 800 2 7 77 -4- standkarakteristiek; b) het beton heeft een hoge treksterkte en een hoge buig-sterkte; c) er treden slechts weinig scheuren en breuken op in de 5 eindgedeelten en hoeken; d) het beton heeft een hoge weerstand tegen vermoeiing; en » e) het beton biedt een aanzienlijke weerstand bij verwarmen, bevriezen en smelten.A) the concrete has a high rigidity and a high resistance characteristic; b) the concrete has a high tensile strength and a high bending strength; c) there are only few cracks and breaks in the 5 end sections and corners; d) the concrete has a high fatigue resistance; and »e) the concrete offers significant resistance to heating, freezing and melting.
10 Bij het gebruik van een dergelijk met staaldraad ver sterkt beton kan een flensdeel 1 worden gevormd, dat niet onderhevig is aan scheuren en breuken en tevens een voldoende sterkte heeft. Bij een specimenbeton gebruikt bij het vervaardigen van een schroefpaal a volgens de uitvinding, was de 15 28 dagen standaardsterkte O^g tijdens een drukproef 750 kg/cnr of meer. De samenstelling van het beton was als volgt?When such a steel wire reinforced concrete is used, a flange part 1 can be formed which is not subject to cracks and fractures and which also has a sufficient strength. In a specimen concrete used in the manufacture of a screw pile a according to the invention, the standard strength of 28 g during a compression test was 750 kg / cm 2 or more. The composition of the concrete was as follows?
Hoeveelheid Maximale Afmeting Water/Cement Fijne aggregaten staaldraad grove aggregaten (w/c) (s/a) (vol.#) (mm) (#) (#) 20 1,0 15 45,0 50,0Quantity Maximum Size Water / Cement Fine aggregates steel wire coarse aggregates (w / c) (s / a) (vol. #) (Mm) (#) (#) 20 1.0 15 45.0 50.0
Eenheid (kg/m^)Unit (kg / m ^)
Water Cement Fijne aggregaten Grove aggregaten Staaldraad 194 460 780 881 78Water Cement Fine aggregates Coarse aggregates Steel wire 194 460 780 881 78
Bijmengsels (Sigma 1000) Waterreductie reagens 25 10# 1,0# (van gewicht cement) (van gewicht cement)Additions (Sigma 1000) Water reduction reagent 25 10 # 1.0 # (by weight of cement) (by weight of cement)
De 28 dagen druksterkte van het met staaldraad versterk-te beton bedraagt dan Cl^g * 767 kg/cm . Dit is nagenoeg gelijk aan de druksterkte C^g = 755 kg/cm2 van beton, dat niet 30 met staaldraad is versterkt. Evenwel is de treksterkte 01 dan 59 kg/cin tegen 83 kg/cm* bij versterkt beton, hetgeen betekent, dat de treksterkte door het bijmengen van staaldraad met ongeveer een factor 1,4 is toegenomen.The 28-day compressive strength of the concrete reinforced with steel wire is then Cl 2 g * 767 kg / cm. This is almost equal to the compressive strength C ^ g = 755 kg / cm2 of concrete, which is not reinforced with steel wire. However, the tensile strength 01 is then 59 kg / cin against 83 kg / cm * with reinforced concrete, which means that the tensile strength has increased by a factor of 1.4 by adding steel wire.
800 2 7 77 3C*" ¾ _ ς _ s800 2 7 77 3C * "¾ _ ς _ s
Voor het vergelijken van de weerstand tegen scheuren en "breuken als gevolg van schokken of stoten tussen een met staaldraad versterkt beton volgens de uitvinding en een conventioneel beton werd verder een buigspecimen 28 dagen lang 5 op een overspanning van 45 cm gelegd, waarna men herhaalde— lijk een stalen kogel met een gewicht van 7»5 kg vanaf een hoogte van 30 cm op het midden van de vrije overspanning liet vallen. Het resultaat hiervan was dat bij conventioneel beton na drie schokken scheuren ontstonden, terwijl bijna te zelf-10 der tijd breuk optrad. Het met staaldraad versterkte beton daarentegen vertoonde pas scheuren na 41 schokken en brak pas na 164 schokken.In order to compare the resistance to tearing and fractures due to shocks or impacts between a steel wire reinforced concrete according to the invention and a conventional concrete, a bending specimen was further laid on a span of 45 cm for 28 days, after which it was repeated— a steel ball weighing 7 kg from a height of 30 cm dropped onto the center of the free span, the result of which was that after three shocks, conventional concrete caused cracks, while almost at the same time The steel-reinforced concrete, on the other hand, showed cracks only after 41 shocks and broke only after 164 shocks.
Gebleken is, dat een flens 1 met geschikte afmetingen om een bevredigend indrijven van de schroefpaal te bewerkstelli-15 gen voldoende weerstand tegen scheuren en breuken biedt wan neer de flens tegen stenen in de bodem aanbotst of wanneer het indrijven niet op de juiste wijze plaatsvindt. Voor het vervaardigen van een schroefpaal volgens de uitvinding werd gebruik gemaakt van het met staaldraad versterkte beton met 20 Cf2g * 750 kg/cm of meer, van welke paal een standaarddruk- testspecimen werd genomen. Daarbij bleek, dat door het toepassen van de centrifugaalgietwerkwijze de sterkte van de paal met 20$ was gestegen als gevolg van het verstevigings- en ont-wateringsproces, De treksterkte bleek hierbij 1/5 van de druk-25 sterkte te bedragen. Door het versterken met staaldraad was de treksterkte 1,5 maal zo groot geworden.It has been found that a flange 1 of suitable dimensions to effect a satisfactory driving of the screw pile offers sufficient resistance to tearing and fractures when the flange collides with stones in the ground or when the driving is not done correctly. For the manufacture of a screw pile according to the invention, use was made of the steel wire reinforced concrete with 20 Cf2g * 750 kg / cm or more, from which pile a standard pressure test specimen was taken. In addition, it was found that by using the centrifugal casting method the pile strength had increased by 20% as a result of the reinforcement and dewatering process. The tensile strength was found to be 1/5 of the compression strength. The tensile strength had increased by 1.5 times by reinforcing it with steel wire.
Bij het uitoefenen van een koppel op de paal wordt een afschuifkracht opgewekt in een dwarsdoorsnede van de paal, waarbij de grootste schuifspanning optreedt bij de omtrek van 30 de paal. Deze situatie doet zich voor in geval de schuifspan ning door het opgelegde koppel wordt uitgeoefend op het buitenoppervlak van -de paal.When a torque is applied to the pile, a shear force is generated in a cross section of the pile, the greatest shear stress occurring at the circumference of the pile. This situation arises when the shear stress is applied to the outer surface of the pile by the imposed torque.
Aannemende dat de schuifspanning X is, worden de hoofdspanningen en CT2 35 «, - -<r2 - r 800 2 7 77 - 6 -Assuming the shear stress is X, the main stresses and CT2 become 35 «, - - <r2 - r 800 2 7 77 - 6 -
De richting van de hoofdspannings 01 ten opzichte van de paalas wordt tan 2<f * « , p = 45° en de trekspanning = X' wordt opgewekt in een richting die 5 een hoek van 45° insluit met de paalas, terwijl de drukspan-ning (Tg = loodrecht op de trekspanning staat.The direction of the main stress 01 with respect to the pile axis becomes tan 2 <f * «, p = 45 ° and the tensile stress = X 'is generated in a direction enclosing an angle of 45 ° with the pile axis, while the compression stress ning (Tg = is perpendicular to the tensile stress.
Als de spanning CTj gelijk wordt aan de treksterkte 0^ van het beton, zullen er scheuren ontstaan in een richting loodrecht op de trekspanning. Dat wil zeggen dat op het mo- 10 ment van het ontstaan van scheuren, de schuifspanning als volgt is: V-VtIf the stress CTj becomes equal to the tensile strength 0 ^ of the concrete, cracks will occur in a direction perpendicular to the tensile stress. That is, at the time of the occurrence of cracks, the shear stress is as follows: V-Vt
De schuifspanning welke scheuren produceert is dus τ-η 15 Wordt nu een voorspanning tf in de paal geïntroduceerd, dan zal de spanning op het omtreksvlak van de paal een combinatie worden van deze drukspanning (f in de richting van de paalas en de schuifspanning welke te zelfder tijd optreedt. In dit geval worden de hoofdspanningen en (£, 20 y- cr /cr 2 ..The shear stress which produces cracks is therefore τ-η 15 If a prestressing tf is introduced into the pile, the stress on the circumferential surface of the pile will be a combination of this compressive stress (f in the direction of the pile axis and the shear stress which occurs at the same time, in this case the main voltages and (£ 20 y-cr / cr 2 ..
*1 - - r + / f ) + *2 <r2--f - cc 2* 1 - - r + / f) + * 2 <r2 - f - cc 2
De richting van de hoofdspanning CJ^ ten opzichte van de paalas wordt dan: tan 2if = - ~ + if o 25 De trekspanning 0^ sluit dan een hoek j in met de paalas, terwijl de drukspanning 0^ zich daar loodrecht op uitstrekt.The direction of the main stress CJ ^ with respect to the pile axis then becomes: tan 2if = - ~ + if o 25 The tensile stress 0 ^ then encloses an angle j with the pile axis, while the compressive stress 0 ^ extends perpendicular to it.
Als de hoofdspanning CTj gelijk wordt aan de treksterkte van het beton, zullen er scheuren optreden. De schuifspan-ning T* waarbij scheuren optreden is dan:If the main stress CTj becomes equal to the tensile strength of the concrete, cracks will occur. The shear stress T * at which cracks occur is then:
5° ror - vA (<Tt+ V5 ° ror - vA (<Tt + V
800 2 777 ff- * en de richting van de scheuren ten opzichte van de paalas is f - y-i jtan-1/. Si; 2800 2 777 ff- * and the direction of the cracks relative to the pile axis is f - y-i jtan-1 /. Si; 2
Bij het beton met de standaardsterkte (T^q = 750 kg/cm , 5 welk beton gebruikt wordt voor een paal a volgens de onderha vige uitvinding, is de druksterkte met 20ia toegenomen en (f wordt ongeveer 900 kg/cm bij het centrifugaalkrachtprocédé.For the concrete of standard strength (Tq = 750 kg / cm, which concrete is used for a pile a according to the present invention, the compressive strength has increased by 20ia and (f becomes about 900 kg / cm in the centrifugal force process.
De treksterkte hierbij is ongeveer 1/15 van de druk-sterkte; 0^ = 60 kg/cm11, De treksterkte 0^. = 78 kg/cm , het-10 geen 1,3 maal zo groot is dan de waarde bij conventioneel be ton, welk effect verkregen wordt door het versterken met staaldraad, In dit geval wordt de schuifspanning ten tijde van het ontstaan van scheuren Τ' = 01 = 78 kg/cm2 onder de voorwaarde, dat de voorspanning niet is geïntroduceerd. Wordt 2 15 echter een voorspanning van 100 kg/cm geïntroduceerd, dan 2 wordt de schuifsterkte ^ =118 kg/cm , terwijl de richting van de scheuren een hoek van 25 insluit met de paalas.The tensile strength here is about 1/15 of the compressive strength; 0 ^ = 60 kg / cm11, The tensile strength 0 ^. = 78 kg / cm, het-10 is not 1.3 times as great as the value with conventional concrete, which effect is obtained by reinforcing with steel wire. In this case, the shear stress at the time of the occurrence of cracks becomes Τ ' = 01 = 78 kg / cm2 under the condition that the preload is not introduced. However, if a pretension of 100 kg / cm is introduced, then 2 the shear strength = = 118 kg / cm, while the direction of the cracks encloses an angle of 25 with the pile axis.
Wordt een voorspanning van 200 kg/cm2 geïntroduceerd, dan wordt de schuifsterkte Tf gelijk aan 147 kg/cm , terwijl de 20 richting van de scheuren i' = 18° wordt. Dat wil zeggen dat met een voorspanning van 100 kg/cm in de paal het koppel waarbij scheuren ontstaan ongeveer 1,5 maal zo groot is dan dat bij afwezigheid van voorspanning, terwijl een factor 1,9 wordt bereikt bij een voorspanning van 200 kg/cm .When a prestress of 200 kg / cm2 is introduced, the shear strength Tf becomes 147 kg / cm, while the direction of the cracks becomes i '= 18 °. That is, with a prestressing of 100 kg / cm in the pile, the torque at which cracks occur is about 1.5 times greater than in the absence of prestressing, while a factor of 1.9 is achieved with a prestressing of 200 kg / cm. cm.
25 Yerder zal de richting <J' van de scheuren een hoek van 45° net de paalas insluiten als er geen voorspanning.aanwezig is, terwijl de helling afneemt door het aanbrengen van een voorspanning. Derhalve kan worden vastgesteld, dat hoe hoger de voorspanning, des te hoger het koppel waarbij scheuren ont-30 staan, terwijl tevens een hogere voorspanning de hoek die de scheuren insluiten met de paalas doet afnemen. Geconcludeerd kan dus worden, dat een schroefpaal, die door het uitoefenen van een koppel de bodem in moet worden gedreven, het de voorkeur verdient deze te vervaardigen uit beton met een hoge 35 sterkte en een hoge voorspanning.Earlier, the direction of the cracks will just enclose an angle of 45 ° to the pile axis if no preload is present, while the slope decreases by applying a preload. It can therefore be established that the higher the preload, the higher the torque at which cracks occur, while a higher preload also decreases the angle the cracks enclose with the pile axis. It can therefore be concluded that a screw pile, which has to be driven into the ground by applying a torque, it is preferable to manufacture it from concrete with a high strength and a high pretension.
800 27 77 - 8 -800 27 77 - 8 -
Als de schroefwapeningsstaven 5¾ nagenoeg loodrecht op de richting van de scheuren worden aangebracht, zal het koppel waarbij scheuren optreden worden vergroot. De navolgende tabel toont de resultaten van een wringtest op een conventio-5 nele paal met een diameter van 300 mm en een dikte van 60 mm en een schroefpaal a volgens de uitvinding met een lengte van 1,2 m.If the reinforcement rods 5¾ are applied almost perpendicular to the direction of the cracks, the torque at which cracks occur will be increased. The following table shows the results of a twist test on a conventional pile with a diameter of 300 mm and a thickness of 60 mm and a screw pile a according to the invention with a length of 1.2 m.
Betonsoort Voorspanning Koppel waarbij Opmerkingen 2 (kg/cm ) scheuren ontstaan 10 (ton-m) beton met 47»0 3»19 gemiddelde hoge sterkte van vier palen 100.0 4,08 gemiddelde 15 van twee palen 150.0 4»23 gemiddelde van twee palen 20 beton met 100,0 4,82 gemiddelde staaldraad van drie palen 150.0 5,58 gemiddelde van drie 25 palenConcrete type Pre-stressing Torque with Notes 2 (kg / cm) cracks 10 (ton-m) concrete with 47 »0 3» 19 average high strength of four piles 100.0 4.08 average 15 of two piles 150.0 4 »23 average of two piles 20 concrete with 100.0 4.82 average steel wire of three piles 150.0 5.58 average of three 25 piles
Indien voor het in de grond brengen van een normale betonnen paal het moment zo hoog is, dat dit het maximum-moment benadert, zal dit voor een met staaldraad versterkte paal, gezien de extra marge daarvan, weinig problemen opleveren.If the moment is so high for the insertion of a normal concrete pile into the ground that it approaches the maximum moment, this will cause few problems for a pile reinforced with steel wire, given its extra margin.
30 De schroefpaal volgens de uitvinding kan in de bodem wor den gedreven door het koppel-belaste verdraaien daarvan zonder de structuur van de grond in grote mate te beïnvloeden, zodat loswoelen van de grond en verbreken van de samenhang daarvan wordt voorkomen in tegenstelling tot andere stille, 800 27 77 - 9 - trillingsvrije werkwijzen. Integendeel zal een grote draagkracht worden verkregen daar de bodem vrijwel niet wordt aangetast en de flens zich op de paal zelf bevindt, zodat de wrijving tussen de betonnen paal en de fundatie aanzienlijk 5 kan worden verbeterd.The screw pile according to the invention can be driven into the ground by torque-twisting it without affecting the structure of the soil to a great extent, so that loosening of the soil and breaking its cohesion is prevented in contrast to other silent , 800 27 77 - 9 - vibration-free working methods. On the contrary, a large load-bearing capacity will be obtained since the bottom is virtually unaffected and the flange is located on the pile itself, so that the friction between the concrete pile and the foundation can be considerably improved.
Daarenboven is het tevens mogelijk zachte grond te verbeteren door het daarin drijven van een schroefpaal a zonder daarbij geluid of trillingen te produceren.In addition, it is also possible to improve soft soil by driving a screw pile a therein without producing sound or vibrations.
De schroefpaal volgens de onderhavige uitvinding is eco-10 nomischer dan een gebruikelijke heipaal, terwijl een grotere draagkracht wordt verkregen, hetgeen een grotere constructie-veiligheid betekent, afgezien van het feit, dat andere nadelige effecten, verbonden met het heien, wordt voorkomen.The screw pile according to the present invention is more economical than a conventional pile, while a greater load-bearing capacity is obtained, which means a greater construction safety, apart from the fact that other adverse effects associated with pile-driving are prevented.
Sen schroefpaal volgens de onderhavige uitvinding wordt 15 bij voorkeur vervaardigd onder de volgende condities: staaldraadhoeveelheid: 0,6 tot 1,2 vol.$ maximum afmetingen van grove aggregaten: 15 tot 20 mm water/cementverhouding: 50 tot 45$ fijne aggregatenverhouding, s/A: 45 tot 55$ 20 cementeenheidshoeveelheid: 46O tot 500 kg/m^ bijmengselverhouding ten opzichte van het gewicht aan cement: 7 tot 12$ waterreductiereagensverhouding ten opzichte van het gewicht aan cement: 1,0 tot 1,4$.A screw pile according to the present invention is preferably manufactured under the following conditions: amount of steel wire: 0.6 to 1.2 vol. $ Maximum dimensions of coarse aggregates: 15 to 20 mm water / cement ratio: 50 to 45 $ fine aggregate ratio, s / A: 45 to 55 $ 20 cement unit amount: 46O to 500 kg / m @ admixture ratio to cement weight: 7 to 12 $ water reduction reagent ratio to cement weight: 1.0 to 1.4 $.
800 2 7 77800 2 7 77
Claims (3)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54140585A JPS5854211B2 (en) | 1979-10-31 | 1979-10-31 | Torsion penetrating type PC spiral pile |
| JP14058579 | 1979-10-31 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8002777A true NL8002777A (en) | 1981-06-01 |
Family
ID=15272105
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8002777A NL8002777A (en) | 1979-10-31 | 1980-05-13 | A method for driving a pile of prestressed concrete into the ground, as well as a pile of prestressed concrete for use in this method. |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5854211B2 (en) |
| DE (2) | DE3041125A1 (en) |
| FR (1) | FR2468696A1 (en) |
| GB (1) | GB2062073B (en) |
| IT (1) | IT1127376B (en) |
| NL (1) | NL8002777A (en) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58185627U (en) * | 1982-06-07 | 1983-12-09 | 丹羽 友道 | Screw-in PC concrete pile |
| NL8301556A (en) * | 1983-05-03 | 1984-12-03 | Pieter Faber | CONCRETE FOUNDATION POLE, APPARATUS FOR MANUFACTURING AND APPARATUS FOR GROUNDING THEREOF. |
| DE3521627A1 (en) * | 1985-06-15 | 1986-12-18 | Strabag Bau-AG, 5000 Köln | Method of producing an inclined composite grouted pile |
| DE3617025A1 (en) * | 1986-05-21 | 1987-11-26 | Delmag Maschinenfabrik | PRE-PREPARED CONCRETE PILE AND METHOD AND DEVICE FOR ITS PLACING INTO THE GROUND |
| GB8816849D0 (en) * | 1988-07-15 | 1988-08-17 | Helix Reinforcements Ltd | Improvements relating to earth reinforcement |
| DE3827703A1 (en) * | 1988-08-16 | 1990-02-22 | Bilfinger Berger Bau | Supporting elements for forming foundation bodies |
| DE9007428U1 (en) * | 1990-06-29 | 1991-09-19 | Pfleiderer Verkehrstechnik Gmbh & Co Kg, 8430 Neumarkt, De | |
| DE19743415A1 (en) * | 1997-10-01 | 1999-06-10 | Josef Dipl Ing Behrens | Self boring concrete pile |
| NL1007476C2 (en) | 1997-11-07 | 1999-05-10 | Peter Cornelis Peters | Method for manufacturing a reinforced elongated longitudinal load-bearing concrete product, and a pile. |
| GB2362672A (en) * | 2000-05-22 | 2001-11-28 | Laing Rail Ltd | Conical foundation pile having a screw thread for urging the pile into the ground |
| FR2915498B1 (en) | 2007-04-25 | 2011-09-30 | Jean Marie Renovation | DEVICE AND METHOD FOR ESTABLISHING A FOUNDATION HELICOIDAL MICROPY |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE255282C (en) * | ||||
| GB252975A (en) * | 1925-10-23 | 1926-06-10 | Alexander George Rotinoff | Improvements relating to reinforced concrete |
| DE1634356A1 (en) * | 1966-09-23 | 1970-06-18 | Feidner Dipl Ing Erich | Pile foundations for buildings as well as methods and tools for their production |
| US3986885A (en) * | 1971-07-06 | 1976-10-19 | Battelle Development Corporation | Flexural strength in fiber-containing concrete |
| SE7712323L (en) * | 1976-11-02 | 1978-05-03 | Gillen Jr William Francis | THREADED CONCRETE POLE |
-
1979
- 1979-10-31 JP JP54140585A patent/JPS5854211B2/en not_active Expired
-
1980
- 1980-01-21 GB GB8001909A patent/GB2062073B/en not_active Expired
- 1980-02-29 IT IT48051/80A patent/IT1127376B/en active
- 1980-05-05 FR FR8009960A patent/FR2468696A1/en not_active Withdrawn
- 1980-05-13 NL NL8002777A patent/NL8002777A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-10-31 DE DE19803041125 patent/DE3041125A1/en not_active Withdrawn
- 1980-10-31 DE DE19808029098U patent/DE8029098U1/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT8048051A0 (en) | 1980-02-29 |
| DE3041125A1 (en) | 1981-05-14 |
| DE8029098U1 (en) | 1981-11-26 |
| JPS5854211B2 (en) | 1983-12-03 |
| JPS5719417A (en) | 1982-02-01 |
| FR2468696A1 (en) | 1981-05-08 |
| GB2062073B (en) | 1983-03-16 |
| GB2062073A (en) | 1981-05-20 |
| IT1127376B (en) | 1986-05-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| De Lorenzis et al. | Shear strengthening of reinforced concrete beams with near-surface mounted fiber-reinforced polymer rods | |
| Brühwiler et al. | Rehabilitation and strengthening of concrete structures using ultra-high performance fibre reinforced concrete | |
| Majdzadeh et al. | Shear strength of reinforced concrete beams with a fiber concrete matrix | |
| NL8002777A (en) | A method for driving a pile of prestressed concrete into the ground, as well as a pile of prestressed concrete for use in this method. | |
| Tanaka et al. | Reexamination of dowel behavior of steel bars embedded in concrete | |
| Jang et al. | Feasibility of using high-performance steel fibre reinforced concrete for simplifying reinforcement details of critical members | |
| Kovach et al. | Horizontal shear capacity of composite concrete beams without interface ties | |
| JP3762143B2 (en) | Construction method of reinforced / unanchored seismic reinforced walls | |
| VanBalen et al. | Compatibility and retreatability versus reversibility: A case study at the late Hellenistic Nymphaeum of Sagalassos (Turkey) | |
| JP4035075B2 (en) | Reinforcing structure and method for existing wall-like structure | |
| Ibell et al. | Experimental investigation of behaviour of anchorage zones | |
| JP3749995B2 (en) | Ground improvement method and ground improvement body | |
| JP3267015B2 (en) | Repair girder bridge structure and repair girder repair method | |
| JP6860381B2 (en) | Reinforcement method and structure of steel pipe pile using multiple fine crack type fiber reinforced cement composite material | |
| JP2513582B2 (en) | Continuous concrete paving method | |
| Tawadrous | Design of shear pocket connections in full-depth precast concrete bridge deck systems | |
| Mesbah et al. | Flexural performance of reinforced concrete beams repaired with fiber-reinforced SCC | |
| Eid et al. | New Methods to Resisting Punching Shear Stress in Reinforced Concrete Flat Slabs | |
| JP3648094B2 (en) | Construction method of earthquake-resistant wall of steel structure. | |
| Ahmed et al. | Resisting punching shear stress in reinforced concrete slabs | |
| JPH0960121A (en) | Joint method of steel shell and reinforced concrete member | |
| JP3150927B2 (en) | Reinforced concrete columns | |
| WO2023282216A1 (en) | Concrete pouring method | |
| JP2003192421A (en) | Stain hardening type cement based composite material having self-compacting property and low shrinkability | |
| Miller et al. | Testing of high-performance concrete single-span box girder |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BV | The patent application has lapsed |