NL7807071A

NL7807071A - PRE-AMPLIFIER FOR A TELEVISION CAMERA.

Info

Publication number: NL7807071A
Application number: NL7807071A
Authority: NL
Original assignee: Philips Nv
Priority date: 1978-06-30
Filing date: 1978-06-30
Publication date: 1980-01-03
Also published as: GB2024552A; DE2926196A1; IT7923917A0; FR2430147A1; JPS558200A; IT1127604B

Description

* stee/la PHN 9174 N.V. Philips' Gloeilampenfabrieken te Eindhoven Voorversterker voor een televisiekamera.* stee / la PHN 9174 N.V. Philips' Incandescent light factories in Eindhoven Preamplifier for a television camera.

De uitvinding heeft betrekking op een voorver-sterker voor een televisiekamera uitgevoerd met een eerste transistor waarvan een stuurelektrode is gekoppeld met een uitgang van een televisie-opneeminrichting en een uitgangs-5 elektrode is gekoppeld met een voorversterkeringang die met een stuurelektrode van een tweede transistor en via een weerstand met een spanningvoerende klem is verbonden.The invention relates to a preamplifier for a television camera equipped with a first transistor whose control electrode is coupled to an output of a television pick-up device and an output electrode is coupled to a preamplifier input connected to a control electrode of a second transistor and is connected to a voltage-carrying terminal via a resistor.

Een dergelijke voorversterker is beschreven in een artikel in "Journal of the SMPTE" juli 1973» bladzijde 5^7 10 tot en met 551» speciaal op bladzijde 5^8 (fig. 4) en 5^9* Er is aangegeven dat de eerste transistor van het type is met een geïsoleerde poortelektrode. Deze transistor is nabij de, een beeldsignaal leverende opneembuisinrichting aangebracht en de poortelektrode is als stuurelektrode verbonden met de 15 uitgang van de opneeminrichting. De afvoer- of uitgangs- elektrode van de transistor is via een kabel verbonden met de ingang van de zich op enige afstand bevindende voorversterker. Hierin is de basiselektrode van de tweede transistor, zynde van het npn-type, als stuurelektrode met de voor-20 versterker ingang verbonden die via de voedingsweerstand aan een +50V spanning voerende klem is gelegd. Verder zijn van de tweede transistor de basis- en kollektorelektrode via ear terugkoppelweerstand met elkaar verbonden en ligt de kollektor via een verdere weerstand aan de +50V spanning 25 voerende klem. De voorversterker is verder uilgevoerd met transistoren en weerstanden die echter voor de huidige octrooiaanvrage niet ter zake doend zijn.Such a preamplifier is described in an article in "Journal of the SMPTE" July 1973 »pages 5 ^ 7 10 to 551» especially on pages 5 ^ 8 (fig. 4) and 5 ^ 9 * It is indicated that the first transistor of the type is with an insulated gate electrode. This transistor is arranged close to the pick-up tube device supplying an image signal and the gate electrode is connected as a control electrode to the output of the pick-up device. The drain or output electrode of the transistor is connected by cable to the input of the remote preamp. Herein, the base electrode of the second transistor, of the npn type, is connected as a control electrode to the pre-amplifier input which is connected to a + 50V voltage carrying terminal via the supply resistor. Furthermore, the base and collector electrodes of the second transistor are connected to each other via feedback feedback resistor and the collector is connected via a further resistor to the + 50V voltage carrying terminal. The preamplifier is furthermore equipped with transistors and resistors which, however, are not relevant for the current patent application.

In de beschreven voorversterker wordt de hoge voedingsspanning van +50V toegepast voor het kunnen verwer-30 ken van grote signaalpieken optredend in het ingangssignaal.In the described preamplifier, the high supply voltage of + 50V is applied to process large signal peaks occurring in the input signal.

7807071 % 2 PHN 917¾7807071% 2 PHN 917¾

Deze signaalpieken treden op bij een opneeminrichting die is voorzien van een opneembuis uitgevoerd met een anti-kov meetstaartkanon. De hoge voedingsspanning geeft verder het voordeel dat een voedingsweerstand met een hoge weerstands-5 waarde, van bijvoorbeeld 10 kSL , kan worden toegepast. Dit voordeel houdt'in een goede signaal-ruisverhouding in het versterkte beeldsignaal daar bij een grotere weerstands-waarde een kleinere ruisstroom optreedt bij de als ruisstroombron werkzame voedingsweerstand. Immers het gemiddel-10 de kwadraat van de ruisstroomfluktuaties in een (kortgesloten) weerstand is omgekeerd evenredig met de weerstands-waarde.These signal peaks occur with a pick-up device which is provided with a pick-up tube fitted with an anti-kov measuring tail gun. The high supply voltage further gives the advantage that a supply resistor with a high resistance -5 value, for example 10 kSL, can be used. This advantage implies a good signal-to-noise ratio in the amplified image signal, since at a larger resistance value a smaller noise current occurs at the power supply resistor acting as a noise current source. After all, the mean-10 squared of the noise current fluctuations in a (shorted) resistor is inversely proportional to the resistance value.

Met een verlaging van de voedingsspanning dient een verlaging van de waarde van de voedingsweerstand gepaard 15 te gaan. De spanningsval over de weerstand dient namelijk zo groot te zijn dat nog voldoende spanning ter beschikking komt op de afvoerelektrode van de transistor die bij de opneeminrichting is aangebracht. Door de kleinere waarde van de voedingsweerstand neemt echter de signaal-ruisver-20 houding af.A decrease in the supply voltage should be accompanied by a decrease in the value of the supply resistance. Namely, the voltage drop across the resistor should be so great that sufficient voltage is still available at the drain of the transistor applied to the pick-up device. However, due to the smaller value of the supply resistance, the signal-to-noise ratio decreases.

De uitvinding beoogt de verwezenlijking van een voorversterker die werkzaam is met een lagere voedingsspanning, terwijl hierbij een verbetering van de signaal-ruis-verhouding optreedt. De voorversterker volgens de uitvinding-25 vertoont daartoe het kenmerk, dat in serie met de weerstand een spoel is aangebracht tussen de voorversterkeringang en de spanning voerende klem.The object of the invention is to achieve a preamplifier which operates at a lower supply voltage, while improving the signal-to-noise ratio. To this end, the preamplifier according to the invention has the feature that a coil is arranged in series with the resistor between the preamplifier input and the voltage-carrying clamp.

Een uitvoering van een voorversterker waarin geen hoogohmige voedingsweerstand voorkomt voor de tran-30 sistor aangebracht bij de opneeminrichting, vertoont het kenmerk dat bij toepassing van een weerstand in de grootte orde van enige honderden ohm, de spoel een zelfinduktie heeft in de grootte orde van enige honderden miljoensten henry.An embodiment of a preamplifier in which no high-ohmic supply resistance for the transistor applied to the pick-up device occurs, is characterized in that when a resistor of the order of several hundred ohms is used, the coil has an inductance of the order of a few hundreds of millions henry.

35 Een praktische uitvoering van een voorversterker waarbij een verbeterde signaal-ruisverhouding van 2 dB optreedt, vertoont het kenmerk, dat bij een weerstand van on- 7807071 ' # 3 ^ PHN 9174 geveer vierhonderd ohm de spoel een zelfinduktie heeft van ongeveer vijfhonderd miljoensten henry.A practical embodiment of a preamplifier in which an improved signal-to-noise ratio of 2 dB occurs, is characterized in that with a resistance of about 400 ohms, the coil has an inductance of about five hundred millionths of henry.

De uitvinding zal aan de hand van de bijgaande figuren als voorbeeld nader worden toegelicht waarbij, 5 fig. 1 een eerste uitvoeringsvorm van een voor ver sterker volgens de uitvinding, en fig. 2 een tweede uitvoeringsvorm geeft.The invention will be explained in more detail with reference to the accompanying figures, in which: Fig. 1 shows a first embodiment of a preamp according to the invention, and Fig. 2 shows a second embodiment.

In figuur 1 is met 1 een televisie-opneeminrich-ting aangeduid die bijvoorbeeld is uitgevoerd met een niet-10 getekende opneembuis. Bij de inrichting 1 is een aansluiting 2 aangegeven die is verbonden met een, een -45V spanning voerende klem. De spanning voerende klem en verder te beschrijven klemmen maken deel uit van spanningsbronnen waarvan een andere klem geacht wordt aan massa te liggen. De inrichting 15 1 is verder getekend met een uitgang 3 waarop een door de opneeminrichting 1 opgewekt beeldsignaal optreedt. Bij een uitvoering van de inrichting 1 met een televisie-opneembuis ligt de aansluiting 2 aan de kathode van een elektronenka- * non, terwijl de uitgang 3 is gelegd aan ëen signaalelektro-20 de waarop een potentiaalbeeld is gevormd korresponderend met een op te nemen scène, waarbij door een aftasting met een elektronenbundel het potentiaalbeeld lijn- en raster-gewijze wordt omgezet in het beeldsignaal. Daar de uitvoering van de opneeminrichting 1 irrelevant is voor het be- 25 grip van de uitvinding wordt zij verder in het midden ge laten.In Fig. 1, 1 denotes a television recording device which is, for example, provided with a recording tube (not shown). At the device 1 a connection 2 is indicated which is connected to a clamp carrying a -45V voltage. The voltage carrying clamp and clamps to be further described are part of voltage sources of which another clamp is considered to be ground. The device 15 1 is further drawn with an output 3 on which an image signal generated by the pick-up device 1 occurs. In an embodiment of the device 1 with a television recording tube, the connection 2 is connected to the cathode of an electron cable, while the output 3 is applied to a signal electrode on which a potential image is formed corresponding to a scene to be recorded wherein the potential image is converted line-wise and raster-wise into the image signal by scanning with an electron beam. Since the embodiment of the pick-up device 1 is irrelevant to the understanding of the invention, it is left further in the center.

De uitgang 3 met daarop het beeldsignaal is verbonden met de poortelektrode als stuurelektrode van een transistor 4 van het type met een geïsoleerde poortelektro-30 de, bijvoorbeeld vai een veldeffekttransistor, en met de aansluiting van een weerstand 5· Van de transistor 4 ligt de bronelektrode s aan massa en de afvoerelektrode d ligt aan een ingang 6 van een coaxiale kabel 7· De andere aansluiting van de weerstand 5 ligt aan een ingang 8 van een coaxiale 35 kabel 9. De mantel van de coaxiale kabel 7 respektievelijk 9 ligt aan massa en de binnenader is verbonden met een ingang 10 respektievelijk uitgang 11 van een nader te beschrijven 7807071 . 4 -τ PHN 9174 voorversterker, die verder is voorzien van een met de uitgang 11 verbonden uitgang 12 waarop voor toevoer aan verdere verwerkingsschakelingen in een televisiekamera het versterkte beeldsignaal ter beschikking staat.The output 3 with the image signal thereon is connected to the gate electrode as the control electrode of a transistor 4 of the type with an insulated gate electrode, for example a field-effect transistor, and to the connection of a resistor 5. The source electrode is located s to ground and the drain electrode d is connected to an input 6 of a coaxial cable 7 · The other terminal of the resistor 5 is connected to an input 8 of a coaxial cable 9. The jacket of the coaxial cable 7 and 9 is connected to ground and the inner core is connected to an input 10 and an output 11 respectively of a further described 7807071. 4 -τ PHN 9174 preamplifier, which further comprises an output 12 connected to the output 11, on which the amplified image signal is available for supplying further processing circuits in a television camera.

5 De voorversterkeringang 10 is verbonden met de emitterelektrode als stuurelektrode'van een pnp-transistor 13 en is verder via een serieschakeling van een spoel 14 en een weerstand 15 verbonden met een +5V spanning voerende klem. De basiselektrode van de transistor 13 ligt via een 10 weerstand 16 aan massa en is via een parallelschakeling van een weerstand 17 en een kondensator 18 aan de +5V spanning voerende klem gelegd. De kollektorelektrode van de transistor 13 ligt aan de basiselektrode van npn-transistor 19 en is via een weerstand 20 met een -5V spanning voerende klem 15 verbonden. De kollektorelektrode van de transistor 19 ligt aan massa en de emitterelektrode is verbonden met de emitterelektrode van een npn-transistor 21, waarbij beide emit-terelektroden via een weerstand 22 met de -5V spanning voerende klem zijn verbonden. De basiselektrode van de 20 transistor 21 ligt via een weerstand 23 aan de +5V spanning voerende klem en is via een parallelschakeling van een weerstand 24 en een kondensator 25 met de -5V spanning voerende klem verbonden. De kollektorelektrode van de transistor 21 ligt aan de basiselektrode van een npn-transistor 26 25 en is via een weerstand 27 met de +5V spanning voerende klem verbonden. De kollektorelektrode van de transistor ._ 26 ligt aan de +5V spanning voerende klem en de emitter_ elektrode is verbonden met de uitgangen 12 en 11 en ligt via een weerstand 28 aan de -5V spanning vberende klem. De 30 parallelschakelingen (17, 18·) en (24,25) zijn aangebracht voor een hoogfrekwentontkoppeling ten opzichte van de voe-dingsspanningsklemmen met + en -5V.The preamplifier input 10 is connected to the emitter electrode as the control electrode of a pnp transistor 13 and is further connected via a series connection of a coil 14 and a resistor 15 to a + 5V voltage carrying terminal. The base electrode of the transistor 13 is connected to ground via a resistor 16 and is connected to the + 5V voltage supply terminal through a parallel connection of a resistor 17 and a capacitor 18. The collector electrode of transistor 13 is connected to the base electrode of npn transistor 19 and is connected via a resistor 20 to a -5V voltage carrying terminal 15. The collector electrode of the transistor 19 is grounded and the emitter electrode is connected to the emitter electrode of an npn transistor 21, the two electrode electrodes being connected through a resistor 22 to the -5V voltage carrying terminal. The base electrode of the transistor 21 is connected via a resistor 23 to the + 5V voltage carrying terminal and is connected to the -5V voltage carrying terminal via a parallel connection of a resistor 24 and a capacitor 25. The collector electrode of the transistor 21 is connected to the base electrode of an npn transistor 26 and is connected via a resistor 27 to the + 5V voltage carrying terminal. The collector electrode of the transistor 26 is connected to the + 5V voltage carrying terminal and the emitter electrode is connected to the outputs 12 and 11 and is connected via a resistor 28 to the -5V voltage carrying terminal. The 30 parallel circuits (17, 18 ·) and (24,25) are provided for high-frequency decoupling from the supply voltage terminals with + and -5V.

Voor de werking van de voorversterker volgens fig.For the operation of the preamplifier according to fig.

1 met bijvoorbeeld een versterkingsfaktor gelijk aan 200, 35 waarbij de waarde van de weerstand 5 gelijk is aan 1 M-fL , geldt het volgende. Er wordt aangenomen dat bij de maximale waarde van het beeldsignaal, dat wil zeggen de topwitwaarde, 7807071 •Ή ..... 5 - ΡΗΝ 917¾ een stroom van 200 nA door de weerstand 5 vloeit. Onder verwaarlozing van de weerstand van de kabel 9 komt hierbij een 200 mV hogere spanning voor op de uitgangen 11 en 12 ten opzichte van de spanning op de poortelektrode van de 5 transistor 4. Er wordt nu gesteld dat een minder helder “ scènedeel gaat worden verwerkt in de opneeminrichting 1. Hierbij neemt de stroom door de weerstand 5 af, met als gevolg een spanningsstijging σρ de poortelektrode van de transistor 4. Deze spanningsstijging brengt de transistor 4 10 meer in geleiding zodat een grotere stroom vloeit door de serieschakeling van de weerstand 15 en de spoel 14. De daaruit voortvloeiende spanningsdaling op de emitterelektrode van de transistor 13 geeft minder stroom door de weerstand 20 en een spanningsdaling op de basiselektrode van de tran-15 sistor 19 die daardoor minder stroom gaat voeren. De tran sistor 21 zal daardoor meer stroom gaan voeren waarbij de spanningsdaling op de kollektor- respektievelijk basiselektrode van de transistor 21 respektievelijk 26, de transistor 26 minder doet geleiden zodat de spanning op de 20 uitgangen 12 en 11 afneemt. Een spanningsdaling op de poortelektrode van de transistor 4 geeft het omgekeerde effekt. Het blijkt dat via de weerstand 5 een tegenkoppel-effekt wordt verkregen. Aangenomen dat bij de donkerste scènedelen een te verwaarlozen stroom door de weerstand 25 5 vloeit, volgt uit de gegeven waarden dat op de uitgangen 12 en 11 een beeldsignaal met een 200 mV top-topwaarde wordt opgewekt, bij een variatie van 1 mV op de poortelektrode van de transistor 4 die verder een spanning van bijvoorbeeld -1V voert.1 with, for example, a gain factor equal to 200, 35 in which the value of the resistor 5 is equal to 1 M-fL, the following applies. It is assumed that at the maximum value of the image signal, i.e. the peak white value, 7807071 • Ή ..... 5 - ΡΗΝ 917¾, a current of 200 nA flows through the resistor 5. Neglecting the resistance of the cable 9, this results in a 200 mV higher voltage at the outputs 11 and 12 relative to the voltage at the gate electrode of the transistor 4. It is now stated that a less bright "scene part will be processed in the pick-up device 1. The current through the resistor 5 decreases, resulting in a voltage rise σρ the gate electrode of the transistor 4. This voltage rise makes the transistor 4 10 more conductive, so that a larger current flows through the series connection of the resistor 15 and the coil 14. The resulting voltage drop on the emitter electrode of the transistor 13 produces less current through the resistor 20 and a voltage drop on the base electrode of the transistor 19, which thereby carries less current. The transistor 21 will therefore carry more current, whereby the voltage drop on the collector and base electrode of the transistor 21 and 26, respectively, causes the transistor 26 to conduct less, so that the voltage at the outputs 12 and 11 decreases. A voltage drop on the gate electrode of the transistor 4 gives the reverse effect. It has been found that a negative feedback effect is obtained via the resistor 5. Assuming that at the darkest scene parts a negligible current flows through the resistor 25, it follows from the values given that an image signal with a 200 mV peak-peak value is generated at the outputs 12 and 11, at a variation of 1 mV on the gate electrode of the transistor 4, which further carries a voltage of, for example, -1V.

30 Uit het voorafgaand'e volgt dat via de serieschake- ling van’ de weerstand 15 en de spoel 14 voor optimaal bedrijf voldoende stroom aan de transistoren 4 en 13 moet worden geleverd. Bij afwezigheid van de spoel 14 en de enkele aanwezigheid van een weerstand 15 volgt hieruit dat de waar-35 de van de weerstand 15 niet zo groot mag zijn dat voor op timaal bedrijf onvoldoende spanning ter beschikking komt voor de afvoerelektrode d van de transistor 4 en de emitter- 7807071 6 ΡΗΝ 917Λ elektrode van de transistor 13· De waarde van de enkel aanwezige weerstand 15 mag echter ook niet klein zijn, daar dan de invloed van een in fig. 1 parallel aan de weerstand 15 werkzame ruisstroombron 29 de signaal-ruisverhouding 5 in het beeldsignaal op de uitgangen 12 en 11 ontoelaatbaar verslechtert. Ter verklaring van de essentiële invloed van de spoel 14 geldt het volgende.From the foregoing it follows that through the series connection of the resistor 15 and the coil 14 sufficient power must be supplied to the transistors 4 and 13 for optimum operation. In the absence of the coil 14 and the mere presence of a resistor 15, it follows that the value of the resistor 15 must not be so great that insufficient voltage is available for the drain electrode d of the transistor 4 for optimal operation. the emitter 7807071 6 ΡΗΝ 917Λ electrode of the transistor 13 · However, the value of the resistor 15 present only must not be small, since the influence of a noise current source 29 operating parallel to resistor 15 in FIG. 1 is the signal-to-noise ratio. 5 in the image signal at the outputs 12 and 11 deteriorates inadmissibly. The following applies to explain the essential influence of the coil 14.

Voor ruis veroorzaakt door een weerstand is door Nyquist berekend dat geldt 10 _In2 s (A2) (1)For noise caused by a resistor, Nyquist has calculated that 10 _In2 s (A2) (1)

2 K2 K

waarbij Xn het gemiddelde kwadraat van stroomfluktuaties In in een kortgesloten weerstand van R ohm geeft, binnen een frekwentiegebied Δf Hz, voor een absolute temperatuur van T°K, waarbij k de konstante van Boltzmann is.where Xn gives the mean square of current fluctuations In in a shorted resistance of R ohms, within a frequency range Δf Hz, for an absolute temperature of T ° K, where k is Boltzmann's constant.

Er volgt dat het gemiddelde kwadraat van de stroomfluktuaties In omgekeerd evenredig is met de weerstands-waarde R, zodat voor het verkrijgen van een optimale signaal-ruisverhouding het gunstig is de weerstandswaarde R zo groot mogelijk te kiezen.It follows that the mean square of the current fluctuations In is inversely proportional to the resistance value R, so that in order to obtain an optimal signal-to-noise ratio it is advantageous to choose the resistance value R as large as possible.

De toepassing van de spoel 14 geeft dat de ruis-' stroom In zich verdeelt in twee stromen en wel een stroom Ir door de weerstand 15 en een stroom II door de spoel 14. Onder verwaarlozing van de emitter-basisweerstand van de transistor 13 en de impedante van de parallelschakeling van 25 de weerstand 17 en de kondensator 18, kan worden afgeleid dat geldt 11 = RÏjwL * In waarbij w as 21Γf en L de spoelzelfinduktie in henry is.The use of the coil 14 causes the noise current In to be divided into two currents, namely a current Ir through the resistor 15 and a current II through the coil 14. Neglecting the emitter base resistance of the transistor 13 and the impedance of the parallel connection of the resistor 17 and the capacitor 18, it can be deduced that 11 = RjwL * In where w axis 21Γf and L is the coil self-inductance in Henry.

Voor de grootte van de stroom volgt: 30 'El = Vl + (2 it l/rF · S (3)For the magnitude of the current follows: 30 'El = Vl + (2 it l / rFS (3)

Uit de betrkkingen (l) en (3) volgt: — p fm df llll —-r (4) 5 1+(2TTf L/R)* waarbij het frekwentiegebied van 0 tot fm als maximum fre-kwentie is gesteld.From the relations (1) and (3) it follows: - p fm df llll —-r (4) 5 1+ (2TTf L / R) * where the frequency range from 0 to fm is set as maximum frequency.

7807071 tj *.7807071 tj *.

PHN 9174PHN 9174

Uit de betrekking (4) kan worden afgeleid! fmIt can be deduced from the relationship (4)! fm

ItTI2 _ 4kT 1 Γ d.(2TTfL/R)ItTI2 _ 4kT 1 Γ d. (2TTfL / R)

" R * 2-tT L/R ' 1 + ( 2ΤΓf L/R"R * 2-tT L / R '1 + (2ΤΓf L / R

OO

ΙΪΓ|2 = Ψ- zém [fm arotg 27rfL/R] (6) oΙΪΓ | 2 = Ψ- zém [fm arotg 27rfL / R] (6) o

ItTI 2 4kT arctg 2ΤΓfm L/R /_\ItTI 2 4kT arctg 2ΤΓfm L / R / _ \

= R 2 Tf L/R= R 2 Tf L / R

5 Voor L = 0, dat wil zeggen de spoel 14 is afwezig en de weerstand 15 is enkel aanwezig, volgt uit betrekking (7) de limiet: lïïl 2 = iasg-iB (8)5 For L = 0, that is to say the coil 14 is absent and the resistor 15 is only present, the limit follows from relation (7): lïïl 2 = iasg-iB (8)

KK

Uit de betrekkingen (7) en (8) volgt een ruisreduktiefaktor 10 N met » - !ïïl2 (7) . arctg 2 Π fm L/R , *From the relations (7) and (8) a noise reduction factor 10 N follows with 2 (7). arctg 2 Π fm L / R, *

- |3T|2 (8) - 2 TT fm L/R W- | 3T | 2 (8) - 2 TT fm L / R W

De ruisreduktiefaktor N kan worden benut ter berekening van de grootte van de enkele weerstand die dezelfde ruisbijdrage zou geven als de serieschakeling van de 15 weerstand 15 en de spoel 14.The noise reduction factor N can be used to calculate the magnitude of the single resistor which would give the same noise contribution as the series connection of the resistor 15 and the coil 14.

Zo volgt dat bij toepassing van een weerstand 15 met R = 390Xi en een spoel 1.4 met L = 470 /uH, bij een maximale frekwentie fm = 5 MHz, de faktor N - ^ "β£&.^2ΤΓ , - = 0,04. Hieruit volgt dat de serieschake- 20 37 > bo 37 > bo ling van de weerstand I5 met R a 390Λ en de spoel 14 met L = 470 yuH een ruisbijdragè geeft die even groot is als die van een enkele weerstand'van 25-maal 390 = 9,75 k -Π- .It follows that when using a resistor 15 with R = 390Xi and a coil 1.4 with L = 470 / uH, at a maximum frequency fm = 5 MHz, the factor N - ^ "β £ &. ^ 2ΤΓ, - = 0, 04. It follows that the series connection of the resistor I5 with R a 390Λ and the coil 14 with L = 470 yuH gives a noise contribution equal to that of a single resistor of 25- times 390 = 9.75 k -Π-.

In de praktijk blijkt hierbij een 2 dB verbetering van de signaal-ruisverhouding op de treden ten opzichte van het 25 toepassen van een enkele weerstand 15 met een waarde van 390 -TL .In practice, this shows a 2 dB improvement in the signal-to-noise ratio on the steps compared to the use of a single resistor 15 with a value of 390 TL.

In de schakeling volgens fig. 2 zijn met dezelfde verwijzingscijfers als in fig. 1 aangegeven! de opneemin-richting 1 met de aansluiting 2 en de uitgang 3, de terug- 7807071 c 8 ΡΗΝ 9174 koppelweerstand 5> de kabels 7 en 9 met de ingangen 6 en 8, welke kabels zijn verbonden met de ingang 10 respektievelijk uitgang 11 van de voorversterker waarvan verder de uitgang 12 is aangeduid. Met 4' is een npn-transistor aangegeven 5 waarvan de basiselektrode als stuurelektrode via een kon-densator 30 roet de uitgang 3 is verbonden die verder via een weerstand 31 met een, een +45V spanning voerende klem is verbonden. De aansluiting 2 ligt aan massa, De emitter-elektrode van de transistor 4' ligt aan massa en de kollek-10 torelektrode is met de ingang 6 van de kabel 7 verbonden.In the circuit according to Fig. 2, the same reference numerals as in Fig. 1 are indicated! the pick-up device 1 with the connection 2 and the output 3, the feedback 7807071 c 8 ΡΗΝ 9174 coupling resistor 5> the cables 7 and 9 with the inputs 6 and 8, which cables are connected to the input 10 and output 11 respectively of the preamplifier whose output 12 is further indicated. Reference numeral 4 'denotes an npn transistor, the base electrode of which is connected as output electrode via a capacitor 30 to the output 3, which is further connected via a resistor 31 to a terminal carrying a + 45V voltage. The terminal 2 is connected to ground. The emitter electrode of the transistor 4 'is connected to ground and the collector electrode is connected to the input 6 of the cable 7.

De voorversterkeringang 10 ligt via een weerstand 15' in serie met een spoel 141 aan een, een +12V spanning voerende klem. Parallel aan de weerstand 15' is een ruisstroombron 29' aangegeven.The preamp input 10 is connected in series with a coil 141 via a resistor 15 'to a terminal carrying a + 12V voltage. A noise current source 29 'is indicated parallel to the resistor 15'.

15 De ingang 10 is verder verbonden met een stuur- ofwel de basiselektrode van een npn-transistor 32 en met een aansluiting van een terugkoppelweerstand 33 die met de andere aansluiting met de kollektor-elektrode van de tran- # sistor 32 is verbonden. De kollektor vein de transistor 32 20 ligt via een weerstand 34 aan de +12V spanning voerende klem. De emitterelektrode van de transistor 32 ligt aan de emitterelektrode van een pnp-transistor 35» waarvan de basiselektrode via een weerstand 36 aan massa ligt en via een parallelschakeling van een weerstand 37 en een konden-25 sator 38 met de +12V spanning voerende klem is verbonden.The input 10 is further connected to a control or the base electrode of an npn transistor 32 and to a connection of a feedback resistor 33 which is connected to the other connection to the collector electrode of the transistor 32. The collector in transistor 32 is connected to the + 12V voltage carrying terminal via a resistor 34. The emitter electrode of the transistor 32 is connected to the emitter electrode of a pnp transistor 35, the base electrode of which is connected to ground via a resistor 36 and is connected via a parallel connection of a resistor 37 and a capacitor 38 to the + 12V voltage carrying terminal. connected.

De parallelschakeling (37j 38) geeft een hoogfrekwentontkoppeling. De kollektorelektrode van de transistor 35 ligt aan de lasiselektrode van een npn-transistor 39 en is via een weerstand 40 met een een -12V spanning voerende klem 30 verbonden. De kollektorelektrode van de transistor 39 ligt aan de +12Y spanning voerende klem en de emitterelektrode is via een weerstand 41 met de -12V spanning voerende klem verbonden en ligt direkt aan de uitgangen 12 en 11.The parallel connection (37j 38) gives a high-frequency decoupling. The collector electrode of the transistor 35 is connected to the base electrode of an npn transistor 39 and is connected via a resistor 40 to a terminal 30 carrying a -12V voltage. The collector electrode of transistor 39 is connected to the + 12Y voltage carrying terminal and the emitter electrode is connected via a resistor 41 to the -12V voltage carrying terminal and is located directly at outputs 12 and 11.

Voor de werking van de schakeling volgens fig. 2 35 volgt dat een spanningsstijging op de basiselektrode van de transistor 4’ deze transistor verder in geleiding brengt waardoor de spanning op de basiselektrode van de transistor 78 0 7 0 7 tFor the operation of the circuit according to Fig. 2, it follows that a voltage rise on the base electrode of the transistor 4 further conducts this transistor, so that the voltage on the base electrode of the transistor 78 0 7 0 7 t.

Claims

9 · PHN 9174 32 which, like the transistor 35, will conduct less current. The voltage drop on the base electrode of the transistor 39 makes this transistor less conductive, so that a voltage drop occurs on the outputs 12 and 11. A voltage drop on the base electrode of transistor 4 gives the opposite effect. For the influence of the coil 14 ', what has been said in the description of the preamplifier of Fig. 1 applies with regard to the noise reduction in the noise contribution caused by the resistor 15 (15'). The noise contribution by the resistors 33 and 34 is negligible compared to that by the resistor 15 ', since the resistor 33 is relatively large and at the higher signal level on the collector electrode of the transistor 32, the noise contribution 15 of the resistor 34 is of that of the resistor 15 'at the low signal level present there is negligible. To illustrate a preamp according to φ figh 2, the following values are data 20 resistor 33 * 10 kA resistor 34: 1.6 kilo resistor 15 ': 500-coil 141 s 220 jvS. In practice, an improvement in the signal-to-noise ratio of 1 dB occurs compared to the non-provision of the coil 14 '. Conclusions;

1. Preamplifier for a television camera equipped with a first transistor whose control electrode is coupled to an output of a television pick-up device and an output electrode is coupled to a preamplifier input connected to a control electrode of a second transistor and via a resistor with a voltage-carrying terminal is connected, characterized in that a coil is arranged in series with the resistor between the preamplifier input and the voltage-carrying terminal. 7807071 ..... 10 - PHN 917¾ ........ -

2. Preamplifier according to claim 1, characterized in that when a resistor of the order of a few hundred ohms is used, the coil has an inductance of the order of a few hundred millionths 5 henry.

Preamplifier according to claim 2, characterized in that with a resistance of approximately four hundred ohms the coil has an inductance of approximately five hundred millionths of henry. 7807071