NL2000665C2 - Method and device for separating CO2 from a smoke or synthesis gas mixture from fossil and biomass fired processes. - Google Patents
Method and device for separating CO2 from a smoke or synthesis gas mixture from fossil and biomass fired processes. Download PDFInfo
- Publication number
- NL2000665C2 NL2000665C2 NL2000665A NL2000665A NL2000665C2 NL 2000665 C2 NL2000665 C2 NL 2000665C2 NL 2000665 A NL2000665 A NL 2000665A NL 2000665 A NL2000665 A NL 2000665A NL 2000665 C2 NL2000665 C2 NL 2000665C2
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- gas mixture
- mixture
- temperature
- gas
- fraction
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims description 129
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 72
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 title claims description 16
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 title claims description 16
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 12
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 title claims description 9
- 239000000779 smoke Substances 0.000 title claims description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 36
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 27
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 18
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 17
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 10
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 6
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 claims description 6
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims description 5
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 4
- 239000011435 rock Substances 0.000 claims description 4
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 122
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 29
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 description 14
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 11
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 9
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 7
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 6
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 6
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 4
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 3
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 2
- 239000005431 greenhouse gas Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 2
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VAYOSLLFUXYJDT-RDTXWAMCSA-N Lysergic acid diethylamide Chemical compound C1=CC(C=2[C@H](N(C)C[C@@H](C=2)C(=O)N(CC)CC)C2)=C3C2=CNC3=C1 VAYOSLLFUXYJDT-RDTXWAMCSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 1
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 1
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005262 decarbonization Methods 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- 150000002825 nitriles Chemical class 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- WQGWDDDVZFFDIG-UHFFFAOYSA-N pyrogallol Chemical compound OC1=CC=CC(O)=C1O WQGWDDDVZFFDIG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
- B01D45/12—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces
- B01D45/14—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces generated by rotating vanes, discs, drums or brushes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/002—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by condensation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/22—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by diffusion
- B01D53/229—Integrated processes (Diffusion and at least one other process, e.g. adsorption, absorption)
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/24—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by centrifugal force
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/62—Carbon oxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/40—Nitrogen compounds
- B01D2257/408—Cyanides, e.g. hydrogen cyanide (HCH)
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/50—Carbon oxides
- B01D2257/504—Carbon dioxide
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Description
Werkwijze en inrichting voor het separeren van CO2 uit een rook- of synthesegasmengsel van fossiel en biomassa gestookte processenMethod and device for separating CO2 from a smoke or synthesis gas mixture from fossil and biomass fired processes
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze en inrichting voor het separeren van 5 CO2 en eventueel andere stoffen uit een rook- of synthesegasmengsel van fossiel en biomassa gestookte processen.The invention relates to a method and device for separating CO2 and possibly other substances from a smoke or synthesis gas mixture from fossil and biomass fired processes.
Rookgassen en synthesegassen ontstaan bij respectievelijk de verbranding en de chemische conversie van fossiele en biomassa brandstoffen. Synthesegassen worden in 10 toenemende mate toegepast in onder andere de chemische industrie, bijvoorbeeld als voeding. Bij de verbranding en/of de chemische conversie van fossiele en biomassa brandstoffen is er vaak sprake van een relatief grote uitstoot van schadelijke gassen, zoals bijvoorbeeld het broeikasgas CO2. Heel wat landen hebben door de ratificering van het Kyoto protocol bijkomende verplichtingen opgelegd gekregen om de uitstoot 15 van broeikasgassen en in het bijzonder van CO2 te verminderen. Naar verwachting zal de dreiging voor klimaatverandering tot nog stringentere eisen leiden met betrekking tot deze uitstoot. Onder andere hierdoor is de energiemarkt momenteel sterk in beweging. Zo wint bijvoorbeeld steenkool als fossiele brandstof opnieuw aan belang. Omwille van de competitieve kostprijs van steenkool ten opzichte van andere fossiele brandstoffen 20 investeren groeiende economieën zoals China en India momenteel massaal in de bouw van nieuwe steenkoolcentrales.Flue gases and synthesis gases arise from the combustion and chemical conversion of fossil and biomass fuels respectively. Synthetic gases are increasingly being used in, for example, the chemical industry, for example as food. During the combustion and / or chemical conversion of fossil and biomass fuels, there is often a relatively large emission of harmful gases, such as the greenhouse gas CO2. Many countries have been given additional obligations as a result of the ratification of the Kyoto Protocol to reduce greenhouse gas emissions and in particular CO2 emissions. The threat of climate change is expected to lead to even stricter requirements with regard to these emissions. This is one of the reasons why the energy market is currently on the move. For example, coal is again gaining importance as a fossil fuel. Because of the competitive cost of coal compared to other fossil fuels 20, growing economies such as China and India are currently investing massively in the construction of new coal plants.
Aan het gebruik van fossiele brandstoffen kleven nadelen. De rookgassen van klassieke steenkoolcentrales bevatten hoge concentraties SOx, NOx, roet - en stofdeeltjes.There are disadvantages to the use of fossil fuels. The flue gasses from traditional coal-fired power stations contain high concentrations of SOx, NOx, soot and dust particles.
25 Bovendien komen er bij het verbranden van fossiele brandstoffen doorgaans grote hoeveelheden CO2 vrij. Voor het verwijderen van SOx, NOx, roet - en stofdeeltjes zijn inmiddels technologieën beschikbaar gekomen. Zo werd de zogenaamde “Integrated Gasification Combined Cycle (IGCC)” technologie ontwikkeld, waarbij de steenkool niet wordt verbrand maar via een vergassingsproces op hoge druk en temperatuur wordt 30 omgezet tot zogenaamd synthesegas. Het synthesegas bevat gemiddeld ongeveer 30 mol% H2, 65 mol% CO, 3 mol% N2, 1 mol% H20 en 1 mol% CO2. De verontreinigingen worden uit het synthesegas verwijderd door dit af te koelen tot een temperatuur in de grootteorde van 100°C, waarbij stoom wordt geproduceerd. Met de 2 gebruikelijke lage-temperatuur-technieken worden vervolgens de zwavel, stikstof- en roetdeeltjes verwijderd.Moreover, burning fossil fuels generally releases large amounts of CO2. Technologies have now become available for removing SOx, NOx, soot and dust particles. For example, the so-called Integrated Gasification Combined Cycle (IGCC) technology was developed, whereby the coal is not burned but is converted into so-called synthesis gas via a gasification process at high pressure and temperature. The synthesis gas contains on average about 30 mole% H 2, 65 mole% CO, 3 mole% N 2, 1 mole% H 2 O and 1 mole% CO 2. The impurities are removed from the synthesis gas by cooling it to a temperature in the order of 100 ° C, whereby steam is produced. The sulfur, nitrogen and soot particles are then removed with the 2 usual low temperature techniques.
Het separeren van CO2 uit rook en/of synthesegassen is tot op heden omslachtig 5 gebleken. Bij het boven beschreven IGCC bijvoorbeeld wordt een decarbonisatie van het synthesegas uitgevoerd. Via een zogenaamde CO-shift-reactie wordt CO uit het synthesegas met stoom omgezet in een gasmengsel dat H2 en CO2 bevat (waarbij eveneens enkele mol% N2 aanwezig kunnen zijn). Aldus wordt een gasmengsel verkregen met een hoge C02-concentratie. Typisch is een gasmengsel van 40-50 mol% 10 H2, 40-50 mol% CO2 en enkele mol% N2. Hierop wordt dan een fysische adsorptietechniek toegepast met behulp van membranen. Fysische scheidingstechnieken zijn zeker bij het verwerken van grote volumes gasmengsel minder economisch. Gebleken is bovendien dat bij gebruik van membraantechnologie de totale CO2 terugwinning doorgaans niet hoger is dan tussen 50% en 75% van de aanwezige 15 hoeveelheid. Verder is het teruggewonnen CO2 vaak onzuiver, waarbij meer dan 5 mol% andere moleculen aanwezig zijn in het teruggewonnen CO2- mengsel. Ook is de membraan technologie kostbaar, onder andere doordat deze veel energie verbruikt. Verder wordt er in de bekende membraanscheiding doorgaans in meerdere stappen gewerkt, waarbij het te zuiveren gasmengsel door een cascade van membranen moet 20 worden geleid om een fractie met hoge zuiverheid te verkrijgen.The separation of CO2 from smoke and / or synthesis gases has proven to be cumbersome to date. In the IGCC described above, for example, a decarbonization of the synthesis gas is carried out. Via a so-called CO-shift reaction, CO from the synthesis gas is converted with steam into a gas mixture containing H2 and CO2 (whereby a few mole% of N2 can also be present). A gas mixture is thus obtained with a high CO2 concentration. Typical is a gas mixture of 40-50 mol% H 2, 40-50 mol% CO 2 and a few mol% N 2. A physical adsorption technique is then applied to this using membranes. Physical separation techniques are certainly less economical when processing large volumes of gas mixtures. Moreover, it has been found that with the use of membrane technology the total CO2 recovery is generally not higher than between 50% and 75% of the amount present. Furthermore, the recovered CO2 is often impure, with more than 5 mol% of other molecules present in the recovered CO2 mixture. The membrane technology is also expensive, partly because it uses a lot of energy. Furthermore, in the known membrane separation, the process is generally carried out in several steps, wherein the gas mixture to be purified must be passed through a cascade of membranes in order to obtain a fraction of high purity.
De onderhavige uitvinding heeft tot doel een werkwijze en inrichting voor het separeren van C02 uit een gasmengsel te verschaffen die een verhoogde selectiviteit vertoont voor het te separeren CO2 en die tevens een snelle scheiding mogelijk maakt.The present invention has for its object to provide a method and device for separating CO 2 from a gas mixture which exhibits an increased selectivity for the CO 2 to be separated and which also enables rapid separation.
2525
De uitvinding verschaft daartoe een werkwijze volgens de aanhef, die verder wordt gekenmerkt doordat deze de bewerkingsstappen omvat van: A) het verschaffen van een CCVbevattend gasmengsel op een begindruk en een begintemperatuur, 30 B) het koelen van het gasmengsel tot een eindtemperatuur en een einddruk waarbij tenminste één van de fracties althans gedeeltelijk in de vloeibare fase aanwezig is in het gasmengsel, C) het onderwerpen van het aldus ontstane mediummengsel aan een volumekracht, en D) het afvoeren van ten minste het CO2 als één van de gesepareerde fracties.To this end, the invention provides a method according to the preamble, which is further characterized in that it comprises the processing steps of: A) providing a CCV-containing gas mixture at an initial pressure and an initial temperature, B) cooling the gas mixture to an end temperature and an end pressure wherein at least one of the fractions is present at least partially in the liquid phase in the gas mixture, C) subjecting the resulting medium mixture to a volume force, and D) discharging at least the CO2 as one of the separated fractions.
33
Door er volgens de uitvinding voor te zorgen dat tenminste één van de fracties althans gedeeltelijk, en bij voorkeur in hoofdzaak volledig in de vloeibare fase aanwezig is in het gasmengsel, en dit mengsel vervolgens te onderwerpen aan een volumekracht, wordt 5 ten opzichte van de bekende werkwijze verrassenderwijs een hogere selectiviteit voor de CO2 -fractie bereikt. Het CO2 wordt met andere woorden in puurdere vorm gesepareerd dan tot hiertoe bekend. Het is gebleken dat met de werkwijze volgens de uitvinding een gesepareerd CCb-mengsel kan worden verkregen met een CC>2-gehalte van tenminste 90 mol%, bij voorkeur tenminste 95 mol%, en met de meeste voorkeur 10 tenminste 99 mo 1%.By ensuring that at least one of the fractions is present at least partially, and preferably substantially completely in the liquid phase, in the gas mixture according to the invention, and subsequently subjecting this mixture to a volume force, relative to the known method surprisingly achieves a higher selectivity for the CO2 fraction. In other words, the CO2 is separated in a purer form than previously known. It has been found that with the method according to the invention a separated CCb mixture can be obtained with a CC> 2 content of at least 90 mol%, preferably at least 95 mol%, and most preferably at least 99 mol 1%.
Het heeft voordelen de werkwijze volgens de uitvinding te kenmerken doordat het gasmengsel wordt gekoeld tot een eindtemperatuur waarbij het CO2 althans gedeeltelijk, en met meer voorkeur in hoofdzaak volledig, in de vloeibare fase aanwezig is in het 15 gasmengsel. Doordat de gesepareerde CCVfractie vloeibaar is en bovendien een hoge graad van puurheid kan bezitten is deze fractie goed te verpompen over relatief grote afstanden. Het verpompen van de vloeibare CC^-fractie kan met weinig energieverlies gebeuren, waarbij bovendien de temperatuur gemakkelijk op het gewenste lage niveau wordt gehouden. Een verder voordeel van de werkwijze volgens onderhavige uitvinding 20 is dat het energieverbruik ervan bijzonder laag is.It is advantageous to characterize the method according to the invention in that the gas mixture is cooled to an end temperature at which the CO2 is present in the gas mixture at least partially, and more preferably substantially completely, in the liquid phase. Because the separated CCV fraction is liquid and moreover can have a high degree of purity, this fraction can be pumped well over relatively large distances. The pumping of the liquid CC 4 fraction can take place with little energy loss, while moreover the temperature is easily kept at the desired low level. A further advantage of the method according to the present invention is that its energy consumption is particularly low.
Nog volgens de uitvinding kan de onderhavige uitvinding tevens worden toegepast voor het separeren van eventueel andere in het gasmengsel aanwezige stoffen (naast CO2). Zo wordt bij een aantal industriële processen een gasmengsel verkregen van tenminste 25 CO2 en het beruchte blauwzuurgas (HCN). Een dergelijk mengsel kan met de uitgevonden werkwijze en inrichting worden gescheiden in tenminste twee fracties (CO2 en HCN). Gasmengsels van CO2 en HCN, of cyaniden in het algemeen, komen bijvoorbeeld voor bij (pyro)metallurgische processen, waarin metaaloxides worden gezuiverd in de smelt door verhitting met cokes of steenkool. Tenminste een deel van 30 alle verontreinigingen kan in de atmosfeer terechtkomen, bijvoorbeeld via de koeltoren. Metallurgische neerslag kan naast genoemde gassen ook zware metalen bevatten, zoals bijvoorbeeld cadmium, kwik, lood, en zink. Bestaande gasbehandelingsmethodes zoals het bekende uitwassen van verontreinigingen (“wet gas scrubbing”) blijken vaak omslachtig en economisch niet rendabel genoeg. Wordt de werkwijze toegepast op een 4 dergelijk HCN-bevattend gasmengsel dan wordt de werkwijze volgens de uitvinding bij voorkeur gekenmerkt doordat het gasmengsel wordt gekoeld tot een eindtemperatuur waarbij het HCN in hoofdzaak in de vloeibare fase aanwezig is in het gasmengsel. Het in het gasmengsel aanwezige CO2 zal zich bij deze eindtemperatuur bij voorkeur in de 5 gasfase bevinden. Het is volgens de uitvinding dus niet noodzakelijk dat het CO2 zich in de gasfase bevindt tijdens stap C) van de werkwijze, dit kan ook een andere fractie van het gasmengsel zijn.Still according to the invention, the present invention can also be used for separating any other substances present in the gas mixture (in addition to CO2). For example, in a number of industrial processes, a gas mixture of at least 25 CO2 and the notorious blue acid gas (HCN) is obtained. Such a mixture can be separated into at least two fractions (CO2 and HCN) with the invented method and device. Gas mixtures of CO2 and HCN, or cyanides in general, occur for example in (pyro) metallurgical processes, in which metal oxides are purified in the melt by heating with coke or coal. At least a part of all contaminants can end up in the atmosphere, for example via the cooling tower. In addition to said gases, metallurgical precipitation may also contain heavy metals, such as, for example, cadmium, mercury, lead, and zinc. Existing gas treatment methods such as the known washing out of contaminants ("gas scrubbing law") often prove to be cumbersome and not economically viable. When the method is applied to such a gas mixture containing HCN, the method according to the invention is preferably characterized in that the gas mixture is cooled to a final temperature at which the HCN is present in the gas mixture mainly in the liquid phase. The CO2 present in the gas mixture will preferably be in the gas phase at this final temperature. Thus, according to the invention, it is not necessary for the CO2 to be in the gas phase during step C) of the process, this can also be another fraction of the gas mixture.
De temperatuursverlaging tot de eindtemperatuur kan bijvoorbeeld worden verkregen 10 door het gas toe te voeren aan actieve of passieve koelmiddelen. Hoewel niet noodzakelijk volgens de uitvinding heeft het voordelen wanneer de temperatuur isobaar, derhalve bij nagenoeg constante druk, wordt verlaagd. Omdat de temperatuur volgens de uitvinding wordt verlaagd tot onder de temperatuur waar althans een gedeelte van tenminste één van de in het gasmengsel aanwezige fracties vloeibaar is, zal het 15 gasmengsel in haar geheel een fasescheiding ondergaan. Door het gasmengsel te koelen voor aanvang van de scheiding zal tenminste één van de in het gasmengsel aanwezige fracties, en bij voorkeur de CO2- fractie, een faseovergang vertonen van gas naar vloeistof, waarbij eventueel andere bestanddelen in de gasvormige fase blijven. Op deze wijze ontstaat een mediummengsel met een gasvormige matrix waarin vloeistofdruppels 20 zijn opgenomen. Gebleken is dat uit een dergelijk mengsel met verhoogde selectiviteit CO2 kan worden afgescheiden.The temperature reduction to the final temperature can be achieved, for example, by supplying the gas to active or passive cooling means. Although not necessarily according to the invention, it is advantageous if the temperature is low, therefore at a substantially constant pressure. Because the temperature according to the invention is lowered below the temperature where at least a part of at least one of the fractions present in the gas mixture is liquid, the gas mixture as a whole will undergo a phase separation. By cooling the gas mixture before the start of the separation, at least one of the fractions present in the gas mixture, and preferably the CO2 fraction, will show a phase transition from gas to liquid, with any other components remaining in the gaseous phase. In this way a medium mixture is formed with a gaseous matrix in which liquid droplets 20 are included. It has been found that CO2 can be separated from such a mixture with increased selectivity.
De werkwijze volgens de uitvinding wordt bij voorkeur hierdoor gekenmerkt dat het gasmengsel voorafgaand aan stap B) in een stap E) op een ten opzichte van de 25 begindruk verhoogde druk wordt gebracht en het gasmengsel in stap B) wordt gekoeld tot de eindtemperatuur door dit te onderwerpen aan adiabatische en/of isentropische expansie. De expansie kan volgens de uitvinding worden doorgevoerd in elk hiertoe geschikt en op zich bekend expansiemiddel. Door middel van expansie kan de temperatuur van een medium binnen een zeer kort tijdsbestek worden verlaagd.The method according to the invention is preferably characterized in that the gas mixture prior to step B) is brought in a step E) to a pressure increased relative to the initial pressure and the gas mixture in step B) is cooled to the final temperature by subject to adiabatic and / or isentropic expansion. The expansion can be carried out according to the invention in any expansion means suitable for this purpose and known per se. Expansion can lower the temperature of a medium within a very short period of time.
30 Expansie kan eventueel worden gerealiseerd door toepassing van een expansiekoeler van het type “Joule Thomson”. In een dergelijke expansiekoeler wordt het gasmengsel isenthalpisch gekoeld, waardoor de druk relatief onafhankelijk van de temperatuur kan worden verlaagd. Een ander mogelijkheid is dat de koeling wordt bewerkstelligd door een koelmedium dat bijvoorbeeld in een separaat circulatiesysteem wordt geëxpandeerd 5 om zo op hel gewenste lage temperatuumiveau te worden gebracht. Bij voorkeur wordt de expansie met behulp van een turbine isentropisch (of adiabatisch) uitgevoerd. Bij een dergelijke koeling worden dmk en temperatuur gezamenlijk verlaagd. Het voordeel van het werken met een separaat koelmedium ten opzichte van expansie van het te separeren 5 medium is onder andere dat dit separaat koelmedium voor de gewenste koelende werking kan worden geoptimaliseerd. De combinatie van de beschreven faseovergang van tenminste één van de in het gasmengsel aanwezige fracties, bij voorkeur de CO2-fractie, en het opvolgend aan een volumekracht onderwerpen (bijvoorbeeld door rotatie) van het aldus verkregen mediummengsel zorgt voor een zeer voordelige scheiding van 10 het mengsel in tenminste twee fracties, waarvan CO2 er één van is.Expansion can possibly be realized by using an expansion cooler of the "Joule Thomson" type. In such an expansion cooler the gas mixture is isenthalpically cooled, so that the pressure can be lowered relatively independently of the temperature. Another possibility is that the cooling is effected by a cooling medium that is, for example, expanded in a separate circulation system in order to be brought to the desired low temperature level. The expansion is preferably carried out isentropically (or adiabatically) with the aid of a turbine. With such cooling, dmk and temperature are lowered together. The advantage of working with a separate cooling medium relative to expansion of the medium to be separated is, among other things, that this separate cooling medium can be optimized for the desired cooling effect. The combination of the described phase transition of at least one of the fractions present in the gas mixture, preferably the CO2 fraction, and subsequent subjecting to a volume force (for example by rotation) of the thus obtained medium mixture ensures a very advantageous separation of the medium mixture mixture in at least two fractions, of which CO2 is one.
In een voorkeursuitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding wordt de koeling en/of de expansie dusdanig uitgevoerd dat de eindtemperatuur ten hoogste 50°C hoger is dan de temperatuur die bij de einddruk overeenkomt met de overgang van de 15 tenminste één fractienaar de vaste fase. Met meer voorkeur is de eindtemperatuur ten hoogste 20°C hoger dan de temperatuur die bij de einddruk overeenkomt met de overgang van de tenminste één fractie naar de vaste fase. Zoals hierboven reeds aangegeven heeft het de voorkeur als de tenminste één fractie de CO2 - fractie is. In een dergelijke voorkeursuitvoeringsvorm waarbij de tenminste één fractie de CO2 - fractie 20 is, heeft het voordelen wanneer de eindtemperatuur gelegen tussen -80°C en -20°C, en de einddruk tussen 10 en 80 bar. Met de meeste voorkeur worden de eindtemperatuur tussen -60°C en -40°C, en de einddruk tussen 20 en 60 bar gekozen. In een voorkeursuitvoeringsvorm waarbij de tenminste één fractie de HCN-fractie is, heeft het voordelen wanneer de eindtemperatuur gelegen tussen -20°C en 50°C, en de einddruk 25 tussen 1 en 60 bar. Met de meeste voorkeur worden de eindtemperatuur in deze voorkeurswerkwijze tussen 0°C en 40°C, en de einddruk tussen 5 en 30 bar gekozen.In a preferred embodiment of the method according to the invention, the cooling and / or the expansion is carried out in such a way that the final temperature is at most 50 ° C higher than the temperature corresponding to the transition of the at least one fractional to the solid phase at the final pressure. More preferably, the final temperature is at most 20 ° C higher than the temperature corresponding to the transition from the at least one fraction to the solid phase at the final pressure. As indicated above, it is preferable if the at least one fraction is the CO2 fraction. In such a preferred embodiment wherein the at least one fraction is the CO2 fraction, it is advantageous if the final temperature is between -80 ° C and -20 ° C, and the final pressure is between 10 and 80 bar. Most preferably, the final temperature is selected between -60 ° C and -40 ° C, and the final pressure between 20 and 60 bar. In a preferred embodiment wherein the at least one fraction is the HCN fraction, it is advantageous if the final temperature is between -20 ° C and 50 ° C, and the final pressure is between 1 and 60 bar. Most preferably, the final temperature in this preferred method is selected between 0 ° C and 40 ° C, and the final pressure between 5 and 30 bar.
Een fasediagram van het gasmengsel (een diagram van de druk versus de temperatuur) wordt doorgaans gekenmerkt door een gebied waar de fracties van het gasmengsel één 30 fase vormen (het menggebied), en een min of meer gesloten gebied waar althans een gedeelte van de fracties een afwijkende fase vormt (ontmengingsgebied). Verder worden doorgaans een gasvormig gebied, een vloeistofgebied en een vaste stofgebied onderscheiden, waarbij het gasvormig gebied gemiddeld bij hoge druk en temperatuur is gelegen, en het vaste stofgebied juist bij lage druk en temperatuur. Een aantal lijnen 6 demarqueren deze gebieden, in het bijzonder een vloeistoflijn, die de grens aangeeft tussen combinaties van druk en temperatuur waaronder (naast andere fasen) ook een vloeistoffase ontstaat, en een vaste stoflijn, die de grens aangeeft tussen combinaties van druk en temperatuur waaronder (naast andere fasen) ook een vaste stoffase ontstaat.A phase diagram of the gas mixture (a diagram of the pressure versus the temperature) is usually characterized by an area where the fractions of the gas mixture form one phase (the mixing area), and a more or less closed area where at least a portion of the fractions constitutes a different phase (separation area). Furthermore, a gaseous region, a liquid region and a solid region are generally distinguished, wherein the gaseous region is on average at high pressure and temperature, and the solid region precisely at low pressure and temperature. A number of lines 6 demarcate these areas, in particular a liquid line, which indicates the boundary between combinations of pressure and temperature under which (in addition to other phases) also a liquid phase is formed, and a solid line, which indicates the boundary between combinations of pressure and temperature under which (in addition to other phases) also a solid substance phase is created.
5 De temperatuur die bij de einddruk overeenkomt met de overgang van de tenminste één fractie naar in hoofdzaak de vaste fase, is dus de temperatuur overeenkomstig het snijpunt van de einddruklijn met de vaste stoflijn voor de betreffende fase.The temperature corresponding to the transition from the at least one fraction to essentially the solid phase at the final pressure is therefore the temperature corresponding to the intersection of the final pressure line with the solid line for the phase in question.
Door de afkoeling en/of expansie dusdanig te kiezen dat het eindpunt (de combinatie 10 van bereikte einddruk en eindtemperatuur) op het fasediagram zich zo dicht mogelijk bij de vaste stoflijn bevindt van de tenminste één fractie wordt een scheiding van het CO2 verkregen met verder verbeterde selectiviteit. Het wordt zo zelfs mogelijk in beginsel elke scheidingstechniek toe te passen, ook deze die op zich geen hoge selectiviteit bieden, zoals bijvoorbeeld scheiding door middel van zwaartekracht, en/of een cycloon. 15 Het separatierendement van de rotatiemiddelen wordt overeenkomstig de onderhavige uitvinding verhoogd door, voordat het gasmengsel de rotatiemiddelen bereikt tenminste één fractie, en bij voorkeur de CCVfractie althans gedeeltelijk, en bij voorkeur in hoofdzaak, in vloeibare vorm te brengen. Deze faseovergang vindt plaats door het wijzigen van de temperatuur (afhankelijk van de omstandigheden verwarmen of koelen) 20 en/of de druk van het gasmengsel. Aldus is het eenvoudiger om door middel van rotatie (ten gevolge van de toename van het verschil in op de fractie uitgeoefende centripetaalkrachten) de fracties van het gasmengsel van elkaar te scheiden. Hierbij zij opgemerkt dat onder het scheiden van de fracties wordt verstaan het ten minste gedeeltelijk scheiden van twee fracties zodanig dat er een significant verschil in de 25 gemiddelde massadichtheid van de twee fracties ontstaat; een volledige (100%) scheiding zal in de praktijk moeilijk realiseerbaar zijn. Ten gevolge van de rotatie van het mengsel met nu vergrootte verschillen in de massadichtheid van de te separeren fracties zal de lichtere fractie althans in hoofdzaak naar de binnenzijde van de rotatie migreren en zal de zwaardere fractie (de vloeibare fractie) althans in hoofdzaak naar de 30 buitenzijde van de rotatie migreren.By choosing the cooling and / or expansion such that the end point (the combination of reached final pressure and end temperature) on the phase diagram is as close as possible to the solid line of the at least one fraction, a separation of the CO2 is obtained with further improved selectivity. It thus becomes even possible in principle to apply any separation technique, including those that do not in themselves offer high selectivity, such as, for example, gravity separation and / or a cyclone. The separation efficiency of the rotation means is increased according to the present invention by bringing at least one fraction, and preferably the CCV fraction at least partially, and preferably substantially, into liquid form before the gas mixture reaches the rotation means. This phase transition takes place by changing the temperature (depending on the heating or cooling conditions) and / or the pressure of the gas mixture. It is thus easier to separate the fractions of the gas mixture by means of rotation (due to the increase in the difference in centripetal forces exerted on the fraction). It is to be noted here that separating the fractions is understood to mean at least partially separating two fractions such that a significant difference in the average mass density of the two fractions results; a complete (100%) separation will be difficult to achieve in practice. As a result of the rotation of the mixture with now increased differences in the mass density of the fractions to be separated, the lighter fraction will migrate at least substantially to the inside of the rotation and the heavier fraction (the liquid fraction) will at least substantially go to the migrate outside of the rotation.
Naast de ten opzichte van de stand der techniek verhoogde selectiviteit voor CO2 betreft onderhavige uitvinding een scheiding die bovendien de gebruiksmogelijkheden van ten minste één van de fracties vergroot ten opzichte van het gasmengsel. Deze bruikbare 7 (“gereinigde”) fractie kan ook na het separeren nog steeds een deel van een overige ongewenste fractie bezitten (“vervuild zijn met een overige fractie”) maar deze overige fractie is significant kleiner dan de aanwezigheid van deze ongewenste fractie in het oorspronkelijke mengsel. Bij toepassen van de werkwijze voor het separeren van CO2 5 uit rook- en/of synthesegassen bijvoorbeeld, zal de bruikbare fractie een H2-bevattend gasmengsel omvatten. Dit H2-bevattend gasmengsel dat door de hoge selectiviteit van de werkwijze volgens de uitvinding een hoog gehalte watersof bevat, kan desgewenst in elektriciteit worden omgezet in een kolenvergassingseenheid en/of als eindproduct worden verkocht als feedstock voor een chemische fabriek, of voor automotive 10 toepassingen bijvoorbeeld. Een verder voordeel van de werkwijze volgens onderhavige uitvinding is dat het energieverbruik ervan bijzonder laag is, doorgaans van de grootteorde van 3000 J/mol. Dit energieverlies bedraagt slechts 1 %o van de enthalpische verbrandingswaarde van het H2-bevattend gasmengsel (van de orde van 3.106 J/mol).In addition to the selectivity for CO2 compared to the state of the art, the present invention relates to a separation which moreover increases the possibilities of use of at least one of the fractions relative to the gas mixture. This usable 7 ("cleaned") fraction can still have a part of an other undesired fraction after "separation" ("contaminated with an other fraction"), but this remaining fraction is significantly smaller than the presence of this undesired fraction in the original mixture. When applying the method for separating CO2 from smoke and / or synthesis gases, for example, the usable fraction will comprise an H2-containing gas mixture. This H2-containing gas mixture which, because of the high selectivity of the method according to the invention, contains a high content of water, can if desired be converted into electricity in a coal gasification unit and / or sold as end product as feedstock for a chemical plant, or for automotive applications. for example. A further advantage of the method according to the present invention is that its energy consumption is particularly low, usually of the order of 3000 J / mol. This energy loss is only 1% o of the enthalpic combustion value of the H2-containing gas mixture (of the order of 3,106 J / mol).
1515
De opvolgende stappen van de werkwijze volgens de uitvinding leiden tot een onverwacht hoog scheidingsrendement zonder dat daartoe volumineuze apparatuur is benodigd (dat wil zeggen de inrichting kan zeer compact zijn uitgevoerd) en waarin het mediummengsel slechts een korte periode hoeft te verblijven. Een inrichting kan nog 20 kleiner (met een kleiner volume) worden uitgevoerd, indien het mediummengsel onder hogere druk door de inrichting wordt gevoerd.The subsequent steps of the method according to the invention lead to an unexpectedly high separation efficiency without the need for bulky equipment (i.e. the device can be very compact) and in which the medium mixture only has to reside for a short period. A device can be made even smaller (with a smaller volume) if the medium mixture is passed through the device under higher pressure.
In een voorkeursvariant van de werkwijze volgens de uitvinding wordt tijdens bewerkingsstap C) het mediummengsel onderworpen aan de zwaartekracht. Een 25 dergelijke scheidingstechniek is zeer eenvoudig, en vergt weinig energie en investeringen. In een verdere voorkeursvariant wordt tijdens bewerkingsstap C) het mediummengsel onderworpen aan een centrifugaalkracht, door het mediummengsel toe te voeren aan rotatiemiddelen. De rotatiemiddelen kunnen bijvoorbeeld worden gevormd door ten minste één cycloon (vortex), of als alternatief door een samenstel van 30 meerdere cyclonen. In het geval van een cycloon is het mogelijk de rotatiemiddelen stationair uit te voeren en slechts het medium tot rotatie over te laten gaan. Het toepassen van meerdere (kleinere) cyclonen heeft ten opzichte van een enkele cycloon een voordeel dat vergelijkbaar is met het voordeel van een roterend samenstel van doorvoerkanalen. In een cycloon kunnen facultatief schotten worden geplaatst voor 8 bijvoorbeeld het doen neerslaan van een bepaalde fractie op de schotten en voor het sturen van de cycloon.In a preferred variant of the method according to the invention, the medium mixture is subjected to gravity during processing step C). Such a separation technique is very simple, and requires little energy and investment. In a further preferred variant, during processing step C), the medium mixture is subjected to a centrifugal force, by supplying the medium mixture to rotating means. The rotation means can for instance be formed by at least one cyclone (vortex), or alternatively by an assembly of several cyclones. In the case of a cyclone, it is possible to make the rotation means stationary and only allow the medium to rotate. The use of several (smaller) cyclones has an advantage over a single cyclone that is comparable to the advantage of a rotating assembly of feed-through channels. Optional baffles can be placed in a cyclone for, for example, depositing a specific fraction on the baffles and for controlling the cyclone.
Een bijzonder gunstige werkwijze volgens de uitvinding wordt gekenmerkt doordat 5 tijdens bewerkingsstap C) het mediummengsel in roterende stroming wordt gebracht in daartoe voorziene rotatiemiddelen die een roterend samenstel van doorvoerkanalen omvatten. Dergelijke roterende schelders hebben als voordeel dat de gemiddelde afstand van het medium tot een wand (in radiale richting) beperkt blijft waardoor er in relatief geringe tijd (hetgeen overeenkomt met een in axiale richting relatief beperkte lengte van 10 de roterende scheider) een gewenste scheidingsgraad kan worden bereikt. De werking van zo een roterend samenstel van doorvoerkanalen wordt verder positief beïnvloed indien er in de kanalen bij voorkeur een laminaire stroming van het medium wordt aangehouden. Anderzijds is het ook mogelijk dat het medium met turbulente stroming door de kanalen wordt gevoerd. De toe te passen stroomsnelheden kunnen situationeel 15 worden gevarieerd respectievelijk geoptimaliseerd. Een bijzonder geschikte roterende scheider van onderhavig type wordt bijvoorbeeld beschreven in EP0286160A, de inhoud waarvan nadrukkelijk wordt opgenomen in onderhavige aanvrage.A particularly favorable method according to the invention is characterized in that during processing step C) the medium mixture is brought into rotating flow in rotation means provided for this purpose which comprise a rotating assembly of feed-through channels. Such rotary detectors have the advantage that the average distance from the medium to a wall (in the radial direction) remains limited, so that a desired degree of separation can be achieved in a relatively short time (which corresponds to a length of the rotary separator which is relatively limited in the axial direction). are being reached. The operation of such a rotating assembly of feed-through channels is further positively influenced if a laminar flow of the medium is preferably maintained in the channels. On the other hand, it is also possible that the medium with turbulent flow is passed through the channels. The flow rates to be used can be varied or optimized in situ. A particularly suitable rotary separator of the present type is described, for example, in EP0286160A, the contents of which are expressly included in the present application.
Met bijzondere voorkeur wordt de werkwijze volgens de uitvinding toegepast door 20 tijdens bewerkingsstap C) het mediummengsel te onderwerpen aan zwaartekracht, en/of aan een centrifugaalkracht, en/of het mediummengsel in roterende stroming te brengen in daartoe voorziene rotatiemiddelen die een roterend samenstel van doorvoerkanalen omvatten. De combinatie van scheidingstechnieken kan leiden tot een verder verhoogde selectiviteit van het uit het gasmengsel te separeren CO2. In een verdere 25 voorkeursuitvoeringsvorm van de werkwijze wordt de gesepareerde gasvormige fractie verder gezuiverd door dit stroomafwaarts van de rotatiemiddelen door tenminste één membraan te leiden (fysische adsorptie), en/of door een wasser (chemische absorptie). Dit heeft als bijkomend voordeel dat de selectiviteit verder wordt verbeterd, in het bijzonder ook omdat fysische adsorptie en/of chemische absorptie scheiding minder 30 energie kost naarmate het CO2 -gehalte in het gasmengsel lager is.The method according to the invention is particularly preferably applied by subjecting the medium mixture to gravity and / or to a centrifugal force during processing step C) and / or bringing the medium mixture into rotating flow in rotation means provided for this purpose and comprising a rotating assembly of feed-through channels include. The combination of separation techniques can lead to a further increased selectivity of the CO2 to be separated from the gas mixture. In a further preferred embodiment of the method, the separated gaseous fraction is further purified by passing it downstream of the rotation means through at least one membrane (physical adsorption), and / or through a washer (chemical absorption). This has the additional advantage that the selectivity is further improved, in particular also because physical adsorption and / or chemical absorption separation costs less energy as the CO2 content in the gas mixture is lower.
De werkwijze volgens de uitvinding kan met een relatief kleine doorstroominrichting worden uitgevoerd aangezien de afzonderlijke bewerkingsstappen binnen zeer kort tijdsbestek, bijvoorbeeld afzonderlijk in minder dan 1 seconde, veelal in minder dan 0,1 9 seconde of zelfs in minder van 10 of minder dan 5 milliseconden, kunnen worden uitgevoerd. Dit maakt langdurige processen met bijbehorende inrichtingen die zodanig zijn gedimensioneerd dat zij grote volumes kunnen bevatten overbodig.The method according to the invention can be carried out with a relatively small flow-through device since the individual processing steps take place within a very short period of time, for example individually in less than 1 second, often in less than 0.19 seconds or even in less than 10 or less than 5 milliseconds , can be executed. This eliminates lengthy processes with associated devices that are dimensioned such that they can contain large volumes.
5 De werkwijze volgens de uitvinding wordt in het bijzonder toegepast voor het separeren van CO2 uit een rookgas en/of synthesegas van een fossiel en/of biomassa gestookt proces. De werkwijze wordt dan gekenmerkt doordat tijdens bewerkingsstap A) een rookgas en/of synthesegas van een fossiel en/of biomassa gestookt proces wordt verschaft.The method according to the invention is used in particular for separating CO2 from a flue gas and / or synthesis gas from a fossil and / or biomass fired process. The method is then characterized in that a flue gas and / or synthesis gas from a fossil and / or biomass fired process is provided during processing step A).
1010
Het CO2 kan volgens de uitvinding met grote selectiviteit worden gesepareerd uit het gasmengsel. Dit bijzonder gunstige effect wordt onder andere bereikt door tenminste één van de in het gasmengsel aanwezige fracties, en bij voorkeur de CC>2-fractie, voorafgaand aan de eigenlijke scheiding althans gedeeltelijk in vloeibare vorm te 15 brengen, waardoor in het gasmengsel een fasescheiding ontstaat. De werkwijze volgens de uitvinding heeft als bijkomend voordeel dat de vloeibare fractie in stap D) kan worden afgevoerd door dit te verpompen. Als deze vloeibare fractie de CCh-fractie is, dan kan het gesepareerde CO2 op zeer eenvoudige wijze worden getransporteerd naar een locatie waar het kan worden opgeslagen. Bij voorkeur is dit een locatie op de 20 zeebodem. Ook kan het gesepareerde CO2 op deze wijze naar een ondergronds reservoir van poreus gesteente worden gevoerd. Opslag op de zeebodem kan een belangrijke bijdrage leveren aan het oplossen van het broeikasprobleem. Opgemerkt wordt dat met een locatie op de zeebodem elke locatie wordt bedoeld die diep genoeg onder het zeeniveau is gelegen om bijvoorbeeld CO2 gemakkelijk te laten oplossen in het 25 zeewater.According to the invention, the CO2 can be separated from the gas mixture with great selectivity. This particularly favorable effect is achieved inter alia by bringing at least one of the fractions present in the gas mixture, and preferably the CC> 2 fraction, at least partially into liquid form prior to the actual separation, as a result of which a phase separation occurs in the gas mixture . The method according to the invention has the additional advantage that the liquid fraction in step D) can be discharged by pumping it. If this liquid fraction is the CCh fraction, the separated CO2 can be transported in a very simple way to a location where it can be stored. This is preferably a location on the seabed. The separated CO2 can also be fed in this way to an underground reservoir of porous rock. Storage on the seabed can make an important contribution to solving the greenhouse problem. It is noted that a location on the seabed means any location that is deep enough below sea level to allow CO2 to dissolve easily in the seawater, for example.
De uitvinding betreft eveneens een inrichting voor het separeren van CO2 uit een gasmengsel, de werking en voordelen waarvan reeds uitvoerig hierboven werden toegelicht in het kader van de werkwijze. De inrichting omvat: 30 - rotatiemiddelen voor het doen roteren van het stromende te separeren gasmengsel, een in stroomrichting van het gasmengsel stroomopwaarts op de rotatiemiddelen aansluitende koel- en/of expansiemiddelen voor het op fysische wijze laten 10 overgaan van tenminste één van de in het gasmengsel aanwezige fracties naar de vloeibare fase, - een op de koel- en/of expansiemiddelen aansluitende toevoer voor het te separeren mediummengsel, en 5 - op de rotatiemiddelen aansluitende pompmiddelen voor het afvoeren van de afgescheiden vloeibare fase.The invention also relates to a device for separating CO2 from a gas mixture, the operation and advantages of which have already been explained in detail above in the context of the method. The device comprises: - rotation means for rotating the flowing gas mixture to be separated, a cooling and / or expansion means connecting upstream of the rotation means in the flow direction of the gas mixture for causing at least one of the at least one of the fractions present in the gas mixture to the liquid phase, - a feed for the medium mixture to be separated connecting to the cooling and / or expansion means, and - pumping means connecting to the rotation means for discharging the separated liquid phase.
Bij voorkeur worden de rotatiemiddelen gevormd door een roterend samenstel van doorvoerkanalen en/of door ten minste één cycloon. Verder heeft het voordelen de 10 inrichting te kenmerken doordat de pompmiddelen aansluiten op een locatie op de zeebodem, en/of ondergronds reservoir van poreus gesteente.The rotation means are preferably formed by a rotating assembly of feed-through channels and / or by at least one cyclone. It is furthermore advantageous to characterize the device in that the pump means connect to a location on the seabed and / or underground reservoir of porous rock.
Met de inrichting volgens de uitvinding is het mogelijk om op selectieve en goedkope wijze in ieder geval CO2 te separeren uit een gasmengsel dat bij voorkeur tevens H2 15 en/o f HCN bevat.With the device according to the invention it is possible to selectively and inexpensively separate CO2 from a gas mixture that preferably also contains H2 and / or HCN.
De onderhavige uitvinding zal verder worden verduidelijkt aan de hand van de in navolgende figuren weergeven niet-limitatieve uitvoeringsvoorbeelden. Hierin toont: figuur 1 een schematisch aanzicht op een inrichting overeenkomstig de uitvinding, en 20 figuur 2 een voorbeeld van een gedeelte van een fasediagram van een met de werkwijze overeenkomstig de uitvinding te separeren eerste gasmengsel; en . figuur 3 een voorbeeld van een gedeelte van een fasediagram van een met de werkwijze overeenkomstig de uitvinding te separeren tweede gasmengsel.The present invention will be further elucidated with reference to the non-limitative exemplary embodiments represented in the following figures. Herein: figure 1 shows a schematic view of a device according to the invention, and figure 2 shows an example of a part of a phase diagram of a first gas mixture to be separated with the method according to the invention; and . figure 3 shows an example of a part of a phase diagram of a second gas mixture to be separated with the method according to the invention.
25 Figuur 2 toont een fasediagram van een verontreinigd rookgas, dat met de uitgevonden werkwijze kan worden gereinigd. Het betreft meer in het bijzonder het fasediagram van een 50/40/10 mol% H2/CO2/N2 mengsel. Op de y-as wordt de druk 100 weergegeven, terwijl langs de x-as de temperatuur 200 is uitgezet. Het fasediagram omvat een gebied (aangeduid met G) waar de fracties van het gasmengsel één gasfase vormen (het 30 menggebied) en dat zich bij relatief hoge temperaturen uitstrekt. Verder zijn twee gebieden zichtbaar (aangeduid met G+L, en G+S+L) waar althans een gedeelte van de fracties een afwijkende fase vormen (ontmengingsgebieden). In gebied G is het mediummengsel gasvormig, in gebied G+L is een mengsel aanwezig van vloeistof en gas, waarbij in onderhavig geval CO2 zich in de vloeibare fase bevindt en de rest van de 11 componenten in de gasfase. In gebied G+S+L is een mengsel aanwezig van gas, vloeistof en vaste stof. Een aantal lijnen demarqueert de betreffende gebieden, in het bijzonder een dauwpuntslijn 110, die de grens aangeeft tussen combinaties van druk 100 en temperatuur 200 waaronder (naast andere fasen) ook een vloeistoffase L ontstaat, en 5 een vaste stoflijn 120, die de grens aangeeft tussen combinaties van druk 100 en temperatuur 200 waaronder (naast andere fasen) ook een vaste stoffase VS ontstaat. Het moge duidelijk zijn dat het in figuur 2 getoonde fasediagram slechts ten titel van voorbeeld wordt gegeven, en dat de werkwijze eveneens toepasbaar is voor het separeren van CCh-bevattende gasmengsels met meer fracties, en daardoor een 10 ingewikkelder fasediagram.Figure 2 shows a phase diagram of a contaminated flue gas that can be cleaned with the invented method. More specifically, it concerns the phase diagram of a 50/40/10 mol% H2 / CO2 / N2 mixture. The pressure 100 is displayed on the y-axis, while the temperature 200 is plotted along the x-axis. The phase diagram comprises an area (indicated by G) where the fractions of the gas mixture form one gas phase (the mixing area) and which extends at relatively high temperatures. Furthermore, two areas are visible (indicated by G + L and G + S + L) where at least a portion of the fractions form a different phase (separation areas). In region G the medium mixture is gaseous, in region G + L there is a mixture of liquid and gas, with CO2 in the present case in the liquid phase and the rest of the 11 components in the gas phase. A mixture of gas, liquid and solid is present in area G + S + L. A number of lines demarcate the areas in question, in particular a dew point line 110, which indicates the boundary between combinations of pressure 100 and temperature 200 under which (in addition to other phases) also a liquid phase L is formed, and a solid line 120, which indicates the boundary between combinations of pressure 100 and temperature 200 under which (in addition to other phases) a solid substance phase VS is formed. It will be clear that the phase diagram shown in Figure 2 is only given by way of example, and that the method is also applicable for separating CCh-containing gas mixtures with more fractions, and therefore a more complex phase diagram.
Zo wordt in figuur 3 een fasediagram getoond van een synthesegas, dat met de uitgevonden werkwijze kan worden gereinigd. Het betreft meer in het bijzonder het fasediagram van een 50/50 mol% HCN/CCb gasmengsel. Op de y-as wordt de druk 100 15 weergegeven, terwijl langs de x-as de temperatuur 200 is uitgezet. Het fasediagram omvat verder een gebied (aangeduid met G of L) waar de fracties van het gasmengsel één fase vormen (het menggebied), en een min of meer gesloten gebied (aangeduid met G+L, L+S, en G+L+S) waar althans een gedeelte van de fracties een afwijkende fase vormen (ontmengingsgebied). In gebied G is het gasmengsel gasvormig, in gebied L is 20 het gasmengsel vloeibaar. In gebied G+L is een mengsel aanwezig van vloeistof en gas, waarbij in onderhavig geval HCN zich in de vloeibare fase bevindt, en C02 in de gasfase. In gebied G+S+L is een mengsel aanwezig van gas, vloeistof en vaste stof. Een aantal lijnen demarkeren de betreffende gebieden, in het bijzonder een dauwpuntslijn 110, die de grens aangeeft tussen combinaties van druk 100 en temperatuur 200 25 waaronder (naast andere fasen) ook een vloeistoffase L ontstaat, en een vaste stoflijn 120, die de grens aangeeft tussen combinaties van druk 100 en temperatuur 200 waaronder (naast andere fasen) ook een vaste stoffase S ontstaat. Het fasediagram vertoont een kritisch punt 140, een bij de vakman algemeen bekend begrip, waarbij de gasfase en vloeibare fase met elkaar een evenwicht vormen. De kritische temperatuur 30 wordt in het fasediagram van figuur 3 aangeduid met Τ„ύ·For example, Figure 3 shows a phase diagram of a synthesis gas that can be cleaned using the invented method. More specifically, it concerns the phase diagram of a 50/50 mol% HCN / CCb gas mixture. The pressure 100 is displayed on the y-axis, while the temperature 200 is plotted along the x-axis. The phase diagram further comprises an area (indicated by G or L) where the fractions of the gas mixture form one phase (the mixing area), and a more or less closed area (indicated by G + L, L + S, and G + L + S) where at least a portion of the fractions form a different phase (separation area). In region G the gas mixture is gaseous, in region L the gas mixture is liquid. A mixture of liquid and gas is present in region G + L, in which case HCN is in the liquid phase and CO2 is in the gas phase. A mixture of gas, liquid and solid is present in area G + S + L. A number of lines demark the respective areas, in particular a dew point line 110, which indicates the boundary between combinations of pressure 100 and temperature 200 under which (in addition to other phases) also a liquid phase L is formed, and a solid line 120, which indicates the boundary between combinations of pressure 100 and temperature 200 under which (in addition to other phases) also a solid substance phase S is formed. The phase diagram shows a critical point 140, a concept generally known to those skilled in the art, wherein the gas phase and liquid phase form an equilibrium with each other. The critical temperature 30 is indicated in the phase diagram of Figure 3 with Τ „ύ ·
Onder verwijzing naar figuur 1 wordt een inrichting 1 voor het reinigen van een verontreinigd gas zoals bijvoorbeeld het hierboven aangehaalde C02-bevattende rookgas getoond, in welke inrichting 1 de werkwijze volgens de uitvinding kan worden 12 uitgevoerd. In een eerste voorkeursvariant van de werkwijze volgens de uitvinding wordt door een toevoer 2 overeenkomstig de pijl Pi het verontreinigde gas toegevoerd onder een druk tussen 100 en 300 bar (veelal een typische druk van ongeveer 250 bar) en een temperatuur van bijvoorbeeld meer dan 100°C. Het overeenkomstig de pijl Pi 5 toegevoerde gas wordt eventueel in een warmtewisselaar 3 gekoeld, bijvoorbeeld door middel van koeling aan de atmosfeer. De koeling is dusdanig dat het gasmengsel op een temperatuur wordt gebracht die het mengsel gasvormig houdt. Het gas wordt bij voorkeur bij nagenoeg constante druk afgekoeld. Het aldus verkregen gasmengsel stroomt vanuit de warmtewisselaar 3 overeenkomstig de pijl P2 naar een smoorklep 4. 10 Door middel van de smoorklep 4 wordt het overeenkomstig de pijl P2 toegevoerde gasmengsel, bij voorkeur op isentropische wijze, geëxpandeerd naar een lagere druk, bijvoorbeeld tussen 5 en 20 bar. Deze isentropische druk - en temperatuurverlaging is in figuren 2 en 3 aangegeven door middel van lijn 130. Ten gevolge van de plotselinge drukverlaging zal de temperatuur van het gasmengsel terugvallen tot een 15 eindtemperatuur Te (en een overeenkomstige einddruk pe) zodanig dat een deel van de in het gasmengsel aanwezige CO2 - fractie van fase verandert. Voor het 50/40/10 mol% H2/CO2/N2 mengsel zal de CO2 - fractie vloeibaar worden. Voor het 50/50 mol% HCN/CO2 mengsel zal de HCN - fractie vloeibaar worden. Volgens de uitvinding ligt de eindtemperatuur Tebij voorkeur relatief dichtbij, bijvoorbeeld ten hoogste 50°C 20 hoger dan, de temperatuur die bij de einddruk pe overeenkomt met de overgang van tenminste één van de fracties van het gasmengsel naar de vaste fase, dit is verwijzend naar figuren 2 en 3 de temperatuur Ts. Voor het 50/40/10 mol% H2/CO2/N2 gasmengsel zal de CO2 - fractie bij Ts vast worden, voor het 50/50 mol% HCN/CO2 mengsel de HCN - fractie. Door het gasmengsel op de temperatuur Te te brengen ontstaat er een 25 mediummengsel 5 met een gas vormige matrix waarin CO2 of HCN vloeistofdruppels zijn opgenomen. Dit gas/vloeistofdruppelmengsel 5 wordt door de kanalen 6 van een rotor 7 gevoerd waardoor, ten gevolge van de rotatie R van de rotor 7, de CO2 of HCN vloeistofdruppels neerslaan tegen de naar een rotatieas 8 toegekeerde zijden van de kanalen 6 van de rotor 7. De neergeslagen vloeistofdruppels worden afgevangen in een 30 bekken 10 dat door middel van het activeren van een pomp 11 kan worden geleegd, zodanig dat de vloeibare fractie overeenkomstig de pijl P3 wordt afgevoerd. Bij voorkeur dient deze afvoer tenminste voor CO2 gekoeld plaats te vinden om het CO2 vloeibaar te houden. De gasvormige fase (¾ of CO2) verlaat de rotor 7 aan de van de smoorklep 4 afgekeerde zijde als een gasstroom 12. De gasstroom 12 die, ten minste 13 voor een groot deel, is ontdaan van CO2 en in hoofdzaak H2 bevat, wordt afgezogen en verlaat de inrichting 1 overeenkomstig de pijl P4 als gereinigd gas. Voor het 50/50 mol% HCN/CO2 mengsel omvat de gasstroom in hoofdzaak CO2, dat tenminste gedeeltelijk van HCN is ontdaan. Desgewenst kan het door de werkwijze volgens de 5 uitvinding ontstane gas/vloeistofdruppelmengsel 5 voorafgaand worden gescheiden door het aan zwaartekracht te onderwerpen.With reference to Figure 1, a device 1 for cleaning a contaminated gas such as, for example, the above-mentioned CO2-containing flue gas, is shown, in which device 1 the method according to the invention can be carried out. In a first preferred variant of the method according to the invention, the contaminated gas is supplied by a feed 2 in accordance with the arrow Pi under a pressure between 100 and 300 bar (usually a typical pressure of approximately 250 bar) and a temperature of, for example, more than 100 ° C. The gas supplied in accordance with arrow Pi 5 is optionally cooled in a heat exchanger 3, for example by means of cooling to the atmosphere. The cooling is such that the gas mixture is brought to a temperature that keeps the mixture gaseous. The gas is preferably cooled at substantially constant pressure. The gas mixture thus obtained flows from the heat exchanger 3 according to the arrow P2 to a throttle valve 4. By means of the throttle valve 4, the gas mixture supplied according to the arrow P2 is expanded, preferably in an isentropic manner, to a lower pressure, for example between 5 and 20 bar. This isentropic pressure and temperature reduction is indicated in Figures 2 and 3 by means of line 130. As a result of the sudden pressure reduction, the temperature of the gas mixture will fall back to a final temperature Te (and a corresponding final pressure pe) such that part of the the CO2 fraction present in the gas mixture changes phase. For the 50/40/10 mol% H2 / CO2 / N2 mixture, the CO2 fraction will become liquid. For the 50/50 mol% HCN / CO2 mixture, the HCN fraction will become liquid. According to the invention, the final temperature is preferably relatively close, for example at most 50 ° C, higher than, the temperature corresponding to the transition from at least one of the fractions of the gas mixture to the solid phase at the final pressure, this being referring to figures 2 and 3 the temperature Ts. For the 50/40/10 mol% H2 / CO2 / N2 gas mixture the CO2 fraction will solidify at Ts, for the 50/50 mol% HCN / CO2 mixture the HCN fraction. By bringing the gas mixture to the temperature Te, a medium mixture 5 is formed with a gas-shaped matrix in which CO2 or HCN liquid droplets are included. This gas / liquid droplet mixture 5 is passed through the channels 6 of a rotor 7, as a result of which, due to the rotation R of the rotor 7, the CO2 or HCN liquid droplets precipitate against the sides of the channels 6 of the rotor 7 facing an axis of rotation 8. The precipitated liquid droplets are captured in a basin 10 which can be emptied by activating a pump 11, such that the liquid fraction is discharged in accordance with the arrow P3. This discharge should preferably take place at least for CO2 cooled in order to keep the CO2 liquid. The gaseous phase (¾ or CO2) leaves the rotor 7 on the side remote from the throttle valve 4 as a gas stream 12. The gas stream 12 which, at least 13 for a large part, is stripped of CO2 and mainly contains H2, is suctioned off and leaves the device 1 as purified gas according to arrow P4. For the 50/50 mol% HCN / CO2 mixture, the gas stream mainly comprises CO2, which is at least partially stripped of HCN. If desired, the gas / liquid drop mixture resulting from the method according to the invention can be separated beforehand by subjecting it to gravity.
Onder verwijzing naar figuur 2 is het volgens een tweede voorkeursuitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding ook mogelijk dat het gas bij nagenoeg 10 constante druk afgekoeld wordt tot temperatuur Te, zoals is aangegeven door de lijn 140. Volgens een derde voorkeursuitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding is het ook mogelijk dat het gas door middel van een Joule-Thompson condensor wordt afgekoeld tot de eindtemperatuur Te, zoals is aangegeven door de lijn 150.With reference to Figure 2, according to a second preferred embodiment of the method according to the invention, it is also possible that the gas is cooled to temperature Te at substantially constant pressure, as indicated by line 140. According to a third preferred embodiment of the method according to the invention, In accordance with the invention, it is also possible that the gas is cooled by means of a Joule-Thompson condenser to the final temperature Te, as indicated by the line 150.
1515
Met behulp van de bovenbeschreven eerste voorkeursvariant van de werkwijze volgens de uitvinding werd een 50/40/10 mol% gasmengsel van resp. H2, CO2 en N2 in een gasstroom en een vloeistofstroom gescheiden bij een eindtemperatuur Te van -55°C en een einddruk pe van 45 bar. De gasstroom bevatte na de scheiding 66,6 mol% H2, 20,3 20 mol% CO2 en 13,1 mol% N2. De vloeistofstroom bevatte na de scheiding 0,5 mol% H?, 98,9 mol% CO2 en 0,6 mol% N2. De molfractie gas/vloeistof bedroeg ongeveer 0,75/0,25. Met de werkwijze wordt derhalve een nagenoeg pure C02 vloeistofstroom verkregen. De residu gasstroom bevat slechts ongeveer 20 mol% C02. De totale hoeveelheid uit het oorspronkelijke gasmengsel gewonnen CO2 bedraagt ongeveer 62 25 %. De hierboven verkregen gasstroom werd vervolgens opnieuw aan de in figuur 1 weergegeven inrichting toegevoerd en een tweede maal onderworpen aan de werkwijze volgens de uitvinding. De gasstroom bevatte voor de scheiding 66,6 mol% H2, 20,3 mol% CO2 en 13,1 mol% N2,en na de scheiding 70,2 mol% H2, 16,1 mol% C02 en 13,7 mol% N2. De vloeistofstroom bevatte na de tweede scheiding 0,9 mol% H2, 98,2 mol% 30 CO2 en 0,9 mol% N2. De molfractie gas/vloeistof bedroeg dit maal ongeveer 0,95/0,05. De in de tweede stap uit het oorspronkelijke gasmengsel gewonnen hoeveelheid CO2 bedraagt ongeveer 25 %. De totale hoeveelheid uit het oorspronkelijke gasmengsel gewonnen C02 bedraagt voor de twee stappen tezamen dus ongeveer 75 %. Dit is hoger 14 dan tot hiertoe gebruikelijk, zeker als het beperkte aantal stappen (twee) in beschouwing wordt genomen.Using the above-described first preferred variant of the process according to the invention, a 50/40/10 mol% gas mixture of resp. H2, CO2 and N2 in a gas stream and a liquid stream separated at a final temperature Te of -55 ° C and a final pressure pe of 45 bar. After the separation, the gas stream contained 66.6 mol% H2, 20.3 mol% CO2 and 13.1 mol% N2. The liquid stream after the separation contained 0.5 mol% H 2, 98.9 mol% CO 2 and 0.6 mol% N 2. The gas / liquid mole fraction was approximately 0.75 / 0.25. A substantially pure CO2 liquid stream is therefore obtained with the method. The residual gas stream contains only about 20 mol% CO2. The total amount of CO2 recovered from the original gas mixture is approximately 62%. The gas stream obtained above was then supplied again to the device shown in Figure 1 and subjected to the method according to the invention a second time. The gas stream contained before the separation 66.6 mol% H2, 20.3 mol% CO2 and 13.1 mol% N2, and after the separation 70.2 mol% H2, 16.1 mol% CO2 and 13.7 mol% N2. After the second separation, the liquid stream contained 0.9 mole% H 2, 98.2 mole% CO 2 and 0.9 mole% N 2. The gas / liquid mole fraction this time was about 0.95 / 0.05. The amount of CO2 recovered from the original gas mixture in the second step is approximately 25%. The total amount of CO2 recovered from the original gas mixture is therefore approximately 75% for the two steps taken together. This is higher 14 than usual so far, certainly if the limited number of steps (two) is taken into consideration.
Met behulp van de bovenbeschreven eerste voorkeursvariant van de werkwijze volgens 5 de uitvinding werd een 50/50 mol% gasmengsel van resp. HCN en CO2 in een gasstroom en een vloeistofstroom gescheiden bij een eindtemperatuur Te van 25°C en een einddruk pe van 10 bar. Bij deze eindtemperatuur en -druk bevindt het C02 zich in de gasfase, terwijl het HCN zich in hoofdzaak in de vloeistoffase bevindt. De gasstroom bevatte na de scheiding 89,7 mol% CO2 en 10,3 mol% HCN. De vloeistofstroom 10 bevatte na de scheiding 91,0 mol% HCN en 8,9 mol% CO2. De molfractie gas/vloeistof bedroeg ongeveer 0,51/0,49. Met de uitgevonden werkwijze is het dus mogelijk in één enkele processtap een groot gedeelte van het HCN en het C02 af te scheiden, waarbij elke fractie ongeveer 90 mol% zuiverheid vertoont.Using the above-described first preferred variant of the method according to the invention, a 50/50 mol% gas mixture of resp. HCN and CO2 in a gas stream and a liquid stream separated at a final temperature Te of 25 ° C and a final pressure pe of 10 bar. At this final temperature and pressure, the CO2 is in the gas phase, while the HCN is essentially in the liquid phase. After the separation, the gas stream contained 89.7 mol% CO2 and 10.3 mol% HCN. The liquid stream 10 contained after the separation 91.0 mol% HCN and 8.9 mol% CO2. The gas / liquid mole fraction was approximately 0.51 / 0.49. Thus, with the invented method, it is possible to separate a large portion of the HCN and the CO2 in a single process step, with each fraction showing about 90 mole% purity.
1515
Claims (18)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL2000665A NL2000665C2 (en) | 2007-05-29 | 2007-05-29 | Method and device for separating CO2 from a smoke or synthesis gas mixture from fossil and biomass fired processes. |
| PCT/NL2008/050323 WO2008153379A1 (en) | 2007-05-29 | 2008-05-28 | Method and device for separating co2 from a flue gas or synthesis gas mixture from fossil and biomass-fuelled processes |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL2000665A NL2000665C2 (en) | 2007-05-29 | 2007-05-29 | Method and device for separating CO2 from a smoke or synthesis gas mixture from fossil and biomass fired processes. |
| NL2000665 | 2007-05-29 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL2000665C2 true NL2000665C2 (en) | 2008-12-02 |
Family
ID=38924499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL2000665A NL2000665C2 (en) | 2007-05-29 | 2007-05-29 | Method and device for separating CO2 from a smoke or synthesis gas mixture from fossil and biomass fired processes. |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| NL (1) | NL2000665C2 (en) |
| WO (1) | WO2008153379A1 (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20120167620A1 (en) | 2009-05-15 | 2012-07-05 | Eva Marfilia Van Dorst | Method and system for separating co2 from synthesis gas or flue gas |
| WO2011054803A1 (en) | 2009-11-03 | 2011-05-12 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Centrifugal separation of condensed co2 from a flue gas |
| IT201600081328A1 (en) * | 2016-08-02 | 2018-02-02 | Saipem Spa | RECOVERY OF CARBON DIOXIDE FROM SYNTHESIS GAS IN PLANTS FOR THE PRODUCTION OF AMMONIA BY MEANS OF GRAVIMETRIC SEPARATION |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE399620C (en) * | 1924-07-25 | Eduard Mazza | Process for separating gaseous mixtures into their components by centrifugal force | |
| EP0286160A1 (en) * | 1987-03-25 | 1988-10-12 | B B Romico Beheer B.V. | Rotational particle separator |
| NL8700723A (en) | 1987-03-27 | 1988-10-17 | Gallagher Electronics Ltd | Support for electric fence wire - has six spokes, any two of which are insulated if in contact with ground |
| DE19621908A1 (en) * | 1996-05-31 | 1997-12-04 | Filtan Gmbh | Method and device for drying gas, especially natural gas |
| WO2001028317A1 (en) | 1999-10-20 | 2001-04-26 | Lely Research Holding A.G. | An implement for demarcating an area, as well as a vehicle suitable for being used in said implement |
| WO2005118110A1 (en) * | 2004-06-01 | 2005-12-15 | Romico Hold A.V.V. | Device and method for separating a flowing medium mixture into fractions |
| US20060225386A1 (en) * | 2005-02-17 | 2006-10-12 | Bert Brouwers | Method for removing contaminating gaseous components from a natural gas stream |
| EP1747719A1 (en) | 2005-07-25 | 2007-01-31 | Lely Enterprises AG | A device for demarcating an area |
-
2007
- 2007-05-29 NL NL2000665A patent/NL2000665C2/en not_active IP Right Cessation
-
2008
- 2008-05-28 WO PCT/NL2008/050323 patent/WO2008153379A1/en not_active Ceased
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE399620C (en) * | 1924-07-25 | Eduard Mazza | Process for separating gaseous mixtures into their components by centrifugal force | |
| EP0286160A1 (en) * | 1987-03-25 | 1988-10-12 | B B Romico Beheer B.V. | Rotational particle separator |
| NL8700723A (en) | 1987-03-27 | 1988-10-17 | Gallagher Electronics Ltd | Support for electric fence wire - has six spokes, any two of which are insulated if in contact with ground |
| DE19621908A1 (en) * | 1996-05-31 | 1997-12-04 | Filtan Gmbh | Method and device for drying gas, especially natural gas |
| WO2001028317A1 (en) | 1999-10-20 | 2001-04-26 | Lely Research Holding A.G. | An implement for demarcating an area, as well as a vehicle suitable for being used in said implement |
| WO2005118110A1 (en) * | 2004-06-01 | 2005-12-15 | Romico Hold A.V.V. | Device and method for separating a flowing medium mixture into fractions |
| US20060225386A1 (en) * | 2005-02-17 | 2006-10-12 | Bert Brouwers | Method for removing contaminating gaseous components from a natural gas stream |
| EP1747719A1 (en) | 2005-07-25 | 2007-01-31 | Lely Enterprises AG | A device for demarcating an area |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2008153379A1 (en) | 2008-12-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6977112B2 (en) | Integrated system and method for removing acid gas from gas stream | |
| AU2013200405B2 (en) | Systems and methods for capturing carbon dioxide | |
| CA2712643C (en) | Method for burning carbonated fuels with combustion smoke filtration before compression | |
| JP6761022B2 (en) | Partial oxidation reaction with closed cycle quenching | |
| CN101939075B (en) | Carbon dioxide capture from flue gas | |
| CN102326044B (en) | Use the CO of cryogenic condensation 2recovery method | |
| CN105849045B (en) | With the oxygen-enriched combustion system and method for being thermally integrated ammonia synthesis | |
| US20080127632A1 (en) | Carbon dioxide capture systems and methods | |
| JP2020501884A (en) | Separation and simultaneous capture of CO2 and SO2 from flue gas of combustion process | |
| NL2000665C2 (en) | Method and device for separating CO2 from a smoke or synthesis gas mixture from fossil and biomass fired processes. | |
| AU2018322436B2 (en) | Integration of cold solvent and acid gas removal | |
| EP3838382A1 (en) | Method and device for separating carbon dioxide from a waste gas from a fluidised bed catalytic cracking (fcc) facility | |
| Sahami et al. | Intensifying CO2 condensation in the flue gas through the supersonic separators by hydrogen enriching: A computational study | |
| WO2019040305A1 (en) | Integration of cold solvent and acid gas removal | |
| EP4267278A1 (en) | Method for capturing a molecule of interest and associated capture system | |
| Van Benthum et al. | Condensed rotational separation of CO2 | |
| FR2867092A1 (en) | PROCESS FOR DECARBONATION OF SMOKE WITH COOLED PARTICLES | |
| Haddad | Controlled Solid-Vapour CO2 phase transitions in methane rich streams applied to biogas upgrading | |
| KR102489241B1 (en) | System and method for removing harmful substance | |
| WO2025021497A1 (en) | Method for solid-phase extraction of substances present in gas mixtures |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| V1 | Lapsed because of non-payment of the annual fee |
Effective date: 20101201 |