NL194255C - Switching network for controlling low-voltage halogen lamps. - Google Patents
Switching network for controlling low-voltage halogen lamps. Download PDFInfo
- Publication number
- NL194255C NL194255C NL9202100A NL9202100A NL194255C NL 194255 C NL194255 C NL 194255C NL 9202100 A NL9202100 A NL 9202100A NL 9202100 A NL9202100 A NL 9202100A NL 194255 C NL194255 C NL 194255C
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- circuit
- wave
- transistor
- voltage
- oscillation
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H7/00—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions
- H02H7/006—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for non-insulated low-voltage distribution systems, e.g. low-voltage halogen-lamp system
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/338—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only in a self-oscillating arrangement
- H02M3/3382—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only in a self-oscillating arrangement in a push-pull circuit arrangement
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B39/00—Circuit arrangements or apparatus for operating incandescent light sources
- H05B39/04—Controlling
- H05B39/041—Controlling the light-intensity of the source
- H05B39/044—Controlling the light-intensity of the source continuously
- H05B39/045—Controlling the light-intensity of the source continuously with high-frequency bridge converters
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B20/00—Energy efficient lighting technologies, e.g. halogen lamps or gas discharge lamps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
Description
1 1942551 194255
Schakelnetketen voor aansturing van laagspanningshalogeenlampenSwitching network for controlling low-voltage halogen lamps
De uitvinding bestaat uit een schakelnetketen voor aansturing van laagspanningshalogeenlampen, welke keten op elke bedrijfswijze, zoals normaal bedrijf over een groot lastbereik, alsmede op bedrijf met 5 overbelasting, bedrijfsbehoudend reageert en welke omvat een halve brugschakeling, een kortsluit-beschermingsschakeling, en een hulpschakeling die ter vermijding van een continue oscillatie over meer dan één halve golf van de netspanning een gedwongen onderbreking van de oscillatie aan het einde van elke halve golf tot stand brengtThe invention consists of a switching network circuit for controlling low-voltage halogen lamps, which circuit reacts in any operating mode, such as normal operation over a wide load range, as well as in operation with overload, and which comprises a half-bridge circuit, a short-circuit protection circuit, and an auxiliary circuit which creates a forced interruption of the oscillation at the end of each half wave to avoid continuous oscillation over more than one half-wave of the mains voltage
Zoals bekend worden laagspanningshalogeenlampen gevoed door een transformator of schakelnetdeel, 10 die de stroom en spanning omzetten. Bij een schakelnetdeel, dat in het lastbereik van een maximale last tot een minimale last in de verhouding 2:1 werkt, kunnen de vereiste functies, zoals afbreken van de oscillatie van de halfbrugomzetter met regelend ingrijpen van de kortsluitschakeling, worden vervuld, alsmede een helderheidsbesturing door variabele faseaansnijding worden bereikt. Bij bekende schakelingen is het evenwel niet mogelijk om bij grote lastbereiken in de verhouding 5:1 de genoemde functies te waarborgen. 15 Bij de uitvinding wordt er voor gezorgd, dat bij vaste koppeling van de halfbrugomzetter het schakelnetdeel ook bij zeer grote vermogens en kortsluiting niet over meer dan één halfgolf van het net door-oscilleert, en vervolgens weer opnieuw moet worden ontstoken.As is known, low-voltage halogen lamps are powered by a transformer or switching power supply unit, 10 which convert the current and voltage. With a switching power supply unit that operates in the load range from a maximum load to a minimum load in the ratio 2: 1, the required functions, such as interrupting the oscillation of the half-bridge converter with controlled intervention of the short-circuit circuit, can be fulfilled, as well as a brightness control be achieved by variable phase cutting. With known circuits, however, it is not possible to guarantee the functions mentioned for large load ranges in the ratio 5: 1. In the invention, it is ensured that, with a fixed coupling of the half-bridge converter, the switching network component does not oscillate over more than one half-wave of the network, even with very high powers and short-circuits, and then has to be ignited again.
Hierdoor wordt bereikt dat nu ook voor grote lastbereiken van schakelnetdelen van de bovengenoemde soort voor laagspanningshalogeenlampen een effectieve bescherming verkregen wordt. Eventueel flikkeren 20 van aangesloten lampen en gevaren voor kortsluiting wordt daarmee op betrouwbare wijze vermeden.This ensures that effective protection is now also obtained for large load ranges of switching network parts of the above-mentioned type for low-voltage halogen lamps. Any flickering of connected lamps and short-circuit hazards are thereby reliably avoided.
Uit de Europese octrooiaanvrage EP 0 466 031 A1 (Zumtobel AG) is een helderheidsstuurschakeling bekend, waarbij het, evenals bij de onderhavige uitvinding, gaat om een zelfoscillerende halfbrugschakeling. Daarbij is een extra schakeling aangebracht voor het sturen van de helderheid, welke een netnuldoorgangs-herkenning heeft, die evenwel uitsluitend gebruikt wordt om een ontstekingscondensator tot aan het einde 25 van de nethalfgolf te ontladen respectievelijk gedeeltelijk te ontladen. Deze extra schakeling dient er uitsluitend voor om meervoudige of tussenontstekingen tijdens duurbedrijf de vermijden. Een verhoging van het vermogensbereik is met deze schakelinrichting niet mogelijk. Met genoemde schakeling kan bij een, voor kleine lasten corresponderende harde aansturing van de schakelelementen geen onderbreking van de oscillatie aan het nethalfgolfeinde ter vermijding van door-oscilleren worden opgeroepen, aangezien de 30 schakeling slechts op de ontstekingskring en niet op de halfbrug zelf werkt. Het andere deel van de extra schakeling dient uitsluitend voor het herkennen van overtemperatuur, overlast en kortsluiting. Een verbreding van het vermogensbereik is ook met dit deel van de extra schakeling niet mogelijk.A brightness control circuit is known from European patent application EP 0 466 031 A1 (Zumtobel AG), which, like the present invention, is a self-oscillating half-bridge circuit. An additional circuit is provided for controlling the brightness, which has a mains zero crossing recognition, which is, however, only used to discharge or partially discharge an ignition capacitor up to the end of the mains half-wave. This additional circuit is only used to avoid multiple or intermediate ignitions during continuous operation. An increase in the power range is not possible with this switching device. With said circuit, in the case of a hard actuation of the switching elements corresponding to small loads, no interruption of the oscillation at the mains half-wave end can be invoked to avoid continued oscillation, since the circuit acts only on the ignition circuit and not on the half-bridge itself. The other part of the additional circuit is only used to detect overtemperature, overload and short circuit. Widening the power range is also not possible with this part of the additional circuit.
Een uitvoeringsvoorbeeld van de uitvinding is weergegeven in de tekening en zal in het volgende nader 35 worden toegelicht. In de tekening toont: figuur 1 een schakelschema van een bekende halfbrugomzetter met ontstekingsschakeling; figuur 2 bij de schakeling volgens figuur 1 voorkomende oscillatievormen; figuur 3 een schakelschema van een bekende kortsluitschakeling; figuur 4 de daarbij voorkomende oscillatievorm; 40 figuur 5 een schakelschema van de extra schakeling volgens de uitvinding in samenhang met de bekende schakeltechnische kenmerken uit de figuren 1 en 3; en figuur 6 de bij de schakeling volgens figuur 5 voorkomende oscillatievormen.An exemplary embodiment of the invention is shown in the drawing and will be explained in more detail below. In the drawing: figure 1 shows a circuit diagram of a known half-bridge converter with ignition circuit; figure 2 oscillation forms occurring in the circuit according to figure 1; figure 3 shows a circuit diagram of a known short-circuit circuit; Figure 4 shows the oscillation shape occurring therewith; Figure 5 shows a circuit diagram of the additional circuit according to the invention in connection with the known switching characteristics of figures 1 and 3; and figure 6 shows the oscillation forms occurring in the circuit according to figure 5.
Volgens figuur 1 wordt de netwisselspanning van 230 volt aan de gelijkrichter GL gelijkgericht en begint aan 45 het begin van elke halve golf de condensatoren C1( C2 en over Rz de ontstekingscondensator Cz op te laden. Indien de spanning aan Cz de ontstekingsspanning van de diac overtreft, dan vloeit een stroom in de basis van transistor Ta; transistor T2 sluit en trekt stroom uit C1 over TM aan de primaire zijde en 1Λ aan de primaire zijde. De terugkoppelingswikkelingen van de ringkerntransformator ΤΛ zijn zo gepoold, dat er nu een spanning staat aan het basis-emittertraject van de transistor T2, welke de stroomflux ondersteunt, maar 50 aan het basis-emitterrtraject van de transistor T, een sperspanning aanlegt. Aan de collector van T2 ligt de spanning zeer dicht bij de massapotentiaal; Cz wordt zodoende over de diode D ontladen. Deze toestand houdt aan, totdat de ringkerntransformator ΤΛ in verzadigingstoestand komt. De stroom door T2 neemt af, de spanning aan punt C stijgt, en daardoor wordt het sluiten van T, en het openen van T2 ingeleid. Het gaat derhalve om een zelf-oscillerende halfbrugschakeling.According to figure 1, the mains AC voltage of 230 volts is rectified to the rectifier GL and at 45 the beginning of each half wave begins to charge the capacitors C1 (C2 and over Rz the ignition capacitor Cz. If the voltage at Cz exceeds the ignition voltage of the diac , then a current flows into the base of transistor Ta, transistor T2 closes and draws current from C1 across TM on the primary side and 1Λ on the primary side The feedback windings of the toroidal transformer ΤΛ are so poled that a voltage is now applied to the base-emitter path of the transistor T2, which supports the current flux, but applies a reverse voltage to the base-emitter path of the transistor T. At the collector of T2, the voltage is very close to the ground potential, so Cz is applied across the diode D discharge This state continues until the toroidal transformer ΤΛ enters saturation state. The current through T2 decreases, the voltage at point C rises, and thereby initiating the closing of T, and the opening of T2. It is therefore a self-oscillating half-bridge circuit.
55 Uit de resulterende oscillatievormen volgens figuur 2 is te zien, dat aan het einde van de halfgolf op grond van de lage spanning aan punt A en zodoende ook in het midden, gevormd uit de condensatoren C, en C2, de stroom over en Ja niet meer voldoende is om een voor het sluiten van de transistoren 194255 2 noodzakelijke basisspanning in de koppelwikkelingen op te wekken. De oscillatie breekt af. Na het opladen van de ontstekingscondensator C2 begint de cyclus opnieuw.55 It can be seen from the resulting oscillation shapes of Figure 2 that at the end of the half-wave due to the low voltage at point A and thus also in the center formed from the capacitors C, and C2, the current across and Yes does not more is sufficient to generate a base voltage necessary for closing the transistors 194255 2 in the coupling windings. The oscillation breaks off. After charging the ignition capacitor C2, the cycle starts again.
Het telkens weer starten van de oscillatie heeft het voordeel, dat men door veranderen van de tijdconstante van Rz en C2 op relatief eenvoudige wijze een variabele faseaansnijding en daardoor tegelijk ook 5 een helderheidssturing voor de schakeling verkrijgt.Starting the oscillation again and again has the advantage that, by changing the time constant of Rz and C2, a variable phase incision is obtained in a relatively simple manner and thereby also a brightness control for the circuit.
Voor een kortsluitbescherming aan secundaire zijde is inmiddels ook een schakeling bekend, zoals deze getoond is in figuur 3 met de daaruit voortkomende oscillatievorm in figuur 4. Daaruit is te zien, dat bij kortsluiting de condensator CL opgeladen wordt over de weerstand RL (RL A; RB). De transistor TK sluit en verhindert een opladen van Cz. Tijdens de ontladingstijd van de condensator CL vindt geen aanslaan van de 10 oscillatie plaats. Aan het einde van de ontiadingsfase wordt de doorlaatweerstand van het collectoremitter-traject van de transistor TK hoger en tenslotte bereikt de spanning aan Cz weer de doorslagspanning van de diac. Figuur 4 toont het bedrijf van de transistoren over een halve golf τη, waarbij de pauzetijd (voor afvoering van warmte) via de weerstanden RA en RB kan worden gedimensioneerd en evenredig is aan de stroom.For a short-circuit protection on the secondary side, a circuit is now also known, as it is shown in Figure 3 with the resulting oscillation shape in Figure 4. It can be seen that, in the event of a short-circuit, the capacitor CL is charged across the resistor RL (RL A; RB). The transistor TK closes and prevents charging of Cz. During the discharge time of the capacitor CL, no oscillation starts. At the end of the discharge phase, the forward resistance of the collector emitter range of the transistor TK increases, and finally the voltage at Cz again reaches the breakdown voltage of the diac. Figure 4 shows the operation of the transistors over half a wave τη, whereby the pause time (for heat dissipation) can be dimensioned via the resistors RA and RB and is proportional to the current.
15 Op het moment, waarop grotere vermogensbereiken van het schakelnetdeel worden gevraagd, treden bij deze eenvoudige schakeling problemen op. Uitgangspunt voor storingsvrije functionering onder alle omstandigheden is het afbreken van de oscillatie, want slechts in dat geval kan de kortsluitschakeling regelend ingrijpen of kan een helderheidssturing door variabele faseaansnijding worden uitgevoerd. Deze voorwaarde kan bij een vermogensbereik in de verhouding 2:1 worden verkregen door corresponderende 20 dimensionering van de halfbrug en de kortsluitschakeling; bij een vermogensbereik in de verhouding 5:1 daarentegen niet meer, en wel om de volgende redenen: enerzijds moet de terugkoppeling ook bij lage collectorstromen zo vast zijn, dat met de eerste ontstekingspuls aan het begin van de halve golf de eigen trilling gegarandeerd wordt ingezet. Indien dat niet het geval zou zijn, zou men een wisselende oscillatie-inzetting verkrijgen, die zich kenbaar zou maken met flikkeren van de helderheid van de aangesloten 25 lampen. Met de vereiste vastere koppeling wordt evenwel ook de ter beschikking staande basisspanning uit de terugkoppelingswikkeling aan het einde van de halve golf en daardoor de stroom in de basis groter, zodat zelfs bij kleine collector-emitterspanningen de eigen trilling in stand gehouden wordt. De ontstekings-impuls is niet meer aanwezig, de schakeling oscilleert voortdurend, en bij kortsluiting of grote overbelasting leidt dit tot beschadiging van de transistoren.At the moment when larger power ranges of the switching network part are requested, problems arise with this simple switching. The starting point for trouble-free operation under all conditions is the termination of the oscillation, because only then can the short-circuit circuit intervene in a controlled manner or a brightness control can be performed by variable phase cutting. This condition can be obtained at a power range in the ratio 2: 1 by corresponding sizing of the half-bridge and the short-circuit; with a power range in the ratio of 5: 1 no longer, however, for the following reasons: on the one hand, the feedback must be so firm, even with low collector currents, that its own vibration is guaranteed to start with the first ignition pulse at the beginning of the half-wave. . If that were not the case, one would obtain an alternating oscillation setting, which would show itself by flickering of the brightness of the connected lamps. However, with the required firmer coupling, the available base voltage from the half-wave feedback winding also increases, and the current in the base increases, so that even with small collector-emitter voltages, self-vibration is maintained. The ignition pulse is no longer present, the circuit constantly oscillates, and short-circuiting or large overloads damage the transistors.
30 Anderzijds daalt de UBE van de transistoren met de aanwezige warmte bij bedrijf van de inrichting. Zodoende en door door warmte bepaalde IC/18-toename verschuift de drempel, vanaf waar een door-osciileren plaatsvindt, naar kleine waarden. Dat betekent, dat, wanneer bij aanlopen in koude toestand dit dooroscilleren pas optreedt bij kortsluiting, het met toenemende warmte ook al bij volle belasting kan plaatsvinden. Het is ook vereist, dat de kortsluitschakeling in stand gehouden wordt, aangezien anders voor 35 het aanlopen van de inrichting met koude lampen lange tijden in aanmerking genomen zouden moeten worden bij de relatief eenvoudige constructie van de brugomzetter.On the other hand, the UBE of the transistors decreases with the heat present during operation of the device. Thus, and heat-determined IC / 18 increase, the threshold from which through-osciilization takes place shifts to small values. This means that if this oscillation only occurs with a short circuit when starting up in a cold state, it can also take place at full load with increasing heat. It is also required that the short circuit be maintained, since otherwise, for starting up the cold lamp device, long times would have to be considered in the relatively simple construction of the bridge converter.
Uit bovengenoemde overwegingen moet worden geconcludeerd, dat slechts een gedwongen onderbreking van de oscillatie in de nuldoorgangen van de halve golven de problemen kan opheffen zonder op andere wijze in behoeven te boeten op de kwaliteit van de bekende schakeling. Deze onderbreking van de 40 oscillatie in de nuldoorgang van de halve golf is onderwerp van de uitvinding en is als extra schakeling 5c in figuur 5 in samenhang met de hiervoor toegelichte zelfoscillerende halfbrugschakeling 5a en kortsluitschakeling 5b weergegeven.From the above considerations it must be concluded that only a forced interruption of the oscillation in the zero crossings of the half waves can overcome the problems without having to otherwise compromise the quality of the known circuit. This interruption of the oscillation in the half-wave zero crossing is the subject of the invention and is shown as additional circuit 5c in Figure 5 in conjunction with the self-oscillating half-bridge circuit 5a and short-circuit circuit 5b explained above.
De praktische uitvoering van deze extra schakeling 5c kan met corresponderend gedimensioneerde elektronische onderdelen worden uitgevoerd. Vanuit de brugspanning E (figuur 5) wordt C^, zolang de 45 potentiaal aan E hoger is dan aan de Zener diode Ζρ, opgeladen tot de Zenerdiodespanning. Dit kan eveneens gebeuren via een invers bedrijf van de transistor T^, zodat in dit geval de weerstand Rva bij de schakeling kan komen te vervallen. Indien de spanning aan punt B (figuur 5a) daalt tot onder de Zenerspan-ning, wordt het collector-emittertraject van de transistor gesloten, en vloeit er een stroom in de basis van transistor Tg. Het collector-emittertraject van transistor Tg sluit, en aan de basis van de transistor T2 50 blijft slechts de spanning UCESAT van de transistor Tg staan, en daardoor wordt een verder oscilleren van de halfbrugschakeling verhinderd. De ontladingstijd tE (figuur 6) van de condensator <\Ε over de weerstand RV1 en het basis-emittertraject van de transistor Τυ is in ieder geval korter dan de oplaadtijd van de ontstekingscondensator Cz over de weerstand Rz (figuur 5a) zodat deze extra schakeling bij normaal bedrijf niets verandert aan de oscillatietijd per halve golf van de halfbrugschakeling. Bij elke bedrijfswijze, dat wil 55 zeggen normaal bedrijf over groot lastbereik, bedrijf met overbelasting, kortsluiting, enz., garandeert deze extra schakeling 5c een gedwongen afschakeling van de oscillatie aan het einde van de nethalfgolf, zodat de invloed van de ontsteking met (½ behouden blijft. Daardoor blijft natuurlijk ook verder de mogelijkheidThe practical implementation of this additional circuit 5c can be carried out with correspondingly dimensioned electronic components. From the bridge voltage E (figure 5), C ^, as long as the 45 potential at E is higher than at the Zener diode Ζρ, is charged to the Zener diode voltage. This can also be done via an inverse operation of the transistor T ^, so that in this case the resistor Rva at the circuit can be omitted. If the voltage at point B (Figure 5a) drops below the Zener voltage, the collector-emitter path of the transistor is closed, and a current flows in the base of transistor Tg. The collector-emitter path of transistor Tg closes, and at the base of transistor T2 50 only the voltage UCESAT of transistor Tg remains, thereby preventing further oscillation of the half-bridge circuit. The discharge time tE (figure 6) of the capacitor <\ Ε across the resistor RV1 and the base-emitter range of the transistor Τυ is in any case shorter than the charge time of the ignition capacitor Cz across the resistor Rz (figure 5a) so that this additional circuit during normal operation nothing changes in the oscillation time per half wave of the half-bridge circuit. In any operating mode, that is 55 normal operation over a wide load range, operation with overload, short circuit, etc., this additional circuit 5c guarantees a forced shutdown of the oscillation at the end of the mains half wave, so that the influence of the ignition with (½ This is of course also the option
Claims (4)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4201744A DE4201744C2 (en) | 1992-01-23 | 1992-01-23 | Additional circuit in a switching power supply for low-voltage halogen lamps |
| DE4201744 | 1992-01-23 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL9202100A NL9202100A (en) | 1993-08-16 |
| NL194255B NL194255B (en) | 2001-06-01 |
| NL194255C true NL194255C (en) | 2001-10-02 |
Family
ID=6450086
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL9202100A NL194255C (en) | 1992-01-23 | 1992-12-03 | Switching network for controlling low-voltage halogen lamps. |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE4201744C2 (en) |
| NL (1) | NL194255C (en) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4238471C2 (en) * | 1992-11-14 | 2001-05-31 | Insta Elektro Gmbh & Co Kg | Protection circuit with overcurrent and overvoltage detection in switching power supplies for AC and DC connection, especially for the operation of low-voltage halogen lamps |
| ATE169781T1 (en) * | 1994-02-21 | 1998-08-15 | Tridonic Bauelemente | ELECTRONIC TRANSFORMER |
| DE4406562A1 (en) * | 1994-02-28 | 1995-01-19 | Metzner Sigbert | Electronic transformer apparatus |
| CN1067187C (en) * | 1994-09-03 | 2001-06-13 | 黄得泰 | Self excited switch source with overcurrent protection |
| DE19633372A1 (en) * | 1996-08-19 | 1998-02-26 | Patent Treuhand Ges Fuer Elektrische Gluehlampen Mbh | Circuit arrangement for operating electric light bulbs |
| DE19722124A1 (en) * | 1997-05-27 | 1998-12-03 | Patent Treuhand Ges Fuer Elektrische Gluehlampen Mbh | Circuit arrangement for operating electric light bulbs |
| ATE383734T1 (en) * | 2005-03-09 | 2008-01-15 | Patent Treuhand Ges Fuer Elektrische Gluehlampen Mbh | OVERLOAD PROTECTION DEVICE FOR ELECTRONIC CONVERTERS, FOR EXAMPLE FOR HALOGEN LAMPS |
| DE102009008226B4 (en) * | 2009-02-10 | 2010-12-02 | Osram Gesellschaft mit beschränkter Haftung | Circuit arrangement for operating at least one halogen lamp |
| EP2242336A1 (en) * | 2009-04-02 | 2010-10-20 | OSRAM Gesellschaft mit beschränkter Haftung | A converter device for driving light sources, corresponding method and computer program product |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3338408A1 (en) * | 1983-10-22 | 1985-05-15 | Reiner Hogenkamp Transformatoren & Apparatebau, 2804 Lilienthal | Device for supplying a low-voltage incandescent lamp |
| GB2154386B (en) * | 1984-02-15 | 1988-08-24 | Astec Europ | Voltage converter circuit comprising a protective circuit |
| DD240648A1 (en) * | 1985-09-10 | 1986-11-05 | Narva Rosa Luxemburg K | CIRCUIT ARRANGEMENT FOR A BALLAST UNIT FOR OPERATING A LOW VOLTAGE LIGHT BULB |
| DE3636109A1 (en) * | 1986-10-23 | 1988-05-05 | Schuerenberg Joseph Ute | Refuse bag |
| GB2204191A (en) * | 1987-02-25 | 1988-11-02 | Xyxx Inc | Lighting adaptor |
| DE3806909A1 (en) * | 1988-03-03 | 1989-09-07 | Beme Electronic Gmbh | SWITCHING POWER SUPPLY |
| DK13489A (en) * | 1988-03-30 | 1989-10-01 | Insta Elektro Gmbh & Co Kg | BRIGHTNESS REGULATION CIRCUIT FOR INCIDENTAL LIGHTS AND NETWORK PARTS WITH A PROTECTIVE AND LIMIT CIRCUIT TO GET AN ELECTRONIC SECURITY |
| DE4021640A1 (en) * | 1990-07-06 | 1992-01-09 | Zumtobel Ag | BRIGHTNESS CONTROL CIRCUIT ARRANGEMENT |
-
1992
- 1992-01-23 DE DE4201744A patent/DE4201744C2/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-12-03 NL NL9202100A patent/NL194255C/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NL194255B (en) | 2001-06-01 |
| DE4201744C2 (en) | 1997-12-11 |
| NL9202100A (en) | 1993-08-16 |
| DE4201744A1 (en) | 1993-07-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7558081B2 (en) | Basic halogen convertor IC | |
| US5500792A (en) | Zero-voltage switching type electronic ballast for fluorescent lamp | |
| US5220250A (en) | Fluorescent lamp lighting arrangement for "smart" buildings | |
| KR101202330B1 (en) | Circuit arrangement and method for operation of lamps | |
| US5089753A (en) | Arrangement for predicting failure in fluorescent lamp systems | |
| US6949888B2 (en) | Dimming ballast control IC with flash suppression circuit | |
| US7460378B2 (en) | Overload protection arrangement for electronic converters, for instance for halogen lamps | |
| JP4700289B2 (en) | Load power consumption adjustment method, load power consumption adjustment circuit, and electric lighting device for lamp | |
| NL194255C (en) | Switching network for controlling low-voltage halogen lamps. | |
| US5710489A (en) | Overvoltage and thermally protected electronic ballast | |
| US5952790A (en) | Lamp ballast circuit with simplified starting circuit | |
| US5130613A (en) | Fluorescent lamp arrangement with an integral motion sensor | |
| US5051667A (en) | Arc interrupting lamp ballast | |
| KR101098756B1 (en) | A converter device for driving light sources, related method and computer program product | |
| US6473320B2 (en) | Voltage converter circuit with self-oscillating half-bridge configuration and with protection against hard switching | |
| JP3261142B2 (en) | Discharge lamp lighting device | |
| US6593708B2 (en) | Electronic circuit for the gradual start-up of electric loads, particularly halogen lamps | |
| JP2742461B2 (en) | Inverter device | |
| EP2384605A1 (en) | Method of igniting a lamp, controller for a lamp, and a lamp controlled by a controller | |
| JPH07230882A (en) | High voltage discharge lamp lighting device | |
| KR940000427Y1 (en) | On-off circuit of heating conductor cooking devices | |
| JP3314483B2 (en) | Induction heating cooker | |
| JPH0457080B2 (en) | ||
| KR19980017895A (en) | Initial Loss Prevention Circuit at Switching Turn-On in Switching-Mode Power Supplies (SMPS) | |
| JPH0732071B2 (en) | Lighting control device for EL element |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| SNR | Assignments of patents or rights arising from examined patent applications |
Owner name: INSTA ELEKTRO GMBH |
|
| SNR | Assignments of patents or rights arising from examined patent applications |
Owner name: INSTA ELEKTRO GMBH |
|
| V1 | Lapsed because of non-payment of the annual fee |
Effective date: 20050701 |