NL1035431C2 - Een innovatief hybride Osmose en Reverse Osmosis (ORO) ontzoutingsproces voor de productie van drinkwater. - Google Patents
Een innovatief hybride Osmose en Reverse Osmosis (ORO) ontzoutingsproces voor de productie van drinkwater. Download PDFInfo
- Publication number
- NL1035431C2 NL1035431C2 NL1035431A NL1035431A NL1035431C2 NL 1035431 C2 NL1035431 C2 NL 1035431C2 NL 1035431 A NL1035431 A NL 1035431A NL 1035431 A NL1035431 A NL 1035431A NL 1035431 C2 NL1035431 C2 NL 1035431C2
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- process step
- reverse osmosis
- osmosis process
- oro
- hybrid
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 207
- 238000001223 reverse osmosis Methods 0.000 title claims abstract description 103
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 title claims abstract description 86
- 239000013535 sea water Substances 0.000 title claims abstract description 65
- 239000012528 membrane Substances 0.000 title claims abstract description 59
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 title claims abstract description 42
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 25
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 title claims description 38
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 81
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 36
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims description 26
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 23
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 23
- 239000012466 permeate Substances 0.000 claims description 20
- 238000011033 desalting Methods 0.000 claims description 15
- 238000011109 contamination Methods 0.000 claims description 12
- 239000003651 drinking water Substances 0.000 claims description 12
- 235000020188 drinking water Nutrition 0.000 claims description 12
- 230000003204 osmotic effect Effects 0.000 claims description 12
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 12
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 9
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 9
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 8
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 6
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 claims description 6
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims description 6
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 claims description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 4
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 claims description 4
- ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N Ammonium bicarbonate Chemical compound [NH4+].OC([O-])=O ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910000013 Ammonium bicarbonate Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 235000012538 ammonium bicarbonate Nutrition 0.000 claims description 3
- 239000001099 ammonium carbonate Substances 0.000 claims description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 3
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 claims description 3
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 claims description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 claims description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 2
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 10
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 9
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 6
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 6
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000011169 microbiological contamination Methods 0.000 description 4
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000001450 anions Chemical class 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 2
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 2
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M Bicarbonate Chemical compound OC([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- KPSZQYZCNSCYGG-UHFFFAOYSA-N [B].[B] Chemical compound [B].[B] KPSZQYZCNSCYGG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 238000009388 chemical precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000000645 desinfectant Substances 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000009292 forward osmosis Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 238000005374 membrane filtration Methods 0.000 description 1
- 230000002906 microbiologic effect Effects 0.000 description 1
- 238000001728 nano-filtration Methods 0.000 description 1
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 238000002207 thermal evaporation Methods 0.000 description 1
- 238000000108 ultra-filtration Methods 0.000 description 1
- 238000003809 water extraction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/44—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis
- C02F1/441—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis by reverse osmosis
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
- B01D61/025—Reverse osmosis; Hyperfiltration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
- B01D61/025—Reverse osmosis; Hyperfiltration
- B01D61/026—Reverse osmosis; Hyperfiltration comprising multiple reverse osmosis steps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
- B01D61/06—Energy recovery
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2317/00—Membrane module arrangements within a plant or an apparatus
- B01D2317/02—Elements in series
- B01D2317/025—Permeate series
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/44—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis
- C02F1/445—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis by forward osmosis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
- C02F2103/08—Seawater, e.g. for desalination
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A20/00—Water conservation; Efficient water supply; Efficient water use
- Y02A20/124—Water desalination
- Y02A20/131—Reverse-osmosis
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Nanotechnology (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Description
Een innovatief hybride Osmose en Reverse Osmosis (ORO) ontzoutingsproces voor de productie van drinkwater.
Beschrijving.
5
Inleiding.
Het ontzouten van zeewater is een wereldwijd belangrijk wordende proces voor de productie van drinkwater om de grote schaarste aan drinkwater in aride gebieden te voorkomen. Vanouds wordt de thermische verdamping toegepast waarvan de Multi 10 Stage Flashing (MSF)- en de Multi Effect Distillation (MED) technologie de belangrijksten zijn. De in het midden van de jaren vijftig geïntroduceerde omgekeerde osmose membraantechnologie heeft sinds 1990, vooral door nieuwe ontwikkelingen op het gebied van de membraantechnologie en de energieterugwinning, een marktveroverende positie ingenomen. Deze technologie, nu beter bekend onder de naam 15 Sea Water Reverse Osmosis (SWRO), is samen met de MSF technologie de grootste ontzoutingsprocessen van zeewater voor de productie van drinkwater.
Het ontzouten van zeewater is een kostbaar proces en overal ter wereld wordt gestreefd naar het ontwikkelen van efficiënte en economische ontzoutingsprocessen. De laatste jaren komt de in begin jaren vijftig geïntroduceerde Osmose proces, nu meer bekend 20 onder de Engelse benaming Forward Osmosis, weer in de belangstelling. In deze beschrijving wordt een innovatief hybride membraan proces beschreven bestaande uit een gecombineerde Osmose procestrap en een Reverse Osmosis procestrap voor het ontzouten van zeewater.
25 Het Osmose proces.
Osmose is het natuurlijke verschijnsel waarbij water van uit een verdunde oplossing naar een geconcentreerde oplossing door diffusie wordt getransporteerd totdat er een evenwicht ontstaat. Het diffusietransport vindt plaats via een semi-permeabel membraan die de twee oplossingen scheidt. De geconcentreerde oplossing wordt als het ware 30 verdund. De drijfkracht achter dit fysische transportverschijnsel is de hoge chemische 1035431 2 thermodynamische potentiaal van de verdunde oplossing ten opzichte van de geconcentreerde oplossing.
Het evenwicht ontstaat bij een bepaald drukverschil tussen de oplossing en het geconcentreerde oplossing. Dit drukverschil staat bekend onder de naam osmotische 5 druk. Met dit proces kan dus zoetwater uit zeewater worden ontrokken door middel van een oplossing die geconcentreerder is en dus een hogere osmotische druk heeft dan zeewater. Door gebruik te maken van een geschikte oplossing waarbij de opgeloste chemische componenten omkeerbaar kan worden terug gewonnen uit de verdunde oplossing, dus zonder verbruikt te worden, kan zoetwater economisch worden gewonnen 10 uit zeewater. Het gebruik van een ammoniumbicarbonaat oplossing (NH4HCO3 - oplossing) als de geconcentreerde oplossing voor het onttrekken van water is een bekend voorbeeld.
De geconcentreerde oplossing in het Osmose proces wordt in deze beschrijving verder permeatie-oplossing genoemd. De opgeloste chemische componenten NHt+ en HCO3' 15 worden als ammoniak gas NH3 en kooldioxide gas CO2 door opwarmen uit de verdunde oplossing teruggewonnen voor hergebruik in de permeatie-oplossing.
Voor dit proces benodigde energie is de osmotische druk van de permeatie-oplossing en de energie voor het terugwinnen van de benodigde opgeloste chemische componenten. Het Osmose proces heeft een laag energieverbruik, een hoge “recovery rate” en behoeft 20 door de relatief lage werkdruk geen intensieve zeewatervoorbehandeling als het hieronder beschreven Reverse Osmosis proces.
Het Reverse Osmosis proces.
In het natuurlijke Osmose proces wordt zoals hierboven beschreven zoet water van de 25 verdunde oplossing naar de geconcentreerde oplossing door diffusie via een semi-permeabel membraan getransporteerd. Door dit natuurlijke verschijnsel ontstaat een drukverschil over beide door het semi-permeabele membraan gescheiden oplossingen waarbij de druk aan de kant van de geconcentreerde oplossing hoger is. Door een druk uit te oefenen op de geconcentreerde oplossing die hoger is dan deze osmotische druk kan 30 water in omgekeerde richting worden getransporteerd. Door het toepassen van een druk hoger dan de osmotische druk van zeewater kan zoet water worden gewonnen uit 3 zeewater via een semi-permeabel membraan. Dit is het principe van de omgekeerde osmose membraantechnologie, Sea Water Reverse Osmosis (SWRO), voor het ontzouten van zeewater. Voor het ontzouten van zeewater met behulp van de Reverse Osmosis technologie zijn drukken van 60-75 bar noodzakelijk. De voorbehandeling van zeewater 5 is uitermate belangrijk bij het Reverse Osmosis proces om neerslag van chemische stoffen op de membranen en microbiologische vervuiling van de membranen te voorkomen. De fysische voorbehandeling bestaat uit de conventionele filtratie door het toepassen van zandfilters, microfilters en de moderne membraanfiltratie door het toepassen van nanofiltratie en ultrafiltratie. De chemische voorbehandeling bestaat uit het 10 toepassen van chemicaliën ter voorkoming van neerslag, desinfecteermiddelen ter voorkoming van microbiologische vervuiling en chemicaliën voor het verlagen van de boor concentratie.
Het nieuwe hybride Osmose en Reverse Osmosis (ORO) proces voor het ontzouten 15 van zeewater.
Het ontzouten van zeewater met behulp van de Reverse Osmosis membraantechnologie bij hoge druk heeft veel te kampen met vervuiling van de membranen. Deze vervuiling wordt veroorzaakt door neerslagvorming van de zouten van de in het zeewater aanwezige 20 tweewaardige en driewaardige anionen en kationen. De zouten van eenwaardige ionen zijn praktisch allen goed oplosbaar en vormen geen neerslag. De microbiologische vervuiling van de membranen is een veel voorkomend probleem. Ook een groot probleem is de in het zeewater aanwezige chemische element boor (borium) die een belasting kan zijn voor het milieu en voor de gezondheid van de mens. Door het 25 ontzouten van een zuiver natriumchloride (NaCl) oplossing met een behulp van de
Reverse Osmosis technologie wordt de kans voor vervuiling van de membranen door chemische neerslagvorming en microbiologische aangroei voorkomen en het probleem van boor opgeheven. Het Osmosis Reverse Osmosis (ORO) proces, een innovatieve hybride combinatie bestaande uit een Osmose procestrap en een Reverse Osmosis 30 procestrap, maakt dit proces mogelijk door het gebruiken van een geconcentreerde zuivere natriumchloride oplossing als de permeatie-oplossing voor de Osmose procestrap.
4
De Reverse Osmosis procestrap dient dan voor de terugwinning van de geconcentreerde permeatie-oplossing voor de Osmose procestrap en de productie van drinkwater. Over het algemeen wordt Reverse Osmosis door de hogere benodigde drukken, hoger dan bij het ontzouten van zeewater, niet als een energie gunstige optie beschouwd voor het 5 terugwinnen van de geconcentreerde natriumchloride oplossing voor het Osmose proces. In deze beschrijving wordt een uitleg gegeven van het innovatief hybride ORO ontzoutingsproces die wel energetisch gunstig is.
Het voorontwerp van het tweetraps hybride ORO ontzoutingsproces is gebaseerd op het recirculeren van een gedeelte van het permeaat van de Reverse Osmosis procestrap. Het 10 recirculeren van het permeaat dient om het verdunde effluent van de Osmose procestrap verder te verdunnen tot een concentratie die nagenoeg gelijk is aan die van zeewater.
Een eenvoudige processtroom diagram van het tweetraps hybride ORO ontzoutingsproces is in figuur 1 op bladzijde 1/5 schematisch weergegeven.
In figuur 1 is te zien dat in deze hybride ORO ontzoutingsproces zoetwater (4) van de 15 zeewaterstroom (1) door diffusie via het semi-permeabele membraan (2a) in de Osmose procestrap (2) wordt onttrokken door de concentraatstroom (10) afkomstig van de Reverse Osmosis procestrap (7). Deze in de Reverse Osmosis procestrap (7) geconcentreerde zuivere natriumchloride oplossing wordt als permeatie-oplossing gebruikt. De geconcentreerde zeewaterstroom (3) wordt teruggepompt naar zee.
20 Overdracht van zoetwater vindt plaats totdat de natriumchloride oplossing een maximale verdunningsgraad heeft bereikt. Het verdunde effluent natriumchloride oplossing van de Osmose procestrap (2) is de voedingstroom (5) voor de Reverse Osmosis processtap (7). Voor een economische bedrijfsvoering moet de voedingstroom (5) van de Reverse Osmosis procestrap nagenoeg dezelfde concentratie hebben als de zeewaterstroom (1).
25 Door recirculatie van een gedeelte van het permeaat (9) kan de Reverse Osmosis voedingstroom (5) verder worden verdund. De grootte van de recirculatie permeaatstroom (9) hangt af van de permeatie capaciteit of verdunningsgraad van de Osmose procestrap (2).
Afhankelijk van de retentiecapaciteit van de Osmose membraan bevat het effluent van de 30 Osmose procestrap (2) weinig boor, tweewaardige- en driewaardige anionen en kationen.
5
De voedingstroom (5) van de Reverse Osmosis procestrap (7) wordt op de benodigde werkdruk gebracht door het energie terugwinningsysteem (11), bij voorkeur een “pressure exchanger”, en de opjaagpomp (6). In het energie terugwinningsysteem (11) wordt de hoge druk van de concentraatstroom (10) benut. Na de energie-uitwisseling 5 wordt de concentraatstroom (10) als voedingstroom voor de Osmose procestrap (2) gebruikt. Met een geschikte variabele frequentie regelsysteem (VFD) kan de drukvariatie van de combinatie opjaagpomp en energieterugwinning systeem zo worden geoptimaliseerd dat een hoge druk pomp vooral bij het opstarten van de Reverse Osmosis processtap overbodig wordt gemaakt, hetgeen de energie efficiëntie van het 10 hybride ORO proces verhoogt. In de Reverse Osmosis procestrap (7) wordt de voedingstroom (5) via het semi-permeabele membraan (7a) gescheiden in een concentraatstroom (10) en een permeaatstroom (8) van zuiver water. Voor de productie van hoog kwaliteit water met een concentratie aan totaal opgeloste zouten tussen de 10 en 15 ppm (parts per million) wordt in de praktijk een tweetraps (two pass) SWRO 15 bestaande uit een hoge druk Reverse Osmosis procestrap en een lage druk Reverse
Osmosis procestrap toegepast. In de hoge druk Reverse Osmosis procestrap wordt water (permeaat) geproduceerd met een concentratie tussen 600 en 350 ppm totaal opgeloste zouten. Dit permeaat van de eerste trap wordt in de tweede lage druk Reverse Osmosis procestrap verder gezuiverd tot een concentratie tussen de 10 en 15 ppm aan totaal 20 opgeloste zouten. In praktijk wordt de hoge druk Reverse Osmosis procestrap de SWRO trap en de lage druk Reverse Osmosis procestrap de BWRO (Brackish Water Reverse Osmosis) trap genoemd. "*
In figuur 2 op bladzijde 2 / 5 is een schematische weergave gegeven van de hybride ORO proces bestaande uit een Osmose processtap met een tweetraps Reverse Osmosis 25 processtap met een hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) en een lage druk Reverse Osmosis procestrap (12). In deze ORO ontzoutingsproces wordt net als in figuur 1 op bladzijde 1/5 zoetwater (4) uit de zeewaterstroom (1) door diffusie via het semi-permeabele membraan (2a) in de Osmose procestrap (2) onttrokken door de concentraatstroom (10) afkomstig van de hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7).
30 Deze in de hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) geconcentreerde zuivere natriumchloride oplossing wordt als permeatie-oplossing gebruikt. De geconcentreerde 6 zeewaterstroom (3) wordt teruggepompt naar zee. Overdracht van zoetwater vindt plaats totdat de natriumchloride oplossing een maximale verdunningsgraad heeft bereikt. Het verdunde effluent natriumchloride oplossing van de Osmose proces trap (2) is de voedingstroom (5) voor de hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7). In deze hoge druk 5 Reverse Osmosis procestrap wordt de voedingstroom (5) via het semi-permeabele membraan (7a) in een permeaatstroom (8) en een concentraatstroom (10) gescheiden. In de lage druk Reverse Osmosis procestrap (12) wordt de permeaatstroom (8) van de hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) via het semi-permeabele membraan (12a) in een stroom zuiver water van hoog kwaliteit (13) en een concentraatstroom (14) gescheiden.
10 Een gedeelte van het permeaat (13) wordt gebruikt als recirculatiestroom (9) om de voedingstroom (5) van de hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) te verdunnen. De voedingstroom (5) van de hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) wordt op de benodigde werkdruk gebracht door het energie terugwinningsysteem (11), bij voorkeur een “pressure exchanger”, en de opjaagpomp (6). Een voordeel van deze hybride ORO 15 proces alternatief is het gebruiken van de concentraatstroom (14) om de zeewatervoeding (1) van de Osmose processtap (2) te verdunnen. Hierdoor kan meer zuiver water (4) uit de zeewatervoeding (1) via het semi-permeabele membraan (2a) in het Osmose processtap (2) door de permeatie-oplossing (10) worden ontrokken. De concentraatstroom (14) kan ook worden gebruikt, dit is niet in figuur 2 aangegeven, om 20 de voedingstroom (5) van de hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) verder te verdunnen. Echter het verdunnen van de zeewaterstroom (1) verdient de voorkeur. Door de hogere verdunningsgraad in het Osmose procestrap (2) tengevolge van de verdunning van de zeewaterstroom (1) met concentraatstroom (14) en de lagere concentratie van de permeaatstroom (13) kan de recirculatie permeaatstroom (9) worden verlaagd. Hierdoor 25 wordt de waterproductie capaciteit van het hybride ORO proces verhoogd.
Een alternatief voor het hierboven beschreven hybride ORO ontzoutingsprocessen zonder en met een tweetraps Reverse Osmosis procestrap is respectievelijk in figuur 3 op bladzijde 3 / 5 en in figuur 4 op bladzijde 4/5 weergegeven. Dit alternatief is bedoeld om de recirculatie permeaatstroom (9) te minimaliseren en of te elimineren. Dit 30 alternatief biedt ook de mogelijkheid om de werkdruk van de hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) te verlagen, waardoor de energie efficiëntie wordt verhoogd.
7
Als permeatie-oplossing wordt een zuiver natriumchloride oplossing gebruikt met een concentratie die maximaal gelijk is aan de concentratie van de zeewaterstroom (1). Aan deze natriumchloride oplossing wordt een geschikte chemische component (13), bijvoorbeeld ammoniumbicarbonaat, toegevoegd om de osmotische druk van de 5 voedingstroom (14) van de Osmose procestrap (2) te verhogen. In de Osmose procestrap (2) wordt, net zoals hierboven is beschreven, zoetwater (4) uit de zeewaterstroom (1) via het semi-permeabele membraan (2a) door de stroom geconcentreerde permeatie-oplossing (14) onttrokken. Het verdunde effluent van de Osmose procestrap (2) wordt nu naar een scheidingsprocestrap (12) verpompt om de opgeloste chemische componenten te 10 verwijderen. De stroom chemische componenten (13) wordt aan de concentraatstroom (10) toegevoegd om te worden hergebruikt voor het verhogen van de osmotische druk van de permeatie-oplossing (14) voor de Osmose procestrap (2).
Voorwaarde is dat deze chemische component omkeerbaar kan worden teruggewonnen zonder verbruikt te worden. In dit alternatief is de voedingstroom (5) van de Reverse 15 Osmosis procestrap (7) na de scheidingsprocestrap een verdunde natriumchloride oplossing met een zoutconcentratie lager dan die van zeewater. De voedingstroom (5) van de Reverse Osmosis procestrap (7) wordt op de benodigde werkdruk gebracht door het energie terugwinningsysteem (11), bij voorkeur een “pressure exchanger”, en de opjaagpomp (6). De werkdruk van de Reverse Osmosis procestrap (7) is nu lager dan van 20 een conventionele SWRO. Dit resulteert in een energetisch gunstiger ontzoutingsproces. In figuur 4 op bladzijde 4 / 5 is, analoog aan figuur 2 op bladzijde 2/5, een schematische weergave gegeven van de hybride combinatie van dit ORO proces alternatief met een chemische scheidingstrap bestaande uit een Osmose procestrap (2) en een tweetraps Reverse Osmosis processtap met een hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) en een 25 lage druk Reverse Osmosis procestrap (15). In de lage druk Reverse Osmosis procestrap (15) wordt het permeaat (8) van de hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) via het semi-permeabele membraan (15a) in een stroom zuiver water van hoog kwaliteit (16) en een concentraatstroom (17) gescheiden. Een gedeelte van het permeaat (16) wordt gebruikt als recirculatiestroom (9) om de voedingstroom (5) van de hoge druk trap (7) te 30 verdunnen. Evenals bij de alternatieve hybride ORO proces in figuur 2 op bladzijde 2/5 is het voordeel van dit alternatief van de hybride ORO proces het benutten van de δ concentraatstroom (17) om de zeewatervoeding (1) van de Osmose procestrap (2) te verdunnen. Hierdoor kan meer zuiver water (4) uit de zeewatervoeding (1) via het semi-permeabele membraan (2a) in het Osmose procestrap (2) door de permeatie-oplossing (14) worden ontrokken. De concentraatstroom (17) kan ook worden gebruikt, dit is niet in 5 figuur 4 aangegeven, om de voedingstroom (5) van de hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) te verdunnen. Echter het verdunnen van de zeewaterstroom (1) verdient de voorkeur. Hierdoor kan de hoeveelheid benodigde chemische componenten worden verlaagd. Door minimalisatie en of eliminatie van de recirculatie permeatstroom (9) in deze twee alternatieven, de verhoogde verdunningsgraad in de Osmose procestrap en de 10 lagere werkdruk van de hoge druk Reverse Osmosis procestrap heeft deze hybride ORO ontzoutingsproces door de verhoogde waterproductie capaciteit een lagere energie verbruik per hoeveelheid geproduceerd water dan bij een conventionele SWRO.
Door een natuurlijke zoutproductie uit zeewater voor aanmaak van de zuivere natriumchloride oplossing of het gebruik van de geconcentreerde zoutoplossing en de 15 energie van een zonnevijver (“solar pond”) voor het scheidingsproces van de chemische componenten kan het nieuwe hybride ORO ontzoutingsproces nog economischer en milieuvriendelijker worden gemaakt. In combinatie met de natuurlijke zoutproductie in zoutpannen kan een zonnevijver van zuiver natriumchloride oplossing worden aangelegd. Zonne-energie wordt in warmte omgezet en opgeslagen in de geconcentreerde bodem 20 vloeistoflagen van de zonnevijver. De concentratie en de temperatuur van de zoutoplossing is veel hoger in de bodem vloeistoflagen dan aan de oppervlakte. De osmotische druk van een oplossing is rechtevenredig met de concentratie van de opgeloste ionen en met de temperatuur van de oplossing. Temperaturen van 26-82 °C kan in een zonnevijver worden bereikt. Hierdoor heeft de oplossing in de bodemlagen van een 25 zonnevijver een hoge osmotische druk en maakt het geschikt voor gebruik als permeatie-oplossing.
In figuur 5 op bladzijde 5 / 5 is een schematische weergave van de hybride ORO ontzoutingsproces met een tweetraps Reverse Osmosis processtap in combinatie met een zonnevijver van zuiver natriumchloride oplossing en een zoutpan voor de natuurlijke 30 productie van zout gegeven. In deze innovatieve hybride ORO ontzoutingsproces wordt net als in figuur 2 op bladzijde 2 / 5, zoetwater (4) van de zeewaterstroom (1) door 9 diffusie via het semi-permeabele membraan (2a) in de Osmose procestrap (2) onttrokken door de concentraatstroom (16). De geconcentreerde zeewaterstroom (3) wordt afgevoerd naar een zoutpan (18) voor de natuurlijke productie van zout. Een gedeelte van de in de hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) geconcentreerde zuivere natriumchloride 5 oplossing, de concentraatstroom (10), wordt naar de zonnevijver (17) van zuiver natriumchloride oplossing afgevoerd. Een geconcentreerde warme stroom natriumchloride oplossing (15) van de bodem vloeistoflaag van de zonnevijver (17) wordt met een gedeelte van de condensaatstroom (10) van de hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) gemengd tot de voedingstroom (16), een warme geconcentreerde 10 permeatie-oplossing, voor de Osmose procestrap (2). Dit hybride ORO proces alternatief is zeer milieuvriendelijk met zeeT geringe lozing van afvalstromen. Bij optimalisatie van dit alternatief kan een hoge mate van een “Zero Discharge” proces worden bereikt. In het alternatief van de hybride ORO proces met een scheidingstrap voor de chemische componenten, zoals schematisch weergegeven in figuur 3 en figuur 4, kan de warmte van 15 de zonnevijver worden gebruikt voor het scheiden van de chemische componenten uit het effluent van de Osmose processtap (2). Merk voorts dat de hoge osmotische druk van de warme natriumchloride oplossing van de zonnevijver de toevoeging van chemische componenten en de scheidingsprocesstap in het alternatief van de hybride ORO proces zoals schematisch weergegeven in figuur 3 en figuur 4 overbodig kan maken.
20 In de hierboven beschreven hybride ORO ontzoutingsprocessen is door het ontbreken van tweewaardige- en driewaardige ionen eventueel in de voeding aanwezige boor gemakkelijk worden verwijderd met de dosering van natriumhydroxide zonder risico voor neerslag van zouten van de tweewaardige- en driewaardige ionen op de Reverse Osmosis membranen. Het gebruik van een antisealant terwoorkoming van neerslag is 25 minimaal door het ontbreken van bovengenoemde chemische componenten. Door minder vervuiling is de chemische reiniging van de membranen, “Clean in Place”, noodzakelijk bij de conventionele SWRO mogelijk niet nodig. De leeftijd en gebruikstijd van de membranen worden hierdoor drastisch verhoogd en maakt dit proces goedkoper. Het ontwerpen van het hybride ORO proces met een optimale doorstroombaarheid van de 30 membranen, bedrijfsvoering bij de “Critical Cross Flux”, worden de membranen schoon gehouden door het meesleuren van mogelijke aanslag met de langs de oppervlakte van de 10 membranen stromende vloeistof. Door het gebruiken van een zuiver geconcentreerde natriumchloride oplossing kunnen eventueel op de oppervlakte van de membranen door oververzadiging geprecipiteerde natriumchloride zouten gemakkelijk met warm water worden schoon gespoeld zowel in het Osmose procestrap als in de Reverse Osmosis 5 procestrap in tegenstelling tot de bewerkelijke Clean In Place voor de chemische reiniging van vervuilde membranen bij de conventionele SWRO met afwisselende lage pH- en hoge pH reinigingschemicaliën.
Voordelen van de nieuwe hybride ORO ontzoutingsproces.
10 - Door de mogelijkheid om een zuiver natriumchloride oplossing te gebruiken met een concentratie lager dan die van zeewater is de werkdruk van de Reverse Osmosis procestrap lager dan bij een conventionele SWRO. Hierdoor is de nieuwe hybride ORO ontzoutingsproces energetisch gunstiger dan de 15 conventionele SWRO.
- Door het gebruiken van een zuiver natriumchloride oplossing als permeatie-oplossing is de kans voor chemische- en microbiologische vervuiling van de membranen nihil.
- Eventueel aanwezig boor kan eenvoudig met natriumhydroxide worden 20 verwijderd met een zeer geringe kans voor vervuiling van de Reverse Osmosis membranen met zouten van tweewaardige- en driewaardige ionen.
- Door de geringe vervuiling van de membranen is de bewerkelijke chemische reiniging “Clean In Place” (CIP) met afwisselende lage pH- en hoge pH chemische oplossingen noodzakelijk bij de conventionele SWRO praktisch 25 niet nodig bij de innovatieve hybride ORO ontzoutingsproces.
- In het nieuwe hybride ORO ontzoutingsproces kan de chemische reiniging van eventueel door concentratie polarisatie geprecipiteerd natriumchloride op de oppervlakte van de membranen in tegenstelling tot de conventionele SWRO eenvoudigweg bestaan uit het spoelen van de membranen met warm 30 water.
11 - Het gebruiken van chemicaliën ter voorkoming van neerslagvorming op de oppervlakken van de membranen (“antiscalants”) is praktisch niet nodig door de geringe kans voor vervuiling door de zuivere natriumchloride oplossing die als voeding wordt gebruikt voor de Reverse Osmosis procestrap in het hybride 5 ORO ontzoutingsproces.
• Het ontwerpen van de hybride ORO proces bij de “Critical Cross Flux” van de membranen zowel voor de Osmose procestrap en de Reverse Osmosis procestrap bevorderd het schoon blijven van de membranen door het meesleuren van eventuele neerslag en vervuiling door de langs het oppervlak 10 van de membranen stromende permeatie-oplossing in het Osmose procestrap en de concentraatstroom in de Reverse Osmosis procestrap.
- De omkeerbare terugwinning van de chemische componenten ter versterking van de onttrekkingcapaciteit van de voedingstroom van de Osmose procestrap maakt het recirculeren van permeaat ter verdunning van de voedingstroom van 15 de Reverse Osmosis procestrap praktisch overbodig en maakt het nieuwe hybride ORO ontzoutingsproces economisch gunstiger dan de conventionele SWRO.
Het nieuwe hybride ORO ontzoutingsproces maakt door de lage werkdruk bij de Osmose procestrap het mogelijk om een eenvoudig voorbehandelingproces 20 van het zeewater toe te passen dan bij de conventionele SWRO.
De toepassing van de geconcentreerde zoutoplossing en energie van een zonnevijver kan de effectiviteit en de efficiëntië-van het nieuwe hybride ORO ontzoutingsproces worden geoptimaliseerd.
De hybride ORO proces in combinatie met een zonnevijver van zuiver 25 natriumchloride oplossing en zoutpannen voor de natuurlijke productie van zout is een milieuvriendelijk proces met minimale afvoer van afvalstromen die een optimale “Zero Discharge” proces benaderd. De natriumchloride oplossing van de zonnevijver heeft een hoge osmotische druk door de hoge concentratie en verhoogde temperatuur.
30 - Conventionele SWRO’s kunnen worden omgebouwd in het nieuwe hybride ORO ontzoutingsproces met geringe aanpassingen.
1 0354 3 1
Claims (16)
1. De hybride Osmose Reverse Osmosis (ORO) proces, zoals schematisch weergegeven in figuur 1 op bladzijde 1 / 5 is een innovatief hybride proces voor het ontzouten van zeewater voor de productie van drinkwater bestaande 10 uit een Osmose procestrap (2) en een Reverse Osmosis procestrap (7). In het Osmose procestrap (2) wordt zuiver water (4) uit de zeewaterstroom (1) door diffusie via het semi-permeabele membraan (2a) onttrokken door de concentraatstroom (10) afkomstig van de Reverse Osmosis procestrap (7). Deze in het Reverse Osmosis procestrap (7) geconcentreerde zuivere 15 natriumchloride (NaCl) oplossing wordt als penneatie oplossing gebruikt in de Osmose procestrap (2). De geconcentreerde zeewaterstroom (3) wordt na de Osmose procestrap (2) weer naar zee afgevoerd. Het verdunde effluent natriumchloride oplossing van de Osmose procestrap (2) is de voedingstroom, (5) voor de Reverse Osmosis procestrap (7). Deze voedingstroom (5) wordt op 20 de gewenste werkdruk gebracht door de energie terugwinningsysteem (11), bij voorkeur een “pressure exchanger”, en de opjaagpomp (6). In de Reverse Osmosis procestrap (7) wordt de voedingstroom (5) via het semi-permeabele membraan (7a) gescheiden in een permeaat stroom van zuiver water (8) en de concentraatstroom (11). Een gedeelte van de permeaatstroom (9) wordt als 25 recirculatiestroom gebruikt om de voedingstroom (5) te verdunnen tot nagenoeg dezelfde concentratie als zeewater.
2. De hybride Osmose Reverse Osmosis (ORO) proces, zoals schematisch weergegeven in figuur 2 op bladzijde 2 / 5 is een innovatief proces voor het ontzouten van zeewater voor de productie van drinkwater van hoog kwaliteit 30 met een concentratie van 10 tot 15 ppm totaal opgeloste zouten. Het is in principe hetzelfde als de in conclusie 1 beschreven hybride ORO 1035431 ontzoutingsproces met een Osmose procestrap (2) en een tweetraps Reverse Osmosis procestrap bestaande uit een hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) en een lage druk Reverse Osmosis procestrap (12). Een voordeel van deze hybride ORO ontzoutingsproces is naast de productie van hoog kwaliteit 5 drinkwater het gebruiken van de concentraatstroom (14) van de lage druk Reverse Osmosis procestrap (12) om de zeewatervoeding (1) van de Osmose procestrap (2) te verdunnen. Hierdoor kan meer zuiver water uit de zeewaterstroom (1) worden ontrokken via het semi-permeabele membraan (2a) in de Osmose procestrap.
3. De hybride Osmose Reverse Osmosis (ORO) proces, zoals schematisch weergegeven in figuur 3 op bladzijde 3 / 5 is een innovatief proces voor het ontzouten van zeewater voor de productie van drinkwater bestaande uit een Osmose procestrap (2) en een Reverse Osmosis procestrap (7) gebaseerd op het principe van de in conclusie 1 beschreven hybride ORO proces. In dit 15 alternatief wordt als permeatie-oplossing een zuiver natriumchloride oplossing gebruikt met een maximum concentratie gelijk aan die van de zeewaterstroom (1) van de Osmose procestrap (2). Aan deze natriumchloride oplossing wordt een geschikte chemische component (13), zoals ammoniumbicarbonaat (NH4HCO3), toegevoegd om de osmotische druk van de voedingstroom (14) 20 van de Osmose procestrap (2) te verhogen. De chemische componenten in het verdunde effluent van de Osmose procestrap (2) wordt in een scheidingsproces stap (12) verwijderd. De stroom chemische componenten (13) wordt aan de concentraatstroom (10) toegevoegd voor hergebruik. De voedingstroom (5) van de Reverse Osmosis procestrap (7) heeft nu een 25 concentratie lager dan die van zeewater. Dit alternatief biedt de mogelijkheid om de recirculatie permeaatstroom (9) te minimaliseren en of te elimineren. Door de lage concentratie van de voedingstroom (5) is de werkdruk van de Reverse Osmosis procestrap lager dan bij de conventionele SWRO en is hierdoor een energetisch gunstiger proces.
4. De hybride Osmose Reverse Osmosis (ORO) proces, zoals schematisch weergegeven in figuur 4 op bladzijde 4 / 5 is een innovatief proces voor het ontzouten van zeewater voor de productie van drinkwater van hoog kwaliteit met een concentratie van 10 tot 15 ppm totaal opgeloste zouten. Het is in principe hetzelfde als de in conclusie 3 beschreven hybride ORO proces maar met een Osmose procestrap (2), scheidingproces stap (12) en een tweetraps 5 Reverse Osmosis procestrap bestaande uit een hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) en een lage druk Reverse Osmosis procestrap (15). Een voordeel van deze hybride ORO ontzoutingsproces is naast de productie van hoog kwaliteit drinkwater (16) het gebruiken van de concentraatstroom (17) om de zeewatervoeding (1) van de Osmose procestrap (2) te verdunnen.
5. De hybride Osmose Reverse Osmosis (ORO) proces, zoals schematisch 15 weergegeven in figuur 5 op bladzijde 5 / 5 is een innovatief proces voor het ontzouten van zeewater voor de productie van drinkwater van hoog kwaliteit met een concentratie van 10 tot 15 ppm totaal opgeloste zouten. Het is in principe hetzelfde als de in conclusie 2 beschreven ORO proces met een Osmose procestrap (2) en een tweetraps Reverse Osmosis procestrap 20 bestaande uit een hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) en een lage druk Reverse Osmosis procestrap (12). In het Osmose procestrap (2) wordt zuiver water (4) uit de zeewaterstroom (1) door diffusie via het semi-permeabele membraan (2a) onttrokken door de stroom geconcentreerde natriumchloride oplossing (16). De geconcentreerde zeewaterstroom (3) wordt na de Osmose 25 procestrap (2) naar een zoutpan afgevoerd voor de natuurlijke productie van zout. Een gedeelte van de concentraatstroom (10) van de hoge druk Reverse Osmosis procestrap (7) wordt na de energie terugwinningsysteem (11) naar de zonnevijver (17) van zuiver natriumchloride oplossing afgevoerd. Een geconcentreerde warme natriumchloride oplossing (15) van de bodem 30 vloeistoflaag van de zonnevijver (17) wordt met een gedeelte van de concentraatstroom (10) van de hoge druk Reverse Osmosis procestrap gemengd tot de warme geconcentreerde natriumchloride voedingstroom (16) voor de Osmose procestrap (2). De concentraatstroom (14) van de lage druk Reverse Osmosis procestrap (12) wordt gebruikt om de zeewaterstroom (1) van de Osmose procestrap (2) te verdunnen. Dit innovatieve alternatief van de 5 hybride ORO ontzoutingsproces is een milieuvriendelijk proces met een minimale lozing van afvalstromen die een hoge mate van een “Zero Discharge” proces benaderd.
6. De innovatieve hybride ORO ontzoutingsprocessen zoals beschreven in de conclusies 1 tot en met 5 zijn energetisch gunstiger dan een conventionele
7. De innovatieve hybride ORO ontzoutingsprocessen zoals beschreven in de conclusies 1 tot en met 5 hebben door het gebruiken van een zuiver natrium- 15 chloride oplossing een geringe kans voor chemische en biologische vervuiling van de oppervlakken van de Osmose- en de Reverse Osmosis membranen.
8. Bij de innovatieve hybride ORO ontzoutingsprocessen zoals beschreven in de conclusies 1 tot en met 5 is het verwijderen van eventueel aanwezig boor eenvoudig met natriumhydroxide met een zeer geringe kans voor vervuiling 20 door geprecipiteerde zouten van tweewaardige- en driewaardige ionen op de Reverse Osmosis membranen.
9. Bij de innovatieve hybride ORO ontzoutingsprocessen zoals beschreven in de conclusies 1 tot en met 5 is door de geringe vervuiling van de membranen de bewerkelijke chemische reiniging “Clean In Place” (CIP) met afwisselende 25 lage pH- en hoge pH chemische oplossingen noodzakelijk bij de conventionele SWRO praktisch niet nodig.
10. Bij de innovatieve hybride ORO ontzoutingsprocessen zoals beschreven in de conclusies 1 tot en met 5 is het gebruiken van chemicaliën (“antiscalants”) ter voorkoming van neerslagvorming op de oppervlakken van de membranen 30 praktisch niet nodig door de geringe kans voor vervuiling door de zuivere natriumchloride oplossing die als voeding wordt gebruikt voor de Reverse Osmosis procestrap.
10 SWRO door de mogelijkheid om een zuiver natriumchloride oplossing te gebruiken met een concentratie lager dan zeewater waardoor de werkdruk van de Reverse Osmosis procestrap lager is dan bij een conventionele SWRO.
10 Hierdoor kan meer zuiver water uit de zeewaterstroom (1) worden ontrokken via het semi-permeabele membraan (2a) in de Osmose procestrap (2). Door de hogere productie van zuiver water kan de energie efficiëntie vergeleken met het hybride ORO proces beschreven in conclusie 3 nog worden verhoogd.
11. Bij de innovatieve hybride ORO ontzoutingsprocessen zoals beschreven in de conclusies 1 tot en met 5 is het ontwerpen van de processtromen gebaseerd op 5 het principe van de “Critical Cross Flux” van de membranen zowel voor de Osmose procestrap en de Reverse Osmosis procestrap noodzakelijk om oppervlakken van de membranen schoon te houden. Eventuele neerslag en vervuiling op de oppervlakte van de membranen worden verwijderd en meegesleurd door de langs het oppervlak van de membranen stromende 10 permeatie-oplossing in het Osmose procestrap en de concentraatstroom in de Reverse Osmosis procestrap.
12. Bij de innovatieve hybride ORO ontzoutingsprocessen zoals beschreven in de conclusies 3 en 4 maakt de omkeerbare terugwinning van de chemische componenten ter versterking van de onttrekkingcapaciteit van de 15 voedingstroom van de Osmose procestrap het recirculeren van permeaat (9) ter verdunning van de voedingstroom van de Reverse Osmosis procestrap overbodig en maakt het nieuwe hybride ORO ontzoutingsproces door de verhoogde productie economisch gunstiger dan de conventionele SWRO.
13. Bij de innovatieve hybride ORO ontzoutingsprocessen zoals beschreven in de 20 conclusies 1 tot en met 5 is door het gebruik van een zuiver natriumchloride oplossing en de lage benodigde drukken voor de natuurlijke osmose proces de voorbehandeling van de zeewatervoeding eenvoudiger dan bij de conventionele SWRO.
14. Bij de innovatieve hybride ORO ontzoutingsproces zoals beschreven in de 25 conclusies 3 tot en met 5 kan door toepassing van de geconcentreerde zoutoplossing en energie van een zonnevijver de effectiviteit en de efficiëntie van het nieuwe hybride ORO ontzoutingsproces worden geoptimaliseerd.
15. Conventionele SWRO’s kunnen worden omgebouwd in het nieuwe hybride ORO ontzoutingsproces met geringe aanpassingen.
16. De innovatieve hybride ORO ontzoutingsprocessen zoals beschreven in conclusies 1 tot en met 5 hebben door minder vervuiling van de membranen en de lagere werkdruk voor de Reverse Osmosis procestrap een lager energieverbruik per kubieke meter geproduceerd water dan de conventionele SWRO proces. 5 1 03543 1
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AW10070629 | 2007-06-29 | ||
| AW10070629 | 2007-06-29 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL1035431A1 NL1035431A1 (nl) | 2008-12-30 |
| NL1035431C2 true NL1035431C2 (nl) | 2009-11-04 |
Family
ID=40688513
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL1035431A NL1035431C2 (nl) | 2007-06-29 | 2008-05-15 | Een innovatief hybride Osmose en Reverse Osmosis (ORO) ontzoutingsproces voor de productie van drinkwater. |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| NL (1) | NL1035431C2 (nl) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012148911A3 (en) * | 2011-04-25 | 2013-09-06 | Oasys Water, Inc. | Osmotic separation systems and methods |
| US20140224716A1 (en) * | 2013-02-08 | 2014-08-14 | Oasys Water, Inc. | Osmotic separation systems and methods |
| WO2018029495A1 (en) * | 2016-08-10 | 2018-02-15 | Dessos Theodore | Reverse osmosis desalination with forward osmosis and solar collector |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5098575A (en) * | 1990-07-13 | 1992-03-24 | Joseph Yaeli | Method and apparatus for processing liquid solutions of suspensions particularly useful in the desalination of saline water |
| WO1997018166A2 (en) * | 1995-11-14 | 1997-05-22 | Osmotek, Inc. | Direct osmotic concentration contaminated water |
| WO2005012185A1 (en) * | 2003-07-30 | 2005-02-10 | University Of Surrey | Solvent removal process |
| WO2007147013A1 (en) * | 2006-06-13 | 2007-12-21 | Board Of Regents Of The Nevada System Of Higher Education, On Behalf Of The University Of Nevada, Reno | Combined membrane-distillation-forward-osmosis systems and methods of use |
-
2008
- 2008-05-15 NL NL1035431A patent/NL1035431C2/nl active Search and Examination
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5098575A (en) * | 1990-07-13 | 1992-03-24 | Joseph Yaeli | Method and apparatus for processing liquid solutions of suspensions particularly useful in the desalination of saline water |
| WO1997018166A2 (en) * | 1995-11-14 | 1997-05-22 | Osmotek, Inc. | Direct osmotic concentration contaminated water |
| WO2005012185A1 (en) * | 2003-07-30 | 2005-02-10 | University Of Surrey | Solvent removal process |
| WO2007147013A1 (en) * | 2006-06-13 | 2007-12-21 | Board Of Regents Of The Nevada System Of Higher Education, On Behalf Of The University Of Nevada, Reno | Combined membrane-distillation-forward-osmosis systems and methods of use |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012148911A3 (en) * | 2011-04-25 | 2013-09-06 | Oasys Water, Inc. | Osmotic separation systems and methods |
| CN103619452A (zh) * | 2011-04-25 | 2014-03-05 | Oasys水有限公司 | 渗透分离系统和方法 |
| CN103619452B (zh) * | 2011-04-25 | 2015-12-23 | Oasys水有限公司 | 渗透分离系统和方法 |
| EA025403B1 (ru) * | 2011-04-25 | 2016-12-30 | Оасис Уотер, Инк. | Системы и способы осмотического разделения |
| US20140224716A1 (en) * | 2013-02-08 | 2014-08-14 | Oasys Water, Inc. | Osmotic separation systems and methods |
| EP2953707A4 (en) * | 2013-02-08 | 2018-01-17 | Oasys Water, Inc. | Osmotic separation systems and methods |
| WO2018029495A1 (en) * | 2016-08-10 | 2018-02-15 | Dessos Theodore | Reverse osmosis desalination with forward osmosis and solar collector |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NL1035431A1 (nl) | 2008-12-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10427957B2 (en) | Osmotic separation systems and methods | |
| US8083942B2 (en) | Systems and methods for purification of liquids | |
| US7727400B2 (en) | Low water recovery rate desalination system and method | |
| Nasr et al. | Forward osmosis: an alternative sustainable technology and potential applications in water industry | |
| CN102272053B (zh) | 水淡化成套装置及生产纯水和盐的系统 | |
| AU2007310694B2 (en) | Separation process | |
| El-Zanati et al. | Integrated membrane–based desalination system | |
| WO2013033841A1 (en) | Hybrid desalination system | |
| CN108383315B (zh) | 一种多级电驱动离子膜的废水回收装置 | |
| WO2007132477A1 (en) | A pretreatment process for the saline water feeds of desalination plants | |
| US20210198136A1 (en) | Combinatorial membrane-based systems and methods for dewatering and concentrating applications | |
| KR20090060351A (ko) | 탈염을 위한 방법 및 장치 | |
| US20130233797A1 (en) | Methods for osmotic concentration of hyper saline streams | |
| US20160340212A1 (en) | Forward Osmosis Separation Processes | |
| KR20140033061A (ko) | 삼투압 분리 시스템 및 방법 | |
| WO2016057764A1 (en) | Osmotic separation systems and methods | |
| CN109796099A (zh) | 一种反渗透--正渗透--多效蒸馏耦合的海水淡化系统和方法 | |
| JP2014097483A (ja) | 水処理方法および装置 | |
| NL1035431C2 (nl) | Een innovatief hybride Osmose en Reverse Osmosis (ORO) ontzoutingsproces voor de productie van drinkwater. | |
| KR20130121406A (ko) | Ｆｏ 하이브리드 미네랄수 제조 장치 | |
| Kim et al. | Fundamentals and application of reverse osmosis membrane processes | |
| ES2779982B2 (es) | Sistema y metodo para la concentracion de soluciones salinas acuosas con recuperacion de agua | |
| Singh | Brine recovery at industrial RO plants: Conceptual process design studies | |
| NL1038027C2 (nl) | Werkwijze en inrichting voor het behandelen van regeneraat van een ionenwisselaar voor de verwijdering van organische stoffen. | |
| CN109796100A (zh) | 一种正渗透--多效蒸馏耦合的海水淡化系统和方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| AD1A | A request for search or an international type search has been filed | ||
| RD2N | Patents in respect of which a decision has been taken or a report has been made (novelty report) |
Effective date: 20090703 |
|
| PD2B | A search report has been drawn up | ||
| V1 | Lapsed because of non-payment of the annual fee |
Effective date: 20131201 |
|
| RD1H | A request for restoration to the prior state has been filed |
Effective date: 20140717 |
|
| RD2N | Patents in respect of which a decision has been taken or a report has been made (novelty report) |
Effective date: 20090703 |