NL1016975C2 - Method for carrying out a cracking reaction in a reverse flow reactor. - Google Patents
Method for carrying out a cracking reaction in a reverse flow reactor. Download PDFInfo
- Publication number
- NL1016975C2 NL1016975C2 NL1016975A NL1016975A NL1016975C2 NL 1016975 C2 NL1016975 C2 NL 1016975C2 NL 1016975 A NL1016975 A NL 1016975A NL 1016975 A NL1016975 A NL 1016975A NL 1016975 C2 NL1016975 C2 NL 1016975C2
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- bed
- combustible gas
- oxygen
- gas
- cracked
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/26—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with discontinuously preheated non-moving solid material, e.g. blast and run
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/34—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts
- C10G9/36—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts with heated gases or vapours
- C10G9/38—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts with heated gases or vapours produced by partial combustion of the material to be cracked or by combustion of another hydrocarbon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Description
Werkwijze voor het uitvoeren van een kraakreactie in een om-keerstroomreactorMethod for carrying out a cracking reaction in a reversing current reactor
De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het uitvoeren van een kraakreactie in een gepakte bedden omvattende omkeerstroomreactor, waarbij ondermaat zuurstof aan een brandbaar gas dat een te kraken verbin-5 ding bevat wordt toegevoerd voor het door verbranding van een deel van het brandbare gas op temperatuur houden van de omkeer s t roomreac tor,The present invention relates to a method for carrying out a cracking reaction in a packed-bed reversing flow reactor, wherein a lack of oxygen is supplied to a combustible gas containing a cracking compound for burning a part of the combustible gas maintaining the temperature of the reverse room reactor,
Een dergelijke werkwijze is in het vak bekend, bijvoorbeeld uit US 2.700.600. Volgens deze werkwijze worden 10 "gom-achtige" componenten gekraakt. Dankzij het gebruik van gepakte bedden waarin warmte wordt opgeslagen, en het periodiek omkeren van de stromingsrichting in de reactor, kan warmte in belangrijke mate in de omkeerstroomreactor behouden blijven. Voor het aanvullen van de onvermijdelijke warmtever-15 liezen, die via de reactorwand en de onvolledige warmte- uitwisseling in de gepakte bedden optreden, alsmede voor het voorzien van voor de kraakreactie benodigde warmte-energie, wordt zuurstof aan de voeding meegegeven. De zuurstof reageert met brandbare componenten van het brandbare gas onder 20 oplevering van warmte.Such a method is known in the art, for example from US 2,700,600. According to this method, 10 "gum-like" components are cracked. Thanks to the use of packed beds in which heat is stored, and the periodic reversal of the flow direction in the reactor, heat can be retained to a significant extent in the reverse flow reactor. To supplement the unavoidable heat losses that occur via the reactor wall and the incomplete heat exchange in the packed beds, as well as to provide the heat energy required for the cracking reaction, oxygen is added to the feed. The oxygen reacts with combustible components of the combustible gas to provide heat.
De bovengenoemde werkwijze heeft enkele nadelen. Bij thermisch kraken, dat wil zeggen kraken in afwezigheid van een katalysator, moet een hogere temperatuur worden bereikt dan voor katalytisch kraken. Hiertoe moet relatief veel 25 brandbaar gas worden verbrand, waardoor de nuttige opbrengst aan van te kraken verbindingen verarmd brandbaar gas daalt. Thermisch kraken biedt in vergelijking met katalytisch kraken wel het voordeel dat, door de afwezigheid van een katalysator, de werkwijze relatief bedrijfszeker kan worden uitge-30 voerd. Ten eerste is er geen katalysator die verontreinigd raken door eventueel in het brandbare gas aanwezige componenten zoals chloor en/of zwavel dan wel kan worden aangetast door zuurstof (waarvoor in het bijzonder nikkelkatalysatoren gevoelig zijn). Daarenboven wordt ook de vaak dure katalysa-35 tor uitgespaard en hoeft deze niet regelmatig te worden ver- t Q1637 5^ 2 vangen. Katalytisch kraken heeft als voordeel dat de kraakre-actie bij lagere temperatuur kan worden uitgevoerd, doch dit gaat met de hiervoor genoemde nadelen gepaard.The above method has some disadvantages. With thermal cracking, i.e. cracking in the absence of a catalyst, a higher temperature must be achieved than for catalytic cracking. To this end, a relatively large amount of combustible gas must be burned, as a result of which the useful yield of combustible gas depleted to be cracked decreases. Compared to catalytic cracking, thermal cracking does offer the advantage that, due to the absence of a catalyst, the process can be carried out relatively reliably. Firstly, there is no catalyst that becomes contaminated by any components present in the combustible gas such as chlorine and / or sulfur or can be attacked by oxygen (to which nickel catalysts in particular are sensitive). In addition, the often expensive catalyst is also saved and does not have to be replaced regularly. Catalytic cracking has the advantage that the cracking reaction can be carried out at a lower temperature, but this is accompanied by the aforementioned disadvantages.
De onderhavige uitvinding beoogt de bovengenoemde 5 nadelen ten minste deels op te heffen, als ook een werkwijze te verschaffen welke een betere beheersing over de kraakreac-tie (en dus een betere regelbaarheid van de reactor) mogelijk maakt. Dit is in het bijzonder van belang bij omkeerstroomre-actoren waarin immers sprake kan zijn van een variabele sa-10 menstelling van het te behandelen brandbare gas, en de variërende temperatuur van door een heet gepakt bed opgewarmd brandbaar gas.It is an object of the present invention to at least partially eliminate the above-mentioned disadvantages, as well as to provide a method which enables better control over the cracking reaction (and thus a better controllability of the reactor). This is of particular importance in the case of reversing current reactors in which there can in fact be a variable composition of the combustible gas to be treated, and the varying temperature of combustible gas heated by a hot packed bed.
Hiertoe wordt de werkwijze volgens de uitvinding gekenmerkt doordat zich tussen twee gepakte bedden een mengka-15 mer bevindt waarin de zuurstof wordt ingebracht en met het brandbare gas wordt gemengd.To this end, the method according to the invention is characterized in that there is a mixing chamber between two packed beds in which the oxygen is introduced and mixed with the combustible gas.
Door zuurstof toe te voeren in een mengkamer, welke zich in of nabij het heetste deel van de reactor bevindt, wordt bereikt dat goede menging van zuurstof met het brandba-20 re gas wordt bereikt. Dit betekent dat vaak kwetsbaar kataly-satormateriaal minder wordt blootgesteld aan reactief zuurstof en temperatuurvariaties in het katalysatormateriaal vergaand worden beperkt. Voor zowel niet-katalytische als katalytische werkwijzen geldt dat vermeden wordt dat warmte wordt 25 gevormd door reactie van zuurstof met het brandbare gas op de flanken van de temperatuurgradiënt, d.w.z., niet op de plaatsen waar een verhoging van de temperatuur ertoe bij draagt dat de benodigde temperatuur wordt bereikt. Met de werkwijze volgens de uitvinding kan dus, desgewenst, een hogere tempera-30 tuur worden bereikt dan in een vergelijkbare reactor zonder mengkamer die op conventionele wijze wordt bedreven.By supplying oxygen to a mixing chamber, which is located in or near the hottest part of the reactor, it is achieved that good mixing of oxygen with the combustible gas is achieved. This means that often vulnerable catalyst material is less exposed to reactive oxygen and temperature variations in the catalyst material are substantially reduced. For both non-catalytic and catalytic processes, it applies that heat is prevented from reacting oxygen with the combustible gas on the edges of the temperature gradient, ie, not at the locations where an increase in temperature contributes to the required temperature is reached. Thus, if desired, a higher temperature can be achieved with the method according to the invention than in a comparable reactor without a mixing chamber which is operated in a conventional manner.
Volgens een voorkeursuitvoering bevindt de mengkamer zich tussen drie bedden, waarbij - het brandbare gas dat de te kraken verbinding bevat via 35 een eerste bed aan de mengkamer wordt toegevoerd, - brandbaar gas dat aan de te kraken verbinding is verarmd via een tweede bed wordt afgevoerd, en een spoelgas aan een derde bed wordt toegevoerd, welk 1 ü I83 7 o i 3 bed was gebruikt voor het daarlangs toevoeren van het brandbare gas dat de te kraken verbinding bevat.According to a preferred embodiment the mixing chamber is situated between three beds, wherein - the combustible gas containing the connection to be cracked is supplied to the mixing chamber via a first bed, - combustible gas which is depleted to the connection to be cracked is discharged via a second bed and a purge gas is supplied to a third bed, which bed was used for supplying the combustible gas containing the compound to be cracked along it.
Hiermee kan worden bereikt dat het derde bed gedurende een lange periode (te weten de tijd gedurende welke de 5 reactor in één richting wordt bedreven) worden gespoeld met een gering debiet. Ten eerste betekent dit dat de werkwijze continu bedrijf mogelijk maakt. Ten tweede worden de energiekosten die nodig zijn voor het met een hoog debiet (en daardoor noodzakelijkerwijs ook meer void volumina) spoelen ver-10 minderd. Ook worden hierdoor warmteverliezen beperkt.With this it can be achieved that the third bed is flushed for a long period (i.e. the time during which the reactor is operated in one direction) with a low flow. Firstly, this means that the process makes continuous operation possible. Secondly, the energy costs required for flushing at a high flow rate (and therefore necessarily more void volumes) are reduced. This also limits heat losses.
In het bij zonder wordt daartoe voor het uitvoeren van een omkering van de gasstroom - het eerste bed gebruikt als het tweede bed; - het tweede bed gebruikt als het derde bed; en 15 - het derde bed gebruikt als het eerste bed.In particular, for performing a gas flow reversal, the first bed is used as the second bed; - the second bed is used as the third bed; and the third bed is used as the first bed.
Aldus kan werkelijk continue bedrijf worden bereikt.Real continuous operation can thus be achieved.
Bij voorkeur wordt als spoelgas brandbaar gas dat aan de te kraken verbinding is verarmd gebruikt.Preferably, the flushing gas used is combustible gas that is depleted of the compound to be cracked.
Hierdoor wordt verdunning van brandbaar gas door 20 spoelgas, zoals stikstof, vermeden. Dit betekent dat brandbaar gas met een relatief hoge calorische waarde kan worden verkregen.As a result, dilution of combustible gas by flushing gas, such as nitrogen, is avoided. This means that combustible gas with a relatively high calorific value can be obtained.
De uitvinding zal thans worden toegelicht aan de hand van een voorbeeld en de figuren, waarin 25 fig. 1 een inrichting voorstelt geschikt voor het uitvoeren van de werkwijze volgens de uitvinding; fig. 2 het temperatuurprofiel door de inrichting van fig. 1 langs lijn II-II voorstelt (stippellijn is profiel volgens de stand van de techniek); en 30 fig. 3 een inrichting met drie bedden voorstelt.The invention will now be elucidated with reference to an example and the figures, in which fig. 1 represents a device suitable for carrying out the method according to the invention; Fig. 2 represents the temperature profile through the device of Fig. 1 along line II-II (dotted line is profile according to the prior art); and Fig. 3 represents a device with three beds.
In fig. 1 is een inrichting 1 weergegeven met een aanvoerleiding 2 en een afvoerleiding 3. Een eerste klep 4 in de aanvoerleiding 2 en een tweede klep 5 in de afvoerleiding 3 zorgen er voor dat een via aanvoerleiding 2 aangevoerd te 35 behandelen brandbaar gas hetzij via aanvoerleiding 2b naar de omkeerstroomreactor 6 wordt gevoerd en via afvoerleiding 3b wordt afgevoerd, hetzij via aanvoerleiding 2a naar de omkeerstroomreactor 6 wordt gevoerd en via afvoerleiding 3a wordt I /1 -f ..Fig. 1 shows a device 1 with a supply line 2 and a discharge line 3. A first valve 4 in the supply line 2 and a second valve 5 in the discharge line 3 ensure that a combustible gas to be treated via supply line 2 or is fed via supply line 2b to the reversing flow reactor 6 and discharged via discharge line 3b, or is fed via supply line 2a to the reversing flow reactor 6 and I / 1 is supplied via discharge line 3a.
4 afgevoerd. De stand van de kleppen 4, 5 wordt periodiek ge-wij zigd.4 discharged. The position of the valves 4, 5 is periodically changed.
In de omkeerstroomreactor 6 bevindt zich een eerste bed 7 en een tweede bed 8. Tussen de bedden 7 en 8 bevindt 5 zich een mengkamer 9 waarin via een leiding 10 zuurstof kan worden ingebracht. Zuurstof kan worden ingebracht in de vorm van zuivere zuurstof, waardoor een product kan worden verkregen met een relatief hoge calorische waarde of met elk zuurstof houdend gas, zoals met zuurstof verrijkte lucht of lucht 10 waarin verlaging van de calorische waarde van het product een minder groot probleem is dan de kosten voor het verkrijgen van zuivere zuurstof.A first bed 7 and a second bed 8 are located in the reversing flow reactor 6. Between the beds 7 and 8 there is a mixing chamber 9 into which oxygen can be introduced via a pipe 10. Oxygen can be introduced in the form of pure oxygen, whereby a product can be obtained with a relatively high calorific value or with any oxygen-containing gas, such as oxygen-enriched air or air in which a reduction in the calorific value of the product is less significant The problem then is the cost of obtaining pure oxygen.
Tijdens bedrijf fungeert één van de bedden 7 en 8 als warmte-opslagbed, terwijl het andere bed ertoe dient via 15 aanvoerleiding 2 toegevoerde te behandelen brandbaar gas op te warmen. De stroomrichting door de reactor wordt omgekeerd voordat een warmtefront van het bed waarin warmte wordt opgeslagen de afvoerleiding 3a of 3b bereikt.During operation, one of the beds 7 and 8 functions as a heat storage bed, while the other bed serves to heat up combustible gas supplied via supply line 2. The flow direction through the reactor is reversed before a heat front of the bed in which heat is stored reaches the discharge line 3a or 3b.
In fig. 2 is de temperatuur (T) uitgezet tegen de 20 afstand (D) en toont daarmee het temperatuurprofiel in de omkeerstroomreactor 6.In Fig. 2 the temperature (T) is plotted against the distance (D) and thus shows the temperature profile in the reversing current reactor 6.
In de figuur is middels een dikke lijn de tempera-tuurverdeling door de omkeerstroomreactor 6 weergegeven op een moment halverwege tussen twee momenten van omschakelen 25 van de stroomrichting door de omkeerstroomreactor 6. Te zien is dat zich in de mengkamer 9 de hoogste temperatuur bevindt. Ter vergelijking is middels een dunne lijn de temperatuur weergegeven (in een vergelijkbaar stadium) wanneer zuurstof wordt toegevoerd via het te reinigen brandbare gas (stand van 30 de techniek). Door ontbranding van brandbaar gas op de flanken wordt daar een hogere temperatuur bereikt dan bij de werkwijze volgens de uitvinding, doch dit stoort het warmte-wisselingsprincipe doordat dit reeds verwarmde gas geen warmte meer op kan nemen verderop in het bed.In the figure, the temperature distribution through the reversing flow reactor 6 is represented by a thick line at a moment halfway between two moments of switching the flow direction through the reversing flow reactor 6. It can be seen that the highest temperature is in the mixing chamber 9. For comparison, a thin line shows the temperature (at a comparable stage) when oxygen is supplied via the combustible gas to be cleaned (state of the art). A higher temperature is reached there by ignition of combustible gas on the flanks than in the method according to the invention, but this disturbs the heat exchange principle in that this already heated gas can no longer absorb heat further down the bed.
35 Met de werkwijze volgens de uitvinding kunnen twee belangrijke voordelen worden bereikt:Two important advantages can be achieved with the method according to the invention:
Ten eerste kan ingeval van thermisch kraken een hogere temperatuur worden bereikt (of, met minder warmteverlie- - . - w „ O ^ 5 zen en/of met minder zuurstoftoevoer, een zelfde temperatuur) . Ten tweede kan bij katalytisch kraken worden voorkomen dat er dwars op de stromingsrichting grote verschillen bestaan in temperatuur. Wanneer sensoren in het bed aanwezig 5 zijn (voor het volgen van het warmtefront en/of het beheersen van de kraakreactie) wordt niet op basis van niet-representatieve meetgegevens geregeld.Firstly, in the case of thermal cracking, a higher temperature can be achieved (or, with fewer heat losses and / or with less oxygen supply, the same temperature). Secondly, catalytic cracking can prevent large differences in temperature across the direction of flow. When sensors are present in the bed (for monitoring the heat front and / or controlling the cracking reaction), no control is made on the basis of non-representative measurement data.
In fig. 3 is een zeer gunstige uitvoeringsvorm te zien van een inrichting geschikt voor het uitvoeren van de 10 werkwijze volgens de uitvinding. Deze inrichting bevat een derde bed 11. In de figuur zijn zwarte kleppen gesloten en witte kleppen open. In de weergegeven stand van de klep 4' wordt brandbaar gas, bijvoorbeeld afkomstig van een (bio)vergassingsinstallatie, naar bed 7 gevoerd waarin het 15 wordt opgewarmd. Het opgewarmde brandbare gas komt in de kamer 9 terecht waaraan zuurstof via leiding 10 wordt toegevoerd. Er wordt zoveel zuurstof toegevoerd dat de temperatuur toereikend is voor de uit te voeren kraakreactie. Hierdoor wordt ook voor warmteverliezen langs uiteenlopende weg gecom-20 penseerd. Het behandelde gas verlaat de inrichting 1 via bed 11 dat door het hete gas wordt opgewarmd. Bed 8, dat in een eerdere cyclusstap fungeerde als bed waarlangs te behandelen brandbaar gas is toegevoerd, wordt met een laag debiet met een spoelgas A gereinigd, bij voorkeur uit bed 11 afkomstig 25 behandeld brandbaar gas (productgas). Hierdoor komen, zonder hoge (pomp) energiekosten in het bed 8 achtergebleven nog te behandelen brandbare gassen in de kamer 9 terecht. Aldus kan worden voorkomen dat door het omkeren van een stroom in een inrichting 1 nog niet behandeld brandbaar gas in de stroom 30 reeds behandeld gas terechtkomt. Voor het cyclisch toevoeren van spoelgas zijn kleppen 13 voorzien.Fig. 3 shows a very favorable embodiment of a device suitable for carrying out the method according to the invention. This device comprises a third bed 11. In the figure, black valves are closed and white valves are open. In the position of the valve 4 'shown, combustible gas, for example originating from a (bio) gasification installation, is fed to bed 7 in which it is heated. The heated combustible gas enters the chamber 9 to which oxygen is supplied via line 10. So much oxygen is supplied that the temperature is sufficient for the cracking reaction to be carried out. This also compensates for heat losses by various means. The treated gas leaves the device 1 via bed 11 which is heated by the hot gas. Bed 8, which in a previous cycle step served as a bed along which combustible gas to be treated is supplied, is cleaned at a low flow rate with a flushing gas A, preferably treated combustible gas originating from bed 11 (product gas). As a result, without high (pumping) energy costs remaining in the bed 8 still to be treated, combustible gases end up in the chamber 9. In this way it can be prevented that by reversing a stream in a device 1 untreated combustible gas ends up in the stream 30 already treated. Valves 13 are provided for cyclical supply of flushing gas.
De bedden 7, 8 en 11 kunnen desgewenst katalysator-materiaal omvatten. Hierbij kan worden gekozen voor een opzet waarbij, gerekend vanuit een toevoeropening, zich eerst inert 35 materiaal bevindt dat dient voor opslag van warmte, vervolgens katalysatormateriaal dat (wanneer door de mengkamer gevoerd brandbaar gas wordt afgevoerd) zorgdraagt voor een nabehandeling van productgas zonder de katalysator aan zeer ho- λ n «* c· es “7 f ..The beds 7, 8 and 11 may, if desired, comprise catalyst material. A set-up can be chosen in which, starting from a supply opening, there is first inert material that serves for storing heat, then catalyst material which (when combustible gas passed through the mixing chamber is discharged) ensures an after-treatment of product gas without the catalyst to very high λ n «* c · es“ 7 f ..
6 ge temperaturen, zoals die optreden in en nabij de mengkamer 9, wordt blootgesteld. Tenslotte bevindt zich dan nabij de mengkamer 9 inert materiaal dat wederom dienst doet als warm-te-opslagmateriaal. In deze zone kunnen zich (wanneer gas dat 5 reeds in de mengkamer is geweest via dit deel van het bed wordt afgevoerd) nog thermische kraakreacties optreden. Hierbij kan ook nog aanwezig zuurstof worden verbruikt, hetgeen in het bijzonder gunstig indien de gebruikte katalysator voor zuurstof gevoelig is.6, such temperatures as occur in and near the mixing chamber 9 are exposed. Finally, inert material is then located near the mixing chamber 9 which again serves as heat-storage material. Thermal cracking reactions can still occur in this zone (when gas that has already been in the mixing chamber via this part of the bed). Oxygen still present can also be used, which is particularly advantageous if the catalyst used is oxygen sensitive.
^ ,4 ~ I K ‘l a λ. , é · Γ-» 1 v I Γ, ···*. -¾^, 4 ~ I K "1 a λ. , é · Γ- »1 v I Γ, ··· *. -¾
Claims (4)
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1016975A NL1016975C2 (en) | 2000-12-22 | 2000-12-22 | Method for carrying out a cracking reaction in a reverse flow reactor. |
| PCT/NL2001/000906 WO2002051965A1 (en) | 2000-12-22 | 2001-12-12 | Method of carrying out a crack reaction in a reverse-flow reactor |
| JP2002553446A JP2004523342A (en) | 2000-12-22 | 2001-12-12 | How to perform a decomposition reaction in a countercurrent reactor |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1016975A NL1016975C2 (en) | 2000-12-22 | 2000-12-22 | Method for carrying out a cracking reaction in a reverse flow reactor. |
| NL1016975 | 2000-12-22 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL1016975C2 true NL1016975C2 (en) | 2002-06-25 |
Family
ID=19772644
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL1016975A NL1016975C2 (en) | 2000-12-22 | 2000-12-22 | Method for carrying out a cracking reaction in a reverse flow reactor. |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2004523342A (en) |
| NL (1) | NL1016975C2 (en) |
| WO (1) | WO2002051965A1 (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2303993A4 (en) | 2008-06-25 | 2013-01-23 | Nexterra Systems Corp | Generating clean syngas from biomass |
| WO2012162842A1 (en) * | 2011-06-03 | 2012-12-06 | Nexterra Systems Corp. | Syngas generator incorporating regenerative thermal cracker |
| DE102012111900A1 (en) | 2012-12-06 | 2014-06-26 | Krones Ag | Apparatus and method for cracking gases |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB708832A (en) * | 1950-07-26 | 1954-05-12 | Rudolph Leonard Hasche | Process for the production of endothermic gas reaction products |
| US2700600A (en) * | 1952-01-16 | 1955-01-25 | William W Odell | Process of treating gas |
-
2000
- 2000-12-22 NL NL1016975A patent/NL1016975C2/en not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-12-12 JP JP2002553446A patent/JP2004523342A/en active Pending
- 2001-12-12 WO PCT/NL2001/000906 patent/WO2002051965A1/en active Application Filing
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB708832A (en) * | 1950-07-26 | 1954-05-12 | Rudolph Leonard Hasche | Process for the production of endothermic gas reaction products |
| US2700600A (en) * | 1952-01-16 | 1955-01-25 | William W Odell | Process of treating gas |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2002051965A1 (en) | 2002-07-04 |
| JP2004523342A (en) | 2004-08-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6843054B2 (en) | Method and apparatus for removing NOx and soot from engine exhaust gas | |
| CA2306994C (en) | Catalytic combustion heater | |
| NL9201586A (en) | METHOD FOR REDUCING NITROGEN OXIDES IN A COMBUSTION APPARATUS PERFORMING CONTINUOUS COMBUSTION AND AN APPARATUS THEREFOR | |
| CZ20001255A3 (en) | Heater and method of introducing heat in reaction process | |
| NL1016975C2 (en) | Method for carrying out a cracking reaction in a reverse flow reactor. | |
| WO2006002037A2 (en) | OPTIMUM USE OF FUEL REFORMERS FOR REGENERATION OF PARTICULATE FILTERS AND NOx TRAPS | |
| US20100005788A1 (en) | Method For Regenerating A Diesel Particulate Filter | |
| JP5049028B2 (en) | Hydrogen generator, operating method thereof, and fuel cell system including the same | |
| CN102348500B (en) | Method and apparatus for constant steam generation from waste heat of alkane dehydrogenation | |
| CN107572479B (en) | Heat and hydrogen generating apparatus | |
| WO2017145235A1 (en) | Exhaust purification system | |
| CA2309047C (en) | Catalytic combustion heater | |
| CN107572480B (en) | Heat and hydrogen generating apparatus | |
| JPH07208150A (en) | Feeding device of reducer for exhaust gas catalyst | |
| US20040139730A1 (en) | Method and apparatus for directing exhaust gas and reductant fluid in an emission abatement system | |
| CN107814356B (en) | Heat and hydrogen generating apparatus | |
| JP6528755B2 (en) | Exhaust purification system for internal combustion engine | |
| JP6624017B2 (en) | Exhaust gas purification device for internal combustion engine | |
| JP6551385B2 (en) | Exhaust purification system for internal combustion engine | |
| CA3210231C (en) | Methods and systems for adjusting inputs to a pyrolysis reactor to improve performance | |
| JP5643707B2 (en) | Hydrogen-containing gas generator | |
| RU2113902C1 (en) | Method and apparatus for regenerating carbide catalyst | |
| JP6700047B2 (en) | Gasification furnace | |
| US20030019551A1 (en) | Superadiabatic combustion generation of reducing atmosphere for metal heat treatment | |
| WO2007060708A1 (en) | Continuous flow thermal regenerator |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD2B | A search report has been drawn up | ||
| VD1 | Lapsed due to non-payment of the annual fee |
Effective date: 20060701 |