MXPA99005831A - Metodo para eliminar las sobreoscilaciones durante una medicion por resonancia magnetica nuclear - Google Patents

Abstract

La presente invención se refiere a un invento actual estárelacionado, por lo general, con un método para eliminar la sobreoscilación mientras se miden, por medio de resonancia magnética nuclear, propiedades de una formación geológica atravesada por un pozo de sondeo. La medición puede ser efectuada durante la perforación o usando un instrumento en el cable de sondeo. Durante un primer período de tiempo de una secuenciaúnica de impulsos, la medición incluye los ecos del espín deseados y los efectos indeseados, esto es, la sobreoscilación, el ruido de la medición y el cambio de la línea de base. Durante un segundo período del tiempo de una secuenciaúnica de impulsos, se eliminan los ecos del espín pero no se eliminan los efectos indeseados. Usando una señal captada durante el segundo período de tiempo, las señales medidas durante el primer período de tiempo son corregidas para eliminar el componente de la sobreoscilación, el ruido de la medición y el cambio de la línea de base.

Description

20.2697 MÉTODO PARA ELIMINAR LAS SOBREOSCILACIONES DURANTE UNA MEDICIÓN POR RESONANCIA MAGNÉTICA NUCLEAR Datos del invento El invento actual está relacionado, por lo general, con un método para medir las propiedades de la resonancia magnética nuclear de una formación geológica atravesada por un pozo de sondeo y, en especial, con un método para eliminar cualquier sobreoscilación, tal como las sobreoscilaciones magnetoacústicas, durante una medición por resonancia magnética nuclear. Las mediciones por resonancia magnética nuclear de un pozo de sondeo proporcionan diferentes tipos de información acerca de un yacimiento. En primer lugar, las mediciones proporcionan una indicación de la cantidad de fluido de la formación. En segundo lugar, las mediciones presentan detalles acerca de si el fluido está ligado por la roca de la formación o no está ligado y puede producirse libremente. Por último, las medidas se pueden utilizar para identificar el tipo de fluido, ya sea agua, gas o petróleo. Un procedimiento para obtener mediciones por resonancia magnética nuclear emplea un campo magnético estático generado localmente, B0, que puede ser producido por uno o más imanes permanentes o electroimanes, y un campo magnético oscilante, Bi, que puede ser producido por una o más antenas de RF, para excitar y detectar la resonancia magnética nuclear a fin de determinar la porosidad, la relación de fluido libre y la permeabilidad de una formación. Ver las Patentes de EE.UU. n° 4.717.878 concedida a Taicher et al. y n° 5.055.787 concedida a Kleinberg et al. Los espines nucleares se alinean con el campo aplicado B0 con una constante de tiempo de Ti, generando un momento magnético nuclear. El ángulo entre la magnetización nuclear y el campo aplicado se puede cambiar aplicando un campo de RF, Bi, perpendicularmente al campo estático B0. La frecuencia del campo de RF es igual a la frecuencia de Larmor dada por ?0 = ?B0, donde ? es la relación giromagnética. Después de aplicar un impulso de RF, la magnetización comienza a efectuar una precesión alrededor de Bo y produce una señal detectable en la antena. La señal detectada por la antena incluye una sobreoscilación parásita o espuria que interfiere con la medición de los ecos del espín. El origen de la señal espuria es la generación electromagnética de ondas estacionarias ultrasónicas en el metal. Ver Spurious Ringing in Pulse NMR [Sobreoscilaciones espurias en la RMN por impulsos], 33 J..MAGN. RES. 199-203 (1979), de E. Fukushima y S.B.W Roeder. Como se explicaba en el artículo de Fukushima et al., la corriente de RF inducida dentro de la profundidad de penetración del metal interactúa con el retículo en un campo magnético estático a través de la fuerza de Lorenz y la onda ultrasónica coherente se propaga dentro del metal para producir una onda estacionaria. Un mecanismo recíproco convierte la energía acústica, en presencia del campo estático, en un campo magnético oscilante que es detectado por la antena como una señal de sobreoscilación espuria. Distintos tipos de interacción magnetoacústica pueden producir una señal parásita en la antena de RMN. El cableado de la antena y otras partes metálicas de la sonda de diagrafía por RMN pueden verse afectadas por el campo magnético estático y el campo de RF generado por la antena. Si la antena está ubicada dentro de la porción más fuerte del campo del imán, cuando se aplican los impulsos de RF a la antena se generan ondas acústicas en la antena y la antena sostiene una serie de oscilaciones mecánicas amortiguadas en un proceso conocido por los expertos en la técnica como sobreoscilaciones magnetoacústicas. Estas sobreoscilaciones pueden inducir grandes voltajes en la antena los cuales se superponen con la medición de los voltajes inducidos por los ecos del espín. I Otra fuente de interacción magnetoacústica es la sobreoscilación magnetorrestrictiva, causada típicamente cuando se usan materiales magnéticos no conductores, tal como la ferrita magnética, en la antena. Si este material magnético se encuentra dentro de la porción fuerte del campo de RF, la aplicación de impulsos de RF generarán ondas acústicas en el imán. El imán experimentará una serie de oscilaciones mecánicas amortiguadas al cesar el impulso de RF. Las sobreoscilaciones magnetorrestrictivas pueden inducir también grandes voltajes en la antena, los cuales se superponen con la medición de los voltajes inducidos por los ecos del espín. Un tipo de aparato de diagrafía de pozos por RMN que reduce la interacción magnetoacústica se describe, por ejemplo, en la Patente de EE.UU. N° 5.712.566 concedida a Taicher et al. El aparato revelado en la patente '566 incluye un imán permanente, compuesto de un material magnético de ferrita dura al que se le da forma de cilindro anular, con un orificio circular paralelo al eje longitudinal del aparato. Alrededor de la superficie externa del imán se instalan una o más bobinas receptoras. En el orificio del imán, donde el campo magnético estático es cero, se encuentra una bobina de transmisión de RF. Los arrollamientos de la bobina de transmisión son conformados alrededor de una varilla de ferrita blanda. Así, la sobreoscilación magnetoacústica de la bobina es reducida por la configuración de la bobina de transmisión. La sobreoscilación magnetorrestrictiva del imán es reducida porque la dependencia radial de la fuerza del campo de RF es relativamente pequeña debido al empleo de la antena dipolo longitudinal con la varilla de ferrita. Asimismo, la sobreoscilación magnetorrestrictiva es reducida porque la bobina receptora elimina sustancialmente el acoplamiento de la bobina receptora con el flujo magnético parásito debido al efecto inverso de la magnetorrestricción. El aparato revelado en la patente '566 tiene varios defectos. En primer lugar, el material del imán perrnanente debe ser eléctricamente inactivo de modo que la antena empleada para generar un campo magnético de radiofrecuencia pueda ser ubicada en el orificio. En segundo lugar, al colocar la antena, en el orificio, la eficiencia de la antena disminuye debido a la distancia de la antena a la formación. La patente '566 describe una representación física alternativa I donde el orificio del imán es desplazado radialmente hacia la superficie externa del imán. En las representaciones físicas preferidas y alternativas de la patente '566, la localización de la antena en el orificio del imán incrementa la distancia radial de la antena al volumen de investigación en la formación. En los casos donde el pozo de sondeo es sustancialmente rugoso, el volumen de investigación puede encontrarse dentro del pozo de sondeo en sí en lugar de estar completamente dentro de la formación geológica. Normalmente, la interacción magnetoacústica, causada por un impulso de 180° de una secuencia CPMG, es eliminada por una secuencia de impulsos con alternación de fase. Como se describe, por ejemplo, en la Patente de EE.UU. n° 5.596.274 concedida a Abdurrahman Sezginer y la Patente de EE.UU. n° 5.023.551 concedida a Kleinberg et al., una secuencia de impulsos, tal como la secuencia de Carr-Purcell-Meiboom-Giü (CPMG), aplica primero un impulso de excitación, un impulso de 90°, que hace que los espines comiencen a efectuar una precesión. Después de que los espines se inclinan 90° y comienzan una desfase, el portador de los impulsos de reenfoque, es decir los impulsos de 180°, es desfasado con relación al portador del impulso de 90° de acuerdo con la secuencia: CPMGO = 90°±x [ tq> 180°y tcp ± eco ¡ ], donde la expresión entre corchetes se repite para j=l, 2, ...J, donde J es el número de ecos captados en una secuencia única de CPMG y tc es la mitad de la separación de los ecos. 90° ± x denota un impulso de RF que hace que los espines giren en un ángulo de 90° alrededor del eje ± x (con alternación de fase). De la misma manera, 180° y denota un impulso de RF que provoca un giro de 180° alrededor del eje y. La sobreoscilación debida al impulso de 180° es eliminada al combinar un par de secuencias de CPMG con alternación de fase, es decir, sustrayendo los ecos en la CPMG(") de los ecos en la CPMG f) vecina. Por lo general, la sobreosciiación debida al impulso de 90° es ignorada. Además de la sobreoscilación, el circuito de medición electrónico puede introducir un cambio de la línea de base, dificultando aún más la medición de la intensidad absoluta del eco. iLa operación de la secuencia de impulsos con alternación de fase cancela también la línea de base espuria que puede estar presente en las mediciones. Una desventaja de la secuencia con alternación de fase es el requisito de medir dos ciclos de secuencias de impulsos. Las mediciones hechas de esta manera con una sonda de diagrafía por RMN sufren, por lo tanto, una degradación de la resolución vertical debido a la velocidad de registro, el tiempo de espera entre cada secuencia de impulsos y el tiempo de adquisición de datos. Asimismo, la sonda de diagrafía se mueve a lo largo del eje longitudinal del pozo de sondeo entre cada una de las mediciones. Posiblemente, los ecos de las secuencias de CPMG se miden con la sonda orientada hacia distintas formaciones, teniendo cada formación una conductividad diferente. Las pruebas realizadas en el laboratorio muestran que la interacción magnetoacústica se ve afectada por la conductividad de la formación. Las Figuras 1 a-1c presentan los resultados experimentales de la medición por RMN donde las secuencias de impulsos con alternación de fase se miden usando dos conductividades diferentes. La medición del ciclo con fase positiva (Fig. 1a) se obtiene a partir de una muestra de agua de 0,25 O-m y la medición del ciclo con fase negativa (Fig. 1 b) se obtiene a partir de una muestra de agua de 0.9 O-m. La Figura 1a muestra los ecos con fase positiva, la desviación de la línea de base y la sobreoscilación mínima del impulso de 180°, mientras que la Fig. 1b ilustra los ecos con fase negativa, la desviación de la línea de base y la sobreoscilación sustancial de un impulso de 180°. Cuando se combinan estas señales, sustrayendo la señal obtenida durante el ciclo con fase negativa de la señal obtenida durante el ciclo con fase positiva, se obtiene el resultado ¡lustrado en la Figura 1c, que muestra que la sobreoscilación y la desviación de la línea de base no se cancelan completamente con las secuencias de impulsos con alternación de fase.

Sumario del invento Las desventajas de las técnicas precedentes descritas anteriormente son superadas por medio del invento actual, el cual comprende un método para eliminar la sobreoscilación mientras se mide una propiedad de la resonancia magnética nuclear de formaciones geológicas que rodean un pozo de sondeo. Un campo magnético estático es aplicado a un volumen de la formación, polarizando los núcleos del espín dentro del volumen de la formación. Un campo magnético oscilante es aplicado al volumen de la formación de acuerdo con una secuencia de impulsos seleccionada durante una pluralidad de ciclos, de modo que se genera una señal de resonancia magnética nuclear en el volumen de la formación. Durante un primer período de tiempo de un ciclo de una secuencia única de impulsos, se aplica una primera pluralidad de impulsos oscilantes al volumen de la formación y se miden las señales generadas en la formación. Las señales medidas comprenden un componente de sobreoscilación y una pluralidad de ecos del espín. Luego, íos ecos del espín son eliminados. Durante un segundo período de tiempo del ciclo de la secuencia única de impulsos, se aplica una segunda pluralidad de impulsos oscilantes al volumen de la formación y se miden las señales generadas en la formación. Las señales medidas comprenden el componente de la sobreoscilación y excluyen sustancialmente los ecos del espín. Las señales medidas durante el primer período de tiempo son corregidas para eliminar el componente de la sobreoscilación. Las señales medidas durante el segundo período de tiempo pueden comprender, asimismo, una pluralidad de ecos estimulados. Durante el segundo período de tiempo, los ecos del espín y los ecos estimulados pueden ser eliminados aplicando repetidamente un impulso corto, seguido de una demora, con el fin de inutilizar los ecos estimulados y los ecos del espín. Por otro lado, durante el segundo período de tiempo, puede aplicarse una secuencia de impulsos con alternación de fase para inutilizar los ecos estimulados y los ecos del espín. El invento actual comprende un método para eliminar una señal de la línea de base mientras se mide una propiedad de la resonancia magnética nuclear de formaciones geológicas que rodean un pozo de sondeo. Un campo magnético estático es aplicado a un volumen de la formación, polarizando los núcleos del espín dentro del volumen de la formación. Un campo magnético oscilante es aplicado al volumen de la formación, de acuerdo con una secuencia de impulsos seleccionada durante una pluralidad de ciclos, de modo que se genera una señal de resonancia magnética nuclear en el volumen de la formación. Durante un primer período de tiempo de un ciclo de una secuencia única de impulsos, se aplica una primera pluralidad de impulsos oscilantes al volumen de la formación y se miden las señales generadas en la formación. Las señales medidas comprenden un componente de la línea de base y una pluralidad de ecos del espín. Los ecos del espín son eliminados. Durante un segundo período de tiempo del ciclo de la secuencia única de impulsos, se aplica una segunda pluralidad de impulsos oscilantes al volumen de la formación y se miden las señales generadas en la formación. Las señales medidas comprenden el componente de la línea de base y excluyen sustancialmente los ecos del espín. Las señales medidas durante el primer período de tiempo son corregidas para eliminar el componente de la línea de base.

Breve descripción de las ilustraciones Las ventajas del invento actual serán evidentes a partir de la descripción que acompaña las ilustraciones adjuntas. Se sobrentiende que las ilustraciones deben usarse con fines meramente ilustrativos y no deben ser consideradas como una definición del invento.

En las ilustraciones: Las Figuras 1a-1c representan el efecto de la conductividad de la formación en mediciones por RMN empleando una secuencia de impulsos con alternación de fase; La Figura 2 ilustra la nueva secuencia de impulsos de acuerdo con una representación física preferida del invento actual; La Figura 3 ilustra los datos del laboratorio obtenidos como resultado de aplicar la nueva secuencia de impulsos a una medición por RMN; y Las Figuras 4a-4b comparan los Datos Corregidos del Supresor de Sobreoscilaciones (RingKiller) con los datos corregidos de la secuencia de impulsos con alternación de fase.

Descripción detallada de la representación fjsica preferida Con referencia a la Figura 2, se muestra una secuencia de ecos de impulsos de CPMG que ilustra una sobreoscilación, tal como la sobreoscilación magnetoacústica, y el cambio de la línea de base presente durante una medición por resonancia magnética nuclear. En este invento se contemplan otras secuencias de impulsos conocidas por los expertos en la técnica, tal como la secuencia de Carr-Purcell con inversión (CPI). Ver PULSE AND FOURIER TRANSFORM NMR (Academic Press, 1971) [RMN TRANSFORMADA POR FOURIER E IMPULSOS] de T.C. FARRAR Y E.D. BECKER, (Prensa Académica, 1971). El invento actual mide primero la intensidad deseada de los ecos 16 y los efectos indeseados 18, esto es, la sobreoscilación, el ruido de la medición y el cambio de la línea de base, durante una secuencia única de impulsos. Durante la secuencia única de impulsos, se inutilizan los ecos del espín (esto es, se eliminan), pero no se inutilizan los efectos indeseados 18, usando una técnica denominada a partir de este punto "Procedimiento del Supresor de Sobreoscilaciones (RingKiller)". Después de inutilizar los ecos del espín durante la secuencia única de impulsos, los efectos indeseados 18 son medidos y usados para corregir los primeros ecos del espín medidos 16 y los efectos indeseados 18 para eliminar el componente de la sobreoscilación, el ruido de la medición y el cambio de la línea de base en los primeros datos medidos. De preferencia, el invento actual se usa para eliminar la sobreoscilación debida a un impulso de 180°, sin embargo, puede usarse para eliminar la sobreoscilación de impulsos de cualquier longitud y no está limitada a la eliminación de la sobreoscilación debida al impulso de 180° o incluso al de 90°. Con el Procedimiento del Supresor de Sobreoscilaciones (RingKiller), se i ejecuta una secuencia de CPMG que consiste en un impulso de excitación 12 y una secuencia de impulsos de reenfoque 14. La señal medida comprende el eco del espín 16 y los efectos indeseados 18 que consisten en la sobreoscilación, el ruido de la medición y el cambio de la línea de base. La señal medida puede expresarse de la siguiente forma: i^nk — ¿>e (k?i) + Ri8? n (k?l)+Sruido n (k?l) + d c. para I < n < N, y l = k = M (1 ) S'n¡< = Ri80.n (k?l) + Sruido.n (k?t) + d. c. para Nl + l = n < N2 y l = k < M (2) donde Seco.n(t) denota la enésima señal del eco, Riso.nfO es la señal de la sobreoscilación correspondiente, Sm?do(t) es el ruido de la medición, d.c. es la desviación de la línea de base, ?t es el tiempo de espera, ?j es el número de períodos donde el echo 16 está presente, ?2, es el número total de períodos en el experimento y M es el número de muestras por período de ecos. La ecuación 1 describe la señal antes de inutilizar los ecos del espín, mientras que la ecuación 2 representa la señal después de inutilizar los ecos del espín. La señal promedio de la sobreoscilación después de inutilizar los ecos del espín es: R 180.* N, - N ?s* para 1 < k < M (3) I Nt- La señal promedio de la sobreoscilación comprende los efectos indeseados 18 de la sobreoscilación, el ruido y el cambio de la línea de base, siempre y cuando el sistema electrónico de la sonda permanezca estable durante la medición. Con el Procedimiento del Supresor de Oscilaciones (RingKiller), los datos medidos, Snk, son corregidos debido a los efectos indeseados 18 de acuerdo con la siguiente ecuación: SRK,?I< - Snk - m¿ - Sec0:p (k?t) + Sruido.n (k?t) para 1 <n < ?i y 1 < k < M. (4) i Los circuitos electrónicos usados para obtener una medición por resonancia magnética nuclear pueden ser sometidos a la inestabilidad de la temperatura en un entorno de alta temperatura. La Figura 3 ilustra el efecto de la inestabilidad de la temperatura en datos de RMN donde la alta potencia de RF, generada durante la secuencia de los impulsos de reenfoque 14, calienta gradualmente los sistemas electrónicos cambiando, por consiguiente, la respuesta del sistema. Con referencia todavía al ejemplo de la Figura 3, la amplitud de la señal de la sobreoscilación experimenta un cambio lineal durante la secuencia de CPMG. En este ejemplo en particular, el Procedimiento del Supresor de Oscilaciones (RingKiller) representa este efecto lineal de acuerdo con la ecuación siguiente: SRKM = Snk - (a+bn) Rm.k - (l-a-bn)d.c para l = n = Ni y l = k = M (5) donde a es la relación de la primera amplitud de la sobreoscilación y las amplitudes promedio de la sobreoscilación, y b es la curva del cambio de intensidad de la sobreoscilación. Por lo general, pueden usarse otras formas adecuadas de la Ecuación 5 para representar los cambios no lineales. En una representación física preferida del invento, los ecos del espín son eliminados durante el período de tiempo entre N y N\+\ usando una técnica de inutilización denominada, a partir de este punto, método del "Impulso de 180° Faltante". Refiriéndonos a la Figura 2, el método del Impulso de 180° Faltante, los ecos 16 y los efectos indeseados 18, consistentes en la sobreoscilación, el ruido de la medición y el cambio de la línea de base, son registrados durante cierto período de tiempo TCPMG, donde ?i es el número de períodos durante el que están presentes los ecos 16. Para el período de tiempo N?+1, el impulso de reenfoque es demorado durante por lo menos 2TE (donde TE = separación de los ecos), seguido de un número (N2-N?) de impulsos de reenfoque 14' separados por TE. La demora equivale a omitir por lo menos un impulso de 180° en la secuencia normal de impulsos. Como resultado de omitir por lo menos un impulso de 180°, los espines se desenfocan durante 1,5TE como mínimo. Luego, los espines son ajustados en la dirección de enfoque durante sólo TE antes de que el siguiente impulso de 180° ajusta los espines en la dirección de desenfoque. Los espines no tienen oportunidad de reenfocarse completamente, inutilizando por consiguiente cualquier eco posterior del espín.

Refiriéndonos a la Figura 3, el método de inutilización del Impulso de 180° Faltapte fue probado y medido en el laboratorio usando una muestra de agua que contenía una solución de i l2. Debido a la inestabilidad de la temperatura de los circuitos electrónicos, la señal medida y corregida, usando el procedimiento del Supresor de Oscilaciones (RingKiller) es: SRK k ~ S„k - (a + bn) R¡So.k - (1 -'a - bn). d.c. para 0 < t < 64 mseg. donde a=0,8, b=0,005, y R 180,k : S'„k para 64 < 1 < 120 mseg.

Las Figuras 4a-4b comparan los datos corregidos del Supresor de Oscilaciones (RingKiller) con los datos de la secuencia de impulsos con alternación de fase durante el primer período (Figura 4a), cuando los ecos del espín están presentes (0 < t < 4 mseg), y durante un período posterior (Fig. 4b), cuando los ecos del espín están presentes (59,5 < t < 63,5 mseg.). Los resultados del laboratorio indican que la forma e intensidad de los ecos obtenidos de una secuencia única de impulsos, usando el Procedimiento del Supresor de Oscilaciones (RingKiller), son sustancialmente los mismos que los obtenidos a partir de un par de secuencias de impulsos con alternación de fase. Las mediciones por resonancia magnética nuclear responden bien al método de inutilización del Impulso de 180° Faltante, donde la muestra tiene un tiempo de relajación longitudinal relativamente rápido (Ti). Para las muestras que poseen un Ti más lento, se producen ecos estimulados debido a las inhomogeneídades en el campo magnético de RF. Los ecos estimulados son eliminados usandp varias técnicas de inutilización. Durante la secuencia única de CPMG, los ecos estimulados son eliminados aplicando repetidamente un impulso corto de ? grados seguido de una corta demora, tdemora. La repetición de esta secuencia aleatoriza los espines e inutiliza los ecos estimulados además de los ecos del espín.

Por otro lado, los ecos estimulados son eliminados usando una secuencia de impulsos de 180° con alternación de fase. Durante la secuencia única de CPMG, los ecos estimulados son eliminados aplicando un impulso de 180° en la dirección (+y), seguido de una demora, tdemora, y aplicando luego un impulso de 180° en la dirección (-y). La repetición de esta secuencia aleatoriza los espines e inutiliza los ecos estimulados además de los ecos del espín. El Procedimiento del Supresor de Oscilaciones (RingKiller) no está limitado a las técnicas de inutilización mencionadas previamente. En este invento se contemplan otros procedimientos que eliminan los ecos del espín pero no eliminan los efectos indeseados. En una representación física alternativa del invento, los ecos del espín son eliminados desactivando los impulsos de reenfoque después de cierto tiempo TCPMG y realizando una corrección de la línea de base (a partir de este punto, el "Procedimiento de la Línea de Base"). El Procedimiento de la Línea de Base se usa para una muestra muy conductiva, donde el efecto indeseado atribuido a la sobreoscilación es insignificante. Ver la Figura 1a. Con el Procedimiento de la Línea de Base, se ejecuta una secuencia de CPMG que consiste en un impulso de excitación y una secuencia de impulsos de reenfoque. La señal medida comprende el eco del espín y los efectos indeseados, consistentes en el ruido de la medición y el cambio de la línea de base. En el Procedimiento de la Línea de Base, la señal medida puede expresarse de la siguiente forma: S„k = Seco. (k?t) + Sr do.n (k?t) + d. c. para l=n=N/ y 1 < k < M (6) S'nk= Sru?d0¡n(k?t) + d. c. para N/ +l < n < N2 y l < k < M (7) donde SeC0M(t) denota la enésima señal del eco, Srwdo.n(0 es el ruido de la medición, d.c. es la desviación de la línea de base, ?t es el tiempo de espera, N¡ es el número de períodos en los que el eco está presente, N? es el número total de períodos en el experimento y M es el número de muestras para cada período. Después de desactivar los impulsos de reenfoque, la señal promedio de la línea de base es: Ss¿ - 1 < k < M. (8) La señal promedio de la línea de base comprende los efectos indeseados del cambio de la línea de base, siempre y cuando los sistemas electrónicos del instrumento permanezcan estables durante la medición. Con el Procedimiento de la Línea de Base, los datos medidos son corregidos debido a los efectos indeseados de acuerdo con la siguiente ecuación: S„k - SBL. = Seco. (k?t) + Sru.do. (k?t) para l = n = ?i y l = k = M (9) Asimismo, los datos medidos pueden ser corregidos para compensar la inestabilidad de la temperatura de los circuitos electrónicos en un entorno de alta temperatura. La descripción precedente de las representaciones físicas preferidas y alternativas del invento actual ha sido presentada con propósitos ilustrativos y descriptivos. ?o tiene la intención de ser completa ni limitar el invento a la forma exacta revelada. Evidentemente, los expertos en la técnica descubrirán muchas modificaciones y variantes. Por ejemplo, el invento actual se puede usar para eliminar la sobreoscilación debida a impulsos de cualquier longitud. Las representaciones físicas fueron elegidas y descritas con el fin de explicar, de la mejor manera posible, los principios del invento y su aplicación práctica, permitiendo así que otros expertos en la técnica comprendan el invento con el fin de realizar varias representaciones físicas y con varias modificaciones, según I sea adecuado para el uso en particular contemplado. La intención es que el alcance del invento sea definido por las cláusulas adjuntas y sus equivalentes.

Claims (14)

1. R E I V I N D I C A C I O N E S: Un método para eliminar la sobreoscilación mientras se mide una propiedad de la resonancia magnética nuclear de formaciones geológicas que rodean un pozo de sondeo y que comprende los pasos siguientes: a) aplicar un campo magnético estático en un volumen de la formación el cual polariza los núcleos del espín dentro del volumen de la formación; b) aplicar campos magnéticos oscilantes en el volumen de la formación de acuerdo con una secuencia de impulsos seleccionada durante una pluralidad de ciclos, de modo que se genera una señal de resonancia magnética nuclear en el volumen de la formación; c) durante un ciclo de la secuencia única de impulsos, el paso (b) comprende, además, los pasos siguientes: i) durante un primer período de tiempo, aplicar una primera pluralidad de impulsos oscilantes en el volumen de la formación y medir las señales generadas en la formación, comprendiendo las señales medidas un componente de sobreoscilación y una pluralidad de ecos del espín; ¡0 cancelar los ecos del espín; iii) durante un segundo período de tiempo, aplicar una segunda pluralidad de impulsos oscilantes en el volumen de la i formación y medir las señales generadas en la formación, comprendiendo las señales medidas el componente de la sobreoscilación y excluyendo sustancialmente los ecos del espín; y, iv) corregir las señales medidas durante el primer período de tiempo para eliminar el componente de la sobreoscilación.
2. El método de la cláusula 1 , donde la señal medida durante el primer y segundo período de tiempos comprende, además, una señal de la línea de base y el ruido de la medición, y el paso de corregir las señales medidas durante el primer período de tiempo elimina, además, la señal de la línea de base.
3. El método de la cláusula 2, que comprende, además, el paso de promediar las señales medidas durante el segundo período de tiempo, y el paso de corregir las señales medidas durante el primer período de tiempo comprende, además, el paso de combinar la señal promediada y la señal del primer período para eliminar la sobreoscilación, la señal de la línea de base y el ruido de la medición, de modo que la señal corregida comprende sustancialmente los ecos del espín con un mínimo de ruido agregado.
4. El método de la cláusula 1 , donde las señales medidas durante el segundo período de tiempo comprenden, además, una pluralidad de ecos estimulados.
5. El método de la cláusula 4 que comprende, además, el paso de corregir las señales medidas durante el segundo período de tiempo para eliminar los ecos estimulados.
6. El método de la cláusula 5 que comprende, además, el paso de aplicar repetidamente un impulso corto seguido de una demora con el fin de inutilizar i los ecos estimulados.
7. El método de la cláusula 5 que comprende, además, el paso de aplicar una secuencia de impulsos con alternación de fase para inutilizar los ecos estimulados.
8. Un método para eliminar una señal de la línea de base mientras se mide una propiedad de la resonancia magnética nuclear de formaciones geológicas que rodean un pozo de sondeo, comprendiendo los pasos siguientes: a) aplicar un campo magnético estático en un volumen de la formación el cual polariza los núcleos del espín dentro del volumen de la formación; b) aplicar campos magnéticos oscilantes en el volumen de la formación de acuerdo con una secuencia de impulsos seleccionada durante una pluralidad de ciclos, de modo que se genera una señal de resonancia magnética nuclear en el volumen de la formación; c) durante un ciclo de la secuencia única de impulsos, el paso (b) comprende, además, los pasos siguientes: i) durante un primer período de tiempo, aplicar una primera pluralidad de impulsos oscilantes en el volumen de la formación y medir las señales generadas en la formación, comprendiendo las señales medidas un componente de línea de base y una pluralidad de ecos del espín; ii) cancelar los ecos del espín; iii) durante un segundo período de tiempo, aplicar una segunda pluralidad de impulsos oscilantes en el volumen de la formación y medir las señales generadas en la formación, comprendiendo las señales medidas el componente de la línea de base y excluyendo sustancialmente los ecos del espín; y, iv) corregir las señales medidas durante el primer período de tiempo para eliminar el componente de la línea de base.
9. 9. El método de la cláusula 8 que comprende, además, el paso de eliminar la aplicación de cualquier impulso oscilante durante ei segundo período de tiempo.
10. 10. El método de la cláusula 1 que comprende, además, los pasos siguientes: proporcionar un dispositivo de perforación, perforar un pozo de sondeo en la formación geológica con el dispositivo de perforación y eliminar la sobreoscilación mientras se perfora el pozo de sondeo.
11. 11. El método de la cláusula 8 que comprende, además, los pasos siguientes: proporcionar un dispositivo de perforación, perforar un pozo de sondeo en la formación geológica con el dispositivo de perforación y eliminar la señal de la línea de base mientras se perfora el pozo de sondeo.
12. 12. Un método para eliminar la sobreoscilación mientras se mide una propiedad de la resonancia magnética nuclear de formaciones geológicas que rodean un pozo de sondeo, comprendiendo los pasos siguientes: a) aplicar un campo magnético estático en un volumen de la formación el cual polariza los núcleos del espín dentro del volumen de la formación; b) aplicar campos magnéticos oscilantes en el volumen de la formación de acuerdo con una secuencia de impulsos seleccionada durante una pluralidad de ciclos, de modo que se genera una señal de resonancia magnética nuclear en el volumen de la formación; c) durante un ciclo de la secuencia única de impulsos, el paso (b) comprende, además, los pasos siguientes: i) durante un primer período de tiempo, aplicar una primera pluralidad de impulsos oscilantes en el volumen de la formación y medir las señales generadas en la formación, comprendiendo las señales medidas un componente de sobreoscilación, una pluralidad de ecos del espín y una pluralidad de ecos estimulados; ii) cancelar los ecos del espín y los ecos estimulados; iii) durante un segundo período de tiempo, aplicar una segunda pluralidad de impulsos oscilantes en el volumen de la formación y medir las señales generadas en la formación, comprendiendo las señales medidas el componente de la sobreoscilación y excluyendo susta?cialmente los ecos del espín y los ecos estimulados; y, iv) corregir las señales medidas durante el primer período de tiempo para eliminar el componente de la sobreoscilación.
13. 13. El método de la cláusula 12 que comprende, además, el paso de aplicar repetidamente un impulso corto, seguido de una demora, con el fin de inutilizar los ecos del espín y los ecos estimulados.
14. 14. El método de la cláusula 12 que comprende, además, el paso de aplicar una secuencia de impulsos con alternación de fase para inutilizar los ecos del espín y los ecos estimulados.